PROJEKT DOMU JEDNORODZINNEGO Z USŁUGAMI W PARTERZ dz. nr ew. 113/6. PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Segment

PROJEKT DOMU JEDNORODZINNEGO Z USŁUGAMI W PARTERZ dz. nr ew. 113/6 ADRES BUDOWY: PRUSZKÓW-ŻBIKÓW, UL. ZOFII NAŁKOWSKIEJ RÓG JANUSZA KORCZAKA PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Segment OPRACOWAŁ ZESPÓŁ W SKŁADZIE: PROJEKTANT : mgr inż. Adam Bogdewicz upr. bud. Wa-329/01 mgr inż. Magdalena Kaczeczka-Bożyczko WERYFIKATR:1442/60 WARSZAWA, LUTY 2014

str. 2 1. Opis techniczny... 3 1.1. Wstęp... 3 1.1.1. Dane ogólne... 3 1.1.2. Materiały wykorzystane przy opracowaniu... 3 1.1.3. Wykaz wykorzystanych norm i dokumentów... 3 1.1.4. Wykorzystane programy numeryczne... 3 1.2. Warunki gruntowe i sposób posadowienia budynku... 3 1.3. Opis konstrukcji budynku... 4 1.3.1. Fundamenty... 4 1.3.2. Stropy, belki żelbetowe... 4 1.3.3. Nadproża... 5 1.3.4. Wieńce... 5 1.3.5. Słupki attykowe... 5 1.3.6. Ściany, słupy... 5 1.3.7... 5 1.3.8. WaDach... 5 1.3.9. Klatka schodowa... 5 1.4. Zalecenia dodatkowe... 6 Oświadczenie projektanta... 7 Oświadczenie na podstawie art. 20 ust.4 Prawa Budowlanego (Dz.U. Nr 207 z 2003 r. poz. 2016 z późniejszymi zmianami).... 7 2. Dane materiałowe... 10 3. Zestawienie obciążeń... 10 3.1. śniegiem... 10 3.2. wiatrem... 10 3.3. Taras (strop żelbetowy)... 11 3.4. Strop wewnętrzny (Teriva4,0/1)... 12 3.5. Ściana zewnętrzna... 12 3.6. Ściana zewnętrzna z cegłą elewacyjną... 13 3.7. Ściana wewnętrzna... 13 3.8. Spocznik... 13 3.9. Schody... 14 4. Obliczenia... 14 4.1. Dach drewniany... 14 4.2. Schemat... 14 4.3. Stropy... 19 4.3.1. Ścianka kolankowa... 19 4.4. Fundamenty... 23 4.4.1. Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne... 23 Rysunki: K-1 - Rzut Fundamentów- Szalunek K-2- Rzut stropu nad parterem Szalunek K-3 -Rzut stropu nad I piętrem Szalunek

str. 3 1. Opis techniczny 1.1. Wstęp 1.1.1. Dane ogólne Projektant ADAM BOGDEWICZ; MAGDALENA KACZECZKA-BOŻYCZKO Inwestor - MARCIN GONTARZ, UL. SKLEPOWA7; 02-482 WARSZAWA 1.1.2. Materiały wykorzystane przy opracowaniu Opinia geotechniczna dotycząca rozpoznania warunków gruntowo-wodnych na działce nr ew. 113/6 zlokalizowanej w Pruszkowie ul. Korczaka/ Nałkowska, woj. Mazowiecki Bieżące uzgodnienia międzybranżowe. Projekt budowlany przeznaczony jest na potrzebę uzyskania pozwolenia na budowę. Do celów realizacyjnych należy zamówić projekt wykonawczy. 1.1.3. Wykaz wykorzystanych norm i dokumentów W obliczeniach wykorzystano następujące normy: [1] PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. [2] PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. [3] PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. [4] PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. wiatrem. [5] PN-80/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. śniegiem. [6] PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. [7] PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. [8] PN-87/B-03002 Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. [9] PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. [10] PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. 1.1.4. Wykorzystane programy numeryczne W obliczeniach statycznych i do wymiarowania przekrojów wykorzystano programy komputerowe: do obliczeń konstrukcji żelbetowych - Rm-Win; do obliczeń konstrukcji drewnianych - Rm-Win; do obliczeń fundamentów FD-Win własne arkusze kalkulacyjne 1.2. Warunki gruntowe i sposób posadowienia budynku Na podstawie przeprowadzonych wierceń, sondowań, badań makroskopowych i laboratoryjnych gruntów dokonano oceny podłoża poprzez wydzielenie warstw geotechnicznych. Uwzględniając genezę i rodzaj gruntów wydzielono dwie warstwy geotechniczne. Warstwa geotechniczna I A obejmuje piaski średnie występujące we wszystkich otworach pod warstwą gleby. Parametry warstwy: ID

str. 4 (n)=0,55, ID (r)=0,50 grunt średnio zagęszczony. Warstwa geotechniczna I B obejmuje piaski średnie występujące we wszystkich otworach pod warstwą IA na głębokościach poniżej 1,5m p.p.t. Parametry warstwy: ID (n)=0,50, ID (r)=0,45 grunt średnio zagęszczony. Warunki hydrologiczne- Stwierdzono występowanie swobodnego zwierciadła wody gruntowej na głębokości ok. 2,0m p.p.t. badania terenowe przeprowadzono podczas wysokich stanów wód gruntowych spowodowanych intensywnymi długotrwałymi opadami. Poziom zwierciadła wody gruntowej może ulegać okresowym wahaniom spowodowanym okresami roztopowymi lub długotrwałymi opadami. Podsumowanie: Budynek zalicza się do pierwszej kategorii geotechnicznej. Projektuje się posadowienie bezpośrednie budynku na ławach fundamentowych, poniżej poziomu przemarzania gruntu na głębokości 1,10-1,20m poniżej poziomu terenu. Planuje się wykonanie fundamentu płytkiego bezpośrednio na nośnej warstwie. Projektuje się ławy żelbetowe zbrojone o szerokości 70cm i wys. 35cm szczegoły na rys. fundamentów i wg. opisu w części konstrukcyjnej. 1.3. Opis konstrukcji budynku Budynek dwukondygnacyjny z poddaszem użytkowym, przeznaczony do zamieszkania jednorodzinnego z usługami w parterze. Konstrukcja tradycyjna żelbetowa z stropami gęstożebrowymi systemu Teriva 4,0/1-część mieszkalna oraz Teriva I Bis część usługowa. 1.3.1. Fundamenty Fundamenty żelbetowe z betonu B25 zbrojone prętami #12 ze stali A-III. Ławy fundamentowe o szerokości 70 cm. Wysokość fundamentów 35 cm. Stopy fundamentowe wysokości 35cm o wym wg. Rys. szalunkowych Pod wszystkie fundamenty wykonać podkład z chudego betonu o grubości min. 10 cm. Ściany fundamentowe z bloczków betonowych grub. 25cm. Ściany murować na ławach fundamentowych na poziomej izolacji przeciwwilgociowej. Izolację pionową ścian wykonać jako izolację w systemie Superflex 10 Deitermann lub innej zatwierdzonej przez architekta. Każda warstwa izolacji powinna stanowić jednolitą, ciągłą powłokę przylegającą do powierzchni podkładu lub uprzednio ułożonej izolacji. Izolacja pionowa winna być wypuszczona min. 30cm powyżej poziomu terenu. UWAGA: Przed wykonaniem fundamentów należy ułożyć instalacje wod-kan, CO i instalacje elektryczną 1.3.2. Stropy, belki żelbetowe Projektuje się stropy żelbetowe gęstożebrowe systemu Teriva 4.0/1oraz Teriva Ibis. Płyty stropowe o grubości 24 cm oparte na ścianach i belkach żelbetowych- część mieszkalna. Płyty stropowe o grubości 26,5 cm oparte na ścianach i belkach żelbetowych- część usługowa. Stropy należy wykonywać ściśle wg instrukcji producenta. Strop żelbetowy zbrojony siatką dolną i górną z prętów #12. Strop grubości 15 cm.

str. 5 Zbrojenie zgodnie z dyspozycjami zawartymi w części obliczeniowej i na rysunkach wykonawczych. Szczegóły lokalizacji elementów stropu wg rysunków konstrukcyjnych. Elementy żelbetowe stropu należy wykonać z betonu klasy B25. Zbrojenie stal A-IIIN RB00W. 1.3.3. Nadproża Nadproża żelbetowe prefabrykowane typu L19 oraz wylewane z betonu B25 wg danych zawartych w części obliczeniowej. 1.3.4. Wieńce W poziomach stropu nad parterem i na ścianie kolankowej poddasza należy wykonać żelbetowe monolityczne wieńce o przekroju bxh=25x40 oraz 25x25cm betonu B25. Przyjęto zbrojenia podłużne 4#12 ze stali AIIIN łączenie prętów na zakład długości 50cm, poprzecznie strzemiona dwucięte #6 A-I co 25cm. 1.3.5. Słupki attykowe W ścianie kolankowej należy wykonać trzpienie żelbetowe w rozstawie około 2m o wymiarach 25x25cm, wykonane z betonu B25, zbrojone pionowo 4 pętami #12 ze stali AIIIN i poziomo strzemionami #6 ze stali A-0 co 10cm. Słupki należy połączyć belką żelbetową. W elementach wieńców należy zatopić kotwy do połączenia z murłatą. Kotwy #12 cm w rozstawie około 2m. 1.3.6. Ściany, słupy Ściany zewnętrzne i wewnętrzne nośne z pustaków ceramicznych klasy 15 MPa na zaprawie marki 3,0 MPa. Mur pod elementy żelbetowe wykonać należy z min. 3 warstw cegły pełnej. Ściany fundamentowe z bloczków betonowych klasy B20. Słupy żelbetowe z betonu B25 zbrojone prętami #16. Słupki żelbetowe usztywniające w ścianach zewnętrznych 25 25 cm betonu B25, zbrojone prętami #16 ze stali A-IIIN. 1.3.7. Dach Konstrukcja dachu drewniano-stalowa (słupy i płatwie). Przekroje elementów i detale połączeń w części obliczeniowej. Płatwie stalowo oprzeć na końcach budynku na wieńcu żelbetowym lub poduszce żelbetowej. Wymiary elementów więźby : krokwie 10x22 cm, murłaty 14x14.Szczegóły połączeń elementów na śruby, gwoździe i złączki stalowe wg detali rysunkowych projekt wyk. Wszystkie elementy konstrukcji drewnianej zaprojektowano z drewna klasy C30. Elementy stalowe wykonać ze stali ST3S. Na styku wszystkich elementów drewnianych z murami i stropami ułożyć dwie warstwy papy niepiaskowanej, aby odciąć możliwość podciągania wilgoci. Elementy drewniane zabezpieczyć przeciwogniowo oraz przed korozją biologiczną poprzez naniesienie na elementy drewniane preparatu np.fobos M4. Preparat stosować zgodnie z instrukcją podaną na opakowaniu przez producenta. Elementy stalowe zabezpieczyć przeciw korozji oraz p.poż. poprzez naniesienie powłok malarskich. 1.3.8. Klatka schodowa Schody żelbetowe. Płyta biegu o grubości 15 cm jednoprzęsłowa oparta na stropach i ścianach obwodowych, zbrojona prętami #12 co 15 cm. Zbrojenie wpuszczane w obwodowe ściany żelbetowe na min. 10 cm, zalane betonem.

str. 6 1.4. Zalecenia dodatkowe Pod wylewane belki żelbetowe wykonać min 3 warstwy cegły pełnej. Wszystkie prace budowlane wykonać zgodnie z warunkami technicznymi realizacji i odbioru dla danego typu robót oraz przy zachowaniu przepisów BHP. W miejscu prowadzenia prac budowlanych należy sprawdzić czy warunki istniejące odpowiadają przyjętym w projekcie - w przypadku stwierdzenia różnic powiadomić projektanta. Projektant zastrzega sobie prawo do uzgodnienia z Wykonawcą i Inwestorem szczegółów sposobu wykonania obiektu.

str. 7 Oświadczenie projektanta Oświadczam, że niniejszy projekt budowlany w zakresie konstrukcji został wykonany zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Oświadczenie na podstawie art. 20 ust.4 Prawa Budowlanego (Dz.U. Nr 207 z 2003 r. poz. 2016 z późniejszymi zmianami). Projektant mgr inż. Adam Bogdewicz upr. bud. Wa-329/01

str. 8

str. 9

str. 10 2. Dane materiałowe Ściany Pustak ceramiczny U-220 Beton - beton podkładowy: C8/10 - wszystkie elementy konstrukcyjne: C25/30 Stal zbrojeniowa - pręty zbrojeniowe A-III 34GS - strzemiona A-I St3SX Drewno konstrukcyjne - wszystkie elementy z drewna sosnowego lub świerkowego kl. C30 3. Zestawienie obciążeń 3.1. śniegiem Lokalizacja: Pruszków-Żbików k.warszawy Strefa obciążenia śniegiem: I charakterystyczne śniegiem gruntu: Q k = 0,7 kn/m 2 Kąt nachylenia dachu: 20 Współczynnik kształtu dachu (wg Załącznika Z1-1 PN-80/B-02010): C 1 = 0,8; C 2 = 0,93 charakterystyczne dachu: o Połać lewa S k1 = Q k *C 1 = 0,56 kn/m 2 o Połać prawa S k2 = Q k *C 2 = 0,65 kn/m 2 obliczeniowe dachu: o Połać lewa S d1 = S k1 *1,5 = 0,84 kn/m 2 o Połać prawa S d2 = S k2 *1,5 = 0,98 kn/m 2 3.2. wiatrem 3.2.1. Wiatr Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,30 kn/m 2 (wg Az1) przyjęto jak dla strefy I. Współczynnik ekspozycji C e = 1,02 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 11 m. Ponieważ H/L 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego. Współczynnik działania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s). Współczynnik aerodynamiczny C połaci zawietrznej dachu dwuspadowego (α = 20 ) wg wariantu II równy jest C 1 = C z - C w = -0,40; C 1 = C z - C w = 0,10, gdzie: C z1 = -0,40 ; C z2 = 0,10 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego.

str. 11 Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem -POŁAĆ ZAWIETRZNA: Q k = 0,3 kn/m 2 1,02 ( - 0,40-0,00 ) 1,8 = -0,22 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = -0,33 kn/m 2, γ f = 1,50. Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem POŁAĆ NAWIETRZNA: Q k = 0,30 [kn/m2] * 1,02 * ( 0,10-0,00 ) * 1,8= 0,06 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = 0,09 kn/m 2, γ f = 1,50. Dach drewniany Rodzaj obciążenia charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe stałe Balcha 0,20 1,30 0,26 Łaty i kontrłaty 0,05 1,30 0,07 Wełna mineralna 30cm 1,6 x 0,3 0,48 1,30 0,62 Paroizolcja folia PE 0,01 1,30 0,01 Płyty G-K na ruszcie 0,26 1,30 0,34 RAZEM 1,00 1,30 3.3. Taras (strop żelbetowy) Rodzaj obciążenia stałe Płytki ceramiczne 2cm + zaprawa klejowa charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe 25 x 0,02 0,50 1,30 0,65 powłoka izolacyjna 0,05 Jastrych 4cm 21 x 0,04 0,84 1,30 1,09 Styropian 12cm 0,45 x 0,12 0,05 1,20 0,06 Płyta żelbetowa 15cm 24 x 0,15 3,60 1,30 4,68 Razem stałe 5,04 6,49 zmienne Obc. Użytkowe 5,00 1,30 6,50 RAZEM STAŁE I ZMIENNE 10,04 12,99

str. 12 3.4. Strop wewnętrzny (Teriva4,0/1) i (Teriva I bis-pom.użytkowe) Rodzaj obciążenia charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe stałe Posadzka 2cm 25 x 0,02 0,50 1,30 0,65 płytki ceramiczne + zaprawa klejowa Jastrych 5cm 21 x 0,05 1,05 1,30 1,37 Styropian 5cm 0,45 x 0,05 0,02 1,20 0,03 Izolacja z folii PE 0,01 1,20 0,01 Teriva 4,0/1 2,68 1,20 3,22 Tynk c-w 1,5cm 19 x 0,015 0,29 1,30 0,37 Razem stałe 4,55 5,64 zmienne Ścianki działowe 1,25 1,30 1,63 Obc. Użytkowe 1,50 1,30 1,95 Razem zmienne 2,75 3,58 RAZEM STAŁE I ZMIENNE 7,30 9,22 3.5. Ściana zewnętrzna Rodzaj obciążenia charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe stałe Tynk c-w na siatce 22 x 0,015 0,33 1,20 0,40 1,5cm Styropian 15cm 0,45 x 0,15 0,07 1,20 0,08 Pustak ceramiczny 10 x 0,25 2,50 1,20 3,00 25cm Tynk c-w 0,5cm 19 x 0,05 0,95 1,30 1,24 RAZEM 3,85 4,71

str. 13 3.6. Ściana zewnętrzna z cegłą elewacyjną Rodzaj obciążenia stałe Płytki ceramiczne 2cm + zaprawa klejowa charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe 25 x 0,02 0,50 1,30 0,65 powłoka izolacyjna 0,05 Jastrych 4cm 21 x 0,04 0,84 1,30 1,09 Styropian 12cm 0,45 x 0,12 0,05 1,20 0,06 membrana izolacyjna + 0,10 preparat gruntujący Płyta żelbetowa 15cm 24 x 0,17 4,08 1,30 5,30 Tynk c-w 1,5cm 19 x 0,015 0,29 1,30 0,37 Razem stałe 5,91 7,48 zmienne Obc. Użytkowe 2,00 1,30 2,60 RAZEM STAŁE I ZMIENNE 7,91 10,08 3.7. Ściana wewnętrzna Rodzaj obciążenia charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe stałe Tynk c-w 0,5cm 19 x 0,05 0,95 1,20 1,14 Pustak ceramiczny 10 x 0,25 2,50 1,20 3,00 25cm Tynk c-w 0,5cm 19 x 0,05 0,95 1,30 1,24 RAZEM 4,40 5,38 3.8. Spocznik Rodzaj obciążenia stałe Płytki ceramiczne 3cm + zaprawa klejowa charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe 25 x 0,03 0,75 1,30 0,98 Płyta żelbetowa 15cm 25 x 0,15 3,75 1,30 4,88 Tynk c-w 1,5cm 19 x 0,015 0,29 1,30 0,37 Razem stałe 4,79 6,22 zmienne Obc. Użytkowe 3,00 1,30 3,90 RAZEM STAŁE I ZMIENNE 7,79 10,12

str. 14 3.9. Schody Rodzaj obciążenia stałe Płytki ceramiczne 3cm + zaprawa klejowa charakterystyczne Współczynnik obciążenia obliczeniowe 25 x 0,03 0,75 1,30 0,98 Płyta żelbetowa gr 25 x 0,22 5,50 1,30 7,15 zastępcza 22cm Tynk c-w 1,5cm 19 x 0,015 0,29 1,30 0,37 Razem stałe 6,54 8,50 zmienne Obc. Użytkowe 3,00 1,30 3,90 RAZEM STAŁE I ZMIENNE 9,54 12,40 4. Obliczenia 4.1. Dach drewniany Zaprojektowano dach drewniany o konstrukcji krokwiowo-jętkowej, o rozpiętości 9m. Maksymalny rozstaw krokwi = 0,8m o Stałe (bez ciężaru krokwi): gk = 1,55*0,8/cos20 = 0,85 kn/m (poz.0) o Śnieg połać prawa: sk1 = 0,65*0,8 = 0,52 kn/m (poz.3.1) o Śnieg połać lewa: sk2 = 0,56*0,8 = 0,45 kn/m (poz.3.1) o Wiatr połać lewa: wk1 = 0,06*0,8 = 0,05 kn/m (poz.3.2) o Wiatr połać prawa: wk2 = -0,22*0,8 = - 0,198kN/m (poz.3.2) Przyjęto: krokwie 10x22m; drewno C30 4.2. Schemat OBCIĄŻENIA: 0,5 0,9 0,5 0,5 0,9 0,5 0,1 0,5-0,2 0,9 0,5 0,5 0,1-0,2 2 3 0,9 0,1 1 4 0,9-0,2 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m])

str. 15 Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "stałe" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,85 0,85 0,00 6,13 2 Liniowe 0,0 0,85 0,85 0,00 1,28 3 Liniowe 0,0 0,85 0,85 0,00 1,27 4 Liniowe 0,0 0,85 0,85 0,00 6,38 Grupa: B "śnieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,52 0,52 0,00 6,13 2 Liniowe-Y 0,0 0,52 0,52 0,00 1,28 3 Liniowe-Y 0,0 0,45 0,45 0,00 1,27 4 Liniowe-Y 0,0 0,45 0,45 0,00 6,38 Grupa: C "wiatr" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 22,5 0,05 0,05 0,00 6,13 2 Liniowe 22,5 0,05 0,05 0,00 1,28 3 Liniowe -21,7-0,18-0,18 0,00 1,27 4 Liniowe -21,7-0,18-0,18 0,00 6,38 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"stałe" Stałe 1,30 B -"śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -2,2-2,2-1,2-1,2 2 3 1 4 7,6 6,7

str. 16 TNĄCE: 2,9 0,5 4,7 5,3 1 2-0,0 3-1,8-6,0 4-4,4 NORMALNE: 3,4 0,6 0,8 2,6 2 3-0,3-0,0 1 4-1,1-1,7 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 5,3-1,1 0,47 2,876 7,6* -0,0 1,0 1,00 6,135-2,2-6,0 3,4 2 0,00 0,000-2,2 2,9-0,3 1,00 1,277 0,0 0,5 0,6 3 0,00 0,000 0,0-0,0 0,8 1,00 1,270-1,2-1,8-0,0 4 0,00 0,000-1,2 4,7 2,6 0,52 3,316 6,7* 0,0 0,3 1,00 6,382-0,0-4,4-1,7 * = Wartości ekstremalne

str. 17 2 3 4 1 1,0 5 9,7 7,1 5,3 4,7 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1-1,0 5,3 5,4 2-0,0 9,7 9,7 4 0,0 7,1 7,1 5-0,0 4,7 4,7 Z 4,7 y Y 220 A -1,2 B z 6,7 100-4,4 Sprawdzenie nośności pręta nr 4 Nośność na rozciąganie: Wyniki dla x a =3,19 m; x b =3,19 m, przy obciążeniach ABC. Pole powierzchni przekroju netto A n = 220,00 cm 2. σ t,0,d = N / A n = 0,4 / 220,00 10 = 0,0 < 8,31 = f t,0,d Nośność na zginanie: Wyniki dla x a =3,19 m; x b =3,19 m, przy obciążeniach ABC. Długość obliczeniowa dla pręta swobodnie podpartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym do osi środkowej, wynosi:

str. 18 l d = 1,00 6382 = 6382 mm l d hf m, d E0, mean 6382 220 13,85 4 12000 λ rel,m = 2 = = 0,556 πb E G 3,142 100² 8000 750 mean Wartość współczynnika zwichrzenia: dla λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 6,7 / 806,67 10 3 = 8,3 < 13,8 = 1,000 13,85 = k crit f m,d Nośność dla x a =3,19 m; x b =3,19 m, przy obciążeniach ABC : σ t,0, d f t,0, d σ t,0, d f t,0, d + + = 0,6 < 1 = 0,4 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki dla x a =3,19 m; x b =3,19 m, przy obciążeniach ABC. Naprężenia tnące z uwzględnieniem redukcji sił poprzecznych przy podporach: τ z,d = 1,5 V z / A = 1,5 0,2 / 220,0 10 = 0,0 MPa τ y,d = 1,5 V y / A = 1,5 0,0 / 220,0 10 = 0,0 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ d = τ z, d + τ y, d = 0,0² + 0,0² = 0,0 < 1,4 = 1,000 1,38 = k v f v,d Stan graniczny użytkowania: A k σm, y, d σm, z, d 0,0 + km = f 8,31 + 8,3 13,85 2 f m, y, d m, z, d k m σm, y, d σm, z, d 0,0 + = f f 8,31 m, y, d 2 m, z, d + 0,7 0,0 13,85 + 0,7 8,3 13,85 + 0,0 13,85 B Wyniki dla x a =3,19 m; x b =3,19 m, przy obciążeniach ABC. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 42,5 mm Ugięcia od obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u z,fin = u z,inst (1+k def) = -17,8 (1 + 0,60) = -28,5 mm u y,fin = u y,inst (1+k def) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia od obciążeń zmiennych ( BC ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Krótkotrwałe (mniej niż 1 tydzień, np. śnieg i wiatr). u z,fin = u z,inst (1+k def) = -4,9 (1 + 0,00) = -4,9 mm u y,fin = u y,inst (1+k def) = 0,0 (1 + 0,00) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = -28,5 + -4,9 = 33,4 < 42,5 = u net,fin

str. 19 UWAGA: Pomiędzy krokwiami zastosować rozpory co 3m 4.3. Stropy Przyjęto strop gęstożebrowy TERIVA 4,0-1. -wysokość konstrukcyjna stropu 24cm. -rozpiętość rozpiętość stropu 2,4-7,2 m - osiowy rozstaw belek 60cm - maksymalne całkowite obciążenie charakterystyczne nie może przekroczyć,70 kn/m 2. Dla projektowanego stropu to obciążenie wynosi: 4,55+1,5 = 6,05 kn/m 2 i nie przekracza dopuszczalnego (6,70 kn/m 2 ) Każdy strop gęstożebrowy na podporze powinien mieć zbrojenie górne o polu przekroju nie mniejszym niż 0,2pola przekroju zbrojenia dolnego w przęśle. Zaleca się stosowanie zbrojenia podporowego w postaci siatek płaskich. 4.3.1. Ścianka kolankowa Zaprojektowano żelbetowe słupki połączone wieńcem, monolitycznie połączone ze stropem, przestrzeń między słupkami wypełniona bloczkami Przyjęto przekrój wieńca i słupków 25x25cm Wysokość ścianki: h = 1,66m Przyjęty rozstaw słupków do l = 2,0m 4.3.2. Schody PRĘTY: 1 2 1,380 2 1 0,890 2,280 V=1,380 H=3,170 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT:

str. 20 [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 35 Beton B25 30000 13,300 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 3,0 3,0 2 3,0 3,0 1,0 1,0 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 1,04 1,04 0,00 0,89 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,30 2 Liniowe-Y 0,0 3,00 3,00 0,00 2,67 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 3,00 3,00 0,00 0,89 2 Liniowe-Y 0,0 3,00 3,00 0,00 2,67 2 Liniowe-Y 0,0 3,00 3,00 0,00 2,67 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10

str. 21 A -"" Zmienne 1 1,00 1,30 B -"" Zmienne 1 1,00 1,30 C -"" Zmienne 1 1,00 1,30 MOMENTY: 2 21,4 1 16,1 16,1 TNĄCE: -24,1 2 22,2 14,0 12,0 1 NORMALNE:

str. 22 14,6 2 1-7,3 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0 22,2 0,0 1,00 0,890 16,1 14,0 0,0 2 0,00 0,000 16,1 12,0-7,3 0,33 0,885 21,4* 0,0-0,0 1,00 2,665 0,0-24,1 14,6 * = Wartości ekstremaln

str. 23 4.4. Fundamenty 4.4.1. Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne x z z [m] Skala 1 : 20 1 1,00 1,65 0,35 Ps 0,70 2 2,50 Ps 1. Podłoże gruntowe 1.1. Teren Istniejący poziom terenu: z t = 1,00 m, Projektowany poziom terenu: z tp = 1,00 m. 1.2. Warstwy gruntu Lp Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. wody gruntowej [m] [m] [m] 1 1,00 1,50 Piasek średni 2,00 2 2,50 nieokresl. Piasek średni 2,50 2. Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: ściana Szerokość: b = 0,25 m, długość: l = 1,00 m, Współrzędne końców osi ściany: x 1 = 4,50 m, y 1 = 1,20 m, x 2 = 3,50 m, y 2 = 1,20 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 90,00 0. 3. od konstrukcji Poziom redukcji obciążenia: z obc = 1,30 m. Lista obciążeń:

str. 24 Lp Rodzaj N Hx My γ obciążenia * [kn/m] [kn/m] [knm/m] [ ] 1 D 130,0 0,0 0,00 1,20 * D obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 4. Materiał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B20, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: d x = 12,0 mm, na kierunku y: d y = 12,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. 5. Wymiary fundamentu Poziom posadowienia: z f = 1,65 m Kształt fundamentu: prosty Szerokość: B = 0,70 m, wysokość: H = 0,35 m, mimośród: E = 0,00 m. 6. Stan graniczny I 6.1. Zestawienie wyników analizy nośności i mimośrodów Nr obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,65 0,55 0,00 D 2,00 0,30 0,00 D 2,50 0,19 0,00 6.2. Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 1 Wymiary podstawy fundamentu rzeczywistego: B = 0,70 m, L = 1,00 m. Poziom posadowienia: H = 1,65 m. Rodzaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji na jednostkę długości fundamentu: siła pionowa: N = 130,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E = 0,00 m, siła pozioma: H x = 0,00 kn/m, mimośród względem podstawy fund. E z = 0,35 m, moment: M y = 0,00 knm/m. Sprawdzenie położenia wypadkowej obciążenia względem podstawy fundamentu pionowe: N r = (N + G) L = (130,00 + 9,55) 1,00 = 139,55 kn. Moment względem środka podstawy: M r = (-N E + H x E z + M y + M Gy ) L = (-130,00 0,00 + 0,00) 1,00 = 0,00 knm. Mimośród siły względem środka podstawy: e r = M r /N r = 0,00/139,55 = 0,00 m. e r = 0,00 m < 0,17 m. Wniosek: Warunek położenia wypadkowej jest spełniony.

str. 25 Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczywistego Zredukowane wymiary podstawy fundamentu: B = B 2 e r = 0,70-2 0,00 = 0,70 m, L = L = 1,00 m. podłoża obok ławy (min. średnia gęstość dla pola 2): średnia gęstość obl.: ρ D(r) = 1,67 t/m 3, min. wysokość: D min = 0,65 m, obciążenie: ρ D(r) g D min = 1,67 9,81 0,65 = 10,62 kpa. Współczynniki nośności podłoża: obliczeniowy kąt tarcia wewnętrznego: Φ u(r) = Φ u(n) γ m = 33,30 0,90 = 29,97 0, spójność: c u(r) = c u(n) γ m = 0,00 0,90 = 0,00 kpa, N B = 7,50 N C = 30,07, N D = 18,34. Wpływ odchylenia wypadkowej obciążenia od pionu: tg δ = H x L/N r = 0,00 1,00/139,55 = 0,0000, tg δ/tg Φ u(r) = 0,0000/0,5767 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. Ciężar objętościowy gruntu pod ławą fundamentową: ρ B(n) γ m g = 1,35 0,90 9,81 = 11,92 kn/m 3. Współczynniki kształtu: m B = 1 0,25 B /L = 0,82, m C = 1 + 0,3 B /L = 1,21, m D = 1 + 1,5 B /L = 2,05 Odpór graniczny podłoża: Q fnb = B L (m C N C c u(r) i C + m D N D ρ D(r) g D min i D + m B N B ρ B(r) g B i B ) = 315,52 kn. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: N r = 139,55 kn < m Q fnb = 0,81 315,52 = 255,57 kn. Wniosek: warunek nośności jest spełniony. Zbrojenie ławy Zbrojenie główne na kierunku x: Obliczona powierzchnia przekroju poprzecznego: A s = 4,4 cm 2 /m. Średnica prętów: φ = 12 mm, rozstaw prętów: s = 25 cm. Pręty rozdzielcze: Średnica prętów: φ r = 6 mm, liczba prętów: n r = 2. Zbrojenie dodatkowe podłużne: Pręty podłużne: 4 φ12 mm, strzemiona: φ6 mm co 50 cm.

str. 26 H=0,35 B=0,70 Ilość stali na 1 mb: 8,0 kg/m, ilość stali na całą ławę: 8 kg.