Poradnik Systemu OPTIROC BLOK

Poranik Systemu OPTIROC BLOK Opracowali; mgr inż. Anrzej Dobrowolski mgr inż. Karol Kwiatkowski AXIT wer. 01-05 Wrzesień 005

Spis treści 1. Opis systemu Optiroc Blok...3 1.1 Charakterystyka systemu...3 1. Właściwości wyrobów...4 1.3 Zaprawa ciepłochronna...5. Zalecenia wykonawcze...6.1 Ściany z bloczków funamentowych Optiroc...6. Ściany z pustaków Termo Optiroc 36,5...6.3 Ściany z pustaków Termo Optiroc 4...6.4 Ściany z pustaków Termo Optiroc 1...6.5 aproża z kształtek U 36,5 i 4...7.6 Strop Teriva...7.7 Piony wentylacyjne...7.8 Roboty wykończeniowe ścian i stropów...7.9 Zbrojenie murów...8 3. Przykła Obliczeń...8 3.1 Dane ogólne...9 3. Parametry wytrzymałościowe muru...14 3..1 Rozaj elementów murowych...14 3.. Wytrzymałość charakterystyczna...14 Tablica 1 Wartości współczynnika δ...15 Tablica Zakres wytrzymałości przypisany klasie zaprawy...15 3..3 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z pustaka Termo Optiroc 36,5...15 3..4 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z pustaka Termo Optiroc 4...16 3..5 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z bloczka funamentowego...16 3.3 Obliczenia...17 3.3.1 Zestawienie obciążeń przypaających na połać achową...17 3.3. Sprawzenie stropu na piętrem i parterem (Poz. 1.0)...18 3.3.3 Sprawzenie nośności ściany zewnętrznej (Poz..0)...0 3.3.4 Sprawzenie ściany nośnej wewnętrznej SP 4 (Poz. 3.0)...4 3.3.5 Sprawzenie filarka FL w ścianie zewnętrznej (Poz. 4.0)...7 3.3.6 Sprawzenie ściany funamentowej wewnętrznej SF 4 (Poz. 5.0)...31 3.3.7 Sprawzenie ściany funamentowej piwnicy SF 38 (Poz. 6.0)...33 3.3.8 Obliczenie i sprawzenie naproża O w ścianie zewnętrznej (Poz. 7.0)...34 3.3.9 Obliczenie naproża D w ścianie wewnętrznej (Poz. 8.0)...35 3.3.10 Wymiarowanie słupa w ściance kolankowej (Poz. 9.0)...36 4. Szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych...39 5.1 Połoga na gruncie izolowana Keramzytem Optiroc...4 5. Ściana funamentowa izolowana Keramzytem Optiroc...43 5.3 Połoga na stropie izolowana Keramzytem Optiroc...44 5.4 Stropoach wentylowany izolowany Keramzytem Optiroc...46 5.5 Stropoach niewentylowany izolowany Keramzytem Optiroc...47 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Poranik opracowany został zgonie z najlepszą wiezą firmy axit. ie zwalnia to jenak uczestników procesu buowlanego o stosowania zasa wiezy technicznej, sztuki buowlanej i przepisów BHP. W szczególności informacje zawarte w Poraniku nie mogą być przemiotem reklamacji i innych roszczeń wobec

firmy axit zgonie z art.0 ustawy Prawo Buowlane z n. 07.07. 1994 z późniejszymi zmianami (Obowiązki projektanta) 1. Opis systemu Optiroc Blok 1.1 Charakterystyka systemu System Optiroc Blok jest kompleksowym nowoczesnym, rozwiązaniem konstrukcyjnotechnologicznym. System skłaa się z zasaniczych elementów pustaków ściennych, bloczków funamentowych, pustaków stropowych, kształtek naprożowych pustaków wentylacyjnych. Elementami oatkowymi system są uzupełniające bloczki i pustaki ścienne oraz pustaki szalunkowe. Postawowa zaleta systemu jest materiał, z którego wykonane są wszystkie wyroby a materiałem tym jest Keramzyt Optiroc. To lekkie kruszywo proukowane w Gniewie (woj. pomorskie) posiaa barzo korzystne własności izolacyjne. Keramzyt proukowany ze specjalnego rozaju glin pęczniejących znany jest jako materiał buowlany o pona stu lat. Zalety tego kruszywa oceniono zarówno w zimnej Skanynawii jak i ciepłej Hiszpanii. Polski keramzyt proukowany jest o początku lat sieemziesiątych jenakże opiero w rugiej połowie lat ziewięćziesiątych po gruntownej moernizacji zakłau w Gniewie keramzyt z tej fabryki orównuje parametrami o kruszyw tego typu proukowanych w całej Europie. O 004 roku kruszywo to posiaa znak CE. W wyrobach systemu Optiroc Blok keramzyt stanowi 70-90% surowca. Pozostałe skłaniki to cement, pigment, i sporaycznie piasek. Wyroby Systemu zaliczane są o grupy wyrobów z betonów lekkich. Keramzytobeton to jeen z najlżejszych materiałów konstrukcyjnych. Gęstość materiału, z którego wykonane są wyroby w zależności o wyrobu wynosi 600-1100 kg/m 3. ury z tych wyrobów są najczęściej wukrotnie lżejsze niż mury z innych wyrobów (ceramiki i betonu). Lżejsze, czyli lepiej izolujące cieplnie i akustycznie. Ponato wyroby z keramzytu charakteryzują się; - użą termokumulacją, czyli zolnością o szybkiego gromazenia i powolnego oawania ciepła - barzo użą paroprzepuszczalnością -wysoką opornością na czynniki atmosferyczne -opornością na ziałanie czynników chemicznych -opornością na ziałanie gryzoni, owaów, grzybów i pleśni -ognio i mrozooporne ie wykazują promieniotwórczości szkoliwej la człowieka, są bez zapachu i nie zmieniają swoich właściwości z upływem czasu. W skła Systemy Optiroc Blok wchozą; - bloczki funamentowe o buowy ścian piwnicznych i funamentowych - pustaki o ścian konstrukcyjnych, wypełniających i ziałowych - elementy kształtujące naproża - pustaki stropowe o stropów gęstożebrowych - pustaki wentylacyjne - bloczki ścienne - pustaki szalunkowe 3

- keramzyt o zaprawy ciepłochronnej - keramzyt o izolacji 1. Właściwości wyrobów LP azwa wyrobu Wymiary 1 Bloczek funam. Optiroc Pustak Termo Optiroc 36,5 3 Pustak Termo Optiroc 4 4 Pustak Termo Optiroc 1 5 Kształtka naprożowa U 36,5 6 Kształtka naprożowa U 4 7 Pustak wentylacyjny W1 8 Pustak wentylacyjny W 9 Pustak Stropowy Optiroc 10 Bloczek ścienny OPTIROC 11 Pustak Termo Optiroc 36,5 D 1 Pustaki Dł- szer- wys Ciężar Wytrzymałość Przewoności cieplna λ Izolacyjność akustyczna mrozooporność Zużycie kg Pa W/mK B cykli szt/ cm WYROBY PODSTAWOWE 38x4x4 0-3 5 0,46 >55 >5 44 5x36,5x4 1,8 szt/m 3 0,15 47 10 16-13,8 szt/m 50x4x4 17-19,5 0,1 46 10 8 5x1x4 8,5 szt/m,5 0,8 30 10 8-9,5 szt/m 5x36,5x4 8-9 --- * --- * --- * 10 4 szt/mb 5x36,5x4 6-7 --- * --- * --- * 10 4 4x4x4 otwory went. 14x14 49x4x4 otwory went. szt/mb 6-7 5 0,37 ---* 10 4 13-15 *** szt/mb 5 0,37 ---* 10 4 szt/mb x 14x14 5x4x4 9-11 ---* ---* ---* 10 6,7 szt/m WYROBY DODATKOWE ** 38x4x4 14-16 3 0,46 55 10 11; 16 37,5x36,5x4 19-1 *** 0,15 47 10 10,5 szt/m Szt/m Zastosowanie ŚF/ SP / SJ / SK / SW / SD / SZ SJ / SK / SW / SD / SZ SJ / SK / SW / SD / SZ SW / SD / SZ ŚF/ SP / SJ / SK / SW / SD / SZ ŚF/ SP / SJ / SK / SW / SD / SZ PWG PWG SGT SJ / SK / SW / SD / SZ SJ / SK / SW / SD / SZ SF / SP / SJ / SK / szalunkowe SD / SZ Postawowy arożny 50x36,5x5 61,5x36,5*5 7 33 ---* ---* ---* >5 8 7,5 * parametrów nie określa się - elementy szalunkowe lub wypełniające występują w buynku w połączeniu z innymi materiałami ** oatkowe wyroby systemu proukowane w wybranych zakłaach proukcyjnych *** 11 szt / m przy grubości muru 4 cm; 16 szt/ m przy grubości muru 38 cm SF ściana funamentowa SD ściana ziałowa SP- ściana piwniczna SZ ściana wypełniająca szkielet SJ- ściana jenowarstwowa PWG - piony wentylacji grawitacyjnej SK- ściana konstrukcyjna SGT - strop gęstożebrowy Teriva Postawowe wyroby w Systemie Optiroc Blok oraz Keramzyt Optiroc 4

Frakcja kruszywa Ciężar Przewoność Wytrzymałość Zastosowanie nasypowy cieplna λ mm kg/m 3 W/mK /mm 0-515-630 0,16 3,50 ZC /LB 10-0 30-310 0,10 0,93 IZ/DR/LB/OG 10-0 Impregnowany * 30-310 0,10 0,93 PG 1. Bloczek funamentowy Optiroc. Pustak Termo Optiroc 36,5 3. Pustak Termo Optiroc 4 4. Pustak Termo Optiroc 1 5. Kształtka naprożowa U 36,5 6. Kształtka naprożowa U 4 7. Pustak wentylacyjny W1 8. Pustak wentylacyjny W 9. Pustak stropowy * Keramzyt impregnowany o ograniczonej kapilarności maksymalnie 45 mm ZC Zaprawa ciepłochronna LB Lekkie betony IZ - Izolacje termiczne, akustyczne i inne DR - Drenaże OG - Ogronictwo PG - Połoga na gruncie 1.3 Zaprawa ciepłochronna Receptura na zaprawę murarską KZ/4 ( na 100 m 3 zaprawy ) Wagowo Objętościowo ( 1 : : 6 ) Cement 3,5 17 kg 1 Wapno hyratyzowane 13 kg 5

Keramzyt frakcji 0- mm 61 kg 6 (trzy worki 33 m 3 ) Woa ok. 6 m 3 Betostat * 0,1 m 3 * Betostat oatek napowietrzający (proucent i ystrybutor: LUBATA tel. 061-813 08 53) Zaprawa ciepłochronna (4 Pa) o gęstości 910 kg/m 3 i współczynniku λ 0,3 W/mK. Zalecenia wykonawcze.1 Ściany z bloczków funamentowych Optiroc Bloczek funamentowy Optiroc należy murować stosując murarskie zaprawy cementowe i cementowowapienne. Zaprawę cementową należy stosować przy murach stykających się z gruntem. urowanie ścian na pełną spoinę poziomą i pionową. Przy murowaniu ścian funamentowych w buynkach niepopiwniczonych ostatnią warstwą takiej ściany powinien być wieniec żelbetowy wykonany w systemowej kształtce U. Prze wykonaniem pionowej izolacji muru poniżej poziomu terenu zgonie ze sztuką buowlaną należy każą ścianę wyrównać cienką warstwa tynku cementowego. Ściany wewnątrz muszą być obustronnie otynkowane tynkiem cementowym lub cementowo- wapiennym.. Ściany z pustaków Termo Optiroc 36,5 Pustaki Termo Optiroc 36,5 służą o wykonywaniu ścian jenowarstwowych. Ściany te murować należy na spoinę poziomą pełną przy użyciu zaprawy ciepłochronnej. ajwłaściwsza jest zaprawy na bazie keramzytu wg receptury poanej w punkcie 1.3. Zaprawę można rozkłaać ręcznie lub przy użyciu poajnika przesuwnej skrzynki. Wymagana grubość spoiny to 10 mm. W przypaku wnoszenia ścian innych ścian niż jenowarstwowe zewnętrzne, możliwe jest stosowanie zapraw cementowo-wapiennych. Pustaki mają ukształtowane pióro i wpust. System ten pozwala na murowanie ścian bez spoiny pionowej..3 Ściany z pustaków Termo Optiroc 4 Pustaki Termo Optiroc 4 należy murować na pełna spoinę poziomą przy użyciu zaprawy murarskiej cementowo-wapiennej. Wymagana grubość spoiny to 10 mm. Pustaki mają ukształtowane pióro i wpust. System ten pozwala na murowanie ścian bez spoiny pionowej. Zaprawę można rozkłaać ręcznie lub przy użyciu poajnika przesuwnej skrzynki..4 Ściany z pustaków Termo Optiroc 1 Pustaki Termo Optiroc 1 należy murować na pełna spoinę poziomą i pionową przy użyciu zaprawy murarskiej cementowo-wapiennej. Wymagana grubość spoiny to 10-1 mm. Pustaki mają ukształtowane pióro i wpust. System ten pozwala na murowanie ścian bez spoiny pionowej. Jenakże brak spoiny pionowej pogarsza parametry izolacyjności akustycznej i osłabia ścianę. Ściany ziałowe muszą być łączone ze ścianami konstrukcyjnymi. Zaleca się stosowanie połączeń poprzez wiązania murarskie oraz opuszcza się stosowanie łączników metalowych. 6

.5 aproża z kształtek U 36,5 i 4 Kształtki aprożowe U 4 stanowią szalunek pozostający w murze o poobnej gęstości materiału jak pustaki ścienne. Tynk na kształtce i pustaku zachowuje się w poobny sposób. Zbrojenie naproża i klasę betonu należy obliczać konstrukcyjnie zgonie normą P-B- 0364 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Kształtki należy ukłaać na szalunku. Długość oparcia naproży na murze powinna wynosić 0-5 cm. Kształtki ukłaać na zaprawie cementowej..6 Strop Teriva Wykonywanie stropów powinno zawsze obywać się zgonie z Instrukcją ontażu ostarczaną przez proucenta. Ponato pustak jako element wypełniający nie powinien być poawany bezpośrenim obciążeniom. a stropie z ułożonymi pustakami należy ukłaać rewniane leżnie transportowe rozkłaające obciążenia na większe płaszczyzny. Przy wysokich temperaturach otoczenia prze ułożeniem betonu należy pustaki na stropie polać woą..7 Piony wentylacyjne Piony wentylacyjne z pustaków keramzytobetonowych powinny być murowane w ścianach lub jako piony przyległe o ścian. Pustaki wentylacyjne murować należy na funamencie lub wzmocnionym stropie na zaprawie cementowej o grubości spoiny 10-14 mm. Piony przy ścianach należy łączyć ze ścianą, w co rugiej warstwie kotwami z pręta φ 5,5 lub metalowymi łącznikami (jak o ścian ziałowych). W trakcie murowania należy po ułożeniu każej warstwy okłanie wyrównywać i oczyszczać wewnętrzną spoinę. W pomieszczeniach piony wentylacyjne należy o zewnątrz otynkować tynkiem cementowo wapiennym. Obuowy gipsowo-kartonowe na rusztach można wykonywać opiero po wstępnym otynkowaniu pionu. Powyżej achu piony wentylacyjne powinny być obmurowane cegłą a przy niewielkich wysokościach przewoów pona achem możliwe jest osiatkowanie przewoów siatką Rabitza (x) i wykonanie tynku cementowego o grubości - 3 cm. Piony wentylacyjne o góry należy zabezpieczać aszkami (wyloty w poziomie). Uwaga: Pustaki wentylacyjne przeznaczone są o wykonywania wentylacji grawitacyjnej. ie mogą być stosowane jako przewoy ymowe, spalinowe. ie należy ich również stosować jako przewoy wentylacyjne z pomieszczeń, w których mogą wytwarzać się szkoliwe gazy itp..8 Roboty wykończeniowe ścian i stropów Ściany muszą być obustronnie otynkowane tynkiem cementowo- wapienny. Wewnątrz ściany można tynkować tynkiem gipsowym. ożliwe jest również pozostawienie wewnętrznych ścian bez tynku, wówczas należy ściany te pomalować farami zmywalnymi a porowata struktura pustaka staje się elementem plastycznego wykończenia wnętrza. W przypaku ściany jenowarstwowej bez tynku pogarszają się parametry izolacyjności akustycznej i termicznej. 7

Do tynkowania ścian i sufitów w systemie Optiroc Blok najlepiej stosować tynki o poobnej gęstości jak wyroby z keramzytobetonu. Przykłaem takiego materiału jest gotowa mieszanka o tynkowania na zewnątrz i wewnątrz, tynk lekki na bazie perlitu maxit ip 18 L..9 Zbrojenie murów Wieloletnie oświaczenie w buownictwie wskazują na celowość zastosowanie zbrojenia szczególnie w buynkach niepopiwniczonych. Zaleca się wykonywanie wieńca żelbetowego w kształtce U jako ostatniej warstwy ( zamiast bloczków) na ścianach konstrukcyjnych. Ponato wskazane jest stosowanie siatki prętów φ 3 o φ 4 w spoinach poziomych po otworami okiennymi. Zbrojenie to przeciwziała pojawianiu się zarysowań murów powstających najczęściej na skutek nierównomiernego osiaania ław funamentowych. Zbrojenia nie uwzglęnia się przy określaniu nośności konstrukcyjnej muru. ajczęściej stanowi ono zabezpieczenie prze błęami wykonawczymi powstałymi na etapie wykonawstwa funamentów buynku szczególnie w trunych warunkach geotechnicznych. Uwagi końcowe Informacje zawarte w zaleceniach opracowano na postawie oświaczeń zgromazonych na wielu już zrealizowanych buynkach w systemie buownictwa keramzytowego. Przy projektowaniu i realizacji każego buynków należy brać po uwagę specyfikę i uwarunkowania techniczne obiektu. W razie wątpliwości pracownicy techniczni firmy maxit i proucentów wyrobów służą pomocą w rozwiązywaniu problemów. 3. Przykła Obliczeń 8

3.1 Dane ogólne Schemat Buynku przyjęty o obliczeń w niniejszym poraniku przestawiono na poniższych rysunkach. Buynek jest trzykonygnacyjny. Stropy: Teriva Rozpiętość stropu: 6,00 [m] Pokrycie achowe: Dachówka Ceramiczna Ocieplenie achu: wełna mineralna Obciążenie śniegiem: I strefa Obciążenie wiatrem: I strefa a) Elewacja 01 b) Elewacja 0 c) Elewacja 03 9

) Elewacja 04 e) Rzut piwnic 10

f) Rzut parteru 11

g) Rzut piętra h) Przekrój Połużny 1

i) Przekrój poprzeczny 13

3. Parametry wytrzymałościowe muru 3..1 Rozaj elementów murowych Pustaki ścienne Termo Optiroc 36,5 należą o grupy oraz kategorii 1 elementów murowych. Pustaki ścienne Termo Optiroc 4 należą o grupy oraz kategorii 1 elementów murowych. Bloczki funamentowe Optiroc należą o grupy 1 oraz kategorii 1 elementów murowych. 3.. Wytrzymałość charakterystyczna Zależność mięzy wytrzymałością charakterystyczną muru na ściskanie f k bez spoiny połużnej i wytrzymałością śrenią na ściskanie elementów murowych i zaprawy, stanowiącą uogólnienie zebranych wyników baań la murów wykonywanych na zaprawie zwykłej przyjmować można w postaci. f k K f b 0,65 f m 0,5 gzie: K współczynnik wyrażony w megapaskalach o potęgi 0,10, f b znormalizowana wytrzymałość na ściskanie elementu murowego, f m wytrzymałość na ściskanie zaprawy. A) Współczynnik K K współczynnik wyrażony w megapaskalach o potęgi 0,10, którego wartość można przyjmować 0,50 - la murów z pustaków betonowych grupy 1, o 5 Pa fb 40 Pa 0,45 la murów z elementów murowych grupy o,5 Pa fb 15 Pa, z wyjątkiem murów z pustaków betonowych 0,35 - la murów z pustaków betonowych grupy o,5 Pa fb 10,0 Pa B) Wytrzymałość elementu murowego na ściskanie Wytrzymałość elementów murowych na ściskanie f B wyznacza się jako iloraz siły niszczącej element F max przez pole powierzchni brutto elementu (bez oliczania otworów) A br, na którą oziaływuje siła. Dla betonowych elementów murowych o ługości 300 mm i/lub wysokości 00 mm, wytrzymałość f B wyznaczać można na wyciętych kostkach sześciennych o boku 100 mm, lub o innych wymiarach zgonie z opowienia normą wyrobu. Znormalizowaną wytrzymałość na ściskanie elementu murowego f b wyznacza się ze wzoru: f b η w δ f B w którym: η w - współczynnik uwzglęniający stan wilgotności baanych elementów, w przypaku gy element baany jest w stanie innym niż powietrzno-suchym, δ - współczynnik przeliczeniowy poany w tablicy 1, f B - wytrzymałość śrenia elementu murowego na ściskanie wyznaczona jako iloraz siły niszczącej F max przez pole przekroju brutto A br. Wartość współczynnika η w la elementów baanych w stanie powietrzno-suchym wynosi η w 1,0. 14

Tablica 1 Wartości współczynnika δ Wysokość elementu (mm) 50 65 100 150 00 50 lub więcej niejszy wymiar poziomy elementu (mm) 50 100 150 00 0,85 0,95 1,15 1,30 1,45 1,55 0,75 0,85 1,00 1,0 1,35 1,45 0,70 0,75 0,90 1,10 1,5 1,35-0,70 0,80 1,00 1,15 1,5 50 lub więcej - 0,65 0,75 0,95 1,10 1,15 Dla wymiarów pośrenich opuszcza się interpolację liniowa wartości δ, poanych w tablicy 1. C) Wytrzymałość na ściskanie zaprawy Wytrzymałością zaprawy na ściskanie, miaroajną o określenia związku mięzy wytrzymałością zaprawy na ściskanie i wytrzymałością muru jest wytrzymałość śrenia zaprawy f m baana w sposób poany w P-85/B-04500. Opowienio o wytrzymałości f m zaprawy zieli się na klasy, oznaczone literą i liczbą opowiaającą f m w pa i przyjmuje z następującego szeregu: 1,, 5, 10, 0. Do poszczególnych klas zapraw zalicza się zaprawy, la których w czasie baania uzyskano wyniki jak w tablicy. Tablica Zakres wytrzymałości przypisany klasie zaprawy Klasa zaprawy 1 5 10 0 Wytrzymałość śrenia Pa 1 5 10 0 Zakres zmian wytrzymałości w trakcie baania Pa o 1,0 o 1,5 o 1,6 o 3,5 o 3,6 o 7,5 o 7,6 o 15,0 o 15,1 o 30,0 3..3 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z pustaka Termo Optiroc 36,5 Stan powietrzno suchy η w 1,0 δ 1,16 Wartość z baań f B,0 Pa f b η w δ f B 1,0 x 1,16 x,0,3 Pa K 0,45 f k` K f b 0,65 f m 0,5 0,45 x,3 0,65 x,3 0,5 0,96 Pa η 0,80 15

f k f k` η 0,96 x 0,80 0,77 Pa 3..4 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z pustaka Termo Optiroc 4 Stan powietrzno suchy η w 1,0 δ 1,16 Wartość z baań f B,5 Pa f b η w δ f B 1,0 x 1,16 x,5,90 Pa K 0,45 f k` K f b 0,65 f m 0,5 0,45 x,90 0,65 x,90 0,5 1,17 Pa f k f k` 1,17Pa 3..5 Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie z bloczka funamentowego Stan powietrzno suchy η w 1,0 δ 1,16 Wartość z baań f B 5 Pa f b η w δ f B 1,0 x 1,16 x 5,0 5,80 pa K 0,5 f k K f b 0,65 f m 0,5 0,5 x 5,80 0,65 x 10,0 0,5,80 Pa 16

3.3 Obliczenia 3.3.1 Zestawienie obciążeń przypaających na połać achową 3.3.1.1 Obciążenie śniegiem wg P-80/B-0010 Założono, że obiekt bęzie wybuowany w pierwszej strefie śniegowej. q k 0,7 k/m C 0,7 S k Q C k 0,7 x 0,7 0,49 k/m Obciążenie obliczeniowe: γ f 1,4 S S k γ f 0,49 x 1,4 0,69 k/m Kąt nachylenia połaci achowej: α 45 Obciążenie prostopałe o połaci achowej: Obciążenie równoległe o połaci achowej: S II 0,69 x 0,71 0,49 k/m 0,69 x 0,71 0,49 k/m 3.3.1. Obciążenie wiatrem wg P-77/B-0011 Założono, że obiekt bęzie wybuowany w pierwszej strefie wiatrowej q k 50 Pa 0,5 k/m Przyjęto współczynnik ekspozycji: C e 1,0 S S cosα S sin α Przyjęto współczynniki C z : C z 0,45 la parcia wiatru Ssania wiatru nie uwzglęniono, ponieważ ociąża to konstrukcję achu p k qkcecβ 0,5 x 1,0 x 0,45 0,11 k/m Obciążenie obliczeniowe: γ f 1,3 0,11 x 1,3 0,15 k/m Skłaowa pionowa o obciążenia parciem wiatru: p p p cosα 0,15 x 0,71 0,10 k/m 17

3.3.1.3 Zestawienie obciążeń przypaających na 1m rzutu poziomego połaci Wariant obciążeniowy L.P. Warstwy Grubość Ciężar wł. Obc. charakt. Wsp. Obc. oblicz. [m] [K/m 3 ] [K/m ] γ [K/m ] 1 śnieg 0,49 1,4 0,69 wiatr 0,08 1,3 0,10 3 achówka ceramiczna 0,90 1, 1,08 4 wełna mineralna 0,0 1,00 0,0 1, 0,4 5 pobitka z esek 0,01 7,00 0,07 1, 0,08 6 obciążenie montażowe 0,50 1,4 0,70 3.3.1.4 Obliczenia q k,4 q o,89 Założono, że obciążenie z achu przypaa z połowy rozpiętości przęsła połaci achowej Rozpiętość pomięzy ścianami zewnętrznymi: l n 8,00 m Wysięg okapu: l l n + l o ( 8,00/) + 0,5 4,5 m l o 0,50 m Obliczeniowe obciążenie pionowe z achu ziałające na murłatę: F mur 4,5 x (,89/0,71) 18,41 k/mb 3.3. Sprawzenie stropu na piętrem i parterem (Poz. 1.0) 3.3..1 Zestawienie obciążeń ziałających na strop Przyjęto strop Teriva-I o wysokości konstrukcyjnej 4cm i ługości belek 6,00m Obciążenia przyjęto wg P-8/B-0001, P-8/B-0003 Wariant obciążeniowy qo l cosα L.P. Warstwy Obc. charakt. Wsp. Obc. oblicz. [K/m ] [K/m ] 1 warstwa na stropie(posazka, szlichta, izolacja Akustyczna, tynk) 1,13 1,3 1,46 ścianki ziałowe - "śrenie" (obc. zastępcze) 0,75 * (,75 /,65) 0,78 1, 0,93 3 masa własna stropu,47 1,1,7 4 obciążenie zmienne technologiczne 1,50 1,4,10 5,88 q o 7,1 Obciążenie ługotrwałe 4,38 5,11 Obciążenie przypaające na 1mb jenej belki stropowej: Rozstaw belek stropowych: Obciążenie obliczeniowe: Obciążenie charakterystyczne: Obciążenie ługotrwałe: s 0,60 m q ob 4,33 k/m q kb 3,53 k/m q b 3,07 k/m 18

Porównanie z największymi opuszczalnymi wartościami obciążeń la stropu Teriva-I: Powyższe warunki spełnione q ob 4,33 k/m < q obop 4,4 k/m q kb 3,5 k/m < q kbop 3,73 k/m q b 3,07 k/m < q bop 3,15 k/m 3.3.. Przebieg obliczeń Rozpiętość stropu w świetle popór: Szerokość wieńca: l n 5,70 m a 0,4 m Efektywna rozpiętość stropu: l eff l n + a 5,70 + x ( 0,4/) 5,94 m W rozważanym przykłazie przyjęto pracę stropu jako belkę jenoprzęsłową swobonie popartą, zatem maksymalny moment zginający przypaający na jeną belkę: Obliczeniowy: Charakterystyczny: o q ob 8 eff O obciążeń ługotrwałych: k q q b kb l l 8 l 8 eff eff (4,33 x 5,94 ) / 8 19,08 k/m (3,53 x 5,94 ) / 8 15,56 k/m (3,07 x 5,94 ) / 8 13,5 k/m 19

Porównanie z wartościami opuszczalnymi la stropu Teriva-I: o 19,08 km < oop 19,35 km k 15,56 km < kop 16,35 km 13,5 km < op 13,78 km Powyższe warunki spełnione, strop Teriva-I obrany prawiłowo 3.3..3 Obliczenie reakcji przypaających na ściany (ane potrzebne o późniejszych obliczeń) Reakcja na ścianę zewnętrzną: q0leff Fz ( 7,1 x 5,94) / 1,4 k/mb Reakcja na ścianę wewnętrzną (przy założeniu, że przęsła po obu stronach są równej ługości): F w qoleff 7,1 x 5,94 4,83 k/mb 3.3.3 Sprawzenie nośności ściany zewnętrznej (Poz..0) Do rozważań przyjęto,1m ściany Reakcja ze stropu (patrz punkt.3): F z q 1,4 k/mb Dane geometryczne Wysokość konygnacji parteru: Śrenia wysokość ściany szczytowej: Grubość muru: Długość ściany: h,75 m h sz 4,00 m t 0,365 m b s,10 m 0

Zestawienie obciążeń a) obciążenie ze stropu przypaające na ścianę: 1,4 x,10 44,97 k b) obciążenie o ciężaru własnego ściany szczytowej: asa własna ściany otynkowanej: Gęstość objętościowa muru: g 8,00 k/m 3 Sumaryczna grubość tynku: t 0,03 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 1,1 γ f 1,3 asa obliczeniowa ściany: c) obciążenie o ciężaru wieńca: 0,365 x 8,00 x 1,1 + 0,03 x 13,50 x 1,3 3,74 k/m 3,74 x,10 x 4,00 31,40 k asa wieńca żelbetowego w poziomie stropu na I piętrem: Do obliczeń przyjęto założenie, że wieniec jest na pełną szerokość ściany Wymiary wieńca: Wysokość: h w 0,4 m Szerokość: b w 0,365 m Gęstość objętościowa żelbetu: q ż 5 k/m 3 Współczynnik: γ 1,1 0,4 x 0,365 x 5 x 1,1 x,10 5,06 k ) obciążenie o ciężaru własnego ściany zewnętrznej (siłę zreukowano o 0% ze wzglęu na okno) 0,8 x,75 x,10 x 3,74 17,7 k e) obciążenie poziome o ssania wiatru wg P-77/B-0011: Założenia: Buynek bęzie wybuowany w I strefie wiatrowej: q k 0,5 k/m Teren typu C - zbuowany przy wysokości buynku o 10m Współczynnik ekspozycji buynku o wysokości < 10m C e 1,0 Współczynnik aeroynamiczny przy H/L < oraz H/B > 1: C x 0,7 (wartość bezwzglęna z-0,7) Buynek niepoatny na ynamiczne porywy wiatru: β 1,8 Q1 qbs q Q gγ f 1 + t gtγ 3 f Q q3b s hsz 3 hwbwq żγbs Q 4 0, 8hbsq3 1

Współczynnik obciążenia wiatrem: γ f 1,3 Zatem obciążenie poziome ścian o ssania wiatru: w γ q C C β w Obliczenie mimośrou: f k e z 1,3 x 0,5 x 1,0 x 0,7 x 1,8 0,41 k/m imośró przypakowy: e a h 300,75 / 300 9, mm Przyjęto mimośró: 10 mm Smukłość ściany: ρ h 1,0 ρ n 1,0 h eff ρ ρ h h n 1,0 x 1,0 x,75,75 m h eff λ t,75 / 0,365 7,53 Siły ziałające po stropem wyższej konygnacji Obciążenie z górnych konygnacji: Obciążenie ze stropu: Obciążenie ziałające po stropem 31,40 + 5,06 36,46 k 44,97 k 36,46 + 44,97 81,43 oment ziałający w miejscu poparcia stropu: Ponieważ oś wieńca przesunięta jest wzglęem osi ściany: Grubość ściany: t 0,365 m Głębokość poparcia wieńca: a w 0,4 m 1 Q 1 Q + 3 q b s 1 sl, Q 1 1 1 + sl, aw 1 ( ea + 0,5( t aw)) + sl, 0,5 t + ea 6 36,46 x ( 0,001 + 0,5 x ( 0,365 0,4)) + 44,97 x ( 0,5 x 0,365 0,4/6 + 0,001) 7,45 km Sprawzenie przekroju 1-1 (w miejscu oparcia stropu) 1 e 1 1 1 7,45 / 81,43 0,09149 m Zatem współczynnik reukcyjny: e φ i 1 ( x 0,09149) / 0,365) 0,499 i 1 t ośność obliczeniowa ściany Gzie przyjęta o obliczeń szerokość: b 1,35 m Pole przekroju: A tb 0,365 x 1,35 0,493 m

Dla ściany z elementów Optiroc Block,5 Pa na zaprawie ciepłochronnej: f γ f k m 1R, φi Af 0,77 / 1,7 0,453 Pa f k 0,77 Pa γ m 1,7 (kategoria wykonawstwa A) 0,499 x 0,493 x 0,453 111,30 k > 1-1 81,43 k Warunek nośności jest spełniony Sprawzenie przekroju m-m (w śroku wysokości ściany) Siły ziałające na stropem niższej konygnacji oment ziałający po stropem niższej konygnacji: 98,71 x ( 0,001 + 0,5 x ( 0,365 0,4)) 7,16 km Siła w połowie wysokości ściany 36,46 + 44,97 + 0,5 x,75 x 3,74 86,57 k oment w rozpatrywanym przekroju 36,46 + 44,97 + 17,7 98,70 k 0,6 x 7,45 + 0,4 x 7,16 7,33 km imośró oatkowy spowoowany ssaniem wiatru: imośró zastępczy,10 x 0,41 0,86 k/m ( 0,86 x,75 ) / 8 0,813 km ( 7,33 + 0,813) / 86,57 0,094 m 94,1 / 365 0,6,75 / 0,365 7,53 Współczynnik reukcyjny z tablicy 16 normy P-B-0300: Zatem warunek nośności: ( e + 0,5( t a )) a w 1, + sl, + 0, hq3 m, 5 mr, φm Af 0,400 Warunek nośności jest spełniony 0,400 x 0,493 x 0,453 89,7 k > m 86,57 k Sprawzenie przekroju - (w przekroju na stropem niższej konygnacji) 7,16 km 98,70 k 1, + sl, + 4, Q m 0,6 1 + 0, 4 e w bsww h 1 w m w 8 φ m m + m w e m t h eff t 3

e 7,16 / 98,70 0,073 m Zatem współczynnik reukcyjny: e φ i i 1 t 1 ( x 0,073) / 0,365) 0,603 Zatem warunek nośności: Warunek nośności jest spełniony R, φ Af 0,603 x 0,493 x 0,453 134,5 k > m 98,71 k 3.3.4 Sprawzenie ściany nośnej wewnętrznej SP 4 (Poz. 3.0) Reakcja ze stropu (patrz punkt 3.3..3): F w q 4,83 k/mb Ciężar ściany: Grubość ściany: t 0,4 m Gęstość objętościowa: g 8,00 k/m 3 Sumaryczna grubość tynku: t 0,03 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 1,1 γ f 1,3 asa obliczeniowa ściany: q gγ f 1 + t gtγ 3 f 0,4 x 8,00 x 1,1 + 0,03 x 13,50 x 1,3,64 k/m 4

Dane geometryczne Wysokość w świetle: Grubość muru: Szerokość ściany: h,75 m t 0,4 m b,00 m imośró przypakowy: h e a 300,75 / 300 9, mm eo e 10mm a 0,01 m e 0,01 / 0,4 0,041667 t Siły ziałające po stropem na parterem Wysokość ściany poasza: h p,70 m Przyjęto współczynnik reukcyjny ze wzglęu na otwór: r 0,60 ' 1 p 3 h q br Reakcja ze stropu: sl, q b,70 x,64 x,00 x 0,60 8,55 k 4,83 x,00 85,66 k Siły ziałające na stropem niższej konygnacji Obciążenie o ciężaru wieńca: asa wieńca żelbetowego poziomie stropu na I piętrem: Do obliczeń przyjęto założenie, że wieniec jest na pełną szerokość ściany Wymiary wieńca: Wysokość: h w 0,4 m Szerokość b w 0,4 m Gęstość objętościowa żelbetu: q ż 5 k/m3 Współczynnik: γ 1,1 Q 3 h b q γb 1 ' 1 + sl, + Q3 0,4 x 0,4 x 5 x 1,1 x,0 3,17 k 8,55 + 85,66 + 3,17 97,38 k e a 0,010 m 97,38 x 0,010 0,97 km Sprawzenie nośności ściany w przekroju 1-1 1 e 0,97 / 97,38 0,010 m 1 1 Zatem współczynnik reukcyjny: ośność obliczeniowa ściany w w 1 1 ea ż φi 1 t e i 1 ( x 0,010) / 0,4) 0,499 Gzie przyjęta o obliczeń szerokość: b 1,00 m Pole przekroju: A tb 0,4 x 1,00 0,40 m 5

Dla muru z pustaków Optiroc Block,5 Pa na zaprawie cementowo-wapiennej: f γ Warunek nośności jest spełniony 1,17 / 1,7 0,688 Pa f k 1,17 Pa γ m 1,7 (kategoria wykonawstwa A) 0,499 x 0,493 x 0,553 151,41 k > m 97,84 k Sprawzenie przekroju m-m (w śroku wysokości ściany) Siły ziałające na stropem niższej konygnacji Siła w połowie wysokości ściany m 8,55 + 85,66 +,75 x,64 x,0 108,7 k e a 0,01 m imośró oatkowy spowoowany ssaniem wiatru: imośró zastępczy f k 1R, φi Af Smukłość ściany: ρ h 1,0 ρ n 1,0 1, + sl, + 0, hq3 0,6 1 + 0, 4 m m, 5 e m + + hq b 1 sl, 3 m ea w bsww h 1 w + h eff m m w 8 w ρ ρ h h n 108,7 x 0,01 1,09 km 8,55 + 85,66 + 0,5 x,75 x,64 97,84 k ( 0,6 x 0,97 + 0,4 x 1,09) / 97,84 0,0104 km,10 x 0,41 0,86 k/m ( 0,86 x,75 ) / 8 0,813 km ( 7,33 + 0,813) / 86,57 0,094 m 1,0 x 1,0 x,75,75 m h eff λ t,75 / 0,4 11,5 0,094 / 0,4 0,39 Współczynnik reukcyjny z tablicy 16 normy P-B-0300: Zatem warunek nośności: mr, φm Af Warunek nośności jest spełniony 0,770 0,770 x 0,40 x 0,688 17,19 k > m 97,84 k Sprawzenie przekroju - (w przekroju na stropem niższej konygnacji) 1,09 km 108,7 k e m t φ m 6

e 1,09 / 108,7 0,010 m Zatem współczynnik reukcyjny: e φ i i 1 1 ( x 0,010) / 0,4) 0,917 t Zatem warunek nośności: Warunek nośności jest spełniony R, φ Af 0,917 x 0,40 x 0,688 151,41 k > m 108,7 k 3.3.5 Sprawzenie filarka FL w ścianie zewnętrznej (Poz. 4.0) Reakcja ze stropu (punkt 3.3..3): F z q 1,4 k/mb Dane geometryczne Wysokość konygnacji parteru: Śrenia wysokość ściany szczytowej: Grubość muru: Szerokość filarka: Szerokość otworu okiennego: h,75 m h sz 1,75 m t 0,365 m b 1,50 m b o 0,88 m 7

Zestawienie obciążeń Obliczenie szerokości pasma, z którego zbiera obciążenie filarek: b s b + bo 1,50 + 0,88,38 m a) obciążenie ze stropu przypaające na filarek: Q1 qbs 1,4 x,38 50,97 k b) obciążenie o ciężaru własnego ściany szczytowej: asa własna ściany otynkowanej: Gęstość objętościowa muru: g 8,00 k/m 3 Sumaryczna grubość tynku: t 0,03 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 1,1 γ f 1,3 asa obliczeniowa ściany: q gγ f 1 + t gtγ 3 f 0,365 x 8,00 x 1,1 + 0,03 x 13,50 x 1,3 3,74 Q q b h 3 s sz 3,74 x,38 x 1,75 15,57 k c) obciążenie o ciężaru wieńca: asa wieńca żelbetowego poziomie stropu na I piętrem: Do obliczeń przyjęto założenie, że wieniec jest na pełną szerokość ściany Wymiary wieńca: Wysokość: h w 0,4 m Szerokość: b w 0,365 m Gęstość objętościowa żelbetu: q ż 5 k/m3 Współczynnik: γ 1,1 Q 3 hwbwq żγbs 0,4 x 0,365 x 5 x 1,1 x,38 5,73 k ) obciążenie o ciężaru własnego ściany zewnętrznej (otwór okienny 1,00 x 1,50) Wymiary okna: Q ( hbs hobo q3 4 ) h o 1,50 m b o 1,00 m (,75 x,38 1,50 x 1,00) x 3,74 18,86 k e) obciążenie poziome o ssania wiatru wg P-77/B-0011: Założenia: Buynek bęzie wybuowany w I strefie wiatrowej: q k 0,5 k/m teren typu C - zbuowany przy wysokości buynku o 10m współczynnik ekspozycji buynku o wysokości < 10m C e 1,0 Współczynnik aeroynamiczny przy H/L < oraz H/B > 1: C x 0,7 (wartość bezwzglęna z-0,7) e a h 300 8

Buynek niepoatny na ynamiczne porywy wiatru: β 1,8 Współczynnik obciążenia wiatrem: γ f 1,3 Zatem obciążenie poziome ścian o ssania wiatru: w w γ q C C β f k e z Obliczenie mimośrou: imośró przypakowy: h e a,75 / 300 9, mm 300 1,3 x 0,5 x 1,0 x 0,7 x 1,8 0,41 Przyjęto mimośró: 10 mm Smukłość ściany: ρ h 1,0 ρ n 1,0 h eff ρ ρ h h n 1,0 x 1,0 x,75,75 m h eff λ t,75 / 0,365 7,53 Siły ziałające po stropem wyższej konygnacji Obciążenie z górnych konygnacji: Obciążenie ze stropu: Obciążenie ziałające po stropem: 15,57 + 5,73 1,30 k Siły ziałające na stropem niższej konygnacji 1 Q Q + 3 q b s 1 sl, Q 1 1 1 + sl, 1, + sl, + 4, Q 1,4 x,38 50,97 k 1,30 + 50,97 7,7 k 1,30 + 50,97 + 18,86 91,13 k Ponieważ oś wieńca przesunięta jest wzglęem osi ściany: Grubość ściany: t 0,365 m Głębokość poparcia wieńca: a w 0,4 m aw 1 1 ( ea + 0,5( t aw)) + sl, 0,5 t + ea 6 1,30 x ( 0,01 + 0,5 x ( 0,365-0,4)) + 50,97 x ( 0,5 x 0,365 0,4/6 + 0,01) 9,3 km Sprawzenie przekroju 1-1 (w miejscu oparcia stropu) e 1 1 1 1 9,3 / 7,7 0,189 m Zatem współczynnik reukcyjny: φ i 1 t e i 1 ( x 0,189) / 0,365) 0,94 9

ośność obliczeniowa ściany Pole przekroju: A tb 0,365 x 1,50 0,548 m Dla ściany z elementów Optiroc Block,5 Pa na zaprawie ciepłochronnej: f f γ Warunek nośności jest spełniony 0,77 / 1,7 0,453 Pa f k 0,77 Pa γ m 1,7 (kategoria wykonawstwa A) 0,94 x 0,548 x 0,453 7,81 k > 1-1 7,7 k Sprawzenie przekroju m-m (w śroku wysokości filarka) 91,13 k k m 1R, φi Af oment ziałający po stropem niższej konygnacji: 91,13 x ( 0,001 + 0,5 x ( 0,365 0,4)) 6,61 km ( e + 0,5( t a )) a w Siła w połowie wysokości ściany 1, + sl, + 0, hq3 m, 5 oment w rozpatrywanym przekroju m 0,6 1 + 0, 4 O obciążenia wiatrem: w bsww w h 1 w 8 imośró zastępczy e m m + w + e 1 1 a + 0,5Q 4 1,30 + 50,97 + 0,5 x,75 x 3,74 68,9 k 0,6 x 9,3 + 0,4 x 6,61 8,3 km,38 x 0,41 0,97 k/m ( 0,97 x,75 ) / 8 0,91 km ( 8,3 + 0,91) / ( 7,7 + 0,5 x 18,86)+ 0,01 0,1 m e m t 0,1 / 0,365 0,33 h eff,75 / 0,365 7,53 t Współczynnik reukcyjny z tablicy 16 normy P-B-0300: Zatem warunek nośności: φ m mr, φm Af 0,30 Warunek nośności jest spełniony 0,30 x 0,548 x 0,453 79,36 k > m 77,41 k 30

Sprawzenie przekroju - (w przekroju na stropem niższej konygnacji) 6,61 km 91,13 k e 6,61 / 91,13 0,073 m Zatem współczynnik reukcyjny: e φ i i 1 1 ( x 0,073) / 0,365) 0,603 t Zatem warunek nośności: Warunek nośności jest spełniony R, φ Af 0,603 x 0,548 x 0,453 149,47 k > 91,13 k 3.3.6 Sprawzenie ściany funamentowej wewnętrznej SF 4 (Poz. 5.0) W obliczeniach przyjęto, że w piwnicy bęzie otwór o szerokości,00 m, poobnie jak w przypaku parteru Szerokość rozpatrywanego ocinka ściany: b,00 m Zestawienie obciążeń: Reakcja ze stropu (wg punkt.3): Reakcja ze stropu na piwnicą: Obciążenie o ciężaru wieńca: q b sl, F w q 4,83 k/mb 4,83 x,00 85,66 k asa wieńca żelbetowego poziomie stropu na I piętrem: Do obliczeń przyjęto założenie, że wieniec jest na pełną szerokość ściany Wymiary wieńca: Wysokość: h w 0,4 m Szerokość b w 0,4 m Gęstość objętościowa żelbetu: q ż 5 k/m 3 Współczynnik: γ 1,1 Obciążenie w poziomie na stropem piwnicy (wg pkt. 5) Dane materiałowe ściany piwnicy: Obliczenie masy ściany piwnicy: h b q γb 0,4 x 0,4 x 5 x 1,1 x,0 3,17 k 108,7 k Grubość ściany: t 0,4 m Gęstość objętościowa: g 11,00 k/m 3 la bloczków 5Pa Sumaryczna grubość tynku: t 0,03 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 1,1 γ f 1,3 Q 3 w w 1 ż 31

asa obliczeniowa ściany: q4 gγ f 1 + t gtγ f 0,4 x 11,00 x 1,1 + 0,03 x 13,50 x 1,3 3,43 k/m Dane geometryczne Wysokość w świetle: Grubość muru: Szerokość ściany: imośró przypakowy: e a h 300 h,0 m t 0,4 m b,00 m,0 / 300 7,3 mm 0,05 x 0,4 0,01 m Przyjęto mimośró e a 0,01 m e 0,1 / 0,4 0,05 t Siły ziałające na stropem niższej konygnacji Siła w połowie wysokości ściany Smukłość ściany: ρ h 1,0 ρ n 1,0 h eo ea 0, 05t + + hq b 1 sl, 4 + + 0, hq b m, 1 sl, 5 4 eff ρ ρ h h n 108,7 + 85,66 +,0 x 3,43 x,00 09,48 k 108,7 + 85,66 + 0,5 x,0 x 3,43 x,00 01,93 k 1,0 x 1,0 x,0,0 m Współczynnik reukcyjny h eff λ t,0 / 0,4 9, e φ m 1 x 0,05 0,900 m 1 t ośność obliczeniowa ściany Pole przekroju: A tb 0,4 x,00 0,48 m Dla muru z bloczków Optiroc Block 5 Pa na zaprawie cementowo-wapiennej: f γ f k m mr, φm Af,8 / 1,7 1,647 Pa Warunek nośności jest spełniony f k,8 Pa γ m 1,7 (kategoria wykonawstwa A) 0,900 x 0,48 x 1,647 711,53 k > m 01,93 k 3

3.3.7 Sprawzenie ściany funamentowej piwnicy SF 38 (Poz. 6.0) (analiza nośności 1mb ściany) Sprawzenie metoą uproszczoną Oległość mięzy ścianami usztywniającymi: Wysokość ściany piwnicy w świetle: Grubość ściany piwnicy: Głębokość zasypania ściany: b e 7,7 m h, m t 0,38 m h e 1,5 m Ciężar ściany konygnacji naziemnych: Grubość ściany: 0,365 m Gęstość objętościowa: g 8,00 k/m 3 Sumaryczna grubość tynku: t 0,03 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 0,9 γ f 0,8 asa obliczeniowa ściany: 0,365 x 8,00 x 0,9 + 0,03 x 13,50 x 0,8,95 k/m 3 Ciężar ściany piwnicy: Grubość ściany: 0,38 m Gęstość objętościowa: g 11,00 k/m 3 Sumaryczna grubość tynku: t 0,015 m asa tynku: g t 13,50 k/m 3 Współczynniki: γ f1 0,9 γ f 0,8 0,38 x 11,00 x 0,9 + 0,015 x 13,50 x 0,8 3,9 asa obliczeniowa ściany: 3,9 k/m Wytrzymałość charakterystyczna muru: f k,8 Pa Częściowy współczynnik bezpieczeństwa: γ m 1,7 la kat. A Gęstość objętościowa gruntu: ρ e 18,00 k/m 3 Współczynnik obciążenia: γ f 0,9 Obciążenia jenostkowe - wartości minimalne Obciążenie ze stropu (pkt..3): q 1,4 k/mb Wysokość ściany poasza: h 1 h sz 4,00 m Wysokość ściany parteru: h,70 m Wysokość ściany piwnicy: h 3,60 m Współczynnik obciążenia: γ f 0,9 q s qγ f + h1q 3 + hq3 + h3q4 3 x 1,4 x 0,9 + 4,00 x,95 +,70 x,95 + 0,67 x,60 x 3,9 65,13 k/m b e h gγ f 1 + t gtγ 3 f b e 7,7 > h x,0 4,40 m Sprawzenie warunku: q s gγ f 1 + t gtγ 4 f ρ γ e f hh 0 t e tf k 3γ f tf k 3γ f s ρ eγ f hh 0t ( 18,00 x 0,9 x,0 x 1,50 ) / 0 x 0,38 10,55 0,38 x 800 / 3 x 1,7 08,63 k 33 e

tf k 3γ Warunek nośności spełniony f 08,63 k > s 65,13 k > 10,55 k 3.3.8 Obliczenie i sprawzenie naproża O w ścianie zewnętrznej (Poz. 7.0) Obciążenia ziałające na naproże: Obciążenia przekazywane ze stropu (pkt..3): asa naproża z kształtek U wraz z wypełnieniem: asa muru (z poz. 3.0) Łącznie na 1mb naproża: Szerokość otworu w świetle: 1,4 k/m,50 k/m 3,74 k/m q 7,65k/m l 1,50 m 1,05 x 1,50 1,58 m aksymalny moment zginający w naprożu wolnopopartym: max ql eff 8 7,65 x 1,58 / 8 8,57 km aksymalny moment przęsłowy: 1 max 0,67 x 8,57 5,7 km 3 aksymalny moment poporowy belki w pełni zamocowanej: u l eff 1, 05 l aksymalny moment poporowy belki: ql 1 eff 3 4 u Dane przyjęte la naproża: 7,65 x 1,58 / 1 5,7 km 0,75 x 5,7 4,9 km Charakterystyczna granica plastyczności stali: Obliczeniowa granica plastyczności stali f yk 500 Pa f y 40 Pa Klasa betonu B 0 f c 10,7 Pa Wysokość przekroju: Szerokość przekroju: Otulina 1,5 cm Przyjęto śrenicę prętów zbrojeniowych: Wysokości użyteczna przekroju: Obliczeniowy moment zginający: h 19,5 cm b 0,5 cm a 1,5 + 0,5 x 1,0 cm 10 mm 0,175 m s 5,7 km Graniczna wartość ξ ξ eff,lim 0,50 C 0,10 Potrzebna ilość zbrojenia: ξ eff 0,11 x eff 1,86 cm A S 0,8 cm Przyjęto zbrojenie ołem φ 10 F 1,57 cm 34

Zbrojenie górą φ 8 Ponieważ: l eff 1,58 / 0,157 9,00 Liczenie ugięć jest zbęne (wg tabl. 13 normy P-B-0364:00) 3.3.9 Obliczenie naproża D w ścianie wewnętrznej (Poz. 8.0) Obciążenia ziałające na naproże: Obciążenia przekazywane ze stropu (wg pkt..3): asa naproża z kształtek U wraz z wypełnieniem: asa muru (wg Poz. 5.0): Łącznie na 1mb naproża: 4,83 k/m 1,65 k/m,64 k/m q 47,1 k/m Szerokość otworu w świetle: l eff 1, 05 l 1,05 x,00,10 m l,00 m aksymalny moment zginający w naprożu wolnopopartym: ql eff max 8 47,1 x,10 / 8 5,97 km aksymalny moment przęsłowy: 1 max 3 0,67 x 5,97 17,3 km aksymalny moment poporowy belki w pełni zamocowanej: u ql 1 eff 47,1 x,10 / 1 17,3 km aksymalny moment poporowy belki: 3 u 0,75 x 17,3 1,99 km 4 Dane przyjęte la naproża: Charakterystyczna granica plastyczności stali: Obliczeniowa granica plastyczności stali f yk 500 Pa f y 40 Pa Klasa betonu B 0 f c 10,7 Pa Wysokość przekroju: Szerokość przekroju: Otulina 1,5 cm Przyjęto śrenicę prętów zbrojeniowych: Wysokość użyteczna przekroju: Obliczeniowy moment zginający: h 19,5 cm b 13,0 cm a 1,5 + 0,5 x 1,,1 cm 1 mm 0,174 m s 17,3 km Graniczna wartość ξ ξ eff,lim 0,50 C 0,49 ξ eff 0,83 x eff 14,41 cm 35

Potrzebna ilość zbrojenia: A S 4,04 cm Przyjęto zbrojenie ołem 3 φ 14 F 4,6 cm Zbrojenie górą φ 1 Ponieważ: l eff,10 / 0,174 1,07 Liczenie ugięć jest zbęne (wg tabl. 13 normy P-B-0364:00) Sprawzenie ocisku po oparciem naproża Dane: Głębokość oparcia naproża Szerokość ściany Wysokość konygnacji g 0,0 m t 0,4 m h,70 m Obliczenie reakcji poporowej: qleff i, 47,1 x,10 / 49,47 k Pole oziaływania obciążenia skupionego: A b tg 0,4 x 0,0 0,048 m Efektywne pole przekroju ściany: h o Aeff Leff t ( g + tg30 ) t Dla ściany wewnętrznej: Sprawzenie warunku: Przyjęto: x 0 f γ k m σ σ 49,47 / 0,048 1,031 Pa ( 0,0 +,70 x 0,5 x tg 30 o ) x 0,4 0,35 m f k,8 Pa γ m 1,7 (kategoria wykonawstwa A) (,8 / 1,7) x ( ( 1 + 0,15 x 0) x ( 1,5 1,1 x ( 0,048 / 0,35))),101 Pa Warunek na ocisk spełniony A i, b f γ k m ( 1 + 0,15 x ) ( ) b 1 + 0,15 x 1,5 1,1 A A eff A 1,5 1,1 A b eff 3.3.10 Wymiarowanie słupa w ściance kolankowej (Poz. 9.0) Założenia: Rozstaw osiowy pomięzy słupami: Wysokość słupa: Szerokość słupa (w poprzek ściany): Szerokość słupa (wzłuż ściany): Słup z betonu klasy B0: s,00 m l 1,00 m h 0,05 m b 0,195 m f ck 16,00 Pa f ct 0,87 Pa E cm 9000 Pa 36

Zbrojenie stalą klasy A-III- Siły ziałające na słup: Siła pionowa (obciążenie z achu pkt. 1.4): Siła pozioma (obciążenie z achu): oment ziałający u postawy słupa: f y 40 Pa Es 00000 Pa F murł 18,41 k/mb F 9,00 k/mb s,41 km Czyli siły ziałające na słupek: s F s 0,08 murł s bs f c 18,41 x,00 36,83 k 36,83 / 0,195 x 0,05 0,9 Pa 0,08 x 16,00 1,8 Pa Wpływ siły s można pominąć, element jest przee wszystkim zginany Obciążenie wiatrem ziałające na ścianę wg P-77/B-0011: Założenia: Buynek bęzie wybuowany w I strefie wiatrowej: q k 0,5 k/m Teren typu C - zbuowany przy wysokości buynku o 10m Współczynnik ekspozycji buynku o wysokości < 10m C e 1,0 Współczynnik aeroynamiczny przy H/L < oraz H/B > 1: C x 0,7 Buynek niepoatny na ynamiczne porywy wiatru: Współczynnik obciążenia wiatrem: β 1,8 γ f 1,3 Zatem obciążenie poziome ścian o ssania wiatru: w γ q C C β Siła ziałająca na słupek o ssania wiatru: Q w w s w w f k 0,41 x,00 0,819 kn/m Zatem moment ziałający w miejscu postawy słupka: oment o obciążenie poziomego murłaty: Wysokość murłaty: h m 0,14 m Fs( l + h ) 1 m e 1,3 x 0,5 x 1,0 x 0,7 x 1,8 0,41 k/m 9,00 x,00 ( 1,00 + 0,14 ) 0,5 km oment ziałający o obciążenia wiatrem: l Qw 0,819 x 1,00 x 0,5 0,41 km Sumaryczny moment: 1 + 0,5 + 0,41 0,93 km Wstępnie przyjęto zbrojenie φ 16 A s1 4,0 cm z 37

Zatem stopień zbrojenia: 0,17 m h 0,05 m A s1 4,0 / 0,17 x 0,05 x 0,01 1,15 % b Obliczeniowa granica plastyczności stali f y 40,0 Pa As 1 f y xeff 4,0 x 40 / 0,195 x 16,00 x 1000 0,0541 m bf oment, jaki przenosi wstępnie przyjęte zbrojenie: xeff R As 1 f y ( ) 4,0 x 40 x ( 0,17 0,0541 x 0,5 ) x 0,1 4,14 km R 4,14 km > s 0,93 km Warunek spełniony c Sprawzenie ścinania V gzie: V s V Fs + Qw 9,00 x,00 + 0,819 18,8 k [ 0,35kf ( 1, + 40ρ ) 0, 15σ ] b R1 ct L + [ 0,35kf ( 1, + 40ρ ) 0, 15σ ] b R1 ct L + cp cp w w k 1 f ct 0,87 Pa σ cp 0 σ L 1,15 % b w b 0,195 m 0,17 m bezp. Założenie [ 0,35 x 1 x 0,87 x 1000000 ( 1, + 40 x 1,15 x 0,01 ) + 0,15 x 0 ] x 0,195 x 0,17 ] x 0,001 16,77 k V R1 16,77 k < V s 18,8 k Czyli ocinek rugiego rozaju Przyjęto strzemiona φ 6 co 15 cm ze stali żebrowanej V Asw 1 f yw1 0, s R 3 9 1 V R3 3,39 k < V s 18,8 k Warunek spełniony A sw1 0,56 cm s1 0,15 m f yw1 40 Pa 0,17 m ( 0,56 x 40 / 0,15 ) x 0,9 x 0,17 3,99 k 38

4. Szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych a) Ściana wuwarstwowa z pustaków Termo Optiroc 4,0 Detale oparcia stropów, konstrukcji wieńców oraz naproży w ścianie konygnacji naziemnych 39

b) Ściana jenowarstwowa z pustaków Termo Optiroc 36,5 Detale oparcia stropów, konstrukcji wieńców oraz naproży w ścianie konygnacji naziemnych 40

c) Rzeń usztywniający ściankę kolankową ściany jenowarstwowej z pustaków Termo Optiroc 36,5 41

5. Izolacje z keramzytu Optiroc 5.1 Połoga na gruncie izolowana Keramzytem Optiroc Impregnowany. Rysunek 5.01 Keramzyt 10-0 mm (impregnowany) ułożony luzem Zastosowanie Do wykonywania połóg na gruncie w piwnicach, pomieszczeniach gospoarczych, garażach oraz pokłaów po posazki w mieszkaniach, biurach, buynkach użyteczności publicznej itp. Grubość warstwy impregnowanego keramzytu 0-30 cm. Po wyschnięciu położa można ukłaać na nim wykłaziny ywanowe, płytki ceramiczne, panele, parkiet itp. Praktyczne wskazówki Do wykonania połogi na gruncie izolowanej keramzytem potrzebne są minimum osoby Warunki wykonania pracy: - unikanie opaów atmosferycznych, aby nie opuścić o wypłukania impregnatu z keramzytu Potrzebne wyposażenie: zagęszczarka płytowa lub ubijak ręczny, packa lub czerpak o rozprowazania szprycu, wiertarka wolnoobrotowa z mieszałem, pojemnik 30 l, miarka o omierzania woy Położa, na których rozkłaany jest Keramzyt muszą być wolne o warstw humusu i zgrubnie wyrównane Keramzyt rozkłaamy warstwą grubości o 30 cm w całym pomieszczeniu 4

Po rozłożeniu keramzytu należy go zagęścić wibratorem powierzchniowym(zagęszczarka płytowa) lub ręcznie ubijakami skłaającymi się z trzonka i płyty kwaratowej o wymiarach min. 45x45 cm Warstwa Keramzytu Optiroc po zagęszczeniu zmniejsza swoją grubość o ok. 10% Po zagęszczeniu należy przystąpić o wykonania warstwy wzmacniającej położe keramzytowe. ajprostszym i najskuteczniejszym sposobem rozwiązania jest wykonanie szprycu cementowego grubości 0,5-1,0 [cm] na wierzchu keramzytu, który po stwarnieniu (po około 4 h) stanowi stabilne położe naające się o poruszania i ukłaania izolacji Transport ręczny (taczkami, wózkami wukołowymi itp.) może obywać się na zagęszczonym keramzycie i warstwie następnej jeynie po leżniach z bali rewnianych o grubości 38 [mm]. Kolejną warstwą jest izolacja przeciwwilgociowa np. x papa klejona na zakła 10 [cm] lub x folia łączona w sposób ciągły a izolacji przeciwwilgociowej ukłaamy warstwę szlichty (położa betonowego) z betonu klasy nie niższej niż B-1,5 oraz gr. min 5 cm np. Optiroc 1000. Położe można oatkowo ozbroić siatką połogową Ø,5 mm, 100 x 100 mm, która ziała przeciw skurczowo i zwiększa nośność położa Uwagi Całe położe należy oylatować obwoowo o stałych elementów takich jak np. ściany i słupy, paskiem styropianu lub wełny mineralnej grubości około 0,5 [cm]. Zagęszczanie powinno obywać się obwoowo spiralnie o zewnątrz o śroka pomieszczenia, kilkakrotnie po tej samej trasie. Pracownicy wykonujący zagęszczanie keramzytu i pierwsza warstwę na nim powinni mieć przymocowane o poeszwy obuwia pokłaki zwiększające powierzchnie buta i ułatwiające przemieszczanie się po keramzycie. 5. Ściana funamentowa izolowana Keramzytem Optiroc Ściany piwniczne oraz funamentowe znajujące się poniżej poziomu terenu można skutecznie zaizolować termicznie warstwą Keramzytu OPTIROC frakcji 10 0 [mm]. a całej powierzchni wykopu należy ułożyć warstwę geowłókniny, której zaaniem jest oseparowanie (oizolowanie) gruntu o wypełnienia keramzytowego. ateriał ten spełnia rolę separującą, uniemożliwia przenikanie robnych części ilastych i piaskowych o wypełnienia keramzytowego oraz skutecznie wzmacnia całe wypełnienie ograniczając możliwości przemieszczania się keramzytu po wpływem czynników zewnętrznych(np. rgania ynamiczne). Geowłókninę należy każorazowo ukłaać z opowienim zapasem umożliwiającym przykrycie wypełnienia keramzytowego o góry. Keramzyt frakcji 10 0 [mm] rozkłaa się na miejscu wbuowania warstwami grubości o 30 [cm] oraz szerokości min. 35 [cm]. Po rozłożeniu w całym wykopie warstwy keramzytu OPTIROC okonuje się jej zagęszczania, można to wykonać mechanicznie wibratorem powierzchniowym (zagęszczarka płytowa) lub ręcznie ubijakami skłaającymi się z trzonka i płyty kwaratowej o wymiarach nie większych niż 45x45 [cm]. Po rozłożeniu każa warstwa powinna być zagęszczana. 43

Warstwa Keramzytu OPTIROC po zagęszczeniu zmniejsza swoją grubość o 8 o 1 %, jenak o celów projektowych i zamówień keramzytu za miaroajną należy przyjąć wielkość 11%. Stopień zmiany grubości warstwy należy kontrolować sprawzając sprzętem geoezyjnym w określonych punktach grubość zagęszczonej warstwy a ich ilość nie powinna być mniejsza niż 1 punkt pomiarowy na każe 3 [mb] wypełnienia. Po stwierzeniu, że keramzyt zagęścił się ostatecznie można zakończyć zagęszczanie i przystąpić o wykonywania następnych warstw. O góry należy przykryć wypełnienie pozostawionym wcześniej zapasem geowłókniny a na niej ułożyć 5 [cm] posypkę piaskową, która uniemożliwi połączenie się geowłókniny z następną warstwą. a posypce wykonuje się opaskę betonową obwoowo wokół buynku, która powinna być szersza o wypełnienia keramzytowego o około 10 [cm],oraz musi być wykonana z 5 % spakiem skierowanym o buynku, aby oprowazić woy opaowe spływające po ścianie i opasce poza strefę wypełnienia keramzytowego. Wykonując w ten sposób opaskę zmniejsza się możliwość namiernego zawilgocenia keramzytu W sytuacjach gzie poziom wó gruntowych może ulegać zmianie i grunt może okresowo się nawaniać można na poziomie funamentów ukłaać w keramzycie rurę renarską, z której należy oprowazić woę o opowienich zbiorników, rowów melioracyjnych itp. UWAGA!!! a ścianach funamentowych zewnętrznych należy zgonie z sztuką buowlana wykonać pionową izolację przeciwwilgociową Opaskę betonową można zastąpić przepuszczalną nawierzchnią ( tłuczeń, grys itp.) tylko wtey, gy przylegać ma ona o ściany o max. wys. 3,5 m i okap achu wraz z rynną wysunięty jest na ok. 60 cm. Wówczas teren wzłuż ściany buynku nie jest narażony na zwiększone zawilgocenie powstające z bezpośrenich opaów i spływania woy po ścianie w trakcie zacinającego eszczu. 5.3 Połoga na stropie izolowana Keramzytem Optiroc 44

Zastosowanie Do wyrównywania połóg na stropach w mieszkaniach, biurach, buynkach użyteczności publicznej oraz w pomieszczeniach gospoarczych, garażach itp. Grubość warstwy keramzytu Optiroc frakcji 4-10 mm wynosi 3-9 cm. Przy grubości warstwy izolacyjnej powyżej 9 cm należy zastosować keramzyt 10-0 mm. Po wyschnięciu położa można ukłaać na nim wykłaziny ywanowe, płytki ceramiczne, panele, parkiet itp. Praktyczne wskazówki Do wykonanie połogi na stropie izolowanej keramzycie potrzebne są minimum osoby Warunki wykonania pracy: - zakończony montaż stropów i achu - unikanie opaów atmosferycznych w przypaku wykonywania połogi po gołym niebem Potrzebne wyposażenie: zagęszczarka płytowa lub ubijak ręczny Położa, na których wykonywane są połogi izolowane keramzytem muszą być suche i czyste. a stropie ukłaamy izolację z folii paroszczelnej łączonej w sposób ciągły. Keramzyt rozkłaamy warstwą grubości o 9 cm w całym pomieszczeniu. Po rozłożeniu keramzytu należy go zagęścić ręcznie ubijakami skłaającymi się z trzonka i płyty kwaratowej o wymiarach min. 45x45 cm Warstwa Keramzytu Optiroc po zagęszczeniu zmniejsza swoją grubość o ok. 10% Transport ręczny (taczkami, wózkami wukołowymi itp.) może obywać się na zagęszczonym keramzycie i warstwie następnej jeynie po leżniach z bali rewnianych o grubości 38 [mm]. Po zagęszczeniu należy ułożyć izolację akustyczna najlepiej z twarej pianki poliuretanowej Kolejną warstwą jest warstwę szlichty (położa betonowego) z betonu klasy nie niższej niż B-1,5 oraz gr. min 5 cm np. Optiroc 1000. Położe można oatkowo ozbroić siatką połogową Ø,5 mm, 100 x 100 mm, która ziała przeciw skurczowo i zwiększa nośność położa Uwagi Całe położe należy oylatować obwoowo o stałych elementów takich jak np. ściany i słupy, paskiem styropianu lub wełny mineralnej grubości około 0,5 [cm]. Zagęszczanie powinno obywać się obwoowo spiralnie o zewnątrz o śroka pomieszczenia, kilkakrotnie po tej samej trasie. Pracownicy wykonujący zagęszczanie keramzytu i pierwsza warstwę na nim powinni mieć przymocowane o poeszwy obuwia pokłaki zwiększające powierzchnie buta i ułatwiające przemieszczanie się po keramzycie. 45