Brzeszcze ul. Wspólna 46 tel PROJEKT WYKONAWCZY

Transkrypt

1 Brzeszcze ul. Wspólna 46 tel januszbaran@vp.pl PROJEKT WYKONAWCZY REAKTORY ŻELBETOWE ORAZ BIOFILTR Temat inwestycji: Budowa instalacji stabilizacji tlenowej odpadów w technologii reaktorów żelbetonowych wraz z halą oraz wewnętrznymi instalacjami, budowa terenów utwardzonych wraz z odwodnieniem i zmianą ukształtowania terenu, a także budowa zbiornika p.poż na terenie ZGO w Brzeszczach przy ul. Granicznej 48 na działkach Nr 2497/55, 2666, 2491/30, 2664, 2665'' Inwestor: Agencja Komunalna Sp. z o.o. z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7 PROJEKTOWAŁ: SPRAWDZIŁ: inż. Janusz Baran mgr inż. Marek Caputa Upr. Nr 345/2002 Upr. Nr 419/2001 Brzeszcze- KWIECIEŃ 2015 r. Egz. nr 1 2

2 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA I. Dane ogólne. 1. Inwestor. 2. Cel i zakres opracowania 3. Podstawa formalno - prawna. 4. Materiały pomocnicze. II. PROJEKT KONSTRUKCYJNY- WYKONAWCZY 1.1. Opis zamierzenia projektowego Elementy konstrukcyjne Część rysunkowa Rys. nr 1 Rzut fundamentów reaktorów skala 1:100/20 Rys. nr 2 Rzut reaktora skala1:50 Rys. nr 3 Rzut stropu reaktora skala1:50 Rys. nr 4 Przekrój przez reaktor skala 1:50 Rys. nr 5 Rzut konstrukcji stropu reaktora skala1:50 Rys. nr 6 Przekroje stropu I-I do V-V skala1:50 Rys. nr 7 Przekroje stropu VI-VI, VII-VII skala1:50 Rys. nr 8 Schemat zbrojenia ściany,,a'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 9 Schemat zbrojenia ściany,,b'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 10 Schemat zbrojenia ściany,,c'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 11 Schemat zbrojenia ściany,,d'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 12 Zestawienie siatek zbrojeniowych reaktora skala 1:50 Rys. nr 13 Barierka wygrodzeniowa skala 1:20 Rys. nr 14 Schody stalowe skala 1:50:10 Rys. nr 15 Rzut fundamentów biofiltra skala 1:100/20 Rys. nr 16 Rzut biofiltra skala 1:50 Rys. nr 17 Przekrój przez biofiltr C-C skala1:50 Rys. nr 18 Schemat zbrojenia ściany,,e'' biofiltra skala 1:50 Rys. nr 19 Schemat zbrojenia ściany,,f i G'' biofiltra skala 1:50 Rys. nr 20 Zestawienie siatek zbrojeniowych biofiltra skala 1:50 III. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe 3

3 I. Dane ogólne 1. Inwestor Agencja Komunalna Sp. z o.o. z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7 2. Cel i zakres opracowania Opracowanie obejmuje swym zakresem wykonanie projektu wykonawczego reaktorów żelbetowych oraz biofiltra dla planowanej budowy instalacji stabilizacji tlenowej odpadów w technologii reaktorów żelbetonowych wraz z halą oraz wewnętrznymi instalacjami, budowa terenów utwardzonych wraz z odwodnieniem i zmianą ukształtowania terenu, a także budowa zbiornika p.poż na terenie ZGO w Brzeszczach przy ul. Granicznej 48 na działkach Nr 2497/55, 2666, 2491/30, 2664, 2665'' 3. Podstawa formalno - prawna. -Zlecenie Inwestora. -Ustawa z dn r. Prawo Budowlane, tekst jednolity (tekst jednolity Dz. U. z 2013r. poz z późniejszym i zmianami) -Rozporządzenie Ministra Infrastruktury w sprawie szczegółowego zakresu i formy - projektu budowlanego z dnia (Dz.U.2012 poz. 462). -Rozporządzenie Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U. Nr75/ poz. 690 z późniejszym i zmianami) - Projekt architektoniczny budynku hali - Decyzja o środowiskowych uwarunkowaniach 4. Materiały pomocnicze - Informacje oraz wytyczne uzyskane od inwestora - Obowiązujące normy i wytyczne w projektowaniu -Aktualny podkład mapy w skali 1:500 -Wypis z rejestru gruntów -Uzgodnienia z administratorami mediów -Opinia geotechniczna wykonana przez,,geo-hydro'' Andrzej Woźniak ul. Młyńska 5 Brzeszcze

4 5

5 II. PROJEKT WYKONAWCZY 1.1. Opis zamierzenia projektowego. Inwestor planuje budowę instalacji stabilizacji tlenowej odpadów w technologii reaktorów żelbetonowych wraz z halą oraz wewnętrznymi instalacjami, budowa terenów utwardzonych wraz z odwodnieniem i zmianą ukształtowania terenu, a także budowa zbiornika p.poż na terenie ZGO w Brzeszczach przy ul. Granicznej 48 na działkach Nr 2497/55, 2666, 2491/30, 2664, 2665''. Zamierzenie projektowe to wykonanie projektu wykonawczego reaktorów żelbetowych oraz bioflitra wraz z jego elementami konstrukcyjnymi 1.2. Elementy konstrukcyjne. Konstrukcja reaktorów. Kompostownię zaprojektowano z 14 reaktorów każdy o wymiarach wewnętrznych 4,5x15,0m i wysokości 5,0m. Reaktory można maksymalnie wykonać na dł. 15m przy jednym betonowaniu, zaprojektowano także dylatację 1 cm reaktorów co 7 segmentów. Reaktory zaprojektowano jako żelbetonowe naziemne zbiorniki z betonu C45/55 (W8).Fundamenty reaktorów zaprojektowano w postaci ław żelbetonowych z betonu C45/55 (W8), które należy posadowić poniżej nasypów niebudowlanych, na warstwie gliny pylastej twardoplastycznej ok.1,8m poniżej poziomu terenu. Zbrojenie ław należy wykonać zgodnie z załączonymi do dokumentacji rysunkami. Ściany reaktorów zabrojektowano z betonu C45/55 (W8) o szer. 25cm z poszerzeniami przy bramach wjazdowych. Zbrojenie ścian należy wykonać w postaci siatek z prętów #12 o oczkach 20x20cm ze stali AIIIN(RB500). Stropy reaktorów zaprojektowano jako prefabrykowane z płyt kanałowych o wysokości 23cm. W miejscach przejść instalacji przez strop zaprojektowano żelbetowe wymiany. Płyty stropowe należy opierać i kotwić na ścianach zgodnie z wytycznymi producenta stropu. W związku z kolizją projektowanych wewnętrznych stóp hali z fundamentami reaktorów zaprojektowano przejścia schodkowe nad stopami, które należy oddylatować np. styropianem. Zgodnie z ustaleniami z inwestorem pod projektowanymi korytkami zaprojektowano żelbetową płytę która będzie połączona ze ścianami, tworząc w ten sposób szczelny zbiornik. Płytę należy zazbroić siatką z prętów #12 o oczkach 20x20cm (górą i dołem) Przestrzeń pomiędzy korytakmi należy wypełnić betonem B-30, zbrojenie rozproszone 32kg/m3+ włókna polipropylenowe 1kg/m3, płytę należy wykonać ze spadkami w kierunku projektowanych korytek napowietrzająco-odciekowych. W ścianach reaktora zaprojektowano instalację napowietrzającą z rur PCV. Ze względu że na strop reaktorów będzie dostęp poprzez schody stalowe technologiczne dla warunków bezpieczeństwa zaprojektowano wokół segmentu reaktorów barierki ochronne. Jako zamknięcie reaktorów zaprojektowano bramy aluminiowe roletowe. Konstrukcja biofiltra Biofiltr zaprojektowano jako żelbetonowy zbiornik betonu C45/55 (W8) o wymiarach wewnętrznych 10x15m i wysokości 2,5m. Ścianę wjazdową do biofiltra zaprojektowano ze stalowych kształtowników, a wypełnienie pomiędzy nimi zaprojektowano z desek drewnianych, które będą demontowane wraz z kształtownikami w momencie napełniania i opróżniania biofiltra. Fundamenty reaktorów zaprojektowano w postaci ścian żelbetonowych z betonu C45/55 (W8), które należy posadowić poniżej nasypów niebudowlanych, na warstwie gliny 6

6 pylastej twardoplastycznej ok.1,8m poniżej poziomu terenu. Zbrojenie ścian należy wykonać w postaci siatek z prętów #12 o oczkach 20x20cm ze stali AIIIN(RB500). W miejscach przejść instalacji przez ściany należy wykonać dodatkowe zbrojenie. Zgodnie z ustaleniami z inwestorem pod projektowanymi korytkami zaprojektowano żelbetową płytę która będzie połączona ze ścianami, tworząc w ten sposób szczelny zbiornik. Płytę należy zazbroić siatką z prętów #12 o oczkach 20x20cm (górą i dołem) Przestrzeń pomiędzy korytakmi należy wypełnić betonem B-30, zbrojenie rozproszone 32kg/m3+ włókna polipropylenowe 1kg/m3, płytę należy wykonać ze spadkami w kierunku projektowanych korytek odciekowych. Betonowanie. -Beton na konstrukcję C45/55, (W8) max. w/c=0,45; min. 340kg cementu/m3, z dodatkiem włókien polipropylenowych 1kg/m3 aby ograniczyć wpływ skurczu betonu -stal AIIIN(RB500 Mieszanki betonowej nie wolno zrzucać z wysokości większej niż 0,75m od betonowanej powierzchni. W przypadku, gdy wysokość jest większa należy mieszankę podawać za pomocą rynny zsypowej lub leja zsypowego (powyżej 3m). Beton należy bezwzględnie zagęszczać dostosowanym do robót wibratorem zgodnie z instrukcją producenta wibratora. Betonowanie w temperaturze niższej niż +5oC tylko za zgodą inspektora nadzoru. Niedopuszczalne jest dolewanie wody do betonu przed wpuszczeniem mieszanki do pompy do betonu. Niedopuszczalne jest betonowanie w czasie ulewnego deszczu. Przy temperaturze betonu od +5oC do +15oC należy nie później niż po 12 godzinach od zakończenia betonowania rozpocząć pielęgnację betonu poprzez polewanie go, co najmniej 3 razy na dobę, przez co najmniej 7dni. Przy temperaturze większej od +15oC beton należy polewać, co 3godziny w dzień i co najmniej raz w nocy, a w następne dni, co najmniej 3 razy na dobę. Dopuszczalne tolerancje wykonawcze przy betonowaniu zgodnie z PN-EN : 2011 a w szczególności:: Parametr Odchyłka dopuszczalna Odchylenie wymiaru budynku = ± 20 mm Wygięcie słupa lub wychylenie w świetle kondygnacji = ± 15 mm lub h/300 (mniejsza wartość) Dopuszczalne odchylenie usytuowania osi belki w stosunku do osi słupa = ± 10 mm Odległość między sąsiednimi słupami = ± 10 mm 7

7 Dopuszczalne odchylenie poziomu podpór belki lub płyty = ± 10 mm Dopuszczalne odchylenie wymiaru przekroju poprzecznego elementu = ± 10 mm Pochylenie słupa = ± 15 mm lub h/300 (mniejsza wartość) Zbrojenie. Zbrojenie musi być układane na podkładkach dystansowych z tworzyw sztucznych. Nie dopuszcza się stosowania podkładek dystansowych z drewna, cegły. Układanie zbrojenia bezpośrednio na deskowaniu i podnoszenie na odpowiednią wysokość w celu wykonania otuliny w trakcie betonowania jest niedopuszczalne. Dopuszczalne tolerancje wykonawcze i przy układaniu zbrojenia zgodnie z PN-EN : 2011 a w szczególności: Parametr Odchyłka dopuszczalna Otulenie wkładek według projektu; = ± 10 mm Różnica w rozstawie między prętami głównymi = ± 10 mm Różnica w rozstawie strzemion = ± 20 mm Zalecam, aby realizację obiektu powierzono firmie o dużym doświadczeniu w realizacji podobnych robót. Mamy tutaj do czynienia z konstrukcją opartą na nietypowych rozwiązaniach. 8

8 Rys. nr 1 Rzut fundamentów reaktorów skala 1:100/20 Rys. nr 2 Rzut reaktora skala1:50 Rys. nr 3 Rzut stropu reaktora skala1:50 Rys. nr 4 Przekrój przez reaktor skala 1:50 Rys. nr 5 Rzut konstrukcji stropu reaktora skala1:50 Rys. nr 6 Przekroje stropu I-I do V-V skala1:50 Rys. nr 7 Przekroje stropu VI-VI, VII-VII skala1:50 Rys. nr 8 Schemat zbrojenia ściany,,a'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 9 Schemat zbrojenia ściany,,b'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 10 Schemat zbrojenia ściany,,c'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 11 Schemat zbrojenia ściany,,d'' reaktora skala 1:50 Rys. nr 12 Zestawienie siatek zbrojeniowych reaktora skala 1:50 Rys. nr 13 Barierka wygrodzeniowa skala 1:20 Rys. nr 14 Schody stalowe skala 1:50:10 Rys. nr 15 Rzut fundamentów biofiltra skala 1:100/20 Rys. nr 16 Rzut biofiltra skala 1:50 Rys. nr 17 Przekrój przez biofiltr C-C skala1:50 Rys. nr 18 Schemat zbrojenia ściany,,e'' biofiltra skala 1:50 Rys. nr 19 Schemat zbrojenia ściany,,f i G'' biofiltra skala 1:50 Rys. nr 20 Zestawienie siatek zbrojeniowych biofiltra skala 1:50 9

9 10

10 III. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz.1.1. Reaktor Obliczenia : Model obliczeniowy ARSA 2012 Płyty kanałowe sprężone o maksymalnej grubości 23cm oparte na ścianach żelbetowych. Obciążenie płyt 2kN/m2(stałe) i 2kN/m2 (eksploatacyjne) Wykonać według aktualnych Polskich Norm ( Eurocodów ) Obliczenia zgodnie z wymaganiami EUROCODE :2004 Załącznik krajowy: Polski Zgodnie z tablicą NA.1 przyjmuję betonowanie odcinkami o max, długości 15m, co pozwala na wykonanie jednej dylatacji co 33,5m (norma dopuszcza 50m). Zgodnie z punktem normy przyjmuję zbrojenie ograniczające powstanie rys do 0,3mm. Klasa betonu C45/55 fck = 45 MPa; γc = 1,4; fcd = 32,143 MPa Klasa ekspozycji XD3 (S4) otulenie c nom=45+10=55mm (c min.dur=45mm, cdev= 10mm) XA3 cement do betonu odporny na siarczyny SR/HSR (zalecenia grupy Górażdże) max. stosunek wody do cementu W/C=0,45 min. zawartość cementu 360kg/m 3 Przyjmuje beton z dodatkiem włókien polipropylenowych w ilości 1kg/m 3 Klasa stali zbrojenia podłużnego A-IIIN RB500W fyk = 500 MPa; γs = 1,15; fyd = 434,783 MPa; 11

11 Ściana grubości 25cm. Dla #12 wg tabl. 7.2N i rys wk=0.3mm oraz dla rozstawu prętów max. 250mm wg tbl. 7.3N: σ s := 200MPa b d Przyjmuję #12 AIIIN (RB500W) co 20cm w obu kierunkach ( As=5,65cm2>zbrojenia dla zarysowania wk=0,3mm A S.EC.min=5,5cm 2 ) Aby ograniczyć wpływ skurczu betonu na powstanie zarysowania stosuję do betonu dodatek włókien polipropylenowych w ilości 1kg/m 3 miesznki betonowej Poz.1.2 Fundament Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: B = 0,50 m H = 1,50 m w = 0,30 m B g = 0,25 m B t = 0,13 m B s = 0,25 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,50 m D min = 1,50 m brak wody gruntowej w zasypce A ct k c k f ct.eff σ s 5.5 A S.EC.min := f ctm A S.EC.min = cm b d f yk Opis podłoża: z [m] -1,50 0,00 z Gliny pylaste 3,00 N r nazwa gruntu h [m] nawodn iona (n) ρ o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Gliny pylaste 3,00 nie 2,10 0,90 1,10 15,05 21, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 295,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] 12

12 1 długotrwałe 68,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C45/55 (B55) f cd = 30,00 MPa, f ctd = 1,80 MPa, E cm = 36,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa nominalna grubość otulenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 172,2 kn N r = 87,1 kn < m Q fn = 139,5 kn (62,4%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 27,6 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 19,9 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne σ max = 174,2 kpa σ max = 174,2 kpa < σ dop = 295,0 kpa (59,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M ub,2 = 20,78 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 15,0 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,22 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,25 cm s = 0,25 cm < s dop = 1,00 cm (25,2%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,17 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie 4φ12 mm strzemiona φ6 co 30cm 13