Jaz ruchomy z zasuwą płaską WYMIAROWANIE PRZELEWU JAZU
|
|
- Jarosław Żurawski
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Jaz ruchomy z zasuwą płaską WYMIAROWANIE PRZELEWU JAZU Wielkie wody o zadanym prawdopodobieństwie pojawiania się będą odprowadzane do dolnego stanowiska przy dopuszczalnym poziomie piętrzenia i przy zachowaniu stateczności koryta rzeki bezpośrednio za budowlą Wielka woda, miarodajna dla danej budowli, to największy przepływ wody, jaki dana budowla jest w stanie przepuścić ze stanowiska górnego do dolnego, bez obawy jej uszkodzenia i bez nadmiernego podpiętrzenia wody na stanowisku górnym.
2 Definicje według Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie : Przepływ miarodajny ( Qm ) rozumie się przez to przepływ, na podstawie którego projektuje się budowle hydrotechniczne Przepływ kontrolny ( Qk ) rozumie się przez to przepływ, na podstawie którego sprawdza się bezpieczeństwo budowli w wyjątkowym układzie obciążenia.
3 Treść projektu: Zaprojektować wybrane elementy jazu ruchomego w oparciu o dane hydrologiczne z Operatu hydrologicznego oraz następujące założenia: Rzędna piętrzenia: 197, m npm. Grunt pod budowlą: piasek średni. Klasa budowli piętrzącej: II. Rodzaj zamknięcia głównego: zasuwa płaska
4 Treść projektu: RZEKA PILICA - WODOWSKAZ PRZEDBÓRZ Przekrój wodowskazowy Przedbórz znajduje się na 07, km rzeki. Powierzchnia zlewni dorzecza wynosi: 544 km. Zero łaty wodowskazowej znajduje się na rzędnej: 189,7 m nad NN. Przekrój poprzeczny Odległość [m] Rzędna[ m] nad NN
5 Znaczenie określeń NN, NAP stosowanych w określeniu wysokości nad poziomem morza (n.p.m.) budowli hydrotechnicznych. W XVI wieku w Amsterdamie używano standardu średniego poziomu morza zwanego wówczas Poziomem Miejskim (stadspeil), z czasem ten standard zaczęto używać w reszcie kraju i nazwano go Amsterdamskim Poziomem (Amsterdams Peil). W roku 1956 pod placem Dam wbito pal, na wierzchu którego umieszczono ćwiek z bronzu. Ten punkt nazwano Normalnym Amsterdamskim Poziomem (Normaal Amsterdams Peil w skrócie NAP). W Niemczech nazywa się go Normalnull - NN. Ćwiek znajduje się 90 cm pod chodnikiem a 1,43 m powyżej NAP. Później w roku 1988, po wybudowaniu nowej amsterdamskiej opery, zwanej Stopera, umieszczono w niej następny pal na wysokości 0 m NAP. Natomiast w Polsce e "poziom morza" odnosi się do: Morza Bałtyckiego w Zatoce Fińskiej, wyznaczonego dla mareografu w Kronsztadzie koło Petersburga w Rosji, Morza Północnego, wyznaczonego dla mareografu w Amsterdamie, Morza Adriatyckiego, wyznaczonego dla mareografu w Trieście. Rzędne w układzie wysokości określa się z pomiarów geodezyjnych nawiązanych do punktów podstawowej osnowy geodezyjnej kraju wysokościowej osnowy geodezyjnej. Układ wysokości Kronsztad jest częścią państwowego systemu odniesień przestrzennych wprowadzonego Rozporządzeniem Rady Ministrów z dnia 8 sierpnia 000 i jedynym obowiązującym od 1 stycznia 010. Układy wysokościowe Amsterdam, Triest oraz lokalne przestały obowiązywać z dniem 31 grudnia 009, jednak w zasobach ośrodków geodezyjnych są nadal przechowywane i są używane przez geodetów jako obligatoryjne do czasu przejścia na jednolity układ odniesienia. Poziom zerowy morza (Pz) odniesiony do wodowskazu w porcie morskim Kronsztadt oznacza się jako zero kronsztadzkie (Kron). Do przeliczania wysokości pomiędzy zerem amsterdamskim (HAmst.) oraz zerem kronsztadzkim (HKron.) stosuje się, wyrażoną w metrach, zależność: HKron. = HAmst. + 0,08 (dokładniej 0,084 m)
6 Dane hydrologiczne krzywa konsumcyjna: Q=f(H) Stany i przepływy charakterystyczne: Hmax=310 cm dla Q=141 m 3 /s Hśr=70 cm dla Q=16 m 3 /s Hmin=14 cm dla Q=1,41 m 3 /s Równanie krzywej konsumcyjnej: Q=0,1*(H+8,35) 1,5 gdzie H w cm Średni spadek zwierciadła wody: I= 0.65 %0 Krzywa prawdopodobieństwa stanów wezbraniowych: Q(50%)=14 m 3 /s Q(10%)=150 m 3 /s Q(5%)=160 m 3 /s Q(1%)=18,5 m 3 /s Q(0,5%)=189 m 3 /s Q(0,3%)=195 m 3 /s Q(0,1%)=1 m 3 /s Q(0,01%)=35 m 3 /s
7 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Światło przelewu - sumaryczna szerokość wszystkich otworów przelewowych Wymiarowanie będzie polegało na ustaleniu szerokości i wysokości przelewowych, które powinny być wystarczające dla przepuszczenia Q m Wskazówki: powstanie zbyt dużej prędkości poniżej jazu zmęczenia budowli bezpieczne przepuszczenie lodu wymiarowanie rumowiska typ zamknięcia rozporządzenie 007:
8 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Minimalne światło budowli określa się w celu uniknięcia nadmiernej koncentracji przepływu wody oraz związanej z tym erozji dna poniżej budowli piętrzącej. l współczynnik odporności dna rzeki na erozję (wsp. dopuszczalnego wzrostu przepływu) [-], qmax maksymalne jednostkowe natężenie przepływu występujące w nurcie rzeki przed jej zabudową [m 3 /s/m]. Grunt pod budowlą: piasek średni l = 1,15
9 według Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie : Przepływ miarodajny ( Qm ) dla klasy II p = 0,3 % Qm = 195 m 3 /s Przepływ kontrolny ( Qk ) dla klasy II p = 0,05 % Qk = 50 m 3 /s
10 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Maksymalny przepływ jednostkowy: q max 1 5 / 3 1 / hmax I n hmax maksymalna głębokość wody w przekroju poprzecznym rzeki, występująca w warunkach przepływu miarodajnego Q m [m].; I - spadek podłużny zwierciadła wody w rzece przy przepływie miarodajnym
11 z krzywej komsumcyjnej: h max = 40 cm Q = Q m = 195 m 3 /s q Jaz ruchomy z zasuwą płaską Maksymalny przepływ jednostkowy: max Dobór światła jazu rzeki we względnie dobrych warunkach lecz z pewną ilością kamieni i wodorostów: n = 0,035 I = 0,65 %0 = 0,00065 = 6,5x / 3 1/ hmax I n q max m / s m
12 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Grunt pod budowlą: piasek średni l = 1,15 Qm = 195 m 3 /s Minimalne światło budowli: Qm 195 bmin l q max Przyjmuję 3 przęsła po 1 m każde. m Według Załącznika 8 Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie dla 3 urządzeń spustowych liczba urządzeń nieuwzględnianych w obliczeniach wynosi 1. Stąd całkowite światło przelewu uwzględniane w obliczeniach wynosi: b = 4 m ( przęsła)
13 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Określenie rzędnej progu piętrzącego Wydatek przelewu jazowego: g v h b M h g b Q h =? Dla przelewu o kształcie opływowym (praktycznym): M =.36
14 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Określenie rzędnej progu piętrzącego Q M b h v g 0 3 Przelew o kształcie opływowym M =.36
15 Q Wydatek przelewu jazu M b h v g 0 3 współczynnik nierównomierności strug, v o prędkość wody dopływającej do budowli piętrzącej [m/s], Qm 195 v A 503 m s V 0 <1 pomijamy człon wysokości prędkości NPP A = 503 m
16 Wydatek przelewu jazu: Q 3 M b h współczynnik dławienia bocznego, współczynnik podtopienia przelewu. h 1 0. n b n liczba przęseł jazu, b światło przelewu [m], współczynnik kształtu filarów i przyczółka Dla filarów zaokrąglonych: = 0.7
17 Wydatek przelewu jazu: Q 3 M b h współczynnik dławienia bocznego, współczynnik podtopienia przelewu. Obliczenia prowadzimy metodą kolejnych prób poszukując h=?, dla którego wydatek przelewu 1.1xQ m >Q>Q m h =.35 m n liczba przęseł jazu, b światło przelewu [m], współczynnik kształtu filarów i przyczółka 1 h n b
18 Wydatek przelewu jazu: Q 3 M b h współczynnik podtopienia przelewu dla przelewów niepodtopionych = 1.0 dla przelewów podtopionych (a>0) < 1.0: a 4 1 h a h dla 16 0 dla a h a h 1.0 H 0 Rzędna piętrzenia NPP=W.G.: 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki: m npm. H 0 ~ H = = 7.5 m h =.35 m W = H h = 5.15 m Rzędna korony progu P: m npm. a/h Rzędna W.D.: h(q m ) = m npm.
19 współczynnik podtopienia przelewu a = W.D. P = 193,9 194,85 = m P > W.D. przelew niepodtopiony = 1.0 H 0 h =.35 m Wydatek przelewu jazu: Q 3 M b h Q m 3 / s Q m
20 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Wymiarowanie wypadu polega na takim doborze jego długości L oraz zagłębienia d, aby powstały odskok hydrauliczny w całości mieścił się w obrębie wypadu i był zatopiony. Warunek zatopienia odskoku: t d h 1
21 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Z WG v 0 Zpł h1 ( 1 g ) v1 g v 1 1 Z Z h g Z Z h 1 g WG pł 1 1 WG pł 1
22 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 v 1 1 g ZWG Zpł h1 Q q m m s m b / q h1 1 h 1 v h 8A 1 1 1
23 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Minimalne zagłębienie niecki wypadowej: d min = 0.5 m Rzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki Z d = m npm. Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = m npm. v 1 1 g ZWG Zpł h1
24 Wymiarowanie niecki wypadowej v 1 1 g ZWG Zpł h1 Współczynnik prędkości 1 odnoszący się do przekroju mniejszej głębokości sprzężonej: 1 =w w współczynnik uzależniony od długości przelewającej się strugi wody, współczynnik prędkości odnoszący się do korony jazu.
25 v 1 Wymiarowanie niecki wypadowej Pierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.74 m g v 11.3 m / s 1 h A q h v h 1 v Liczba Froude a: A g h1 g h m t d h m
26 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 v Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Rzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki Z d = m npm. Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = m npm. 1 1 g ZWG Zpł h1
27 v 1 Wymiarowanie niecki wypadowej Pierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.71 m g v m / s 1 h A q h v h 1 v Liczba Froude a: A g h1 g h m t d h m
28 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej: L ( h ) h1 h 1 = 0.71 m; h = 4.17 m h / h 1 = 5.87
29 Źródło: J. Urbański, Długość odskoku hydraulicznego na modelu jazu, Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska, Zeszyt 1 (39), 008, Wyd. SGGW., str. 3 1.
30 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej: L 5. 0 ( ) m Przyjęto długość niecki wypadowej L=17.5 m
31 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu Profil Creager a
32 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu x/h y/h h=.35 m x y X Y
33 Profil przelewu wersja h=.35 m x/h y/h X Y
34 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu Promień krzywizny przejścia korpusu jazowego w nieckę wypadową h r h 0. p 0. 5 h wysokość strugi na przelewie (h =.35 m), p wysokość ściany spadowej (p = W+d = = 6.05 m) m r. 84 m Przyjmuję promień krzywizny: r =.5 m
35 Wymiarowanie płyty wypadowej h s g Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej L=17.5 m Minimalna grubość płyty wypadowej: g min = 0.85 h s h s różnica poziomów pomiędzy linią wyporu i wodą dolną przy normalnym poziomie piętrzenia i przepływie minimalnym
36 Filtracja pod budowlą DH l p potrzebna (minimalna) droga filtracji l rz l p C DH DH = H H min = = 7.36 m
37 Filtracja pod budowlą l rz l p C 7.36 Według Bligh a: l p = = m Według Lane a: l p = = m
38 Filtracja pod budowlą DH lrz l p Według Bligh a: l rz = Sl i + Sh i Według Lane a: l rz = Sl i + Sh i
39 Filtracja pod budowlą l rz l p Według Bligh a: lrz = = 96 m > lp Według Lane a: lrz = (8+16) = 66.7 m > lp
40 DH Wypór
41 Wypór Ponieważ prędkość i spadek linii ciśnień piezometrycznych są wielkościami stałymi (założenie Bligh a) możemy sporządzić wykres ciśnień hydrodynamicznych na całej długości obrysu podziemnego budowli. Wykres dzielimy na dwie części: dolna przedstawia wykres ciśnień wynikających z głębokości położenia poszczególnych punktów obrysu budowli poniżej poziomu odniesienia (zwierciadła W.D.), górna przedstawia spadek ciśnienia hydrodynamicznego w punkcie 1 odmierzamy DH (różnica poziomów pomiędzy W.G i W.D.) i otrzymany punkt łączymy prostą (stały spadek) z punktem 9.
42 Wypór Obliczamy wypór działający na korpus jazu: V = Vs + Vd Pole bryły wyporu statycznego (na 1 mb szerokości jazu): Fs = = m Vs = Fs gwody = = kn/mb Pole bryły wyporu dynamicznego (na 1 mb szerokości jazu): Fd = 0.5(3.6+.3) 7.90 = m Vd = Fd gwody = = 8.6 kn/mb
43 Wypór Wypór całkowity wynosi: V = V s + V d = = kn/mb Ramię siły wyporu względem punktu 6 - r v : F d = F d1 + F d m = F s = m r v Fd Fd 0. 5 Fs 7. 9 F F F d1 d s V r v r v m
44 Ocena stateczności budowli hydrotechnicznych Według: Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie 9. Obliczanie stateczności i nośności budowli hydrotechnicznych wykonuje się według metod określonych w Polskich Normach dotyczących tych obliczeń. 30. Budowle hydrotechniczne żelbetowe i kamienne oraz wykonane z betonu słabo zbrojonego posadowione na podłożu nieskalnym powinny spełniać warunki bezpieczeństwa w zakresie: 1) przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego; ) poślizgu po podłożu lub w podłożu; 3) przekroczenia dopuszczalnych wartości osiadań i różnicy osiadań oraz przechylenia; 4) przebicia hydraulicznego i sufozji gruntu podłoża i przyczółków; 5) nośności konstrukcji; 6) wystąpienia nadmiernych ciśnień w podstawie budowli hydrotechnicznej oraz w podłożu.
45 Ocena stateczności jazu Warunek stateczności dla stanu granicznego nośności: Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie g n E dest m E stab
46 Ocena stateczności jazu E stab - obliczeniowe oddziaływania stabilizujące, którymi są: obliczeniowy opór graniczny podłoża gruntowego, suma rzutów na płaszczyznę poślizgu wszystkich sił od obciążeń obliczeniowych przeciwdziałających przesunięciu, wyznaczonych z uwzględnieniem obliczeniowych wartości parametrów geotechnicznych, moment wszystkich sił obliczeniowych przeciwdziałających obrotowi, składowa pionowa obciążeń obliczeniowych w poziomie posadowienia przy sprawdzaniu stateczności na wypłynięcie. E dest - obliczeniowe oddziaływania destabilizujące, którymi są: obciążenia przekazywane przez fundamenty na podłoże gruntowe, składowa styczna wszystkich obciążeń obliczeniowych mogących spowodować przesunięcia budowli hydrotechnicznej w płaszczyźnie poślizgu, momenty wszystkich sił obliczeniowych mogących spowodować obrót, składowa pionowa wartości obliczeniowej wyporu w poziomie posadowienia przy sprawdzaniu stateczności na wypłynięcie. g n E dest m E stab
47 Ocena stateczności jazu Warunek stateczności dla stanu granicznego nośności: Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie g n E dest m E stab
48 Siły działające na korpus Ciężar własny korpusu - G W celu określenia środka ciężkości i pola powierzchni korpusu jazu został on podzielony na dwie figury (prostokąt i trójkąt) r G G = G 1 + G G 1 = ( ) 4 = kn/mb G G = 0.5( ) 4 = kn/mb Ze względu na pominięcie niektórych fragmentów korpusu należy zwiększyć przekrój o 10 %: G = 1.1(G 1 + G )= kn/mb 7. 0 G G r G G G m
49 Siły działające na korpus Parcie wody - P p 1 h =.35 m P r P h 1 = 5.65 m h =.50 m P = 0.5(p 1 + p )h 1 + p h p 1 = = 3.05 kn/m p = 9.81 ( ) = kn/m p P = 0.5 ( ) P = = kn/mb r P m
50 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą 1, N b 6 M b Koniec:
51 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą Stan budowlany ' 1, G b 6 M b G b 6G g 0,5b b ' 1, ' kpa ' 35.3 kpa
52 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą Stan eksploatacyjny (bez wyporu) 6 P r '', ' 1, p ' 1, ' 1, b '' 1 ' kpa '' ' kpa
53 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą
54 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą Stan eksploatacyjny (z wyporem) G V 6 M G V 6 P rp V v '' 1, b b b '' 1, , r 0,5 b G r 0,5 b , '' 1, b g '' '' 137.9
55 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą Obliczone naprężenia w postawie fundamentu muszą spełniać warunki: największe naprężenie normalne lub powinno być mniejsze od dopuszczalnego obciążenia jednostkowego dla danego gruntu, na założonej głębokości fundamentowania. najmniejsze naprężenie pod fundamentem w stanie eksploatacyjnym '' powinno być większe, a co najmniej równe wartości ciśnienia wyporu w tymże punkcie fundamentu. Warunek ten jest istotny ze względu na zapewnienie dobrego docisku między korpusem jazu a podłożem gruntowym. W przypadku gdyby okazało się, że spełnienie tego warunku jest niemożliwe, wówczas należy dążyć do zredukowania siły wyporu pod budowlą (wydłużenie drogi filtracji (dłuższy ponur, ścianka szczelna) lub/i drenaż).
56 Sprawdzenie stateczności na przesunięcie g E m E n dest stab E dest = P g f = = kn/mb E stab = (G g f - V g f ) + F c - współczynnik tarcia między podstawą korpusu a gruntem podłoża E stab = ( ) 0.55 E stab = 54.7 kn/mb
57 Sprawdzenie stateczności na przesunięcie g n E dest m E stab E dest = kn/mb E stab = 54.7 kn/mb Z uwagi na niespełniony warunek zastosowano ząb w korpusie jazu
58 Sprawdzenie stateczności na obrót g E m E n dest stab E dest = P r P g f E stab = (G r G g f V r V g f ) E dest = 483 3,36 1,1 = 1785,1 knm/mb E stab = (1091,4 4,93 0,9 47 4,09 1,1) = 719,01 knm/mb 1,151785,1 0,9 719,0 05,9 447,1 warunek spełniony
59 Elementy składowe jazu ruchomego - filar filary stanowią oparcie dla zamknięć i przenoszą duże siły wywołane parciem wody na zamknięcia; w filarach umieszcza się mechanizmy wyciągowe zamknięć oraz inne urządzenia pomocnicze; wymiary filarów uzależnia się od rodzaju zamknięcia oraz od rozpiętości przęsła l: a = c = 0,4 0,5 [m]; m = (1/7 1/10) l; n = m/ (0,7,0 [m]) d 0 = 1,0 1,5 [m]; d = d 0 + n
60 Określenie poziomu piętrzenia dla przepływu kontrolnego Wydatek przelewu jazowego: g v h b M h g b Q Przepływ kontrolny ( Q k ) dla klasy II p = 0,05 % Q k = 50 m 3 /s Dla przelewu o kształcie opływowym (praktycznym): M =.36 Wydatek przelewu jazu: Q k s m Q / h max = h (P.kontr.)=.75 m 3 h b M Q b h n
61 Ustalenie maksymalnych rzędnych Rzędna MaxPP = = m npm (dla Q k ) Rzędna NPP: 197, m npm (dla Q m ) Minimalna rzędna korony zapory ziemnej: max(maxpp +0,3; NPP +1,0) = max(197,9;198,) = 198, m npm
62 Nachylenie skarp zapory ziemnej w przekroju poprzecznym według wytycznych przedstawionych w Vademecum ochrony przeciwpowodziowej, rozdział tabela 9.6:
63 Według: Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie 9. Obliczanie stateczności i nośności budowli hydrotechnicznych wykonuje się według metod określonych w Polskich Normach dotyczących tych obliczeń. 3. Ziemne budowle piętrzące sprawdza się w zakresie: 1) stateczności skarp wraz z podłożem; ) gradientów ciśnień filtracyjnych i możliwości przebicia lub sufozji; 3) chłonności, wydajności drenaży; 4) wartości osiadań korpusu i odkształceń podłoża budowli hydrotechnicznej; 5) niebezpieczeństwa wystąpienia poślizgu po podłożu i w podłożu; 6) niebezpieczeństwa wyparcia słabego gruntu spod budowli hydrotechnicznej.
64 Ocena stateczności korpusu budowli ziemnej Stateczność korpusu należy sprawdzać w następujących schematach obliczeniowych: budowlanym, gdy obwałowanie nie jest obciążone spiętrzoną wodą eksploatacyjnym, przy wysokości piętrzenia dla miarodajnego przepływu wezbraniowego, przyjmując położenie krzywej depresji z obliczeń filtracji. W przypadku występowania w korpusie lub bezpośrednio pod nim gruntów spoistych warunki stateczności budowli hydrotechnicznej należy sprawdzać zarówno w efektywnych jak i w całkowitych parametrach geotechnicznych.
65
66 Obliczanie filtracji przez korpus zapory ziemnej a) przekrój poprzeczny z głównymi elementami; b) wariant skarpy odpowietrznej z ławą; c) plan; 1-skarpa odwodna, -skarpa odpowietrzna, 3-korona wału, 4-ekran szczelny, 5-rdzeń szczelny, 6-uszczelnienie podłoża, 7-drenaż, 8-rów odwadniający, 9- ława, 10-krzywa depresji w przypadku korpusu jednorodnego (bez uszczelnień).
67 Sprawdzenie gradientów ciśnień filtracyjnych siatka hydrodynamiczna
68 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału (bez uszczelnień) Jeśli h = 0
69 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału (bez uszczelnień)
70 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału (bez uszczelnień) h1. 79 m h = 0 D m q m / s /.5 mb
71 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału (bez uszczelnień) D h = m q m / s / mb.5
72 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału z rdzeniem szczelnym
73 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału z rdzeniem szczelnym Przesłona przeciwfiltracyjna DSM, dr = 0.6 m; k r = 10-7 m/s d rw d r k k r m bw b dr drw m
74 Filtracja przez korpus zapory z jednorodnego materiału z rdzeniem szczelnym Przesłona przeciwfiltracyjna DSM, dr = 0.6 m; k r = 10-8 m/s h = 0 D m q m / s /.5 mb
75 Filtracja pod korpusem zapory
76 Sprawdzenie gradientów ciśnień filtracyjnych wewnątrz grobli budowli ziemnej według: Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie
WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski. e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich Projekt: Jaz ruchomy z płytą wypadową, zamknięcie:
Bardziej szczegółowoUniwersytet Warmińsko-Mazurski.
Zakład Geotechniki i Budownictwa Drogowego Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich Projekt: Jaz ruchomy z płytą wypadową, zamknięcie: zasuwa płaska dr inż.
Bardziej szczegółowodr inż. Ireneusz Dyka pok [ul. Heweliusza 4]
Zagrożenia i ochrona przed powodzią Ćwiczenie: Projektowanie wałów przeciwpowodziowych dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl Zakład
Bardziej szczegółowoPrzepływ w korytach otwartych. kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią
Przepływ w korytach otwartych kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią Przepływ w korytach otwartych Przewody otwarte dzielimy na: Naturalne rzeki strumienie potoki Sztuczne kanały komunikacyjne
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoBudownictwo wodne. METERIAŁY DO ĆWICZEŃ Inżynieria środowiska, studia I o, rok III. Materiały zostały opracowane na podstawie:
UNIWERSYTET PRZYRODNICZY W POZNANIU KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I SANITARNEJ ZAKŁAD INŻYNIERII WODNEJ Budownictwo wodne METERIAŁY DO ĆWICZEŃ Inżynieria środowiska, studia I o, rok III Materiały zostały opracowane
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowodr inż. Ireneusz Dyka pok [ul. Heweliusza 4]
Zagrożenia i ochrona przed powodzią ćwiczenia dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika
Opracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika Temat + opis ćwiczenia i materiały pomocnicze są dostępne na stronie: http://ziw.sggw.pl/dydaktyka/zbigniew Popek 7. Określić współrzędne hydrogramu fali
Bardziej szczegółowoDr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki Katedra Hydrotechniki PG
OBLICZENIA FILTRACJI PRZEZ KORPUS I PODŁOŻE ZAPORY ZIEMNEJ Dr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki Katedra Hydrotechniki PG OBLICZENIA FILTRACYJNE składają się z: 1) jednostkowego wydatku filtracyjnego (q)
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika
Opracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika Temat + opis ćwiczenia i materiały pomocnicze są dostępne na stronie: http://ziw.sggw.pl/dydaktyka/zbigniew Popek 10. Hydrogram miarodajnej fali wezbraniowej
Bardziej szczegółowoĆwiczenie laboratoryjne Parcie wody na stopę fundamentu
Ćwiczenie laboratoryjne Parcie na stopę fundamentu. Cel ćwiczenia i wprowadzenie Celem ćwiczenia jest wyznaczenie parcia na stopę fundamentu. Natężenie przepływu w ośrodku porowatym zależy od współczynnika
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do ćwiczeń z przedmiotu Budownictwo Wodne i Morskie Budownictwo Wodne
Materiały pomocnicze do ćwiczeń z przedmiotu Budownictwo Wodne i Morskie Budownictwo Wodne (/ semestru) Jaz główny przy elektrowni wodnej Jastrowie (rzeka Gwda) Opracował: dr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia rowu przydrożnego prawostronnego odcinki 6-8
H h = 0,8H Przykładowe obliczenia odwodnienia autor: mgr inż. Marek Motylewicz strona 1 z 5 1. Obliczenia rowu przydrożnego prawostronnego odcinki 6-8 1:m1 1:m2 c Przyjęte parametry: rów o przekroju trapezowym
Bardziej szczegółowoFiltracja - zadania. Notatki w Internecie Podstawy mechaniki płynów materiały do ćwiczeń
Zadanie 1 W urządzeniu do wyznaczania wartości współczynnika filtracji o powierzchni przekroju A = 0,4 m 2 umieszczono próbkę gruntu. Różnica poziomów h wody w piezometrach odległych o L = 1 m wynosi 0,1
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoUniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie.
Wydział Geodezji, Inżynierii Przestrzennej i Budownictwa Instytut Budownictwa Zakład Geotechniki i Budownictwa Drogowego Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Projektowanie geotechniczne na podstawie
Bardziej szczegółowoWały przeciwpowodziowe.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wały przeciwpowodziowe. Wzbieranie wody w ciekach, zbiornikach i morzu jest to takie podniesienie poziomu wody, które nie powoduje zniszczeń i strat w terenach
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoStateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Bardziej szczegółowoHydraulika i hydrologia
Zad. Sprawdzić możliwość wyparcia filtracyjnego gruntu w dnie wykopu i oszacować wielkość dopływu wody do wykopu o wymiarach w planie 0 x 0 m. 8,00 6,00 4,00 -,00 Piaski średnioziarniste k = 0,0004 m/s
Bardziej szczegółowoPrzepływ w korytach otwartych. kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią
Przepływ w korytach otwartych kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią Przepływ w korytach otwartych Przewody otwarte dzielimy na: Naturalne rzeki strumienie potoki Sztuczne kanały komunikacyjne
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski. e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Budowle hydrotechniczne Wykład 6 Jazy dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka
Bardziej szczegółowoZadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji ochrony przed powodzią opis ćwiczenia projektowego
Opracowanie koncepcji ochrony przed powodzią opis ćwiczenia projektowego 1. Położenie analizowanej rzeki Analizowaną rzekę i miejscowość, w pobliżu której należy zlokalizować suchy zbiornik, należy odszukać
Bardziej szczegółowoEGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoOpis Przedmiotu Zamówienia
Załącznik nr 1 do siwz Załącznik nr 1 do umowy nr...z dnia... Opis Przedmiotu Zamówienia Nazwa zamówienia: Wykonanie usługi polegającej na opracowaniu oceny stanu technicznego wałów przeciwpowodziowych
Bardziej szczegółowoINŻYNIERIA RZECZNA Konspekt wykładu
INŻYNIERIA RZECZNA Konspekt wykładu Wykład 2 Charakterystyka morfologiczna koryt rzecznych 1. Procesy fluwialne 2. Cechy morfologiczne koryta rzecznego 3. Klasyfikacja koryt rzecznych 4. Charakterystyka
Bardziej szczegółowoPonadto przy jazie farnym znajduje się prywatna elektrownia wodna Kujawska.
HYDROWĘZEŁ BYDGOSZCZ Hydrowęzeł Bydgoszcz, znajdujący się w administracji RZGW Gdańsk, tworzą śluza i dwa jazy na rzece Brdzie skanalizowanej (drogi wodnej Wisła - Odra). Hydrowęzeł Bydgoszcz położony
Bardziej szczegółowo1. Podstawa, cel i zakres opracowania
Spis treści: EKSPERTYZA GEOTECHNICZNA 1.Podstawa, cel i zakres opracowania... 2 2.Lokalizacja obiektu... 2 3.Charakterystyka ogólna oraz podstawowe dane techniczne obiektu... 3 a.rzędna bezpiecznego wzniesienia
Bardziej szczegółowo, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Bardziej szczegółowoOpinia techniczna dotycząca wpływu inwestycji na budynki gospodarcze znajdujące się na działce nr 104
bipromel - Działa od 1950 r. - Członek Izby Projektowania Budowlanego BIURO STUDIÓW I PROJEKTÓW GOSPODARKI WODNEJ ROLNICTWA BIPROMEL Spółka z o.o. ul. Instalatorów 9, 02-237 Warszawa Prezes tel/fax. 0-22
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Podstawy inżynierii wodnej Rok akademicki: 2012/2013 Kod: DIS-1-506-s Punkty ECTS: 6 Wydział: Geodezji Górniczej i Inżynierii Środowiska Kierunek: Inżynieria Środowiska Specjalność: Poziom
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoProjekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowoOPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA Zał. nr 4 Przedmiotem zamówienia jest wykonanie opracowań dla Stopnia Wodnego Dąbie w km 80+875 rzeki Wisły w m. Kraków, woj. małopolskie: 1. Operatu wodno prawnego w zakresie
Bardziej szczegółowo(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32
N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9
Bardziej szczegółowoIII. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89
Bardziej szczegółowoRegulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład 2. Modelowanie przepływu w ciekach
Regulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład Modelowanie przepływu w ciekach Metoda Charnomsky ego H g v g g Z g h g S f h strat S o H d v d g l z d h d θ Równanie ruchu e i i i i i h g v H g v H + +
Bardziej szczegółowoObliczanie i dobieranie ścianek szczelnych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Ścianka szczelna jest obudową tymczasową lub stałą z grodzic stalowych stosowana najczęściej do obudowy wykopu
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI. 1. Spis rysunków
SPIS TREŚCI 1. Spis rysunków... 1 2. Podstawa i przedmiot opracowania... 2 3. Zakres prac... 2 4. Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu:... 2 5. Obliczenie przepływu średniego rocznego metodą odpływu
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI. 1. Spis rysunków 1) Mapa zlewni skala 1: ) Plan sytuacyjny 1:500. 3) Przekrój poprzeczny 1:200. 4) Profil podłuŝny cieku Wałpusz
SPIS TREŚCI 1. Spis rysunków... 1 2. Podstawa i przedmiot opracowania... 2 3. Zakres prac... 2 4. Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu:... 2 5. Obliczenie przepływu średniego rocznego metodą odpływu
Bardziej szczegółowoCZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBIEKT: Rozbudowa kompleksu zjeżdżalni wodnych w Margoninie o zjeżdżalnie o ślizgu pontonowym ADRES: dz. nr 791/13, 792/8, obręb ew. 0001 m. Margonin, jednostka
Bardziej szczegółowoOchrona przed powodzią
Wykład 6 - Wały przeciwpowodziowe Najstarszy i podstawowy środek ochrony przed powodzią dolin na obszarach nizinnych Zalety: prosta konstrukcja Ochrona przed powodzią stosunkowo niskie koszty wykonania
Bardziej szczegółowoProjektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu
Przewodnik Inżyniera Nr 4 Akutalizacja: 1/2017 Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_04.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowoOperat hydrologiczny jako podstawa planowania i eksploatacji urządzeń wodnych. Kamil Mańk Zakład Ekologii Lasu Instytut Badawczy Leśnictwa
Operat hydrologiczny jako podstawa planowania i eksploatacji urządzeń wodnych Kamil Mańk Zakład Ekologii Lasu Instytut Badawczy Leśnictwa Urządzenia wodne Urządzenia wodne to urządzenia służące kształtowaniu
Bardziej szczegółowoBogdan Przybyła. Katedra Mechaniki Budowli i Inżynierii Miejskiej Politechniki Wrocławskiej
Projektowanie przewodów w technologii mikrotunelowania i przecisku hydraulicznego z użyciem standardu DWA-A 161 Przykład (za Madryas C., Kuliczkowski A., Tunele wieloprzewodowe. Dawniej i obecnie. Wydawnictwo
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoRozmieszczanie i głębokość punktów badawczych
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Rozmieszczanie i głębokość punktów badawczych Rozmieszczenie punktów badawczych i głębokości prac badawczych należy wybrać w oparciu o badania wstępne jako funkcję
Bardziej szczegółowoProjektowanie kotwionej obudowy wykopu
Podręcznik Inżyniera Nr 5 Aktualizacja: 1/2017 Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_05.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoOchrona przed powodzią. Wały przeciwpowodziowe
Ochrona przed powodzią Wały przeciwpowodziowe Wały przeciwpowodziowe Najstarszy i podstawowy środek ochrony przed powodzią dolin na obszarach nizinnych Zalety: prosta konstrukcja stosunkowo niskie koszty
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoFUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Bardziej szczegółowoParcie na powierzchnie płaską
Parcie na powierzchnie płaską Jednostką parcia jest [N]. Wynika z tego, że parcie jest to siła. Powtórzmy, parcie jest to siła. Siła z jaką oddziaływuje ciecz na ścianki naczynia, w którym się znajduje.
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu sterowania retencją korytową małego cieku na redukcję fal wezbraniowych przy wykorzystaniu modeli Hec Ras i Hec ResSim
Analiza wpływu sterowania retencją korytową małego cieku na redukcję fal wezbraniowych przy wykorzystaniu modeli Hec Ras i Hec ResSim mgr inż. Bartosz Kierasiński Zakład Zasobów Wodnych Instytut Technologiczno-Przyrodniczy
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
Nazwa inwestycji: PROJEKT GEOTECHNICZNY Budynek lodowni wraz z infrastrukturą techniczną i zagospodarowaniem terenu m. Wojcieszyce, ul. Leśna, 66-415 gmina Kłodawa, działka nr 554 (leśniczówka Dzicz) jedn.ewid.
Bardziej szczegółowoDane hydrologiczne obiektu określono metodami empirycznymi, stosując regułę opadową. Powierzchnię zlewni wyznaczona na podstawie mapy:
Obliczenia hydrologiczne mostu stałego Dane hydrologiczne obiektu określono metodami empirycznymi, stosując regułę opadową. Powierzchnię zlewni wyznaczona na podstawie mapy: A= 12,1 km2 Długość zlewni
Bardziej szczegółowoParcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe
Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006
Bardziej szczegółowo1. Podstawa, cel i zakres opracowania. 2. Lokalizacja obiektu
Spis treści: 1. Podstawa, cel i zakres opracowania... 2 2. Lokalizacja obiektu... 2 3. Charakterystyka ogólna oraz podstawowe dane techniczne obiektu... 3 a) Rzędna bezpiecznego wzniesienia korony wału...
Bardziej szczegółowoŚciankami szczelnymi nazywamy konstrukcje składające się z zagłębianych w grunt, ściśle do siebie przylegających. Ścianki tymczasowe potrzebne
Ścianki szczelne Ściankami szczelnymi nazywamy konstrukcje składające się z zagłębianych w grunt, ściśle do siebie przylegających. Ścianki tymczasowe potrzebne jedynie w okresie wykonywania robót, np..
Bardziej szczegółowoZasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie.
Piotr Jermołowicz Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie. Dla tego typu konstrukcji i rodzajów zbrojenia, w ramach pierwszego stanu granicznego, sprawdza się stateczność zewnętrzną i wewnętrzną
Bardziej szczegółowoInżynieria wodna. Water engineering. Inżynieria Środowiska I stopień (I stopień / II stopień) Ogólno akademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod Nazwa Inżynieria wodna Nazwa w języku angielskim Water engineering Obowiązuje od roku akademickiego 2016/2017 A. USYTUOWANIE MODUŁU W SYSTEMIE STUDIÓW Kierunek studiów
Bardziej szczegółowoSystemy odwadniające - rowy
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Systemy odwadniające - rowy Ze względu na to, że drenaż pionowy realizowany w postaci taśm drenujących lub drenów piaskowych, przyspiesza odpływ wody wyciskanej
Bardziej szczegółowoRozporządzenie Ministra Środowiska w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie
Rozporządzenie Ministra Środowiska w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie z dnia 20 kwietnia 2007 r. (Dz.U. Nr 86, poz. 579) Na podstawie art.
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Bardziej szczegółowo" Wskazówki szczegółowe do zakresu treści wybranych części opracowania
" Wskazówki szczegółowe do zakresu treści wybranych części opracowania Prof. dr hab. inż. Szczepan Ludwik Dąbkowski Instytut Technologiczno-Przyrodniczy www.itp.edu.pl Zawartosci rozdziałów opracowania
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski.
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich zagadnienia projektowania i budowy budowli hydrotechnicznych
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoPRZYGOTOWANIE DANYCH HYDROLOGICZNYCH W ZAKRESIE NIEZBĘDNYM DO MODELOWANIA HYDRAULICZNEGO
PRZYGOTOWANIE DANYCH HYDROLOGICZNYCH W ZAKRESIE NIEZBĘDNYM DO MODELOWANIA HYDRAULICZNEGO Tamara Tokarczyk, Andrzej Hański, Marta Korcz, Agnieszka Malota Instytut Meteorologii i Gospodarki Wodnej Państwowy
Bardziej szczegółowoWytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Bardziej szczegółowoMYLOF Zobacz film http://vimeo.com/31451910. Stopień Mylof z lotu. Hilbrycht
MYLOF Zobacz film http://vimeo.com/31451910 Stopień Mylof z lotu ptaka. Zdjęcie K. Hilbrycht Stopień wodny Mylof, połoŝony w km 133+640 (129+600 wg starego kilometraŝu) rzeki Brdy, składa się z następujących
Bardziej szczegółowoObliczanie światła przepustów
Obliczanie światła przepustów BUDOWNICTWO KOMUNIKACYJNE Materiał dydaktyczny Dr inż. Dariusz Sobala Piśmiennictwo 1. ROZPORZADZENIE MINISTRA TRANSPORTU I GOSPODARKI MORSKIEJ nr 63 z dnia 30 maja 2000 r.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482
Ćwiczenie nr 2: Posadowienie na palach wg PN-83 / B-02482 Ćwiczenie nr 3: Posadowienie na palach wg PN-84/B-02482 2 Dla warunków gruntowych przedstawionych na rys.1 zaprojektować posadowienie fundamentu
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
Bardziej szczegółowoZagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Bardziej szczegółowoZabezpieczenia skarp przed sufozją.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Zabezpieczenia skarp przed sufozją. Skarpy wykopów i nasypów, powinny być poddane szerokiej analizie wstępnej, dobremu rozpoznaniu podłoża w ich rejonie, prawidłowemu
Bardziej szczegółowo