WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski.
|
|
- Kacper Staniszewski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich Projekt: Jaz ruchomy z płytą wypadową, zamknięcie: zasuwa płaska dr inż. Ireneusz Dyka pok [ul. Heweliusza 4] i.dyka@uwm.edu.pl
2 Jazy - przegradzają koryto rzeki, a nie całą dolinę, - buduje się je w celu uzyskania spiętrzeń do różnych celów (ujęcie wody, do nawodnień, budowy elektrowni wodnych, dla celów żeglugowych i rekreacyjnych) Jaz stały Jaz ruchomy (utrzymanie piętrzenia na stałym poziomie niezależnie od przepływu wody w rzece)
3 Jazy ruchome - w typowym jazie ruchomym próg powinien być możliwie niski i przy całkowitym otwarciu zamknięcia nie powinien powodować piętrzenia : h p <= 0,15 h 0 Dla dużych rzek, tam gdzie występują znaczne przepływy, część wysokości zamknięcia można zastąpić wyższym masywnym progiem (korpusem) obniżenie kosztów h p > 0,15 h 0 ; bez zamknięć jaz stały, h p <= 0,15 h 0 ; z zamknięciem jaz ruchomy, h p > 0,15 h 0 ; z zamknięciem jaz mieszany, h p <= 0,15 h 0 ; bez zamknięć jaz (próg) upadowy (brak piętrzenia przed progiem).
4 Jazy ruchome a) b) c) a) jaz z zamknięciem opartym na wysokim masywnym progu, b) jaz dwudzielny, w którym ruchome zamknięcie górne i dolne przedzielone jest w środku elementem stałym w postaci masywnej belki żelbetowej, c) jaz ze stałą ścianką piętrzącą o konstrukcji żelbetowej i ruchomym dolnym zamknięciem.
5 Elementy składowe jazu ruchomego 1 zamknięcie segmentowe; klapa ruchoma; 3 wnęki na zamknięcia remontowe; 4 szyny dźwignicy; 5 kierownica; 6 boczna blacha osłonowa; 7 zamocowanie podnośnika hydraulicznego; 8 podnośnik hydrauliczny; 9 łożysko oporowe zamknięcia segmentowego; 10 próg jazu; 11 płyta wypadowa; 1 szykany; 13,14 - ścianki szczelne; 15 filar jazu; 16 mostek służbowy; 17 przyczółek; 18 drenaż ; 19 poziomy ekran szczelny; 0 zęby na progu dolnym (zęby Rehbocka).
6 Elementy składowe jazu ruchomego 1 zamknięcie segmentowe; 1 uszczelnienie; klapa ruchoma; 3 wnęki na zamknięcia remontowe; 4 szyny dźwignicy; 5 kierownica; 6 boczna blacha osłonowa; 7 zamocowanie podnośnika hydraulicznego; 8 podnośnik hydrauliczny; 9 łożysko oporowe zamknięcia segmentowego; 10 próg jazu; 11 płyta wypadowa; 1 szykany; 13,14 - ścianki szczelne; 15 filar jazu; 16 mostek służbowy; 17 przyczółek; 18 drenaż ; 19 poziomy ekran szczelny; 0 zęby na progu dolnym (zęby Rehbocka).
7 Jaz ruchomy z zasuwą płaską WYMIAROWANIE PRZELEWU JAZU Wielkie wody o zadanym prawdopodobieństwie pojawiania się będą odprowadzane do dolnego stanowiska przy dopuszczalnym poziomie piętrzenia i przy zachowaniu stateczności koryta rzeki bezpośrednio za budowlą Wielka woda, miarodajna dla danej budowli, to największy przepływ wody, jaki dana budowla jest w stanie przepuścić ze stanowiska górnego do dolnego, bez obawy jej uszkodzenia i bez nadmiernego podpiętrzenia wody na stanowisku górnym.
8 Definicje według Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie : Przepływ miarodajny ( Qm ) rozumie się przez to przepływ, na podstawie którego projektuje się budowle hydrotechniczne Przepływ kontrolny ( Qk ) rozumie się przez to przepływ, na podstawie którego sprawdza się bezpieczeństwo budowli w wyjątkowym układzie obciążenia.
9 Treść projektu: Zaprojektować wybrane elementy jazu ruchomego w oparciu o dane hydrologiczne z Operatu hydrologicznego oraz następujące założenia: Rzędna piętrzenia: 197, m npm. Grunt pod budowlą: piasek średni. Klasa budowli piętrzącej: II. Rodzaj zamknięcia głównego: zasuwa płaska
10 Treść projektu: RZEKA PILICA - WODOWSKAZ PRZEDBÓRZ Przekrój wodowskazowy Przedbórz znajduje się na 07, km rzeki. Powierzchnia zlewni dorzecza wynosi: 544 km. Zero łaty wodowskazowej znajduje się na rzędnej: 189,7 m nad NN. Przekrój poprzeczny Odległość [m] Rzędna[ m] nad NN
11 Znaczenie określeń NN, NAP stosowanych w określeniu wysokości nad poziomem morza (n.p.m.) budowli hydrotechnicznych. W XVI wieku w Amsterdamie używano standardu średniego poziomu morza zwanego wówczas Poziomem Miejskim (stadspeil), z czasem ten standard zaczęto używać w reszcie kraju i nazwano go Amsterdamskim Poziomem (Amsterdams Peil). W roku 1956 pod placem Dam wbito pal, na wierzchu którego umieszczono ćwiek z bronzu. Ten punkt nazwano Normalnym Amsterdamskim Poziomem (Normaal Amsterdams Peil w skrócie NAP). W Niemczech nazywa się go Normalnull - NN. Ćwiek znajduje się 90 cm pod chodnikiem a 1,43 m powyżej NAP. Później w roku 1988, po wybudowaniu nowej amsterdamskiej opery, zwanej Stopera, umieszczono w niej następny pal na wysokości 0 m NAP. Natomiast w Polsce e "poziom morza" odnosi się do: Morza Bałtyckiego w Zatoce Fińskiej, wyznaczonego dla mareografu w Kronsztadzie koło Petersburga w Rosji, Morza Północnego, wyznaczonego dla mareografu w Amsterdamie, Morza Adriatyckiego, wyznaczonego dla mareografu w Trieście. Rzędne w układzie wysokości określa się z pomiarów geodezyjnych nawiązanych do punktów podstawowej osnowy geodezyjnej kraju wysokościowej osnowy geodezyjnej. Układ wysokości Kronsztad jest częścią państwowego systemu odniesień przestrzennych wprowadzonego Rozporządzeniem Rady Ministrów z dnia 8 sierpnia 000 i jedynym obowiązującym od 1 stycznia 010. Układy wysokościowe Amsterdam, Triest oraz lokalne przestały obowiązywać z dniem 31 grudnia 009, jednak w zasobach ośrodków geodezyjnych są nadal przechowywane i są używane przez geodetów jako obligatoryjne do czasu przejścia na jednolity układ odniesienia. Poziom zerowy morza (Pz) odniesiony do wodowskazu w porcie morskim Kronsztadt oznacza się jako zero kronsztadzkie (Kron). Do przeliczania wysokości pomiędzy zerem amsterdamskim (HAmst.) oraz zerem kronsztadzkim (HKron.) stosuje się, wyrażoną w metrach, zależność: HKron. = HAmst. + 0,08 (dokładniej 0,084 m)
12 Dane hydrologiczne krzywa konsumcyjna: Q=f(H) Stany i przepływy charakterystyczne: Hmax=310 cm dla Q=141 m 3 /s Hśr=70 cm dla Q=16 m 3 /s Hmin=14 cm dla Q=1,41 m 3 /s Równanie krzywej konsumcyjnej: Q=0,1*(H+8,35) 1,5 gdzie H w cm Średni spadek zwierciadła wody: I= 0.65 %0 Krzywa prawdopodobieństwa stanów wezbraniowych: Q(50%)=14 m 3 /s Q(10%)=150 m 3 /s Q(5%)=160 m 3 /s Q(1%)=18,5 m 3 /s Q(0,5%)=189 m 3 /s Q(0,3%)=195 m 3 /s Q(0,1%)=1 m 3 /s Q(0,01%)=35 m 3 /s
13 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Światło przelewu - sumaryczna szerokość wszystkich otworów przelewowych Wymiarowanie będzie polegało na ustaleniu szerokości i wysokości przelewowych, które powinny być wystarczające dla przepuszczenia Q m Wskazówki: powstanie zbyt dużej prędkości poniżej jazu zmęczenia budowli bezpieczne przepuszczenie lodu wymiarowanie rumowiska typ zamknięcia rozporządzenie 007:
14 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Minimalne światło budowli określa się w celu uniknięcia nadmiernej koncentracji przepływu wody oraz związanej z tym erozji dna poniżej budowli piętrzącej. λ współczynnik odporności dna rzeki na erozję (wsp. dopuszczalnego wzrostu przepływu) [-], qmax maksymalne jednostkowe natężenie przepływu występujące w nurcie rzeki przed jej zabudową [m 3 /s/m]. Grunt pod budowlą: piasek średni λ = 1,15
15 według Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie : Przepływ miarodajny ( Qm ) dla klasy II p = 0,3 % Qm = 195 m 3 /s Przepływ kontrolny ( Qk ) dla klasy II p = 0,05 % Qk = 50 m 3 /s
16 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Maksymalny przepływ jednostkowy: q max = 1 5 / 3 1/ hmax I n hmax maksymalna głębokość wody w przekroju poprzecznym rzeki, występująca w warunkach przepływu miarodajnego Q m [m].; I - spadek podłużny zwierciadła wody w rzece przy przepływie miarodajnym
17 z krzywej komsumcyjnej: h max = 40 cm Q = Q m = 195 m 3 /s q Jaz ruchomy z zasuwą płaską Maksymalny przepływ jednostkowy: max = Dobór światła jazu rzeki we względnie dobrych warunkach lecz z pewną ilością kamieni i wodorostów: n = 0,035 I = 0,65 %0 = 0,00065 = 6,5x / 3 1/ hmax I = n q max 3 = m / s m
18 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Dobór światła jazu Grunt pod budowlą: piasek średni λ = 1,15 Qm = 195 m 3 /s Minimalne światło budowli: Qm 195 b = = min q = λ max Przyjmuję 3 przęsła po 1 m każde. m Według Załącznika 8 Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie dla 3 urządzeń spustowych liczba urządzeń nieuwzględnianych w obliczeniach wynosi 1. Stąd całkowite światło przelewu uwzględniane w obliczeniach wynosi: b = 4 m ( przęsła)
19 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Określenie rzędnej progu piętrzącego Wydatek przelewu jazowego: = = g v h b M h g b Q α σ ε σ ε µ h =? h =? Dla przelewu o kształcie opływowym (praktycznym): M =.36 M =.36
20 Jaz ruchomy z zasuwą płaską Określenie rzędnej progu piętrzącego σ ε α + = 3 0 g v h b M Q Przelew o kształcie opływowym Przelew o kształcie opływowym M =.36 M =.36
21 Q = Wydatek przelewu jazu M b h + α v g 0 3 ε σ α współczynnik nierównomierności strug, v o prędkość wody dopływającej do budowli piętrzącej [m/s], Qm 195 v 0 = = = A 503 m s V 0 <1 pomijamy człon wysokości prędkości NPP A = 503 m
22 Wydatek przelewu jazu: Q 3 = M b h ε współczynnik dławienia bocznego, σ współczynnik podtopienia przelewu. h ε = 1 0. n ξ b n liczba przęseł jazu, b światło przelewu [m], ξ współczynnik kształtu filarów i przyczółka ε σ Dla filarów zaokrąglonych: ξ = 0.7
23 Wydatek przelewu jazu: Q 3 = M b h ε współczynnik dławienia bocznego, σ współczynnik podtopienia przelewu. ε σ Obliczenia prowadzimy metodą kolejnych prób poszukując h=?, dla którego wydatek przelewu 1.1xQ m >Q>Q m h =.35 m n liczba przęseł jazu, b światło przelewu [m], ξ współczynnik kształtu filarów i przyczółka h. 35 ε = 1 0. n ξ = = b
24 Wydatek przelewu jazu: Q 3 = M b h σ współczynnik podtopienia przelewu dla przelewów niepodtopionych σ= 1.0 dla przelewów podtopionych (a>0) σ< 1.0: ε σ H 0 Rzędna piętrzenia NPP=W.G.: 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki: m npm. H 0 ~ H = = 7.5 m h =.35 m W = H h = 5.15 m Rzędna korony progu P: m npm. Rzędna W.D.: h(q m ) = m npm.
25 σ współczynnik podtopienia przelewu a = W.D. P = 193,9 194,85 = m P > W.D. przelew niepodtopiony σ= 1.0 H 0 h =.35 m Wydatek przelewu jazu: Q 3 = M b h ε σ 3 3 Q = = m / s > Q m
26 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Wymiarowanie wypadu polega na takim doborze jego długości L oraz zagłębienia d, aby powstały odskok hydrauliczny w całości mieścił się w obrębie wypadu i był zatopiony. Warunek zatopienia odskoku: t + d η = 1 h
27 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Z WG + v 0 Zpł = h1 + ( 1+ ζ g ) v1 g v 1 1+ ζ ( Z Z h ) = g ( Z Z h ) 1 = g WG pł 1 ϕ1 WG pł 1
28 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 v ( Z Z ) 1 = ϕ1 g WG pł h1 Q q = m = = m s m ε b / q h1 1 h = 1+ 8A v h = ( 1) 1 1
29 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Minimalne zagłębienie niecki wypadowej: d min = 0.5 m Rzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki Z d = m npm. Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = m npm. v ( Z Z ) 1 = ϕ1 g WG pł h1
30 Wymiarowanie niecki wypadowej v ( Z Z ) 1 = ϕ1 g WG pł h1 Współczynnik prędkości ϕ 1 odnoszący się do przekroju mniejszej głębokości sprzężonej: ϕ 1 =ωϕ ω współczynnik uzależniony od długości przelewającej się strugi wody, ϕ współczynnik prędkości odnoszący się do korony jazu.
31 v 1 Wymiarowanie niecki wypadowej Pierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.74 m ( ) = g q v h1 = = = m 1 = 11.3 m / s v h ( 1 8 1) 1 h = + A1 ( ) v A1 = = = g h1 g h ( ) = +. = m t + d η = = = η = h Liczba Froude a:
32 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 v Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Rzędna piętrzenia NPP = Z WG = 197. m npm. Rzędna dna koryta rzeki Z d = m npm. Rzędna płyty niecki wypadowej Z pł = m npm. ( Z Z ) 1 = ϕ1 g WG pł h1
33 v 1 Wymiarowanie niecki wypadowej Pierwsza głębokość sprzężona: h 1 = 0.71 m ( ) = g q v h1 = = = m 1 = m / s v h ( 1 8 1) 1 h = + A1 ( ) v A1 = = = g h1 g h ( ) = +. = m t + d η = = = 1. η = h Liczba Froude a:
34 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej: L =ν ( h ) h1 h 1 = 0.71 m; h = 4.17 m h / h 1 = 5.87
35 Wymiarowanie niecki wypadowej H 0 Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej: L = 5. 0 ( ) = m Przyjęto długość niecki wypadowej L=17.5 m
36 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu Profil Creager a
37 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu x/h y/h h=.35 m x y X Y
38 Profil przelewu kształt i wymiary korpusu Promień krzywizny przejścia korpusu jazowego w nieckę wypadową h < r < h + 0. p 0. 5 h wysokość strugi na przelewie (h =.35 m), p wysokość ściany spadowej (p = W+d = = 6.05 m) m < r <. 84 m Przyjmuję promień krzywizny: r =.5 m
39 Wymiarowanie płyty wypadowej h s g Zagłębienie niecki wypadowej: d = 0.90 m Długość niecki wypadowej L=17.5 m Minimalna grubość płyty wypadowej: g min = 0.85 h s h s różnica poziomów pomiędzy linią wyporu i wodą dolną przy normalnym poziomie piętrzenia i przepływie minimalnym
40 Filtracja pod budowlą H l p potrzebna (minimalna) droga filtracji l rz > l p = C H H = H H min = = 7.36 m
41 Filtracja pod budowlą l rz > l = C p 7.36 Według Bligh a: l p = = m Według Lane a: l p = = m
42 Filtracja pod budowlą H l rz > l p Według Bligh a: l rz = Σl i + Σh i Według Lane a: l rz = Σl i + Σh i
43 Filtracja pod budowlą l rz > l p Według Bligh a: l rz = = 96 m > l p Według Lane a: l rz = (8+16) = 66.7 m > l p
44 H Wypór
45 Wypór Ponieważ prędkość i spadek linii ciśnień piezometrycznych są wielkościami stałymi (założenie Bligh a) możemy sporządzić wykres ciśnień hydrodynamicznych na całej długości obrysu podziemnego budowli. Wykres dzielimy na dwie części: dolna przedstawia wykres ciśnień wynikających z głębokości położenia poszczególnych punktów obrysu budowli poniżej poziomu odniesienia (zwierciadła W.D.), górna przedstawia spadek ciśnienia hydrodynamicznego w punkcie 1 odmierzamy H (różnica poziomów pomiędzy W.G i W.D.) i otrzymany punkt łączymy prostą (stały spadek) z punktem 9.
46 Wypór Obliczamy wypór działający na korpus jazu: V = V s + V d Pole bryły wyporu statycznego (na 1 mb szerokości jazu): F s = = m Vs = F s γ wody = = kn/mb Pole bryły wyporu dynamicznego (na 1 mb szerokości jazu): F d = 0.5(3.6+.3) 7.90 = m Vd = F d γ wody = = 8.6 kn/mb
47 Wypór Wypór całkowity wynosi: V = V s + V d = = kn/mb Ramię siły wyporu względem punktu 6 - r v : F d = F d1 + F d m = F s = m r v = Fd Fd Fs 7. 9 F + F + F d1 d s V r v r v = 7. 9 = 7. 9 = m
48 Ocena stateczności budowli hydrotechnicznych Według: Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie 9. Obliczanie stateczności i nośności budowli hydrotechnicznych wykonuje się według metod określonych w Polskich Normach dotyczących tych obliczeń. 30. Budowle hydrotechniczne żelbetowe i kamienne oraz wykonane z betonu słabo zbrojonego posadowione na podłożu nieskalnym powinny spełniać warunki bezpieczeństwa w zakresie: 1) przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego; ) poślizgu po podłożu lub w podłożu; 3) przekroczenia dopuszczalnych wartości osiadań i różnicy osiadań oraz przechylenia; 4) przebicia hydraulicznego i sufozji gruntu podłoża i przyczółków; 5) nośności konstrukcji; 6) wystąpienia nadmiernych ciśnień w podstawie budowli hydrotechnicznej oraz w podłożu.
49 Ocena stateczności jazu Warunek stateczności dla stanu granicznego nośności: Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie γ n E dest m E stab
50 Ocena stateczności jazu E stab - obliczeniowe oddziaływania stabilizujące, którymi są: obliczeniowy opór graniczny podłoża gruntowego, suma rzutów na płaszczyznę poślizgu wszystkich sił od obciążeń obliczeniowych przeciwdziałających przesunięciu, wyznaczonych z uwzględnieniem obliczeniowych wartości parametrów geotechnicznych, moment wszystkich sił obliczeniowych przeciwdziałających obrotowi, składowa pionowa obciążeń obliczeniowych w poziomie posadowienia przy sprawdzaniu stateczności na wypłynięcie. E dest - obliczeniowe oddziaływania destabilizujące, którymi są: obciążenia przekazywane przez fundamenty na podłoże gruntowe, składowa styczna wszystkich obciążeń obliczeniowych mogących spowodować przesunięcia budowli hydrotechnicznej w płaszczyźnie poślizgu, momenty wszystkich sił obliczeniowych mogących spowodować obrót, składowa pionowa wartości obliczeniowej wyporu w poziomie posadowienia przy sprawdzaniu stateczności na wypłynięcie. γ n E dest m E stab
51 Ocena stateczności jazu Warunek stateczności dla stanu granicznego nośności: Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 0 kwietnia 007 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budowle hydrotechniczne i ich usytuowanie γ n E dest m E stab
52 Siły działające na korpus Ciężar własny korpusu - G W celu określenia środka ciężkości i pola powierzchni korpusu jazu został on podzielony na dwie figury (prostokąt i trójkąt) r G G = G 1 + G G 1 = ( ) 4 = kn/mb G G = 0.5( ) 4 = kn/mb Ze względu na pominięcie niektórych fragmentów korpusu należy zwiększyć przekrój o 10 %: G = 1.1(G 1 + G )= kn/mb 7. 0 G G r G = = = G + G m
53 Siły działające na korpus Parcie wody - P p 1 h =.35 m P r P h 1 = 5.65 m h =.50 m P = 0.5(p 1 + p )h 1 + p h p 1 = = 3.05 kn/m p = 9.81 ( ) = kn/m p P = 0.5 ( ) P = = kn/mb r + P = = = m
54 Sprawdzenie naprężeń pod budowlą
55 Sprawdzenie stateczności na przesunięcie γ E m E n dest stab E dest = P γ f = = kn/mb E stab = (G γ f - V γ f ) µ - F c µ - współczynnik tarcia między podstawą korpusu a gruntem podłoża E stab = ( ) 0.55 E stab = 54.7 kn/mb
56 Sprawdzenie stateczności na przesunięcie γ n E dest m E stab E dest = kn/mb E stab = 54.7 kn/mb Z uwagi na niespełniony warunek zastosowano ząb w korpusie jazu
57 Sprawdzenie stateczności na obrót γ E m E n dest stab E dest = P r P γ f E stab = (G r G γ f V r V γ f )
58 Elementy składowe jazu ruchomego - filar filary stanowią oparcie dla zamknięć i przenoszą duże siły wywołane parciem wody na zamknięcia; w filarach umieszcza się mechanizmy wyciągowe zamknięć oraz inne urządzenia pomocnicze; wymiary filarów uzależnia się od rodzaju zamknięcia oraz od rozpiętości przęsła l: a = c = 0,4 0,5 m; m = (1/7 1/10) l; n = m/ (0,7,0 m) d 0 = 1,0 1,5 m; d = d 0 + n
59 Określenie poziomu piętrzenia dla przepływu kontrolnego Wydatek przelewu jazowego: = = g v h b M h g b Q α σ ε σ ε µ Przepływ kontrolny ( Q k ) dla klasy II p = 0,05 % Q k = 50 m 3 /s Dla przelewu o kształcie opływowym (praktycznym): M =.36 M =.36 Wydatek przelewu jazu: Q k s m Q > = = / h max =.75 m ε σ = 3 h b M Q = = = ξ ε b h n
60 Ustalenie maksymalnych rzędnych Rzędna MaxPP = = m npm Rzędna NPP: 197, m npm.
Uniwersytet Warmińsko-Mazurski.
Zakład Geotechniki i Budownictwa Drogowego Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich Projekt: Jaz ruchomy z płytą wypadową, zamknięcie: zasuwa płaska dr inż.
Bardziej szczegółowoJaz ruchomy z zasuwą płaską WYMIAROWANIE PRZELEWU JAZU
Jaz ruchomy z zasuwą płaską WYMIAROWANIE PRZELEWU JAZU www.pg.gda.pl/~wste Wielkie wody o zadanym prawdopodobieństwie pojawiania się będą odprowadzane do dolnego stanowiska przy dopuszczalnym poziomie
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski. e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Budowle hydrotechniczne Wykład 6 Jazy dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka
Bardziej szczegółowodr inż. Ireneusz Dyka pok [ul. Heweliusza 4]
Zagrożenia i ochrona przed powodzią Ćwiczenie: Projektowanie wałów przeciwpowodziowych dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl Zakład
Bardziej szczegółowoPrzepływ w korytach otwartych. kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią
Przepływ w korytach otwartych kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią Przepływ w korytach otwartych Przewody otwarte dzielimy na: Naturalne rzeki strumienie potoki Sztuczne kanały komunikacyjne
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoBudownictwo wodne. METERIAŁY DO ĆWICZEŃ Inżynieria środowiska, studia I o, rok III. Materiały zostały opracowane na podstawie:
UNIWERSYTET PRZYRODNICZY W POZNANIU KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I SANITARNEJ ZAKŁAD INŻYNIERII WODNEJ Budownictwo wodne METERIAŁY DO ĆWICZEŃ Inżynieria środowiska, studia I o, rok III Materiały zostały opracowane
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoOPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA Zał. nr 4 Przedmiotem zamówienia jest wykonanie opracowań dla Stopnia Wodnego Dąbie w km 80+875 rzeki Wisły w m. Kraków, woj. małopolskie: 1. Operatu wodno prawnego w zakresie
Bardziej szczegółowoPonadto przy jazie farnym znajduje się prywatna elektrownia wodna Kujawska.
HYDROWĘZEŁ BYDGOSZCZ Hydrowęzeł Bydgoszcz, znajdujący się w administracji RZGW Gdańsk, tworzą śluza i dwa jazy na rzece Brdzie skanalizowanej (drogi wodnej Wisła - Odra). Hydrowęzeł Bydgoszcz położony
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika
Opracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika Temat + opis ćwiczenia i materiały pomocnicze są dostępne na stronie: http://ziw.sggw.pl/dydaktyka/zbigniew Popek 7. Określić współrzędne hydrogramu fali
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoFiltracja - zadania. Notatki w Internecie Podstawy mechaniki płynów materiały do ćwiczeń
Zadanie 1 W urządzeniu do wyznaczania wartości współczynnika filtracji o powierzchni przekroju A = 0,4 m 2 umieszczono próbkę gruntu. Różnica poziomów h wody w piezometrach odległych o L = 1 m wynosi 0,1
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika
Opracowanie koncepcji budowy suchego zbiornika Temat + opis ćwiczenia i materiały pomocnicze są dostępne na stronie: http://ziw.sggw.pl/dydaktyka/zbigniew Popek 10. Hydrogram miarodajnej fali wezbraniowej
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Podstawy inżynierii wodnej Rok akademicki: 2012/2013 Kod: DIS-1-506-s Punkty ECTS: 6 Wydział: Geodezji Górniczej i Inżynierii Środowiska Kierunek: Inżynieria Środowiska Specjalność: Poziom
Bardziej szczegółowoĆwiczenie laboratoryjne Parcie wody na stopę fundamentu
Ćwiczenie laboratoryjne Parcie na stopę fundamentu. Cel ćwiczenia i wprowadzenie Celem ćwiczenia jest wyznaczenie parcia na stopę fundamentu. Natężenie przepływu w ośrodku porowatym zależy od współczynnika
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do ćwiczeń z przedmiotu Budownictwo Wodne i Morskie Budownictwo Wodne
Materiały pomocnicze do ćwiczeń z przedmiotu Budownictwo Wodne i Morskie Budownictwo Wodne (/ semestru) Jaz główny przy elektrowni wodnej Jastrowie (rzeka Gwda) Opracował: dr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoPrzepływ w korytach otwartych. kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią
Przepływ w korytach otwartych kanał otwarty przepływ ze swobodną powierzchnią Przepływ w korytach otwartych Przewody otwarte dzielimy na: Naturalne rzeki strumienie potoki Sztuczne kanały komunikacyjne
Bardziej szczegółowoRegulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład 2. Modelowanie przepływu w ciekach
Regulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład Modelowanie przepływu w ciekach Metoda Charnomsky ego H g v g g Z g h g S f h strat S o H d v d g l z d h d θ Równanie ruchu e i i i i i h g v H g v H + +
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoDane hydrologiczne obiektu określono metodami empirycznymi, stosując regułę opadową. Powierzchnię zlewni wyznaczona na podstawie mapy:
Obliczenia hydrologiczne mostu stałego Dane hydrologiczne obiektu określono metodami empirycznymi, stosując regułę opadową. Powierzchnię zlewni wyznaczona na podstawie mapy: A= 12,1 km2 Długość zlewni
Bardziej szczegółowoLp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia rowu przydrożnego prawostronnego odcinki 6-8
H h = 0,8H Przykładowe obliczenia odwodnienia autor: mgr inż. Marek Motylewicz strona 1 z 5 1. Obliczenia rowu przydrożnego prawostronnego odcinki 6-8 1:m1 1:m2 c Przyjęte parametry: rów o przekroju trapezowym
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI. 1. Spis rysunków
SPIS TREŚCI 1. Spis rysunków... 1 2. Podstawa i przedmiot opracowania... 2 3. Zakres prac... 2 4. Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu:... 2 5. Obliczenie przepływu średniego rocznego metodą odpływu
Bardziej szczegółowoOperat hydrologiczny jako podstawa planowania i eksploatacji urządzeń wodnych. Kamil Mańk Zakład Ekologii Lasu Instytut Badawczy Leśnictwa
Operat hydrologiczny jako podstawa planowania i eksploatacji urządzeń wodnych Kamil Mańk Zakład Ekologii Lasu Instytut Badawczy Leśnictwa Urządzenia wodne Urządzenia wodne to urządzenia służące kształtowaniu
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu sterowania retencją korytową małego cieku na redukcję fal wezbraniowych przy wykorzystaniu modeli Hec Ras i Hec ResSim
Analiza wpływu sterowania retencją korytową małego cieku na redukcję fal wezbraniowych przy wykorzystaniu modeli Hec Ras i Hec ResSim mgr inż. Bartosz Kierasiński Zakład Zasobów Wodnych Instytut Technologiczno-Przyrodniczy
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI. 1. Spis rysunków 1) Mapa zlewni skala 1: ) Plan sytuacyjny 1:500. 3) Przekrój poprzeczny 1:200. 4) Profil podłuŝny cieku Wałpusz
SPIS TREŚCI 1. Spis rysunków... 1 2. Podstawa i przedmiot opracowania... 2 3. Zakres prac... 2 4. Materiały źródłowe wykorzystane w opracowaniu:... 2 5. Obliczenie przepływu średniego rocznego metodą odpływu
Bardziej szczegółowoEGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,
Bardziej szczegółowoOpinia techniczna dotycząca wpływu inwestycji na budynki gospodarcze znajdujące się na działce nr 104
bipromel - Działa od 1950 r. - Członek Izby Projektowania Budowlanego BIURO STUDIÓW I PROJEKTÓW GOSPODARKI WODNEJ ROLNICTWA BIPROMEL Spółka z o.o. ul. Instalatorów 9, 02-237 Warszawa Prezes tel/fax. 0-22
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski.
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie hydrotechnicznych obiektów inżynierskich zagadnienia projektowania i budowy budowli hydrotechnicznych
Bardziej szczegółowoZadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoOpracowanie koncepcji ochrony przed powodzią opis ćwiczenia projektowego
Opracowanie koncepcji ochrony przed powodzią opis ćwiczenia projektowego 1. Położenie analizowanej rzeki Analizowaną rzekę i miejscowość, w pobliżu której należy zlokalizować suchy zbiornik, należy odszukać
Bardziej szczegółowoInżynieria wodna. Water engineering. Inżynieria Środowiska I stopień (I stopień / II stopień) Ogólno akademicki (ogólno akademicki / praktyczny)
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod Nazwa Inżynieria wodna Nazwa w języku angielskim Water engineering Obowiązuje od roku akademickiego 2016/2017 A. USYTUOWANIE MODUŁU W SYSTEMIE STUDIÓW Kierunek studiów
Bardziej szczegółowoParcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe
Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoDr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki Katedra Hydrotechniki PG
OBLICZENIA FILTRACJI PRZEZ KORPUS I PODŁOŻE ZAPORY ZIEMNEJ Dr inż. Witold Sterpejkowicz-Wersocki Katedra Hydrotechniki PG OBLICZENIA FILTRACYJNE składają się z: 1) jednostkowego wydatku filtracyjnego (q)
Bardziej szczegółowoOpis Przedmiotu Zamówienia
Załącznik nr 1 do siwz Załącznik nr 1 do umowy nr...z dnia... Opis Przedmiotu Zamówienia Nazwa zamówienia: Wykonanie usługi polegającej na opracowaniu oceny stanu technicznego wałów przeciwpowodziowych
Bardziej szczegółowoINŻYNIERIA RZECZNA Konspekt wykładu
INŻYNIERIA RZECZNA Konspekt wykładu Wykład 2 Charakterystyka morfologiczna koryt rzecznych 1. Procesy fluwialne 2. Cechy morfologiczne koryta rzecznego 3. Klasyfikacja koryt rzecznych 4. Charakterystyka
Bardziej szczegółowoProjekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Bardziej szczegółowoBogdan Przybyła. Katedra Mechaniki Budowli i Inżynierii Miejskiej Politechniki Wrocławskiej
Projektowanie przewodów w technologii mikrotunelowania i przecisku hydraulicznego z użyciem standardu DWA-A 161 Przykład (za Madryas C., Kuliczkowski A., Tunele wieloprzewodowe. Dawniej i obecnie. Wydawnictwo
Bardziej szczegółowoIII. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowo, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Bardziej szczegółowoHydraulika i hydrologia
Zad. Sprawdzić możliwość wyparcia filtracyjnego gruntu w dnie wykopu i oszacować wielkość dopływu wody do wykopu o wymiarach w planie 0 x 0 m. 8,00 6,00 4,00 -,00 Piaski średnioziarniste k = 0,0004 m/s
Bardziej szczegółowoFUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Bardziej szczegółowoZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoStateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowo" Wskazówki szczegółowe do zakresu treści wybranych części opracowania
" Wskazówki szczegółowe do zakresu treści wybranych części opracowania Prof. dr hab. inż. Szczepan Ludwik Dąbkowski Instytut Technologiczno-Przyrodniczy www.itp.edu.pl Zawartosci rozdziałów opracowania
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoŚciankami szczelnymi nazywamy konstrukcje składające się z zagłębianych w grunt, ściśle do siebie przylegających. Ścianki tymczasowe potrzebne
Ścianki szczelne Ściankami szczelnymi nazywamy konstrukcje składające się z zagłębianych w grunt, ściśle do siebie przylegających. Ścianki tymczasowe potrzebne jedynie w okresie wykonywania robót, np..
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoObliczanie i dobieranie ścianek szczelnych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Ścianka szczelna jest obudową tymczasową lub stałą z grodzic stalowych stosowana najczęściej do obudowy wykopu
Bardziej szczegółowoWYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH
WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Betonowe mury oporowe w km 296+806-297,707 1. PODSTAWA OBLICZEŃ [1] - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoOPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA Zał. nr 4 Przedmiotem zamówienia jest wykonanie opracowań dla Stopnia Wodnego Przewóz w km 92+150 rzeki Wisły w m. Kraków, woj. małopolskie: 1. Operatu wodno prawnego w zakresie
Bardziej szczegółowoSPIS RYSUNKÓW. Studnia kaskadowa na rurociągu obejścia kaskady Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2
SPIS RYSUNKÓW Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2 strona 2 1.0 OPIS ROZWIĄZANIA PROJEKTOWEGO 1.1. Założenia obliczeniowe, schematy statyczne, podstawowe
Bardziej szczegółowoPRZYGOTOWANIE DANYCH HYDROLOGICZNYCH W ZAKRESIE NIEZBĘDNYM DO MODELOWANIA HYDRAULICZNEGO
PRZYGOTOWANIE DANYCH HYDROLOGICZNYCH W ZAKRESIE NIEZBĘDNYM DO MODELOWANIA HYDRAULICZNEGO Tamara Tokarczyk, Andrzej Hański, Marta Korcz, Agnieszka Malota Instytut Meteorologii i Gospodarki Wodnej Państwowy
Bardziej szczegółowoProjektowanie kotwionej obudowy wykopu
Podręcznik Inżyniera Nr 5 Aktualizacja: 1/2017 Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_05.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej
Bardziej szczegółowodr inż. Ireneusz Dyka pok [ul. Heweliusza 4]
Zagrożenia i ochrona przed powodzią ćwiczenia dr inż. Ireneusz Dyka pok. 3.34 [ul. Heweliusza 4] http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego
Bardziej szczegółowoRozdział I. Część ogólna.
SPIS RZECZY Rozdział I. Część ogólna. 1. Pojęcia wstępne 1 2. Części mostu '. 4 Rozdział II. Klasyfikacja mostów. 3. Sposoby klasyfikacji mostów lfj 4. Drzewo 12 5. Wybór materiału 16 6. Klasyfikacja mostów
Bardziej szczegółowoPN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie
KOMINY PN-B-03004:1988 Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie Normą objęto kominy spalinowe i wentylacyjne, żelbetowe oraz wykonywane z cegły, kształtek ceramicznych lub betonowych.
Bardziej szczegółowoPrzykłady modelowania numerycznego warunków hydraulicznych przepływu wody w przepławkach ryglowych i dwufunkcyjnych
Uniwersytet Rolniczy w Krakowie, Wydział Inżynierii Środowiska i Geodezji Katedra Inżynierii Wodnej i Geotechniki Przykłady modelowania numerycznego warunków hydraulicznych przepływu wody w przepławkach
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Bardziej szczegółowoPomiar siły parcie na powierzchnie płaską
Pomiar siły parcie na powierzchnie płaską Wydawać by się mogło, że pomiar wartości parcia na powierzchnie płaską jest technicznie trudne. Tak jest jeżeli wyobrazimy sobie pomiar na ściankę boczną naczynia
Bardziej szczegółowoOPŁYW PROFILU. Ciała opływane. profile lotnicze łopatki. Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym
OPŁYW PROFILU Ciała opływane Nieopływowe Opływowe walec kula profile lotnicze łopatki spoilery sprężarek wentylatorów turbin Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym Płaski np. z blachy
Bardziej szczegółowoObwodnica Kościerzyny w ciągu DK20 obiekty inżynierskie OBIEKT PG-1
Dokumentacja Geologiczno-Inżynierska Obwodnica Kościerzyny w ciągu DK20 obiekty inżynierskie OBIEKT PG-1 WIADUKT w ciągu drogi lokalnej projektowanej dojazdowej 1 km 0+988.36; Część opisowa: 1. Ogólna
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
Nazwa inwestycji: PROJEKT GEOTECHNICZNY Budynek lodowni wraz z infrastrukturą techniczną i zagospodarowaniem terenu m. Wojcieszyce, ul. Leśna, 66-415 gmina Kłodawa, działka nr 554 (leśniczówka Dzicz) jedn.ewid.
Bardziej szczegółowoSpis treści. Od autora Wprowadzenie Droga w planie... 31
Spis treści Od autora.... 11 1. Wprowadzenie.... 13 1.1. Pojęcia podstawowe... 13 1.2. Ruch drogowy 16 1.3. Klasyfikacja dróg..... 18 1.3.1. Klasyfikacja funkcjonalna dróg......... 18 1.3.2. Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoWstępne warianty modernizacji Odry do IV klasy żeglowności wyniki modelowania. Odra swobodnie płynąca od Brzegu Dolnego do ujścia Nysy Łużyckiej
Wstępne warianty modernizacji Odry do IV klasy żeglowności wyniki modelowania. Odra swobodnie płynąca od Brzegu Dolnego do ujścia Nysy Łużyckiej Konferencja inaugurująca samorządowe konsultacje projektu
Bardziej szczegółowoPROBLEM ZASTOSOWANIA NORM W BUDOWNICTWIE WODNYM
dr hab. inż. Leszek Opyrchał, prof. AGH mgr inż. Stanisław Lach AGH Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Geodezji Górniczej i Inżynierii Środowiska Katedra Kształtowania i Ochrony Środowiska mgr inż. Dariusz
Bardziej szczegółowoDane hydrologiczne do projektowania zbiorników wielozadaniowych i stopni piętrzących wraz z obiektami towarzyszącymi
Dane hydrologiczne do projektowania zbiorników wielozadaniowych i stopni piętrzących wraz z obiektami towarzyszącymi dr inż. Anna Maksymiuk-Dziuban Klasa budowli hydrotechnicznych W Polsce obowiązuje rozporządzenie
Bardziej szczegółowoPROJEKT TECHNICZNY. Inwestor: Gmina Belsk Duży Belsk Duży ul. Jana Kozietulskiego 4a. Opracowali: mgr inż.sławomir Sterna
PROJEKT TECHNICZNY remontu istniejącego zbiornika wodnego retencyjnego Górnego wraz z budowlą piętrzącą na rz. Krasce w km. 27+574, na działce nr ewidencyjny 9/44 w m. Belsk Duży, powiat Grójec. Inwestor:
Bardziej szczegółowoSpis treści. Od autora Wprowadzenie Droga w planie... 31
Spis treści Od autora.... 11 1. Wprowadzenie.... 13 1.1. Pojęcia podstawowe... 13 1.2. Ruch drogowy 16 1.3. Klasyfikacja dróg..... 17 1.3.1. Klasyfikacja funkcjonalna dróg......... 18 1.3.2. Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoParcie na powierzchnie płaską
Parcie na powierzchnie płaską Jednostką parcia jest [N]. Wynika z tego, że parcie jest to siła. Powtórzmy, parcie jest to siła. Siła z jaką oddziaływuje ciecz na ścianki naczynia, w którym się znajduje.
Bardziej szczegółowoObliczenia. światła przepustu na potoku Strużyna, w ciągu drogi gminnej, koło miejscowości Dobrosławice, gmina Żmigród.
Obliczenia światła przepustu na potoku Strużyna, w ciągu drogi gminnej, koło miejscowości Dobrosławice, gmina Żmigród. 1. Uwagi ogólne. 1.1. Przedmiot obliczeń. Przedmiotem obliczeń jest światło projektowanego
Bardziej szczegółowoPodstawy hydrologiczne i hydrauliczne projektowania mostów i przepustów przy zachowaniu naturalnego charakteru cieku i doliny rzecznej
STOWARZYSZENIE HYDROLOGÓW POLSKICH Podstawy hydrologiczne i hydrauliczne projektowania mostów i przepustów przy zachowaniu naturalnego charakteru cieku i doliny rzecznej Założenia wstępne przy projektowaniu
Bardziej szczegółowoCZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBIEKT: Rozbudowa kompleksu zjeżdżalni wodnych w Margoninie o zjeżdżalnie o ślizgu pontonowym ADRES: dz. nr 791/13, 792/8, obręb ew. 0001 m. Margonin, jednostka
Bardziej szczegółowo2. Obliczenia ilości ścieków deszczowych
Spis treści 1. Wstęp 1.1 Przedmiot opracowania 1.2 Zakres opracowania 1.3 Podstawa opracowania 1.4 Wykorzystane materiały 1.5 Ogólna charakterystyka jednostki osadniczej 2. Obliczenia ilości ścieków deszczowych
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
Bardziej szczegółowo