O WYMIAROWANIU ŻELBETOWYCH PRZEKROJÓW MIMOŚRODOWO ŚCISKANYCH ZBROJONYCH STALĄ O WYSOKIEJ WYTRZYMAŁOŚCI

Transkrypt

1 Maria WŁODARCZYK, Joanna DOBOSZ O WYMIAROWANIU ŻELBETOWYCH PRZEKROJÓW MIMOŚRODOWO ŚCISKANYCH ZBROJONYCH STALĄ O WYSOKIEJ WYTRZYMAŁOŚCI Streszzenie W artykule omówiono wybrane aspekty nośnośi żelbetowyh przekrojów mimośrodowo śiskanyh, symetryznie zbrojonyh przy zastosowaniu typowej stali zbrojeniowej (B500SP) oraz stali o wysokiej wytrzymałośi (SAS 670/800). Zastosowanie stali o wysokiej wytrzymałośi dotyzy głównie sytuaji projektowyh, w któryh występują bardzo duże obiążenia oowe lub poprzezne. Niniejsza praa zawiera analizę predyspozyji przekrojów żelbetowyh do przenoszenia obiążeń, w któryh zastosowano stal SAS 670/800. Uzyskane wyniki odnieono do nośnośi przekrojów zbrojonyh stalą zwykłą (B500SP) i wskazano na potenjalne korzyśi płynąe z zastosowania stali o wysokiej wytrzymałośi (SAS 670/800). WSTĘP Są sytuaje projektowe, w któryh istnieje uzasadniona potrzeba zmniejszenia wymiarów poprzeznego śiskanyh elementów nośnyh konstrukji. Wynika to zarówno ze względu na zużyie materiałów (betonu i stali) jak i uzyskania większej powierzhni użytkowej. Problem ten dotyzy głównie konstrukji poddanyh działaniu dużyh obiążeń np.: słupy dolnyh kondygnaji budynków wysokih, filary mostowe. W związku z tym zazęto poszukiwać rozwiązania konstrukyjne inne niż żelbetowe słupy zbrojone prętami wykonanymi ze stali zwykłej. I tak wśród sposobów kształtowania elementów konstrukji poddanyh śiskaniu pojawiły ę słupy zespolone stalowo-betonowe, betonowe słupy uzwojone a w ostatnih latah słupy zbrojone stalą o wysokiej wytrzymałośi (SAS). Stalowo-betonowe słupy zespolone otrzymywane są w wyniku obetonowania lub wypełnienia betonem stalowego kształtownika. W tego rodzaju konstrukjah ważnym elementem jest uzyskanie współpray obu materiałów składowyh w przenoszeniu naprężeń śiskająyh oraz lepsze wykorzystanie eh mehaniznyh betonu i stali [1]. W tego typu rozwiązaniah beton stanowi usztywnienie elementu stalowego i umożliwia uzyskanie dużej nośnośi przy małyh wymiarah poprzeznego [2]. Natomiast w przypadku słupów uzwojonyh wykorzystuje ę fakt, że wytrzymałość betonu w stanie trójoowego śiskania jest znaznie większa niż w stanie jednooowego śiskania [3]. W h efekt podobny do trójoowego śiskania uzyskujemy stosują na ałej wysokośi zbrojenie poprzezne w postai spirali otazająej pręty podłużnego [4, 5], o przekłada ę na wzrost nośnośi śiskanego. Następująa w ostatnih latah zmiana trendów w budownitwie objęła również ulepszenie właśiwośi mehaniznyh betonu i stali. Pojawiły ę betony wysokowartośiowe, któryh wytrzymałość na śiskanie przekraza 60 MPa [6]. A wraz z rozwojem tehnologii produkji stali zbrojeniowej poprawie uległy także jej właśiwośi, takie jak wytrzymałość zy iągliwość. W związku z tym dopuszzona została do stosowania jako zbrojenie, stal dla której harakterystyzna grania plastyznośi jest w przedziale MPa [7], dalej określana jako stal zwykła. Opróz tej stali na rynku pojawiła ę także stal zbrojeniowa o wysokiej wytrzymałośi, dla której harakterystyzna grania plastyznośi wyno 800 MPa [8, 9]. Stosowanie jej jako zbrojenie w elementah śiskanyh daje w efekie możliwość zmniejszenia wymiarów poprzeznego elementu przy jednozesnym zahowaniu jego nośnośi. Niniejsze opraowanie zawiera analizę predyspozyji przekrojów żelbetowyh do przenoszenia obiążeń, w któryh zastosowano stal o wysokiej wytrzymałośi SAS 670/800. Uzyskane wyniki odnieono do przekrojów zbrojonyh stalą zwykłą (B500SP) i wskazano na potenjalne korzyśi z zastosowania stali o wysokiej wytrzymałośi. 1. WŁAŚCIWOŚCI STALI O WYSOKIEJ WYTRZYMAŁO- ŚCI Stal o wysokiej wytrzymałośi ze względu na swoje właśiwośi sklasyfikowana jest jako stal zbrojeniowa, jednak w porównaniu ze stalą zwykłą harakteryzuje ę lepszymi parametrami wytrzymałośiowymi. W tab. 1 zostały przedstawione harakterystyki i dostępne średnie prętów zbrojeniowyh dla stali zwykłej (B500SP) i o wysokiej wytrzymałośi (SAS 670/800). Tab. 1. Właśiwośi stali zwykłej i o wysokiej wytrzymałośi [7, 8, 9] Stal B500SP Stal SAS 670/800 Grania plastyznośi fk [MPa] Ciągliwość ftk/fyk 1,151,35 1,10 Odkształenie granizne uk 8% 5% Klasa stali klasa C klasa B Dostępne średnie [mm] 6; 8; 10; 12; 14; 16; 20; 25; 28; 32; 40 18; 22; 25; 28; 30; 35; 43; 50; 57,5; 63,5 Na rys. 1 pokazano wykresy zależnośi naprężenieodkształenie dla stali zwykłej i o wysokiej wytrzymałośi. Rys. 1. Wykresy zależnośi naprężenie-odkształenie dla stali zwykłej i o wysokiej wytrzymałośi [10] /2015

2 Porównują obydwa wykresy (rys. 1) można zaobserwować, że granizne odkształenie (uk) dla stali B500SP wyno około 14 %, a dla stali SAS 670/800 - uk 6%. Stal o wysokiej wytrzymałośi harakteryzuje ę takimi samymi właśiwośiami jak konwenjonalna stal zbrojeniowa [10], tj.: wyraźną granią plastyznośi, spawalnośią i zdolnośią do gięia (przy średniy pręta poniżej 43 mm), identyznymi harakterystykami dla śiskania i roziągania, wysoką iągliwośią (klasa iągliwośi B z godnie z [7]), wysoką odpornośią na korozję zmęzeniową. 2. PRZEKROJE MIMOŚRODOWO ŚCISKANE ZBROJO- NE STALĄ O WYSOKIEJ WYTRZYMAŁOŚCI Wymiarowanie mimośrodowo śiskanyh elementów zbrojonyh stalą o wysokiej wytrzymałośi wykonujemy zgodnie z zaleeniami PN-EN (EC2) [7] przyjmują dla betonu zależność pomiędzy odkształeniem a naprężeniem parabolizno-prostokątną. Należy jednak pamiętać, że stosują stal o wysokiej wytrzymałośi przy oblizaniu niezbędnej biorąej udział w przenoszeniu naprężeń w stosunku do wytyznyh normy [7] istnieje kilka rozbieżnośi, które należy uwzględnić. Po pierwsze dozwolone skróenie oowe betonu można podnieść do wartośi skróenia plastyznego stali poprzez rozważenie efektów skurzu i pełzania [9], o daje, w stanie graniznym nośnośi, możliwość pełnego wykorzystania wysokiej graniy plastyznośi stali przy śiskaniu. Ponadto możliwe jest zwiększenie maksymalnego stopnia do 20% i zmniejszenie minimalnej średniy strzemion z 1 /4 do 1 /6 średniy prętów głównego. Minimalny odstęp między prętami należy przyjąć jako maksymalny wymiar kruszywa lez nie mniej niż 30 mm [10]. Na rysunku 2 zobrazowane zostały zależnośi naprężenieodkształenie dla betonu i stali o wysokiej wytrzymałośi. Rys. 2. Wykresy zależnośi naprężenie-odkształenie dla betonu i stali SAS 670/800 (opraowanie własne na podstawie [10]) Wartośi lizbowe widozne na wykree odnoszą ę do betonu klasy, stli B500SP i stali SAS 670/800, zyli materiałów dla któryh wykonana została analiza nośnośi przedstawiona w niniejszym artykule. Odkształenie w betonie przy oowym śiskaniu wyno 2 = 2 o /oo i granizne odkształenieu = 3,5 o /oo przy zginaniu lub przy mimośrodowym śiskaniu. Dla przyjętej w tym przypadku stali SAS 670/800 o fyd = 582,1 MPa odkształenie wyno yd = 2,91 o /oo. Z wykresu można odzytać, że przyrost odkształeń wywołanyh skurzem i pełzaniem betonu wyno +s = 0,91 o /oo. 3. NOŚNOŚĆ PRZEKROJÓW MIMOŚRODOWO ŚCI- SKANYCH Przyjęta w EC2 [7] zasada projektowania konstrukji żelbetowyh opiera ę na metodzie stanów graniznyh nośnośi. Istotą tej metody jest śisłe określenie stanów graniznyh, po oągnięiu któryh konstrukja ulega zniszzeniu lub uniemożliwione jest jej użytkowanie zgodnie z pierwotnym przeznazeniem. Analiza konstrukji sprowadza ę do bezpośredniego porównywania wartośi ł wewnętrznyh, wywołanyh działaniem oddziaływań zewnętrznyh, z nośnośią konstrukji. Zagadnienie sprawdzania nośnośi polega na ustaleniu, jaka może być maksymalna wartość obiążenia danego o znanej geometrii, zbrojeniu i harakterystykah materiałów. W przypadku przekrojów mimośrodowo śiskanyh rozwiązanie tego zagadnienia polega na sporządzeniu krzywyh interakji N-M (ła-moment) ogranizająyh obszar bezpieznyh kombinaji ł przekrojowyh [11]. Krzywa interakji jest to wykres o współrzędnyh tworząyh zbiór par ł uogólnionyh w {MRd, NRd} wszystkih możliwyh realizaji stanu graniznego nośnośi, któryh współrzędne opisane są zależnośią (1). Dla o wymiarah b i h mająej postać: N M Rd Rd A A z n2 i1 A n2 i1 A 0,5h d i, (1) w której NRd jest łą podłużną, MRd jest momentem zginająym, A jest polem powierzhni strefy śiskanej, jest naprężeniem w betonie odpowiadająym nośnośi betonu na śiskanie fd (gdzie i fd należy przyjąć zgodnie z [7]), z jest ramieniem ł wewnętrznyh, jest naprężeniem w zbrojeniu śiskanym lub roziąganym odpowiadająym w stanie graniznym nośnośi oblizeniowej graniy plastyznośi stali fyd, di jest odległośią środka iężkośi śiskanego lub roziąganego odpowiednio od skrajnyh włókien śiskanyh lub roziąganyh. Współrzędne te na wykree przedstawiają krzywą zamkniętą, a pole ogranizone tą krzywą harakteryzuje zbiór dopuszzalnyh, w danym, par ł wewnętrznyh {MRd, NRd}. Im większa jest powierzhnia ogranizona przez wykres MRd NRd, tym przekrój odznaza ę większą nośnośią. Krzywa interakji poada dwie harakterystyzne ehy: maksymalną wartość ły NRd otrzymuje ę dla MEd = 0 maksymalnej wartośi MRd nie odpowiada zerowa wartość ły. 4. ANALIZA NOŚNOŚCI PRZEKROJÓW ZBROJONYCH STALĄ B500SP I SAS 670/800 Rozpatrzono przekroje kwadratowe i prostokątne zbrojone symetryznie obiążone mimośrodowo. Punktem wyjśia było zwymiarowanie, zgodnie z zaleeniami [7], przekrojów zbrojonyh stalą zwykłą (B500SP), dla której wartość oblizeniowej graniy plastyznośi wyno fyd = 434,8 MPa. Przy założonym obiążeniu w postai momentu zginająego MEd = 620 knm i ły podłużnej NEd = kn wyznazono wymiary betonowego (b, h) i powierzhnię stali zbrojeniowej (As). Następnym krokiem było, bez zmiany wymiarów betonu, wyznazenie pola powierzhni w przypadku zastosowania prętów SAS 670/800 o oblizeniowej graniy plastyznośi fyd = 582,1 MPa oraz proentowego 12/

3 A s ( 100% ) udziału stali w przenoszeniu obiążeń. Dla bh1 wszystkih analizowanyh przypadków zastosowano beton klasy o fd = 21,43 MPa. Uzyskane wyniki zestawiono w tab. 2 dla kwadratowego i w tab. 3 a dla prostokątnego. Tab. 5. Zestawienie wyników uzyskanyh dla przekrojów prostokątnyh przy minimalizaji poprzeznego elementu wysokiej wytrzymałośi SAS 670/800 Minimalizaja wymiarów Tab. 2. Zestawienie wyników wymiarowania przekrojów kwadratowyh B500SP SAS 670/800 Przekrój SP3 Przekrój SP4 Przekrój SP5 Przekrój SP m , m 850 4, m , m ,48) Przekrój SK m ,81 Przekrój SK m 650 2,79 Tab. 3. Zestawienie wyników wymiarowania przekrojów prostokątnyh B500SP SAS 670/800 Dla wszystkih analizowanyh przekrojów w elu oeny nośnośi sporządzono wykresy krzywyh interakji ły oowej i momentu zginająego. Krzywe interakji N-M zostały stworzone przy wykorzystaniu programu INCA2 [12] przeznazonym do oblizania przekrojów betonowyh poddanyh działaniu dwuoowego zginania z udziałem ły podłużnej. Oblizenia zostały wykonane zgodnie z zasadami analizy nieliniowej, gdzie zależność - dla betonu jest opisana wykresem parabolizno-prostokątnym. Na rys. 3 przedstawiono krzywe interakji dla przekrojów kwadratowyh a na rys. 4 dla przekrojów prostokątnyh. Przekrój SP m ,90 Przekrój SP m 650 2,86 Kolejnym etapem analizy było przeprowadzenie, dla elementów zbrojonyh stalą o wysokiej wytrzymałośi (SK2 i SP2), minimalizaji wymiarów betonowego. Uzyskane rezultaty dla przekrojów kwadratowyh zestawiono w tab. 4, a dla prostokątnyh w tab. 5. Tab. 4. Zestawienie wyników uzyskanyh dla przekrojów kwadratowyh przy minimalizaji poprzeznego elementu wysokiej wytrzymałośi SAS 670/800 Minimalizaja wymiarów Rys. 3. Krzywe interakji M-N dla przekrojów kwadratowyh symetryznie zbrojonyh Przekrój SK3 Przekrój SK4 Przekrój SK m 5555 m 5050 m ,05 7, ,93 Rys. 4. Krzywe interakji M-N dla przekrojów prostokątnyh symetryznie zbrojonyh /2015

4 W elu łatwiejszego porównania wszystkie uzyskane wyniki zestawiono w tab. 6 dla przekrojów kwadratowyh i w tab. 7 dla przekrojów prostokątnyh. W tabliah zostały także podane wskaźniki zużytyh materiałów (betonu i stali) potrzebnyh do wykonania 1 metra bieżąego o wskazanej geometrii oraz rodzaju i zużytego. Tab. 6. Zestawienie parametrów dla przekrojów kwadratowyh zużytego Stopień stali Rodzaj Przekrój Rodzaj betonu zużytego na stali na betonu bh [m] w [m 3 ] w [kg] w SK ,81 0,42 126, B500SP SK ,79 0,42 92,40 0,00-26, SK ,05 0,36 142,52-14,79 12, SAS SK4 670/ ,79 0,30 184,80-28,40 46, SK ,93 0,25 214,40-40,83 69, (-) oznaza spadek wartośi, (+) oznaza wzrost wartośi Tab. 7. Zestawienie parametrów dla przekrojów prostokątnyh zużytego Stopień stali Rodzaj Przekrój Rodzaj betonu zużytego na stali na betonu bh [m] w [m 3 ] w [kg] w B500SP SP ,90 0,41 126, SP ,86 0,41 92,40 0,00-26, SP ,64 0,38 107,20-9,09-15,06 SAS SP ,65 0,34 123,20-18,18-2,38 670/ SP ,75 0,30 111,72-27,27-11,47 SP ,48 0,26 154,00-36,36 22,03 (-) oznaza spadek wartośi, (+) oznaza wzrost wartośi WNIOSKI Analizują krzywe interakji (rys. 3 i rys. 4) można zaobserwować, że przekroje o większyh odległośiah pomiędzy środkami iężkośi śiskanego i roziąganego harakteryzują ę większą dopuszzalną wartośią momentu zginająego przenoszonego przez przekrój (przekroje SK3, SK4, SP3, SP4, SP6). W tym przypadku wykres interakji N-M ulega wydłużeniu wzdłuż o opisująej moment zginająy. Na zakres dopuszzalnyh wartośi ł przekrojowyh wpływ ma również i rodzaj stali zbrojeniowej. Zwiększoną nośność oąga ę w przypadku zastosowania większej stali i o wyższej graniy plastyznośi. W przypadku przekrojów kwadratowyh po zmniejszeniu pola powierzhni betonowego o 15% (przekrój SK3, w tab. 4 i w tab. 6) zauważalne jest znazne zwiększenie obszaru bezpieznego kombinaji ł przekrojowyh. Następuje wydłużenie wykresu wzdłuż o opisująej moment zginająy i jego rozszerzenie wzdłuż o opisująej łę podłużną (rys. 3). Kolejna redukja wymiarów poiąga za sobą znaząy wzrost pola powierzhni (prawie o 50%), (przekrój SK4 w tab. 4) ale nie wpływa negatywnie na zmianę nośnośi. W tym przypadku następuje zwiększenie nośnośi w zakree działająej ły podłużnej, o jest widozne na wykree (rys. 3). Dalsza minimalizaja wymiarów (przekrój SK5) nie przyno spodziewanyh korzyśi. Następuje znazny wzrost wymaganego i obserwowany jest spadek nośnośi w zakree działająego momentu zginająego. Jedynie zakres dopuszzalnej ły podłużnej ulega zwiększeniu. Lepsze efekty przynoszą natomiast próby minimalizaji wymiarów prostokątnego. Trzy kolejne zmiany wymiarów skutkują zmniejszeniem zużyia zarówno betonu jak i stali (tab. 5 i tab. 7). Zaobserwowano wzrost nośnośi przekrojów SP3, SP4 i SP6 Ponadto nośność tak uzyskanyh przekrojów jest większa niż nośność SP1 zbrojonego stalą B500SP, zy SP2 zbrojonego stalą SAS 670/800 (rys. 4). Wzrost nośnośi następuje zarówno w zakree dopuszzalnyh wartośi ły podłużnej i momentu zginająego. W przypadku przekrojów: SP3 i SP4 (tab. 5), gdzie ramię działania ły jest takie samo jak dla SP2 (tab. 3), o wzrośie nośnośi deyduje zwiększone pole powierzhni. Im większa ilość użytego, tym obszar ogranizony krzywą interakji N-M jest większy (rys. 4). Spadek nośnośi dla SP5 (rys. 4) wynika ze zmniejszenia odległośi pomiędzy środkiem iężkośi śiskanego i roziąganego. Uzyskane wyniki obrazują podstawowe różnie w krzywyh interakji dla różnyh typów, dostarzają inżynierowi wiedzy na temat zahowania elementów mimośrodowo śiskanyh, i w konsekwenji właśiwego użyia stali o wysokiej wytrzymałośi w konstrukji. Porównują wyniki uzyskane dla śiskanyh przekrojów kwadratowyh i prostokątnyh można zauważyć, że bardziej ekonomiznymi rozwiązaniami stają ę przekroje prostokątne, na o ma wpływ większa odległość pomiędzy środkiem iężkośi roziąganego i śiskanego. Poza zwiększoną nośnośią harakteryzują ę one także mniejszym zapotrzebowaniem na beton i stal niż przekroje kwadratowe (ok. 2-6% dla betonu i ok % dla stali) (tab.6 i tab. 7). PODSUMOWANIE Zastąpienie zwykłego zbrojeniem o wysokiej wytrzymałośi stanowi korzystne rozwiązanie przy projektowaniu żelbetowyh elementów śiskanyh. Główną zaletą w porównaniu ze zbrojeniem stalą zwykłą jest zmniejszone zapotrzebowanie na o ok. 27% przy zahowaniu tej samej nośnośi. Mniej prętów zbrojeniowyh może być rozmieszzone w jednym rzędzie, o wpływa na zwiększenie ramienia działająyh ł wewnętrznyh, a o za tym idzie zwiększenie nośnośi. Korzystny efekt przyno również zmniejszenie wymiarów betonowego. Wzrost wartośi dopuszzalnego maksymalnego stopnia, w przypadku projektowania z użyiem stali o wysokiej wytrzymałośi, do 20% umożliwia zmniejszenie wymiarów. Minimalizaja ta nie jest możliwa w przypadku zwykłego ze względu na ogranizenie maksymalnej powierzhni do 4%. Odpowiednio przeprowadzona minimalizaja pozwala zaoszzędzić na potrzebnej mieszanki betonowej. Należy nadmienić, że w przypadku przekrojów o wysokim stopniu należy zmodyfikować formuły wymiarowania (1). W takih sytuajah mu być uwzględniona redukja pola betonowego o pole powierzhni stali. Zaletą o wysokiej wytrzymałośi jest ponadto zmniejszenie kosztów nakładów pray. Dzięki uzyskanemu mało skomplikowanemu układowi prętów zbrojeniowyh w, możliwe jest łatwe kształtowanie w elementah konstrukyjnyh. Systemy zbrojeniowe wykorzystująe pręty ze stali o wysokiej wytrzymałośi zapewniają połązenia prętów przez skręanie łąznikami mehaniznymi odpowiadająymi pełnej nośnośi pręta. Takie 12/

5 rozwiązanie przyśpiesza montaż na budowie i ułatwia projektowanie strefy uiąglenia. Stosowanie stali o wysokiej wytrzymałośi stanowi innowayjne rozwiązanie w dziedzinie żelbetowyh elementów śiskanyh. Jest ono alternatywą dla innyh rozwiązań takih jak słupy zespolone stalowo-betonowe, słupy uzwojone zy zbrojenie kompozytowe. Dobre właśiwośi wytrzymałośiowe tej stali umożliwiają ponadto zrezygnowanie ze stosowania betonów wysokowartośiowyh. Możliwe jest wznoszenie wysokih budynków bez konieznośi projektowania słupów o znaznyh wymiarah poprzeznego, zwłaszza na najniższyh kondygnajah budynków wysokih. Zmniejszone wymiary poprzeznego pozwalają w łatwiejszy sposób kształtować przestrzeń wewnątrz budynku i uzyskać większą powierzhnię użytkową. Natomiast zastosowanie tej stali w przypadku obiektów mostowyh da możliwość zmniejszenia gabarytów filarów, zy pylonów. BIBLIOGRAFIA 1. Szmigiera E., Szadkowska M., Grzeszykowski B., Kształtowanie rozwiązań dwugałęziowyh słupów stalowo-betonowyh. Przegląd Budowlany 2015, R86, nr 1, str Szmigiera E., Dwugałęziowe słupy stalowo-betonowe. Prae naukowe PW, zeszyt Budownitwo, nr 155. Ofiyna Wydawniza Politehniki Warszawskiej, Warszawa 2012.rzegląd Budowlany 2015, R86, nr Godyki-Ćwirko T., Mehanika betonu. Arkady, Warszawa Suwalski L., Żelbet. Arkady, Warszawa Suwalski L., Budownitwo betonowe. Teoria betonu i żelbetu. Arkady, Warszawa Neville A.M., Właśiwośi betonu. Polski Cement, Kraków Falkner H., Gerritzan D., Jungwirth D., Sparowitz L., The new reinforement system; ompreson members with SAS 670/800 high-strength reinforement steel. Beton-und Stahlbetonbau 05/2008, nr 614, part 1, p Hude F., Badawika G., Plewko Z., Nowy system elementów śiskanyh stalą wysokiej wytrzymałośi SAS 670/800. Inżynieria i Budownitwo, nr 3/2011, str PN-EN (EC2). Projektowanie konstrukji z betonu. Część 1-1: Reguły ogólne I reguły dla budynków. 10. Advaned Tehnologies and Materials: SAS 670/800. Podstawy wysokiej wytrzymałośi. Materiały promoyjne. 11. Kliszzewiz R., Konstrukje betonowe. Oblizanie elementów żelbetowyh w stanah graniznyh nośnośi wg PN-B :2002. Wydawnitwo Politehniki Śląskiej, Gliwie ON DIMENSIONING OF ECCENTRI- CALLY LOADED CONCRETE SECTIONS REINFORCED WITH HIGH STRENGTH STEEL Abstrat Paper onerns limit apaity of eentrially loaded RC setions with typial reinforement (B500SP) and high strength steel (SAS 670/800). Appliation of high strength steel is dediated to degn onditions with high demand of axial or transversle apaity. Preditions of limit apaity for various ross-setions is investigated and ompared to apaity at setions reinfored with typial steel. Autorzy: dr inż. Maria Włodarzyk Politehnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej, al. Armii Ludowej 16, Warszawa, maria.wlodarzyk@il.pw.edu.pl inż. Joanna Dobosz Politehnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej, Koło Naukowe ŻELBETNIK, al. Armii Ludowej 16, Warszawa, j.dobosz@il.pw.edu.pl /2015