EKSPERTYZA TECHNICZNA MOŻLIWOŚCI NADBUDOWY CZĘŚCI BUDYNKU POWIATOWEGO URZĘDU PRACY PRZY UL.MAZOWIECKIEJ 49 W TORUNIU

EKSPERTYZA TECHNICZNA MOŻLIWOŚCI NADBUDOWY CZĘŚCI BUDYNKU POWIATOWEGO URZĘDU PRACY PRZY UL.MAZOWIECKIEJ 49 W TORUNIU tuxbel tux Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14 61-725 Poznań www.tuxbel.eu info@tuxbel.eu Tel.: 61 222 59 85 Fax: 61 222 59 86 NIP 9721158747 REGON 300590920 NR KRS 0000282243

INWESTOR: Gmina Miasto Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń RODZAJ OPRACOWANIA: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Biuro Projektowe: Tuxbel Engineering Sp. z o. o. Ul. Mielżyńskiego 14; 61-725 Poznań Nr umowy: 138/2015 Funkcja: Tytuł, Imię i Nazwisko Nr uprawnień Podpis Data Projektant: mgr inż. Maciej Grzelski upr.bud.nr382/82/lo upr.proj.nr750/85/lo 25.08.2015 Asystent projektanta: mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz 25.08.2015

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Spis treści 1. Podstawa opracowania. 2. Krótki opis techniczny części budynku przeznaczonego do nadbudowy z inwentaryzacją budowlaną. 3. Program nadbudowy. 4. Ocena przydatności istniejącej konstrukcji do nadbudowy. 5. Konstrukcja nadbudowy. 6. Zestawienie powierzchni nadbudowy. 7. Streszczenie w języku niespecjalistycznym. 8. Szacunkowy kosztorys inwestorski. 9. Zbiorcze zestawienie kosztów. Część rysunkowa. Rys. nr 1. Mapa sytuacyjno-wysokościowa. Rys. nr 2. Mapa ewidencyjna. Rys. nr 3. Rzut fundamentów - stan istniejący Rys. nr 4. Rzut piwnic - stan istniejący Rys. nr 5. Rzut parteru - stan istniejący. Rys. nr 6. Przekrój A-A - stan istniejący. Rys. nr 7. Podstawowe elementy konstrukcyjne - stan istniejący. Rys. nr 8. Elewacje - stan istniejący. Rys. nr 9. Rzut piwnic - stan nowo projektowany Rys. nr 10. Rzut parteru - stan nowo projektowany Rys. nr 11. Rzut I piętra - stan nowo projektowany. Rys. nr 12. Rzut I piętra - stan nowo projektowany wraz budynkiem pierwotnym (głównym) Rys. nr 13 Przekrój A-A - stan nowo projektowany. Rys. nr 14 Przekrój B-B - stan nowo projektowany Rys. nr 15. Elewacje. Załączniki 1. Załącznik nr 1 - zapis z Dziennika budowy z dnia 14.10.2002 2. Załącznik nr 2 - deklaracja zgodności pustaków Teriva I 3. Załącznik nr 3 - obliczenia nowej ramy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 1. Podstawa opracowania. Podstawą opracowania są: - umowa nr 138/2015 z dnia 24.07.2015 zawarta w Toruniu pomiędzy Gminą Miasta Toruń z siedzibą w Toruniu przy ul.wały gen.sikorskiego 8 a Tuxbel Engineering sp. z o.o. z siedzibą w Poznaniu, - dokumenty archiwalne udostępnione przez Inwestora a zwłaszcza: a) Projekt budowlany p.t. Rozbudowa i modernizacja Powiatowego Urzędu Pracy Toruń przez P.P.iR.I. Intercon w Toruniu. Pracownia Projektowa b) Projekt budowlany pt. Budynek administracyjny Powiatowego Urzędu Pracy m.torunia. Inwentaryzacja istniejącego budynku c) Projekt budowlany p.t. Projekt zagospodarowania terenu dla obiektu Budynek administarcyjny Powiatowego Urzędu Pracy m. Torunia opracowane przez P.P.iR.I Intercon w Toruniu. Pracownia Projektowa. d) Dziennik budowy wyd. przez Urząd Miasta Torunia Wydział Architektury i Budownictwa. e) wizje lokalne, pomiary, badania sklerometryczne konstrukcji w dniu 24 lipca i sierpnia 2015. f) mapa sytuacyjno-wysokościowa terenu obejmującej budynek PUP przy ul. Mazowieckiej 49, obręb 39/4 obręb 59. - badania sklerometryczne konstrukcji betonowych młotkiem Schmidt a Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 2. Krótki opis techniczny części budynku przeznaczonego do nadbudowy z inwnetaryzacją budowlaną. Inwestor początkowo eksploatował budynek trzykondygnacyjny o następujących danych: - powierzchnia zabudowy: 477,14 m², - powierzchnia użytkowa: 1367,22 m², - Kubatura: 5344,0 m³. W 2001 roku dobudowano od strony wschodniej budynek częściowo podpiwniczony o danych: - pow. zabudowy: 405,85 m², - pow. użytkowa : 370,88 m² (parter) - kubatura: 1560 m³ - wymiary zewnętrzne (bez przedsionka) : 24,67 m x 15,97 m Sytuację przedstawia również poniższa fotografia: Tak powstały zespół budynków posiada : - przyłącze energetyczne NN zrealizowane kablem YAKY 4 x 120 mm², - linie telefonii stacjonarnej, - sieć wodociągową 150 mm, - kanalizację deszczową 200 mm, - kanalizację ogólnospławną 600 mm, - zdalaczynne c.o. z wbudowaną w piwnicy wymiennikownią Dla potrzeb ekspertyzy wykonana została pełna inwentaryzacja budowlana - patrz rys. nr 1 do nr 6 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Opis techniczny budynku przeznaczonego do nadbudowy. Charakterystyka geotechniczna. Budynek stanowi pierwsza kategoria geotechniczną. Występują proste warunki gruntowe. W przedstawionych w dokumentacji archiwalnej profilach występują mało zróżnicowane czwartorzędowe utwory holoceńskie i plejstoceńskie. Pod warstwą nasypów o małej miąższości występują piaski drobne, miejscami piaski średnie, średniozagęszczone o ID=0,55. Swobodne zwierciadło wody gruntowej występuje na głębokości od 2,8-3,0 m. Konstrukcja dobudowanego budynku. Budynek o konstrukcji słupowo ryglowej, przy czym skrajne elementy stanowią murowane ściany. Fundamenty. Ławy i stopy żelbetowe momolityczne z betonu klasy B15 (C12/15), zbrojone stalą klasy A-0. Słupy posadowione na stopach o wymiarach ; 2,70 m x 2,70 m x 0,5 m, 1,80 m x 1,80 m x 0,50 m i 1,70 m x 1,70 m x 0,50 m. Ściany posadowione na żelbetowych ławach o wym. 0,50 m x 0,35 m (ściany poprzeczne) i 0,30 m x 0,35 m (ściana podłużna). Ściany. Ściany piwnic murowane z bloczków betonowych gr. 25 cm na zaprawie cementowej z dociepleniem styropianem gr. 10 cm. Ściany wzmacniane rdzeniami żelbetowymi o przekroju 25 cm x 25 cm na pełną wysokość (piwnica +parter) Zewnętrzne poprzeczne ściany parteru murowane z bloczków Porotherm gr. 36 cm z dociepleniem styropianem gr. 10 cm. Słupy. Słupy żelbetowe o przekroju 30 cm x 35 cm z betonu klasy B20 (C16/20). Klasę betonu określono na podstawie badań sklerometrycznych. Stropy. Nad piwnicą żelbetowy strop monolityczny gr. 16 cm. Nad parterem strop gęstożebrowy Teriva o wysokości 24 cm. Rygle. Nad parterem rygle na zwieńczeniach słupach za pomocą kotew zamocowane są rygle z dwuteownika szerokostopowego HEB 300 z nakładkami. Stropodach. Pełny z wypełnieniem kruszywem keramzytowym z odprowadzeniem wody do środka połaci dachu. Lokalizacja warstwy izolacji termicznej trudna do sprawdzenia. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Wykaz pomieszczeń i powierzchni użytkowych: Piwnice. Pom. wymiennikowni - 17,72 m² Pom. archiwum - 25,67 m² Pom. wentylatorni - 18,19 m² Razem piwnice 61,58 m² Parter Przedsionek 11,87 m² Sala biur. główna 332,15 m² Pom. kierownika 26,86 m² Razem 370,88 m² Ogółem pow. użytkowe piwnic i parteru: 61,58 m² + 370,88 m² = 432,46 m² Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 3. Program nadbudowy. Inwestor zamierza dokonać nadbudowy nad istniejącą parterową cześcią budynku. Nadbudowa część będzie pełnić typowe funkcje biurowe typu open space z częściową zabudową lekkimi ściankami działowymi. Budynek nie będzie posiadał oddzielnej klatki schodowej. Komunikację zapewni istniejąca klatka schodowa w budynku PUP - część pierwotna. Dodatkowo drogę ewakuacyjną spełniać będzie mogła klatka schodowa dobudowana do budynku PUP-część pierwotna (od strony północnej). Nadbudowa nie będzie wymagała wykonywania dodatkowych przyłączy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym 4. Ocena przydatności istniejącej konstrukcji do nadbudowy. Rozpatrując zadanie nadbudowy w pierwszej kolejności rozpatruję możliwość zaadaptowania istniejącej konstrukcji nośnej. Pierwszym rozpatrywanym elementem konstrukcji jest strop nad parterem. Istniejący to gęstożebrowy typu Teriva I (inaczej Teriva 24) o rozstawie belek 60 cm. Identyfikacja na podstawie: a) archiwalnych danych z projektu budowlanego, b) wpisów do Dziennika budowy z dnia 17.10.2002 na str. 7 - patrz załącznik nr 1 c) deklaracji zgodności nr 40/2003 producenta - patrz załącznik nr 2 d) oględzinom spodu stropu w trakcie wizji lokalnej. Strop Teriva I wg danych producenta posiada dopuszczalną nośność 1,5 kn/m², co jednoznacznie dyskwalifikuje powyższy element do nadbudowy ponieważ: a) wymagana zgodnie z Eurokodem I - PN-EN 1991-1: Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. kategoria użytkowania to C3, co oznacza wartość obciążenia użytkowego qk = 3,0 do 5,0 kn/m². Z uwagi na sposób użytkowania (powierzchnie bez przeszkód utrudniających poruszanie się ludzi) przyjęto qk = 5,0 kn/m². b) ponadto obciążenia stałe stropu to ciężary materiałów izolacji i wykończeniowych podłogi, czyli minimum 1,0 kn/m². Następnym elementem konstrukcyjnym, którego przydatność należy zweryfikować to rygle z dwuteowników szerokostopowych HEB 300. Podporami rygli są głowice słupów żelbetowych. Fot. nr 2 Podparcie rygli HEB 300 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Fot. nr 3 Część wspornikowa rygla z HEB 300 od strony budynku pierwotnego PUP Statycznie przyjęto schemat obliczeniowy wieloprzęsłowej belki z długim 4,5 m wspornikiem. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Wobec konieczności zamiany istniejącego stropu na strop o wystarczającej nośności do dalszego postępowania dobrany zostaje strop z płyt kanałowych o szerkościach 90 cm i 150 cm o nośności 10 kn/m². Tak więc obciążenia są następujące (patrz tabela 1) Obciążenia stałe wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN 1991-1: Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciżar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. Tabela 1 Zestawienie obciażeń stałych stropu zamiennego nad parterem L.p. Rodzaj obciążenia/przeliczenie g[kn/m²] 1. Strop podwieszony jednowarstwowy konstr. metalowej 1cm, 0,11 kn/m² 0,11 2. Przestrzeń instalacyjna 46 cm, 0,02 kn/m² 0,02 3. Strop prefabrykowany 3,6 kn/m² 3,60 4. Gładź cem. 1 cm, 21 kn/m³ 0,01 m 0,21 5. Izolacja akustyczna z płyt wełny mineralnej gr 5 cm, 1,4 kn/m² 0,05 m 0,07 6. Szlichta wyrownawcza 2 cm, 21 kn/m³ 0,02 m 0,42 7. Płytki granitowe na kleju 2 cm, 28 kn/m² 0,02 0,56 Razem 4,99 Wg Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, część 1-1 (PN-EN 1991-1-1) - Kategoria użytkowania C3 - Wartość oddziaływań : qk = 5,5 kn/m², Qk = 5,5 kn Ciężar własny przestawnych ścian działowych o ciężarze własnym 1,0 kn/m doliczony do qk w wysokości 0,50 kn/m². Obciążenie charakterystyczne przekazywane na rygiel: - qk = STA1= 4,99 kn/m² 6,0 m = 29,94 kn/m - EKSP 1 = 5,5 kn/m² 6,0 m = 33,0 kn/m W/w obciążeniami został obciążone przęsła - 1, 2 i 3 a po przyjęciu najniekorzystniejszej kombinacji obciążeń sprawdzone wymiarowywanie wszystkich trzech przęseł istniejących rygli stalowych. Wymiarowanie wykonano w programie Autodesk Robot Structural Analysis zgodnie z Eurokodem 3, t.j. PN-EN 1993-1 Projektowanie konstrukcji stalowych. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygiel istniejący HEB 300 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPA: PRET: 1 Pręt_1 PUNKT: 2 WSPÓLRZEDNA: x = 0.50 L = 2.25 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.05 (1+2)*1.35+3*1.05 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: STAL R35 fy = 210.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay=126.12 cm2 Az=47.35 cm2 Ax=149.00 cm2 tw=1.1 cm Iy=25170.00 cm4 Iz=8560.00 cm4 Ix=186.00 cm4 tf=1.9 cm Wply=1868.67 cm3 Wplz=870.14 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = 164.69 kn*m My,pl,Rd = 392.42 kn*m My,c,Rd = 392.42 kn*m Vz,Ed = -13.00 kn Vz,c,Rd = 574.09 kn KLASA PRZEKROJU = 1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,c,Rd = 0.42 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.6.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil poprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygla istniejącego HEB 300 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPA: PRET: 2 Pręt_2 PUNKT: 3 WSPÓLRZEDNA: x = 1.00 L = 6.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.05 (1+2)*1.35+3*1.05 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: STAL R35 fy = 210.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay=126.12 cm2 Az=47.35 cm2 Ax=149.00 cm2 tw=1.1 cm Iy=25170.00 cm4 Iz=8560.00 cm4 Ix=186.00 cm4 tf=1.9 cm Wply=1868.67 cm3 Wplz=870.14 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = -775.76 kn*m My,pl,Rd = 392.42 kn*m My,c,Rd = 392.42 kn*m Vz,Ed = -349.40 kn My,V,Rd = 390.55 kn*m Vz,c,Rd = 574.09 kn KLASA PRZEKROJU = 1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,V,Rd = 1.99 > 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.61 < 1.00 (6.2.6.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil niepoprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygla istniejącego HEB 300 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPA: PRET: 3 Pręt_3 PUNKT: 1 WSPÓLRZEDNA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.05 (1+2)*1.35+3*1.05 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: STAL R35 fy = 210.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay=126.12 cm2 Az=47.35 cm2 Ax=149.00 cm2 tw=1.1 cm Iy=25170.00 cm4 Iz=8560.00 cm4 Ix=186.00 cm4 tf=1.9 cm Wply=1868.67 cm3 Wplz=870.14 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = -775.76 kn*m My,pl,Rd = 392.42 kn*m My,c,Rd = 392.42 kn*m Vz,Ed = 344.78 kn My,V,Rd = 390.82 kn*m Vz,c,Rd = 574.09 kn KLASA PRZEKROJU = 1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,V,Rd = 1.98 > 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.6.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Profil niepoprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Z powyższego wynika, iż do nadbudowy ze względu na zbyt niską nośność nie można zastosować następujących istniejących elementów konstrukcyjnych budynku: a) stropu Teriva I nad parterem, b) rygli stalowych z dwuteownika szerokostopowego HEB 300 Przydatność pozostałych elementów konstrukcyjnych, głównie słupów została zweryfikowana w pkt. 5 Konstrukcja nadbudowy. Wprowadzenie żelbetowych rygli skutkuje stworzeniem monolitycznej konstrukcji i analiza tychże obliczeń potwierdza pełną przydatność słupów osi 1 i osi 2 (patrz rys. nr 4, nr 5), ale wymaga rozbiórkę i wykonanie nowych słupów osi 3. Konieczność rozbiórki słupów osi 3 wynika z Wymiarowania nowej ramy zał. nr 3. Istniejące słupy tej osi mają przekrój 30x35 cm, zbrojenie 8 12, beton klasy B20. Natomiast wg w/w obliczeń (zał. nr 3) ; - minimalny przekrój to 30 x 50 cm, zbrojenie 4 12, - beton B30 Wobec powyższego należało zaprojektować nowe słupy o zwiększonym przekroju. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 5. Konstrukcja nadbudowy. Prezentowana nadbudowa zgodnie z wnioskami wg punktu 4 wymaga w dalszym postępowaniu: a) wprowadzenia monolitycznego żelbetowego układu ramowo-ryglowego dla parteru i I-szego piętra, z prefabrykowanymi stropami kanałowymi, b) sprawdzenia nośności istniejących słupów żelbetowych z ewentualną potrzebą zmian w ich konstrukcji. c) zastosowania stropów kanałowych zarówno dla stropu nad parterem jak i I-szym piętrem (stropodach) W związku z powyższym nowy układ statyczny wprowadza się jak poniżej: Schemat statyczny 2 - nowa rama Obciążenia i wymiarowanie wg Eurokodów i tak: 1. Obciążenia stałe wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN 1991-1: Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. 2. Obciążenia klimatyczne a. śnieg wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania na konstrukcje.część 1-3.Oddziaływania ogólne Obciążenie śniegiem. b. wiatr wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN 1991-4 Oddziaływania na konstrukcje.część 1-4.Oddziaływania ogólne Obciążenia wiatrem. 3. Kombinacje normowe wg PN-EN 1990:2004 Podstawy projektowania konstrukcji. 4.Wymiarowanie konstrukcji zgodnie z Eurokod 2 PN-EN 1992-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Obliczenia w programie Autodesk Robot Structural Analysis. Obciążenia przekazywane na ramę parteru (t.j. wg schematu statycznego jak powyżej, pręty 10, 11 i 12) zostały już określone w tabeli 1 (pkt.4), zgodnie z Eurokod 1 Obciążenia te (charakterystyczne) są następujące: - qk = STA1= 4,99 kn/m² 6,0 m = 29,94 kn/m - EKSP 1 = 5,5 kn/m² 6,0 m = 33,0 kn/m (kategoria C3 wg PN-EN 1991-1-1) Obciążenia przekazywane na ramę piętra (t.j. wg schematu statycznego jak powyżej, pręty 3,6 i 9)) Tabela 2 Zestawienie obciażeń stałych stropu nad I-szym piętrem L.p. Rodzaj obciążenia/przeliczenie g[kn/m²] 1. Strop podwieszony jednowarstwowy konstr. metalowej 1cm, 0,11 kn/m² 0,11 2. Przestrzeń instalacyjna 30 cm, 0,02 kn/m² 0,02 3. Strop prefabrykowany 3,6 kn/m² 3,60 4. Gładź cem. 1 cm, 21 kn/m³ 0,01 m 0,21 5. Keramzyt 10-20 mm 20 cm, 3 kn/m³ 0,2 m 0,60 6. Papa elastomerowa 0,5 cm, 0,042 0,04 7. Płyta izolacji term. 10 cm, 0,33 kn/m³ 0,1 m 0,03 8. Papa termozgrzewalna x 2, 0,06 kn/m² 0,06 Razem 4,67 Obciążenia ram: STA2 = 4,67 kn/m² 6,0 m = 28,02 kn/m Obciążenia klimatyczne wg Eurokodów. Wiatr - strefa 1, śnieg - strefa 2 Wymiarowanie ram - patrz załącznik nr 2 W wyniku obliczeń przyjęto orientacyjne przekroje słupów i belek ram jak poniżej i wg oznaczeń jak na schemacie statycznym 2. W wyniku obliczeń przyjęto: 1. Nadbudowę istniejących słupów w osi 1 i osi 2 2. Wykonanie na nowo słupów osi 3 3. Wykonanie wszystkich rygli jako żelbetowych belek o zmiennych przekrojach. a także zamontowanie stropu z płyt kanałowych nad parterem i I-szym piętrem. Załączony poniżej przekroje słupów i belek należy traktować jako orientacyjne i przybliżone, wymagają one uciąglenia i dostosowania do wymogów konstrukcyjnych obiektu. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Połączenia nowo projektowanych elementów żelbetowych z istniejącymi dokonywać techniką wklejania prętów zbrojeniowych. Wklejanie prętów stosować przy wykonstruowywaniu nowych słupów na istniejących stopach fundamentowych, połączeniach nowo projektowanych belek ze słupami, przedłużeniami rdzeni usztywniających ściany itp. W/w technika zwana również tzw. kotwieniem chemicznym realizować wg wg wytycznych CEN/TS 1992-4. Obliczenia polegają na przyjęciu głębokości wklejenia pręta i sprawdzeniu nośności połą-czenia na siły rozciągające i ścinające. W ramach sprawdzenia nośności na rozciąganie sprawdzić nośność pręta na zerwanie pręta, częściowe wyrwanie pręta, wyrwanie stożka betonu i rozłupywanie. Przy sprawdzaniu nośności na ścinanie określać nośność na czyste ścinanie (bez mimośrodu) i ściskanie ze zginaniem, a także nośność z uwagi na zniszczenie krawędzi betonu oraz wyłamanie krawędzi betonu. Schemat i ideę zakotwienia obrazuje poniższy rysunek: 1 2 1 - siły przekazywane z żeber przez kotwę chemiczną 2 - siły adhezji na styku kotwa chemiczna-istniejący beton 3 - kotwa chemiczna 4 - istniejąca konstrukcja żelbetowa 4 3 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 4.70 1 4Ø12 l=4.70 A-III (34GS 2 30Ø6 l=1.09 0.06 A-I (PB240 0.27 0.22 A 0.00 0.30 7x0.09 23x0.18 4.25 4.75 A-A 2 0.35 1 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Slup 1 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 16.7 kg Beton : B20 = 0.446 m3 Stal A-I (PB240) = 7.24 kg Pow. deskowania = 5.53 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 53.59 kg/ m3 Skala widoku 1.87cm/m Skala przekroju 9.36cm/m Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 4.70 1 6Ø12 l=4.70 A-III (34GS 2 30Ø6 l=1.09 0.06 A-I (PB240 3 30Ø6 l=0.42 0.27 A-I (PB240 0.08 0.27 0.22 A 0.00 7x0.09 23x0.18 4.25 4.75 A-A 2 0.35 0.30 1 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Slup5 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 25 kg Beton : B20 = 0.446 m3 Stal A-I (PB240) = 10 kg Pow. deskowania = 5.53 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 78.7 kg/ m3 Skala widoku 1:50 Skala przekroju 1:10 Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 4.93 1 4Ø12 l=4.92 A-III (34GS 2 30Ø6 l=1.39 0.06 A-I (PB240 0.42 0.22 A 0.00 0.30 5x0.09 25x0.18 4.03 4.98 A-A 2 0.50 1 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Slup8 Przekrój 30x50 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 17.5 kg Beton : B30 = 0.604 m3 Stal A-I (PB240) = 9.24 kg Pow. deskowania = 6.44 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 44.21 kg/ m3 Skala widoku 1.87cm/m Skala przekroju 9.36cm/m Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 3.45 1 8Ø12 l=3.45 A-III (34GS 2 22Ø6 l=1.09 0.06 A-I (PB240 0.27 0.22 A 4.50 5x0.09 17x0.18 3.00 3.50 1 A-A 0.30 2 0.35 0.30 Konstrukcja nowa rama Slup2 Przekrój Tel. 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 24.5 kg Beton : B30 = 0.315 m3 Stal A-I (PB240) = 5.31 kg Pow. deskowania = 3.9 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 94.6 kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 3.45 1 14Ø14 l=3.45 A-III (34GS 2 19Ø6 l=1.10 0.06 A-I (PB240 3 19Ø6 l=0.37 0.23 A-I (PB240 0.08 0.28 0.23 A 4.50 5x0.11 14x0.21 3.00 3.50 2 1 A-A 3 0.35 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Slup4 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 58.4 kg Beton : B30 = 0.315 m3 Stal A-I (PB240) = 6.19 kg Pow. deskowania = 3.9 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 205.1 kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal 3.33 1 6Ø22 l=3.33 A-III (34GS 2 15Ø6 l=1.43 0.07 A-I (PB240 3 15Ø6 l=0.58 0.43 A-I (PB240 0.09 0.43 0.23 A 6x0.15 9x0.27 2.68 3.38 A-A 2 3 0.50 4.50 1 0.30 0.30 Tel. Fax Stal A-III (34GS) = 59.5 kg Konstrukcja nowa rama Slup7 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Beton : B30 = 0.401 m3 Stal A-I (PB240) = 6.71 kg Pow. deskowania = 4.28 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 165.1 kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.32 0.0 2.31 3.27 1 3Ø22 l=2.50 2.13 A-III (34GS 0.43 5 A B 1 2 2 3Ø22 l=1.56 1.12 A-III (34GS 0.50 3 3Ø14 l=4.68 4.60 A-III (34GS 0.11 3.28 4 3Ø14 l=3.28 A-III (34GS -0.31-0.29 V1 3 4 P1 V2 0.0 3.11 5 3Ø8 l=3.11 A-I (PB240 6 46Ø10 l=1.23 0.07 A-I (PB240 0.44 0.13 0.05 5x0.28 9x0.10 4x0.26 4x0.18 0.35 4.15 0.35 0.04 A-A B-B 0.50 0.50 6 6 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka12: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 65.2 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 38.6 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 693.3 kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 6.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.28 0.0 4.05 1 5Ø25 l=6.74 6.28 A-III (34GS 0.24 0.36 1 A B 2 2 4Ø25 l=2.27 1.90 A-III (34GS 6.18 3 5Ø12 l=6.18 A-III (34GS 0.43 1.64 4 1Ø12 l=1.64 A-III (34GS V1 3 4 P1 V2-0.23 0.0 1.07 5 64Ø10 l=1.32 0.07 A-I (PB240 6 32Ø10 l=0.58 0.44 A-I (PB240 0.07 0.44 0.18 0.01 6x0.22 6x0.18 0.05 0.05 7x0.28 11x0.10 0.35 5.58 0.50 A-A B-B 6 0.50 6 0.50 5 5 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka11: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 194 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 63.5 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 1713 kg/ m3 Skala widoku 1:50 Pow. deskowania = 8.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1

-0.42 0.0 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.38 A 2 1 B 1 3Ø25 l=5.56 4.60 A-III (34GS 2 3Ø25 l=5.60 4.50 A-III (34GS 0.49 0.56 0.60 0.67 4.69 3 3Ø8 l=4.69 A-I (PB240 4 58Ø8 l=2.12 0.07 A-I (PB240 0.89 0.12 V1 3 P1-0.47 0.0 0.03 9x0.10 6x0.08 6x0.14 0.50 4.25 4x0.22 4x0.28 A-A B-B 0.95 0.95 4 4 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka10: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x95 Stal A-III (34GS) = 129 kg Beton : B30 = 0.285 m3 Stal A-I (PB240) = 54 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 642.1 kg/ m3 Skala widoku 2.84cm/m Pow. deskowania = 10.9 m2 Skala przekroju 4.68cm/m Strona 1/1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.32 0.0 V1 3 P1 V2-0.31 0.0 1.96 3.46 1 5Ø12 l=2.62 2.51 A-III (34GS 0.14 4 A B 1 2 2 4Ø12 l=1.14 0.96 A-III (34GS 0.21 3 5Ø12 l=4.66 4.58 A-III (34GS 0.10 2.66 4 4Ø8 l=2.66 A-I (PB240 5 50Ø6 l=1.34 0.06 A-I (PB240 0.44 0.19 0.04 10x0.28 0.03 0.24 13x0.08 0.35 4.15 0.35 A-A B-B 0.50 0.50 5 5 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka3: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 36.3 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 19.1 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 369.3 kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 6.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1

Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.28 0.0 4.08 1 3Ø22 l=6.66 6.29 A-III (34GS 0.21 0.28 1 A B 2 2 3Ø22 l=2.17 1.88 A-III (34GS 3 3Ø12 l=6.08 6.01 A-III (34GS 0.10 0.35 4 56Ø8 l=1.23 0.07 A-I (PB240 0.44 0.13 V1 3 P1 V2-0.31 0.0 0.04 14x0.28 0.05 0.24 11x0.12 0.35 5.58 0.50 A-A B-B 0.50 0.50 4 4 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka6: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 95.2 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 27.1 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 813.3 kg/ m3 Skala widoku 1:50 Pow. deskowania = 8.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1

-0.45 0.0 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal -0.40 A 2 1 B 1 4Ø16 l=5.13 4.65 A-III (34GS 2 4Ø16 l=5.17 4.55 A-III (34GS 0.15 0.22 0.40 0.47 4.69 3 4Ø8 l=4.69 A-I (PB240 4 36Ø8 l=1.69 0.07 A-I (PB240 0.64 0.16 V1 3 P1-0.47 0.0 0.05 6x0.14 0.50 4.25 12x0.28 A-A B-B 0.70 0.70 4 4 0.30 0.30 Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka9: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x70 Stal A-III (34GS) = 65.1 kg Beton : B30 = 0.21 m3 Stal A-I (PB240) = 31.5 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 459.5 kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 8.35 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 6. Zestawienie powierzchni nadbudowy. W wyniku nadbudowy i powstania nowej kondygnacji - I-szego piętra powstanie dodatkowa powierzchnia tzw. sali biurowej, t.j. 360, 93 m². Łączna pow. parteru i piętra wyniesie: 370,88 m² + 360,93 m² = 731,81 m². Komunikację pionową poprzez istniejącą klatkę schodową przejmie pierwotny budynek PUP. Droga ewakuacyjna poprzez dobudowaną zewnętrzną klatkę schodową do części budynku pierwotnego. Dostęp dla osób niepełnosprawnych poprzez istniejącą windę zewnętrzną dobudowaną do budynku pierwotnego PUP. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 7. Streszczenie w języku niespecjalistycznym Przedmiotem ekspertyzy jest parterowy częściowo podpiwniczony budynek Powiatowego Urzędu Pracy w Toruniu przy ul. Mazowieckiej 49a) w Toruniu. Zadaniem ekspertyzy jest określenie czy i w jakiej technologii możliwa byłaby nadbudowa 1 piętra wraz z szacunkowym obliczeniem kosztów. Na podstawie inwentaryzacji określony został schemat statyczny istniejącej konstrukcji oraz obliczenie nośności jego poszczególnych elementów. Zapoznanie się z dokumentacją archiwalną, atestami, wpisami do dziennika budowy oraz również efekty wizji lokalnej pozwoliły również określić nośność istniejącego stropu nad parterem. W wyniku powyższego opracowany został program nadbudowy polegający na: 1. zdemontowaniu istniejącego stropodachu wraz ze stropem 2. zdemontowaniu wszystkich stalowych rygli, 3. zdemontowanie słupów w osi 3 ( 3 szt.) następnie: 4. wykonstruowanie nowych słupów w osi 3, 5. wykonstruowanie nowych rygli żelbetowych parteru, 6. zamontowanie i zabetonowanie nowego stropu na parterem, 7. wykonstruowanie słupów I piętra, 8. wykonstruowanie rygli I -szego piętra 9. wymurowanie ścian szczytowych budynku wraz z rdzeniami żelbetowymi, 10. zamontowanie stropu nad parterem 11. wykonstruowanie wszystkich warstw stropodachu wraz z pokryciem 12. roboty wykończeniowe, elewacyjne i instalacyjne. Bez zmian pozostają ławy fundamentowe i stopy fundamentowe jako w pełni przydatne do przeniesienia dodatkowych obciążeń związanych z nadbudową. Nowe zasadnicze elementy konstrukcyjne parteru zakłada się wykonać w technologii monolitycznego żelbetu, są to : - słupy w osi 3 - patrz pkt. 3 powyżej, - nowe rygle parteru - patrz pkt.5 powyżej Elementy te łączyć się będą z istniejącymi elementami żelbetowymi budynku i tak: - słupy osi 3 z istniejącymi stopami fundamentowymi, - nowe rygle parteru z istniejącymi słupami parteru ( z wyłączeniem słupów osi 3 ). Połączenia te nie wymagają połączeń spawanych zbrojenia (stal tzw. trudnospawalna, nie gwarantująca jakości spawów mogących gwarantować wymaganą wytrzymałość). Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Połączenia realizować za pomocą technologii wklejania prętów zbrojeniowych. W tym celu w istniejącym żelbetowym elemencie konstrukcyjnym należy wykonać otwory i po wypełnieniu stosowną żywicą osadzić w nich nowe pręty żelbetowe. Technologię krótko przedstawiam w pkt. 5. Konstrukcja nadbudowy. Dane geometryczne odwiertów oraz wymagania żywicy (kotew chemicznych) muszą być przedmiotem obliczeń w stosownym projekcie konstrukcyjnym. Kolejne fazy wykonstruowywania połączeń przedstawiają poniższe schematy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem ZAŁĄCZNIKI 1. Załącznik nr 1 - zapis z Dziennika budowy z dnia 14.10.2002 2. Załącznik nr 2 - deklaracja zgodności pustaków Teriva I 3. Załącznik nr 3 - wymiarowanie nowej ramy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, 61-725 Poznań

Zał. nr 1

Zał. nr 2

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup1 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B20 fcd = 10,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 4,75 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,50 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1050,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 107187,5 (cm4) 2.2.8 Icz = 78750,0 (cm4) 2.2.9 dy = 30,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 1 1,10 1,00 67,80-1,81 0,00-1,09 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 1 1,10 1,00 39,91-8,19-0,00-4,92 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 1 1,30 1,00 43,99-9,03-0,00-5,42 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 175,66 (kn) MSdy = -22,75 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 175,66 (kn) NSd*etotz = -24,80 (kn*m) NSd*etoty= 1,76 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -12,9 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -14,1 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -14,1 (cm) 1,0 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1535,73 (kn) Lo = 4,75 (m) Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 107187,5 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 706,9 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = -0,40 eo = -14,1 (cm) h = 35,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 47,01 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = -0,00 (kn*m) M2 = -22,75 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = -22,75 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -12,9 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,2 (cm) lcol = 4,75 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = -14,1 (cm) (31) etot = η*eo = -14,1 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1320,99 (kn) Lo = 4,75 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2

Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,03 eo = -14,1 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 54,85 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,75 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1059,35 (kn) M Rdy(b) = -8,61 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 125,90 (kn) M Rdy(s) = -3,24 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1185,25 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -11,85 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 2,66 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 4 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,43 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 4 φ12 l = 4,70 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3

Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,09 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,09 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,45 (m3) Powierzchnia deskowania = 5,53 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 16,70 (kg) Gestosc = 37,42 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,70 4,17 4 16,70 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 7,24 (kg) Gestosc = 16,22 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,09 0,24 30 7,24 Data: 27/08/15 Strona: 4

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup5 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B20 fcd = 10,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 4,75 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,50 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1050,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 107187,5 (cm4) 2.2.8 Icz = 78750,0 (cm4) 2.2.9 dy = 30,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 5 1,10 1,00 195,29 4,07-0,00 2,44 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 5 1,10 1,00 154,71 21,88-0,00 13,13 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 5 1,30 1,00 170,52 24,12-0,00 14,47 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 606,67 (kn) MSdy = 59,90 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 606,67 (kn) NSd*etotz = 66,98 (kn*m) NSd*etoty= 6,07 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 9,9 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 11,0 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 11,0 (cm) 1,0 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1958,68 (kn) Lo = 4,75 (m) Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 107187,5 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 1060,3 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,32 eo = 11,0 (cm) h = 35,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 47,01 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = 59,90 (kn*m) M2 = -0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 59,90 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 9,9 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,2 (cm) lcol = 4,75 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = 11,0 (cm) (31) etot = η*eo = 11,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1320,99 (kn) Lo = 4,75 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2

Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,03 eo = 11,0 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 54,85 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,75 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1054,22 (kn) M Rdy(b) = -9,29 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 204,53 (kn) M Rdy(s) = -3,30 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1258,75 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -12,58 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1,04 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 6 Liczba pretów na boku b = 3 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 6,79 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,65 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 6 φ12 l = 4,70 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3

Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,09 (m) 30 φ6 l = 0,42 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,09 (m) 30 φ6 l = 0,42 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,45 (m3) Powierzchnia deskowania = 5,53 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 25,04 (kg) Gestosc = 56,12 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,70 4,17 6 25,04 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 10,04 (kg) Gestosc = 22,49 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 0,42 0,09 30 2,80 6 1,09 0,24 30 7,24 Data: 27/08/15 Strona: 4

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup8 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 50,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 4,98 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,95 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1500,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 312500,0 (cm4) 2.2.8 Icz = 112500,0 (cm4) 2.2.9 dy = 45,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 8 1,10 1,00 359,77-5,88-0,00-3,53 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 8 1,10 1,00 254,48-30,08-0,00-18,05 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 8 1,30 1,00 280,49-33,15 0,00-19,89 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (C) Sily przekrojowe: NSd = 1040,32 (kn) MSdy = -49,59 (kn*m) MSdz = -0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: przekrój srodkowy slupa NSd = 1040,32 (kn) NSd*etotz = -83,88 (kn*m) NSd*etoty= 22,04 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -4,8 (cm) -0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,7 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -6,4 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -8,1 (cm) 2,1 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5147,45 (kn) Lo = 4,98 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 312500,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 1809,6 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,23 eo = -6,4 (cm) h = 50,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,98 4,98 34,47 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = -0,00 (kn*m) M2 = -82,65 (kn*m) M3 = -49,59 (kn*m) Przypadek: przekrój srodkowy slupa, uwzglednienie wplywu smuklosci ee = (0,6M1sd + 0,4M2sd) / Nsd = -4,8 (cm) (32) ee min = 0,4M1sd/Nsd (33) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,7 (cm) lcol = 4,98 (m) hy = 50,0 (cm) eo = ee + ea = -6,4 (cm) (31) etot = η*eo = -8,1 (cm) (36) η = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,25 (37) Ncrit = 5147,45 (kn) (38) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1970,72 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 2

Lo = 4,98 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 112500,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,17 eo = -6,4 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,98 4,98 57,45 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) M3 = -0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój srodkowy slupa, uwzglednienie wplywu smuklosci ee = (0,6M1sd + 0,4M2sd) / Nsd = -0,0 (cm) (32) ee min = 0,4M1sd/Nsd (33) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,98 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 2,1 (cm) (36) η = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 2,12 (37) Ncrit = 1970,72 (kn) (38) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 2161,30 (kn) M Rdy(b) = -43,92 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 115,40 (kn) M Rdy(s) = -4,29 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 2276,70 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -48,22 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1,38 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 4 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,30 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): Data: 27/08/15 Strona: 3

4 φ12 l = 4,93 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,39 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,39 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,60 (m3) Powierzchnia deskowania = 6,44 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 17,50 (kg) Gestosc = 28,98 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,93 4,37 4 17,50 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 9,24 (kg) Gestosc = 15,30 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,39 0,31 30 9,24 Data: 27/08/15 Strona: 4

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup2 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 3,50 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,50 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1050,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 107187,5 (cm4) 2.2.8 Icz = 78750,0 (cm4) 2.2.9 dy = 30,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 2 1,10 1,00 60,19-11,35 21,97 8,79 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 2 1,10 1,00-6,41-14,08 2,86-7,31 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 2 1,30 1,00-7,07-15,52 3,15-8,05 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 49,97 (kn) MSdy = -48,15 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 49,97 (kn) NSd*etotz = -48,73 (kn*m) NSd*etoty= 0,50 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -96,4 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -97,5 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -97,5 (cm) 1,0 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 2007,84 (kn) Lo = 3,50 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 107187,5 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 785,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = -2,79 eo = -97,5 (cm) h = 35,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 34,64 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = 31,41 (kn*m) M2 = -48,15 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = -48,15 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -96,4 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,2 (cm) lcol = 3,50 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = -97,5 (cm) (31) etot = η*eo = -97,5 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 3361,40 (kn) Lo = 3,50 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2

Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 904,8 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,03 eo = -97,5 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 40,41 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,50 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1660,88 (kn) M Rdy(b) = -12,69 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 252,57 (kn) M Rdy(s) = -6,41 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1913,45 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -19,10 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1,08 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 8 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 4 rzeczywista powierzchnia Asr = 9,05 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,86 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 8 φ12 l = 3,45 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3

Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 22 φ6 l = 1,09 (m) szpilki 22 φ6 l = 1,09 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,32 (m3) Powierzchnia deskowania = 3,90 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 24,51 (kg) Gestosc = 77,82 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 3,45 3,06 8 24,51 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 5,31 (kg) Gestosc = 16,86 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,09 0,24 22 5,31 Data: 27/08/15 Strona: 4

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup4 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 3,50 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,50 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1050,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 107187,5 (cm4) 2.2.8 Icz = 78750,0 (cm4) 2.2.9 dy = 30,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 4 1,10 1,00 162,73 48,18-43,69 19,27 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 4 1,10 1,00 3,27 26,14-27,78-11,11 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 4 1,30 1,00 3,60 28,82-30,62-12,25 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 187,29 (kn) MSdy = 119,21 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 187,29 (kn) NSd*etotz = 121,40 (kn*m) NSd*etoty= 1,87 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 63,7 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 64,8 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 64,8 (cm) 1,0 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5207,75 (kn) Lo = 3,50 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 107187,5 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 2886,3 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 1,85 eo = 64,8 (cm) h = 35,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 34,64 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = 119,21 (kn*m) M2 = -118,43 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 119,21 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 63,7 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,2 (cm) lcol = 3,50 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = 64,8 (cm) (31) etot = η*eo = 64,8 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 3751,01 (kn) Lo = 3,50 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2

Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 1169,9 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,03 eo = 64,8 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 40,41 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,50 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1643,15 (kn) M Rdy(b) = -15,05 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 665,63 (kn) M Rdy(s) = -8,04 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 2308,78 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -23,08 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1,01 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 14 Liczba pretów na boku b = 6 φ14,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 3 rzeczywista powierzchnia Asr = 21,55 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 2,05 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 14 φ14 l = 3,45 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup7 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Prostokat 30,0 x 50,0 (cm) 2.2.2 Wysokosc: = 3,38 (m) 2.2.3 Grubosc plyty = 0,00 (m) 2.2.4 Wysokosc belki = 0,70 (m) 2.2.5 Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) 2.2.6 Ac = 1500,00 (cm2) 2.2.7 Icy = 312500,0 (cm4) 2.2.8 Icz = 112500,0 (cm4) 2.2.9 dy = 45,0 (cm) 2.2.10 dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 7 1,10 1,00 290,10-107,64 17,54-57,57 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 7 1,10 1,00 3,14 7,50 78,37 50,02 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 7 1,30 1,00 3,47 8,27 86,38 55,13 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (B) Sily przekrojowe: NSd = 327,07 (kn) MSdy = 217,79 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel dolny NSd = 327,07 (kn) NSd*etotz = 223,24 (kn*m) NSd*etoty= 3,27 (kn*m) 2.5.1.1 Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 66,6 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,7 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 68,3 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 68,3 (cm) 1,0 (cm) 2.5.1.2 Analiza szczególowa-kierunek Y: 2.5.1.2.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 17810,53 (kn) Lo = 3,38 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 312500,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 9123,2 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 1,37 eo = 68,3 (cm) h = 50,0 (cm) 2.5.1.2.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,38 3,38 23,38 25,00 104,00 Slup krepy 2.5.1.2.3 Analiza wyboczenia M1 = 217,79 (kn*m) M2 = -99,41 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel dolny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 217,79 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 66,6 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,7 (cm) lcol = 3,38 (m) hy = 50,0 (cm) eo = ee + ea = 68,3 (cm) (31) etot = η*eo = 68,3 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.1.3 Analiza szczególowa-kierunek Z: 2.5.1.3.1 Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5493,10 (kn) Lo = 3,38 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2

Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 112500,0 (cm4) Es = 200000,00 (MPa) Is = 1520,5 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, 0.5-0.01 * lo /h - 0.01 * fcd ) = 0,03 eo = 68,3 (cm) h = 30,0 (cm) 2.5.1.3.2 Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,38 3,38 38,97 25,00 104,00 Slup smukly 2.5.1.3.3 Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel dolny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,38 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) 2.5.2 Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 2363,24 (kn) M Rdy(b) = -19,39 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 689,05 (kn) M Rdy(s) = -10,92 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 3052,29 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -30,31 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1,03 2.5.3 Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 6 Liczba pretów na boku b = 3 φ22,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 22,81 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 1,52 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 6 φ22 l = 3,33 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka12 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 4,15 0,35 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,15 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN 1 1.53 133.84 133.08 0.99 n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1

2.4.1 Oddzialywania w SGN -300-250 -200 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 133,84-25,59 90,00-206,39 98,97-232,54-150 -100-50 0 50 100 150 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 300 [kn] 200 100 0-100 -200-300 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 112,39 0,00 60,74-173,73 81,74-194,73 Data: 27/08/15 Strona: 2

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd -200-150 [kn*m] -100-50 0 50 100 150 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 100 [kn] 50 0-50 -100-150 -200 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 9,15 0,00 5,99 0,00 0,00 14,81 Data: 27/08/15 Strona: 3

25 20 [cm2] 15 10 5 0 5 10 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 40 30 [cm2/m] 20 10 0 10 20 30 40 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/536) 2,3 0,27 0,06 Data: 27/08/15 Strona: 4

-2.5-2 -1.5 [cm] -1-0.5 0 0.5 1 1.5 2 2.5 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 7,42 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 90,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 7,42 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 6,5 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 5,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,12 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 155,73 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 41,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =6532,7 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 259,54 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 7,42 (cm2) = 16,67 (MPa) * 155,73 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 259,54 (kn) 259,54 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: Data: 27/08/15 Strona: 5

MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 108,88 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 6532,7 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 44,5 (cm) MSd MRd (28) 90,00 (kn*m) 108,88 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 98,97 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 91,91 (kn) (67) d = 44,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,555 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 541,23 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,1 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 211,59 (kn) (73) Asw1= 1,26 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,1 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 98,97 (kn) 211,59 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 60,74 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 199,33 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 105,23 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,086 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =396,27 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,871 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 124,81 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6

Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,18 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 81,74 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,61 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,838 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,25 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,43 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 9,24 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 115,97 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 9,24 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 8,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 6,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,15 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 193,96 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 41,2 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =7984,9 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 323,27 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 9,24 (cm2) = 16,67 (MPa) * 193,96 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 323,27 (kn) 323,27 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 133,08 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 7984,9 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 44,4 (cm) MSd MRd (28) 115,97 (kn*m) 133,08 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 66,79 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na Data: 27/08/15 Strona: 7

ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 95,30 (kn) (67) d = 44,4 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,16 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,693 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 539,46 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 66,79 (kn) 95,29 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 88,52 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 236,03 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 85,49 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,110 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =386,20 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =2,392 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 108,54 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,20 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 56,50 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,4 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,42 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 8

Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,150 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,41 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 15,05 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,41 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 206,39 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 15,05 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 11,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 9,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,22 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 286,47 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 39,1 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =11196,2 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 526,64 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 15,05 (cm2) = 16,67 (MPa) * 286,47 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 526,64 (kn) 477,45 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 205,77 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 11196,2 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 39,0 (cm) MSd MRd (28) 206,39 (kn*m) > 205,77 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 232,54 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,21 (kn) (67) d = 45,1 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 547,97 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,6 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Data: 27/08/15 Strona: 9

Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 267,79 (kn) (73) Asw1= 1,26 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,6 (cm) cotθ= 1,00 s1= 4,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 232,54 (kn) 267,79 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -173,73 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 293,91 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 54,24 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,144 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =363,08 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,144 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 83,78 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,21 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 194,73 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 43,9 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,48 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,047 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,20 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10

2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 90,00-0,00 60,74 0,00 0,00 5,99 0,63 108,84-0,00 82,30 0,00 0,00 7,33 1,08 128,13-0,00 104,09 0,00 0,00 8,73 1,53 133,84-0,00 112,39 0,00 0,00 9,15 1,98 130,65-0,00 107,20 0,00 0,00 8,91 2,43 115,97-0,00 88,52 0,00 0,00 7,84 2,88 85,10-0,00 56,35 0,00 0,00 5,65 3,33 38,07-25,59 10,69 0,00 1,62 2,43 3,78 6,13-95,87 0,00-48,46 6,41 0,39 4,23 0,00-189,82 0,00-121,10 13,46 0,00 4,50 0,00-206,39 0,00-173,73 14,81 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 98,97 81,74 0,18 0,06 91,91 541,23 101,73 0,63 77,00 63,42 0,19 0,04 95,30 539,46 101,40 1,08 41,05 33,44 0,24 0,01 95,30 539,46 101,40 1,53 5,72 3,46 0,27 0,00 95,30 539,46 94,15 1,98-30,84-26,52 0,25 0,01 95,30 539,46 94,15 2,43-66,79-56,50 0,20 0,03 95,30 539,46 94,15 2,88-102,73-86,48 0,12 0,03 95,30 539,46 146,46 3,33-138,68-116,46 0,00 0,06 87,05 547,97 148,77 3,78-174,63-146,44 0,09 0,03 100,11 547,97 267,79 4,23-210,57-176,41 0,10 0,04 104,21 547,97 267,79 4,50-232,54-194,73 0,25 0,05 104,21 547,97 267,79 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 3 φ14 l = 4,68 od 0,04 do 4,64 3 φ14 l = 3,28 od 0,06 do 3,34 montazowe (górne) (A-I (PB240)) 3 φ8 l = 3,11 od 0,03 do 3,14 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ22 l = 2,50 od 2,66 do 4,78 3 φ22 l = 1,56 od 3,62 do 4,73 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 46 φ10 l = 1,23 e = 1*0,05 + 4*0,26 + 5*0,28 + 4*0,18 + 9*0,10 (m) szpilki 46 φ10 l = 1,23 e = 1*0,05 + 4*0,26 + 5*0,28 + 4*0,18 + 9*0,10 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11

3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,73 (m3) = 6,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 65,21 (kg) Gestosc = 89,63 (kg/m3) Srednia srednica = 16,7 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 14 3,28 3,97 3 11,90 14 4,68 5,66 3 16,98 22 1,56 4,65 3 13,95 22 2,50 7,46 3 22,37 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 38,60 (kg) Gestosc = 53,06 (kg/m3) Srednia srednica = 9,7 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 3,11 1,23 3 3,68 10 1,23 0,76 46 34,92 Data: 27/08/15 Strona: 12

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka11 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 5,58 0,50 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 6,00 (m) Przekrój od 0,00 do 5,58 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN 1 5.92-471.44-418.49 0.89 2. Areq [cm2] SGU 1 5.92 3.98 3.50 0.88 n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1

2.4.1 Oddzialywania w SGN -500-400 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 90,74-140,50-45,07-471,44 146,13-299,21-300 -200-100 0 100 200 0 1 2 3 4 5 6 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 400 300 [kn] 200 100 0-100 -200-300 -400 0 1 2 3 4 5 6 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 76,28-84,35-35,30-394,95 121,27-250,14 Data: 27/08/15 Strona: 2

-400-350 [kn*m] -300-250 -200-150 -100-50 0 50 100 0 1 2 3 4 5 6 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 150 100 [kn] 50 0-50 -100-150 -200-250 -300 0 1 2 3 4 5 6 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 6,05 0,00 0,48 2,92 5,41 39,80 Data: 27/08/15 Strona: 3

50 [cm2] 40 30 20 10 0 10 0 1 2 3 4 5 6 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 40 30 [cm2/m] 20 10 0 10 20 30 40 0 1 2 3 4 5 6 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0-0,8=(L0/742) -3,0 0,24 0,06 Data: 27/08/15 Strona: 4

-3 [cm] -2-1 0 1 2 3 0 1 2 3 4 5 6 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0 1 2 3 4 5 6 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 15,59 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 45,07 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 15,59 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 10,7 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 8,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 256,23 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 40,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =10372,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 545,80 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 15,59 (cm2) = 16,67 (MPa) * 256,23 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 545,80 (kn) 427,05 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) Data: 27/08/15 Strona: 5

przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 220,36 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 10372,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,0 (cm) MSd MRd (28) 45,07 (kn*m) 220,36 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 146,13 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,40 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 549,67 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 1119,24 (kn) (73) Asw1= 1,96 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,7 (cm) cotθ= 1,00 s1= 1,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 146,13 (kn) 549,67 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -35,30 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 56,40 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 51,24 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,017 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =361,59 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,313 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 77,82 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6

Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,02 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 121,27 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,90 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 1,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 4,363 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,05 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 3,18 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 24,54 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 64,07 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,08 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 102,42 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,0 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =4408,6 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 102,42 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 170,70 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 85,20 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 4408,6 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,0 (cm) MSd MRd (28) Data: 27/08/15 Strona: 7

64,07 (kn*m) 85,20 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 79,53 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,18 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,417 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 549,67 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 79,53 (kn) 89,17 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 43,93 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 185,82 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 135,62 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,068 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =357,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,584 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 125,76 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,15 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8

Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 66,93 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,50 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,234 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,01 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 5,93 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 34,95 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,41 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 471,44 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 27,44 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 25,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 20,7 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,47 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 620,52 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 33,3 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =20691,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 960,53 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 27,44 (cm2) = 16,67 (MPa) * 620,52 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 960,53 (kn) 1034,21 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 418,49 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 20691,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 38,9 (cm) MSd MRd (28) 471,44 (kn*m) > 418,49 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 299,21 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,40 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 549,67 (kn) (70) Data: 27/08/15 Strona: 9

fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 335,77 (kn) (73) Asw1= 1,96 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,7 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 299,21 (kn) 335,77 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -394,95 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 300,21 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 24,37 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,150 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =314,99 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =11,097 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 60,81 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,15 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 250,14 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 43,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,91 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,309 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10

Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,18 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne A sciskane (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) (cm2) 0,35 7,54-45,07 0,00-35,30 2,92 0,48 0,00 0,78 32,96-21,47 14,39 0,00 1,35 2,09 0,00 1,38 74,73-0,00 56,49 0,00 0,00 4,93 0,00 1,98 90,74-0,00 76,28 0,00 0,00 6,05 0,00 2,58 87,71-0,00 72,10 0,00 0,00 5,83 0,00 3,18 64,07-3,13 43,93 0,00 0,20 4,21 0,00 3,78 17,83-39,94 0,00-8,22 2,56 1,13 0,00 4,38 0,00-140,50 0,00-84,35 9,64 0,00 0,00 4,98 0,00-269,82 0,00-184,47 20,35 0,00 0,00 5,58 0,00-427,89 0,00-308,57 36,68 2,29 2,29 5,93 0,00-471,44 0,00-394,95 39,80 5,41 5,41 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 146,13 121,27 0,03 0,06 104,40 549,67 152,62 0,78 112,18 92,95 0,00 0,04 89,18 549,67 152,62 1,38 64,26 52,98 0,21 0,01 89,18 549,67 152,62 1,98 16,33 13,01 0,24 0,00 91,19 547,56 119,46 2,58-31,60-26,96 0,23 0,00 91,19 547,56 119,46 3,18-79,53-66,93 0,15 0,03 89,18 549,67 119,92 3,78-127,46-106,90 0,00 0,03 104,40 549,67 186,54 4,38-175,39-146,88 0,06 0,06 104,40 549,67 186,54 4,98-223,32-186,85 0,08 0,03 104,40 549,67 335,77 5,58-271,25-226,82 0,11 0,05 104,40 549,67 335,77 5,93-299,21-250,14 0,18 0,06 104,40 549,67 335,77 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 6,18 od 0,12 do 6,30 1 φ12 l = 1,64 od 1,42 do 3,06 podporowe (A-III (34GS)) 5 φ25 l = 6,74 od 0,08 do 6,35 4 φ25 l = 2,26 od 4,40 do 6,30 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 64 φ10 l = 1,32 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0,18 + 11*0,10 (m) 32 φ10 l = 0,58 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0,18 + 11*0,10 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11

szpilki 64 φ10 l = 1,32 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0,18 + 11*0,10 (m) 32 φ10 l = 0,58 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0,18 + 11*0,10 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,96 (m3) = 8,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 193,71 (kg) Gestosc = 201,00 (kg/m3) Srednia srednica = 19,4 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 1,64 1,46 1 1,46 12 6,18 5,49 5 27,45 25 2,26 8,73 4 34,92 25 6,74 25,98 5 129,89 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 63,56 (kg) Gestosc = 65,95 (kg/m3) Srednia srednica = 10,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 10 0,58 0,36 32 11,40 10 1,32 0,81 64 52,16 Data: 27/08/15 Strona: 12

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka10 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Wspornik P 0,50 4,25 ---- Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,25 (m) 30,0 x 95,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN 1 0.50-756.42-654.77 0.87 2. Areq [cm2] SGU 1 0.50 2.68 2.32 0.87 n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1

2.4.1 Oddzialywania w SGN -900-800 -700 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-522,84-756,42-0,00 354,98 0,00-600 -500-400 -300-200 -100 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 500 400 [kn] 300 200 100 0-100 -200-300 -400-500 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-346,95-633,31-0,00 297,21 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 2

-700 [kn*m] -600-500 -400-300 -200-100 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 300 [kn] 250 200 150 100 50 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 26,81 0,00 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 3

30 [cm2] 25 20 15 10 5 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 30 [cm2/m] 20 10 0 10 20 30 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie [m] ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 2,0 2,0 2,0 2,0=(L0/220) 3,0 0,29 0,05 Data: 27/08/15 Strona: 4

-3 [cm] -2-1 0 1 2 3 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 23,20 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 756,42 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 23,20 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 20,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 16,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,18 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 487,26 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 80,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =39286,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 812,10 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 23,20 (cm2) = 16,67 (MPa) * 487,26 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 812,10 (kn) 812,10 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) Data: 27/08/15 Strona: 5

przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 654,77 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 39286,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 88,7 (cm) MSd MRd (28) 756,42 (kn*m) > 654,77 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 354,98 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 182,16 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,814 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 1203,36 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 85,5 (cm) cotθ= 1,00 s1= 3,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 354,98 (kn) 1154,25 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 115,74 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -633,31 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 339,49 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 62,05 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,167 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =468,87 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,949 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6

Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 297,21 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 88,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,12 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 3,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 2,234 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,12 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 29,45 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 290,96 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 29,45 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 25,8 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 20,6 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,23 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 618,50 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 78,4 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =48485,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 1030,84 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 29,45 (cm2) = 16,67 (MPa) * 618,50 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 1030,84 (kn) 1030,84 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 808,09 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 48485,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 88,7 (cm) MSd MRd (28) 290,96 (kn*m) 808,09 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 187,93 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 7

Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 191,04 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 257,86 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 85,5 (cm) cotθ= 1,00 s1= 14,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 187,93 (kn) 257,86 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 115,74 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -177,01 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 75,61 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 49,44 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,030 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =472,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =6,233 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,03 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Data: 27/08/15 Strona: 8

Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 157,34 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 88,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,59 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 14,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,479 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,56 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,75 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 0,00 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 0,6 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 0,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,01 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 15,19 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 94,7 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =1439,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 0,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 0,00 (cm2) = 16,67 (MPa) * 15,19 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 0,00 (kn) 25,32 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 0,00 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 1439,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 95,0 (cm) MSd MRd (28) 0,00 (kn*m) > 0,00 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 0,00 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 143,28 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 9

k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 0,00 (kn) 143,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 0,00 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,00 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 0,00 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 0,00 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,000 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =0,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =0,000 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 1000,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,00 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 0,00 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 95,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,00 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10

Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,50 0,00-756,42 0,00-633,31 26,81 0,00 0,70 0,00-756,42 0,00-573,52 26,81 0,00 1,15 0,00-664,16 0,00-453,15 23,17 0,00 1,60 0,00-522,84 0,00-346,95 17,84 0,00 2,05 0,00-398,44 0,00-254,90 13,34 0,00 2,50 0,00-290,96 0,00-177,01 9,59 0,00 2,95 0,00-200,38 0,00-113,29 6,53 0,00 3,40 0,00-126,73 0,00-63,72 4,09 0,00 3,85 0,00-69,98 0,00-28,32 2,24 0,00 4,30 0,00-30,15 0,00-7,08 0,96 0,00 4,75 0,00-0,00 0,00-0,00 0,00 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,50 354,98 297,21 0,29 0,04 182,16 1154,25 451,26 0,70 338,27 283,22 0,18 0,03 191,04 1154,25 451,26 1,15 300,69 251,75 0,14 0,04 191,04 1154,25 361,01 1,60 263,10 220,28 0,11 0,03 191,04 1154,25 361,01 2,05 225,52 188,81 0,07 0,05 191,04 1154,25 257,86 2,50 187,93 157,34 0,05 0,03 191,04 1154,25 257,86 2,95 150,34 125,88 0,00 0,05 191,04 1154,25 164,09 3,40 112,76 94,41 0,00 0,03 191,04 1154,25 164,09 3,85 75,17 62,94 0,00 0,02 191,04 1154,25 128,93 4,30 37,59 31,47 0,00 0,01 179,15 1154,25 128,93 4,75 0,00 0,00 0,00 0,00 143,28 1154,25 128,93 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) Zbrojenie podluzne: montazowe (dolne) (A-I (PB240)) 3 φ8 l = 4,69 od 0,03 do 4,72 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ25 l = 5,56 od 0,08 do 4,68 3 φ25 l = 5,60 od 0,13 do 4,63 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 58 φ8 l = 2,11 e = 1*0,03 + 6*0,08 + 9*0,10 + 6*0,14 + 4*0,22 + 3*0,28 (m) szpilki 58 φ8 l = 2,11 e = 1*0,03 + 6*0,08 + 9*0,10 + 6*0,14 + 4*0,22 + 3*0,28 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11

3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 1,35 (m3) = 10,87 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 129,04 (kg) Gestosc = 95,32 (kg/m3) Srednia srednica = 25,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 25 5,56 21,43 3 64,29 25 5,60 21,58 3 64,75 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 53,97 (kg) Gestosc = 39,87 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 2,11 0,83 58 48,42 8 4,69 1,85 3 5,55 Data: 27/08/15 Strona: 12

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka3 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 4,15 0,35 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,15 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle 2.4.1 Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 70,45-15,41 60,31-105,59 43,14-110,76 Data: 27/08/15 Strona: 1

-200 [kn*m] -150-100 -50 0 50 100 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 150 [kn] 100 50 0-50 -100-150 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 62,96 0,00 46,30-93,26 39,22-99,40 Data: 27/08/15 Strona: 2

-100-80 [kn*m] -60-40 -20 0 20 40 60 80 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 40 [kn] 20 0-20 -40-60 -80-100 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 4,64 0,00 3,95 0,00 0,00 7,10 Data: 27/08/15 Strona: 3

12 10 [cm2] 8 6 4 2 0 2 4 6 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 15 [cm2/m] 10 5 0 5 10 15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,3 0,3 0,5 0,5=(L0/870) 2,3 0,23 0,18 Data: 27/08/15 Strona: 4

-2.5-2 -1.5 [cm] -1-0.5 0 0.5 1 1.5 2 2.5 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 60,31 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,09 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 118,75 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,8 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =5203,8 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 118,75 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 197,92 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: Data: 27/08/15 Strona: 5

MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 86,73 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 5203,8 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 45,8 (cm) MSd MRd (28) 60,31 (kn*m) 86,73 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 43,14 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,71 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,412 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,2 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 91,78 (kn) (73) Asw1= 0,42 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,2 (cm) cotθ= 1,00 s1= 4,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 43,14 (kn) 91,78 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 46,30 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 191,83 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 132,84 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,073 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =315,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,795 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 116,85 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6

Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 39,22 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,29 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,353 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,35 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,43 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 1,74 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 56,47 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 102,93 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 44,1 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =4537,5 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 102,93 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 171,55 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 86,60 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 4537,5 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 41,6 (cm) MSd MRd (28) 56,47 (kn*m) 86,60 (kn*m) Data: 27/08/15 Strona: 7

ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 38,41 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,71 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,412 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,2 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 38,41 (kn) 89,70 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 45,91 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 190,18 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 132,80 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,072 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =315,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,795 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 116,85 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: Moduł sprężystości stali: f ck = 25,00 (MPa) E s = 200000,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8

Siła poprzeczna: V sd = 33,63 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,24 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,050 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 2,43 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,2 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 10,07 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,74 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 105,59 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 10,07 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 7,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 5,8 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,13 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 175,02 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 42,4 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =7413,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 352,60 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 10,07 (cm2) = 16,67 (MPa) * 175,02 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 352,60 (kn) 291,70 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 148,57 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 7413,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 41,1 (cm) MSd MRd (28) 105,59 (kn*m) 148,57 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 110,76 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 98,16 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,733 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 9

z = 41,2 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 122,37 (kn) (73) Asw1= 0,42 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,2 (cm) cotθ= 1,00 s1= 3,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 110,76 (kn) 122,37 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -93,26 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 223,87 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 76,97 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,105 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =354,48 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =2,842 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 92,22 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,17 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 99,40 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,3 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,73 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 3,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,471 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Data: 27/08/15 Strona: 10

Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,26 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 60,31-0,00 46,30 0,00 0,00 3,95 0,63 65,99-0,00 54,71 0,00 0,00 4,34 1,08 70,24-0,00 62,04 0,00 0,00 4,63 1,53 70,45-0,00 62,96 0,00 0,00 4,64 1,98 66,77-0,00 57,45 0,00 0,00 4,39 2,43 56,47-0,00 45,91 0,00 0,00 3,69 2,88 41,33-0,23 30,75 0,00 0,11 2,68 3,33 20,77-15,41 9,17 0,00 0,96 1,30 3,78 4,54-52,52 0,00-28,76 3,42 0,29 4,23 0,00-97,69 0,00-66,36 6,53 0,00 4,50 0,00-105,59 0,00-93,26 7,10 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 43,14 39,22 0,14 0,05 89,71 556,47 40,79 0,63 33,55 30,50 0,19 0,03 89,71 556,47 40,79 1,08 17,86 16,24 0,22 0,01 89,71 556,47 34,96 1,53-7,42-5,10 0,23 0,00 89,71 556,47 34,96 1,98-22,71-19,36 0,20 0,02 89,71 556,47 34,96 2,43-38,41-33,63 0,14 0,05 89,71 556,47 34,96 2,88-54,10-47,89 0,00 0,11 89,71 556,47 34,96 3,33-69,79-62,16 0,00 0,18 89,71 556,47 34,96 3,78-85,48-76,42 0,00 0,02 89,71 556,47 122,37 4,23-101,17-90,69 0,11 0,03 98,36 556,47 122,37 4,50-110,76-99,40 0,17 0,04 98,16 556,47 122,37 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 4,66 od 0,04 do 4,62 montazowe (górne) (A-I (PB240)) 4 φ8 l = 2,66 od 0,03 do 2,69 podporowe (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 2,62 od 2,31 do 4,81 4 φ12 l = 1,14 od 3,81 do 4,76 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 50 φ6 l = 1,34 e = 1*0,04 + 1*0,24 + 10*0,28 + 13*0,08 (m) szpilki 50 φ6 l = 1,34 Data: 27/08/15 Strona: 11

e = 1*0,04 + 1*0,24 + 10*0,28 + 13*0,08 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,73 (m3) = 6,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 36,36 (kg) Gestosc = 49,97 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 1,14 1,01 4 4,05 12 2,62 2,33 5 11,63 12 4,66 4,13 5 20,67 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 19,10 (kg) Gestosc = 26,26 (kg/m3) Srednia srednica = 6,3 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,34 0,30 50 14,91 8 2,66 1,05 4 4,19 Data: 27/08/15 Strona: 12

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka6 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 5,58 0,50 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 6,00 (m) Przekrój od 0,00 do 5,58 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle 2.4.1 Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 46,98-78,38 14,90-235,47 58,91-139,99 Data: 27/08/15 Strona: 1

-300 [kn*m] -250-200 -150-100 -50 0 50 100 0 1 2 3 4 5 6 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 150 [kn] 100 50 0-50 -100-150 0 1 2 3 4 5 6 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU -250 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 41,56-53,14-11,08-212,72 53,56-126,63-200 -150-100 -50 0 50 0 1 2 3 4 5 6 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 60 40 [kn] 20 0-20 -40-60 -80-100 -120-140 0 1 2 3 4 5 6 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Data: 27/08/15 Strona: 2

25 [cm2] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 3,06 0,00 0,92 0,78 0,00 17,27 20 15 10 5 0 5 0 1 2 3 4 5 6 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 20 [cm2/m] 15 10 5 0 5 10 15 20 0 1 2 3 4 5 6 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0-0,3=(L0/2330) -3,0 0,29 0,12 Data: 27/08/15 Strona: 3

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd -3 [cm] -2-1 0 1 2 3 0 1 2 3 4 5 6 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0 1 2 3 4 5 6 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 7,92 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 14,90 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 3,39 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 3,7 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 89,25 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3892,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 118,75 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 3,39 (cm2) = 16,67 (MPa) * 89,25 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 118,75 (kn) 148,75 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 4

Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 53,29 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 3892,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,6 (cm) MSd MRd (28) 14,90 (kn*m) 53,29 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 58,91 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 85,08 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,249 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 58,91 (kn) 85,08 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -11,08 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 33,67 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 97,42 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 53,56 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,1 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,40 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,070 % (121) Data: 27/08/15 Strona: 5

Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,78 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 3,18 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 11,40 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 25,98 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 3,39 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 3,8 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 90,45 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3943,1 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 118,75 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 3,39 (cm2) = 16,67 (MPa) * 90,45 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 118,75 (kn) 150,76 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 53,33 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 3943,1 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,6 (cm) MSd MRd (28) 25,98 (kn*m) 53,33 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 44,10 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 85,08 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,249 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Data: 27/08/15 Strona: 6

Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 44,10 (kn) 85,08 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 17,04 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 117,35 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 220,83 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 39,46 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,1 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,29 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,010 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 5,46 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 3,7 (mm) (118) w k > w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 5,93 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 19,80 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,04 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 235,47 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 19,80 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 16,4 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 13,1 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,30 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 7

Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 393,85 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 37,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =14761,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 692,95 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 19,80 (cm2) = 16,67 (MPa) * 393,85 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 692,95 (kn) 656,41 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 260,47 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 14761,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 39,5 (cm) MSd MRd (28) 235,47 (kn*m) 260,47 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 139,99 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,76 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 144,09 (kn) (73) Asw1= 0,08 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,0 (cm) cotθ= 1,00 s1= 0,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 139,99 (kn) 144,09 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -212,72 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 275,97 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 41,59 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8

Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,136 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =346,30 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =5,717 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 70,99 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,16 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 126,63 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,96 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 0,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,559 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,10 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 14,90-12,77 0,84-11,08 0,78 0,92 0,78 30,47-6,09 20,44 0,00 0,39 1,95 1,38 43,71-0,00 36,71 0,00 0,00 2,84 1,98 46,98-0,00 41,56 0,00 0,00 3,06 2,58 41,92-0,00 35,01 0,00 0,00 2,72 3,18 25,98-4,60 17,04 0,00 0,29 1,66 3,78 6,47-28,89 0,00-12,39 1,85 0,41 4,38 0,00-78,38 0,00-53,14 5,19 0,00 4,98 0,00-140,45 0,00-105,34 9,64 0,00 5,58 0,00-215,08 0,00-168,96 15,53 0,00 5,93 0,00-235,47 0,00-212,72 17,27 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 Data: 27/08/15 Strona: 9

(m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 58,91 53,56 0,00 0,06 93,77 552,83 61,75 0,78 44,09 40,09 0,00 0,03 85,08 552,83 61,75 1,38 23,17 21,07 0,23 0,01 85,08 552,83 61,75 1,98-2,66 2,05 0,29 0,00 85,08 552,83 61,75 2,58-23,17-20,44 0,20 0,01 85,08 552,83 61,75 3,18-44,10-39,46 0,00 0,03 85,08 552,83 61,75 3,78-65,02-58,48 0,00 0,07 100,45 552,83 61,75 4,38-85,94-77,50 0,10 0,12 100,45 552,83 61,75 4,98-106,86-96,52 0,10 0,04 104,76 552,83 144,09 5,58-127,78-115,54 0,13 0,05 104,76 552,83 144,09 5,93-139,99-126,63 0,21 0,06 104,76 552,83 144,09 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 3 φ12 l = 6,08 od 0,04 do 6,05 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ22 l = 6,66 od 0,07 do 6,36 3 φ22 l = 2,17 od 4,43 do 6,31 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 56 φ8 l = 1,23 e = 1*0,04 + 1*0,24 + 14*0,28 + 11*0,12 + 1*0,05 (m) szpilki 56 φ8 l = 1,23 e = 1*0,04 + 1*0,24 + 14*0,28 + 11*0,12 + 1*0,05 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,96 (m3) = 8,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 95,27 (kg) Gestosc = 98,85 (kg/m3) Srednia srednica = 17,9 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 6,08 5,40 3 16,20 22 2,17 6,47 3 19,42 22 6,66 19,88 3 59,65 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 27,10 (kg) Gestosc = 28,12 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10

Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 1,23 0,48 56 27,10 Data: 27/08/15 Strona: 11

Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka9 Ilosc: 1 2.1 Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: 2.2.1 Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Wspornik P 0,50 4,25 ---- Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,25 (m) 30,0 x 70,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: 2.4.1 Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-215,94-330,45-0,00 155,08 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 1

-350 [kn*m] -300-250 -200-150 -100-50 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 200 [kn] 150 100 50 0-50 -100-150 -200 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] 2.4.2 Oddzialywania w SGU -350 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-164,57-300,41-0,00 140,98 0,00-300 -250-200 -150-100 -50 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 160 [kn] 140 120 100 80 60 40 20 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Data: 27/08/15 Strona: 2

: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 18 16 [cm2] 2.4.3 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 15,88 0,00 0,00 14 12 10 8 6 4 2 [m] 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin 15 [cm2/m] 10 5 0 5 10 [m] 15 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang 2.4.4 Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,5 1,5 1,5 1,5=(L0/304) 3,0 0,24 0,11 Data: 27/08/15 Strona: 3

-4 [cm] -3-2 -1 0 1 2 3 [m] 4 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim 0.3 [mm] 0.2 0.1 0 0.1 0.2 [m] 0.3 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop 2.4.5 Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 16,08 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 330,45 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 16,08 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 14,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 11,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,17 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 337,78 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 58,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =19885,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 562,97 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 16,08 (cm2) = 16,67 (MPa) * 337,78 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 562,97 (kn) 562,97 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) Data: 27/08/15 Strona: 4

: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 331,42 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 19885,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 64,5 (cm) MSd MRd (28) 330,45 (kn*m) 331,42 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 155,08 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 132,53 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,766 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 532,01 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 63,0 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 155,08 (kn) 532,01 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 62,84 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -300,41 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 318,98 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 66,73 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,156 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =412,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =3,899 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,13 (mm) (112) Data: 27/08/15 Strona: 5

w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 140,98 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 64,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,73 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,340 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,20 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 16,08 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 117,96 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 16,08 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 14,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 11,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,17 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 337,78 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 58,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =19885,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 562,97 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 16,08 (cm2) = 16,67 (MPa) * 337,78 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 562,97 (kn) 562,97 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 331,42 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 19885,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 64,5 (cm) MSd MRd (28) 117,96 (kn*m) 331,42 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 82,10 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: Data: 27/08/15 Strona: 6

VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 132,53 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,766 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 82,10 (kn) 132,52 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 62,84 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -83,96 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 89,15 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 66,73 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,032 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =412,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =3,899 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,03 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 74,64 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 64,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,39 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Data: 27/08/15 Strona: 7

Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,75 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 0,00 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 0,0 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 0,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,00 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 0,00 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 70,0 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =0,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 0,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 0,00 (cm2) = 16,67 (MPa) * 0,00 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 0,00 (kn) 0,00 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 0,00 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 0,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 70,0 (cm) MSd MRd (28) 0,00 (kn*m) > 0,00 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 0,00 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 105,57 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 8

ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 0,00 (kn) 105,56 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 0,00 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,00 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 0,00 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 0,00 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,000 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =0,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =0,000 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = 50 + 0.25k 1k 2φ/ρ r = 1000,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,00 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = 200000,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 0,00 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 70,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,00 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 9

: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: 2.5.1 P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,50 0,00-330,45 0,00-300,41 15,88 0,00 0,70 0,00-330,45 0,00-272,05 15,88 0,00 1,15 0,00-276,01 0,00-214,95 13,05 0,00 1,60 0,00-215,94 0,00-164,57 10,03 0,00 2,05 0,00-163,26 0,00-120,91 7,48 0,00 2,50 0,00-117,96 0,00-83,96 5,34 0,00 2,95 0,00-80,06 0,00-53,74 3,59 0,00 3,40 0,00-49,54 0,00-30,23 2,20 0,00 3,85 0,00-26,42 0,00-13,43 1,17 0,00 4,30 0,00-10,68 0,00-3,36 0,47 0,00 4,75 0,00-0,00 0,00-0,00 0,00 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,50 155,08 140,98 0,24 0,05 132,53 850,50 190,00 0,70 147,78 134,34 0,22 0,04 132,53 850,50 190,00 1,15 131,36 119,42 0,17 0,04 132,53 850,50 190,00 1,60 114,94 104,49 0,13 0,11 132,53 850,50 95,00 2,05 98,52 89,56 0,09 0,08 132,53 850,50 95,00 2,50 82,10 74,64 0,05 0,06 132,53 850,50 95,00 2,95 65,68 59,71 0,00 0,04 132,53 850,50 95,00 3,40 49,26 44,78 0,00 0,02 132,53 850,50 95,00 3,85 32,84 29,85 0,00 0,01 132,53 850,50 95,00 4,30 16,42 14,93 0,00 0,00 132,22 850,50 95,00 4,75 0,00 0,00 0,00 0,00 105,57 850,50 95,00 2.6 Zbrojenie: 2.6.1 P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) Zbrojenie podluzne: montazowe (dolne) (A-I (PB240)) 4 φ8 l = 4,69 od 0,03 do 4,72 podporowe (A-III (34GS)) 4 φ16 l = 5,13 od 0,05 do 4,70 4 φ16 l = 5,17 od 0,10 do 4,65 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 36 φ8 l = 1,69 e = 1*0,05 + 6*0,14 + 11*0,28 (m) szpilki 36 φ8 l = 1,69 e = 1*0,05 + 6*0,14 + 11*0,28 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 1,00 (m3) Data: 27/08/15 Strona: 10

: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd Powierzchnia deskowania = 8,35 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 65,10 (kg) Gestosc = 65,26 (kg/m3) Srednia srednica = 16,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 16 5,13 8,11 4 32,42 16 5,17 8,17 4 32,67 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 31,47 (kg) Gestosc = 31,55 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 1,69 0,67 36 24,06 8 4,69 1,85 4 7,40 Data: 27/08/15 Strona: 11

Rys.nr 3 RZUT FUNDAMENTÓW Objaśnienia : Stan istniejący A1 B1 C1 D1 E1 F1 - Oznaczenie elementów nowo projektowanych - Oznaczenie elementów do zdemontowania 600 600 600 600 600 303 Budynek PUP - część pierwotna 450 600 450 60 437 270 330 270 330 270 430 80 30 35 170 275 200 355 270 297 70 3 2 1 Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 12.Ława żelbet. Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy 1 751 50 537 80 482 180 420 180 420 180 476 Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.9 Stopa C Poz. 11.Ława żelbet. Poz. 5 Słup żelbetowy Poz.9 Stopa C Poz. 4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.8 Stopa B Poz8. Stopa B Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 10.Ława żelbet. Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy 35 3 2 1 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Poz. 13 Ława żelbet. Poz.7 Stopa A Poz.7 Stopa A Rysunek: Rzut fundamentów - stan istniejący 488 170 430 170 430 170 480 BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna 2 338 600 600 600 600 A2 B2 C2 D2 E2 Inwestor: Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: 25.08.2015 Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń Nr rysunku: 03

Objaśnienia : Rys. nr 4 RZUT PIWNIC - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan istniejący - Oznaczenie elementów do zdemontowania A1 B1 C1 D1 E1 F1 600 600 600 600 600 303 Budynek PUP - część pierwotna 112 450 600 450 42 1 564 30 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut piwnic - stan istniejący BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Inwestor: Data: 25.08.2015 Stadium: Ekspertyza techniczna Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń 22 35 25 35 565 35 436 40 100 25 416 18 137 18 617 18 426 3 1 186 2 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz. 4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 3. Strop żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy 573 3 2 Pomieszczenie wymiennikowni 17,72 m² Korytarz 16,25 m² Pomieszczenie archiwum 25,67 m² Pomieszczenie wentylatorni 18,19 m² 30 35 35 286 1 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy 1 1 800 600 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 04 A2 B2 C2 D2 E2 Asystent projektanta: mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz

Objaśnienia : Rys.nr 5 RZUT PARTERU - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan istniejący A1 B1 C1 D1 E1 F1 - Oznaczenie elementów do zdemontowania 600 600 600 600 600 303 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna 112 Pomieszczenie biurowe 450 600 450 30 35 25 1 169 162 424 25 172 Przedsionek 11,87 m² 25 265 40 560 40 560 40 559 311 2 373 616 35 565 35 436 436 633 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut parteru - stan istniejący 72 1 521 1 597 91 384 3 280 277 Poz. 1 Strop Teriva 24 Poz. 1 Strop Teriva 24 Poz. 1 Strop Teriva 24 A Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy A Poz.5 Rdzeń żelbetowy 573 30 570 30 570 30 573 573 30 570 30 570 30 573 47 BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna 35 415 Poz.2 Rygiel - HEB 300 Poz.2 Rygiel - HEB 300 Poz.2 Rygiel - HEB 300 2 1 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Sala biurowa główna 332,15m² Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy 3 2 1 26,86 m² 1 200 1 200 Inwestor: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń A2 B2 C2 D2 E2 2 467 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: 25.08.2015 Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 05

Rys. nr 6 PRZEKRÓJ A - A stan istniejący Papa termozgrzewalna, 0,5 cm Płyta Roofmate LG 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt stabilizowany betonem,8 cm-15 cm Gładź cem., 2 cm Strop Teriva 24 z belkami co 60 cm, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 46 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm - - 0,46 1,60 35 125 Poz.1 Strop Teriva 24 Poz.13.Ława żelbetowa Poz.2 Rygiel - HEB 300 Strop podwieszony Poz.4Słup żelbetowy Poz.4Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy (oś 2) (oś 2) (oś 2) 50 110 Poz.8 Stopa A Poz.8 Stopa A ± 0,00 35 10 240 16 10 346 26 37 10 25 10 Pustaki cer. gr 25 cm na zapr. cem.-wap. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny - 0,21 Bloczki betonowe gr 25 cm na zapr. cem. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny Poz.8 Stopa A 60 488 170 430 170 430 170 480 80 Poz.11.Ława żelbetowa Objaśnienia: Oznaczenie elementów przeznaczonych do rozbiórki Przekrój A-A 1:100 06

Rys. nr 7. PODSTAWOWE ELEMENTY KONSTRUKCYJNE Poz.4 - słup żelbetowy - 6 szt. H=441 cm Ø 8 co 20 cm Beton B20 Stal A-III Poz.5 - słup żelbetowy - 3 szt. H=592 cm Ø 8 co 20 cm Beton B20 Stal A-III Poz. 10. Ława żelbetowa Beton B15 Stal A-0 Poz. 8 Stopa B 180 cm x 200 cm x 50 cm - 3 szt. Beton B15 Stal A-0 Ø 8 co 13 cm 30 35 8 Ø 11 200 Ø 8 co 16 cm Poz. 9 Stopa C 270 cm x270 cm x 50 cm - 3 szt. Beton B15 Stal A-0 Poz. 7 Stopa A 170 cm x170 cm x 50 cm - 3 szt. Ø 10 co 11,8 cm 180 Ø 8 co 13 cm Ø 8 co 16 cm Ø 8 co 16 cm 270 Ø 12 co 14,4 cm 170 30 35 Ø 6 35 8 Ø 11 Ø 6 co 25 cm Ø 6 80 Poz.6 - Rdzeń żelbetowy - 4 szt. Beton B20 Stal A-III Ø 6 co 25 cm 4 Ø 14 Beton B15 Stal A-0 170 Podstawowe elementy konstrukcyjne-stan istniejący 270 Ø 8 co 16 cm Ø 10 co 11,8 cm 1:25 07 Ø 12 co 14,4 cm

Rys.nr 8 ELEWACJA stan istniejący Elewacja 1:100 08

Objaśnienia : Rys. nr 9 RZUT PIWNIC - Oznaczenie elementów nowo projektowanych - Oznaczenie elementów do zdemontowania Stan nowo projektowany A1 B1 C1 D1 E1 F1 600 600 600 600 600 303 Budynek PUP - część pierwotna 112 A 3 2 25 25 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy 35 30 35 558 50 429 40 Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy 100 18 617 18 426 Poz.6 Rdzeń żelbetowy 416 18 137 Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 3. Strop żelbetowy 1 186 Poz.6 Rdzeń żelbetowy 573 450 600 450 42 3 2 1 564 A Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 1 Poz.5 Rdzeń żelbetowy 35 Poz.S1 Słup żelbetowy 30 Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy 35 22 1 Rysunek: Rzut piwnic - stan nowo projektowany BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Inwestor: Stadium: Ekspertyza techniczna Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń 1 800 600 A2 B2 C2 D2 E2 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: 25.08.2015 Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 9

Rys.nr 10 RZUT PARTERU Objaśnienia : - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan nowo projektowany - Oznaczenie elementów do zdemontowania A1 B1 C1 D1 E1 F1 600 600 600 600 600 303 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna 112 Pomieszczenie biurowe 450 600 450 30 35 25 1 169 162 172 280 25 265 40 560 40 560 40 559 311 2 373 616 35 558 50 429 424 25 436 633 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut parteru - stan nowo projektowany 72 1 521 1 597 91 384 277 Poz. 1N Płyty kanałowe 573 30 570 30 570 30 573 573 30 570 30 570 30 573 BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna 35 415 Poz. B12 Poz. B11 Poz. B10 3 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy A A 2 1 Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.S1 Słup żelbetowy 47 3 2 Poz. B11 Poz. B12 Poz. B10 Poz. B12 Poz. B11 Poz. B10 Przedsionek 11,87 m² Sala biurowa główna 332,15m² 1 26,86 m² 1 200 1 200 Inwestor: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń A2 B2 C2 D2 E2 2 467 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: 25.08.2015 Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 10

Rys.nr 11 RZUT I PIĘTRA Stan nowo projektowany A1 B1 C1 D1 E1 F1 600 600 600 600 600 303 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna Słupy części istn. 450 600 450 30 35 25 25 265 40 560 40 560 40 559 311 Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe A Poz.5N Rdzeń żelbetowy A Poz. 1N Płyty kanałowe 35 558 50 429 3 2 373 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut I piętra - stan nowo projektowany 72 1 521 1 597 2 277 573 30 570 30 570 30 573 573 30 570 30 570 30 573 47 BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna 35 415 1 Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy Rozebrana ściana elewacyjna Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.5N Słup żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy 3 2 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B6 Poz. B3 Poz. B9 1 1 200 1 200 Inwestor: Data: 25.08.2015 Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń A2 B2 C2 D2 E2 2 467 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 12

Rys.nr 12 RZUT I PIĘTRA Stan nowo projektowany wraz z budynkiem pierwotnym (głównym) B C1 D1 E1 F1 600 600 600 600 600 303 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna Słupy części istn. 450 600 450 30 35 25 25 265 40 560 40 560 40 559 311 Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe A Poz.5N Rdzeń żelbetowy A Poz. 1N Płyty kanałowe Sala biurowa 35 558 50 429 3 1 597 2 373 Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut I piętra - stan nowo projektowany wraz z budynkiem pierwotnym (głównym) 72 1 521 2 277 573 30 570 30 570 30 573 Poz.S2 Słup żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy 573 30 570 30 570 30 573 47 BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna 35 415 1 Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.5N Rdzeń żelbetowy Rozebrana ściana elewacyjna Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.5N Słup żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy 3 2 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B6 Poz. B3 Poz. B9 23x15,4 28 360,93 m² 1 1 200 1 200 Inwestor: Data: 25.08.2015 Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego 8 87-100 Toruń B A2 B2 C2 D2 E2 2 467 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 12

Rys.nr 13 PRZEKRÓJ A - A stan nowo projektowany Papa termozgrzewalna x 2, 0,5 cm Płyta izolacji termicznej 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt 10 mm - 20 mm, 20 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm 35 125 Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.13.Ława żelbetowa Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja akust., 5 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 30 cm Strop podw. na konstr. stal. 1 cm Poz.4Słup żelbetowy Poz.4Słup żelbetowy (oś 2) (oś 2) 50 110 Poz.8 Stopa B Poz.8 Stopa B Poz.4N Słup żelbetowy Strop podwieszony Poz.8 Stopa B Poz.5N Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy (oś 2) 60 488 170 430 170 430 170 480 80 - ± 0,00-3,54 2,66 24 35 10 240 16 10 320 34 295 37 10 25 10 Pustaki cer. gr 25 cm na zapr. cem.-wap. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny - 0,21 Bloczki betonowe gr 25 cm na zapr. cem. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny Poz.11.Ława żelbetowa Objaśnienia: Przekrój A-A stan nowo projektowany Oznaczenie elementów zdementowanych i wykonanych ponownie jako nowo projektowane Oznaczenie elementów nowo projektowanych 1:100 13

Rys.nr 14 PRZEKRÓJ B - B stan nowo projektowany z istniejącym budynkiem pierwotnym (głównym) PUP Papa asfaltowa Gładź cem. Płytki korytkowe prefabryk. Ścianki ażurowe Wełna mineralna Strop wielokanałowy, 24 cm Papa termozgrzewalna x 2, 0,5 cm 1146 140 180 154 180 154 180 158 180 30 34 90 180 30 34 90 180 30 24 105 Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Strop wielokanałowy 24 cm Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Strop wielokanałowy 24 cm Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Papa izolacyjna Beton Piasek 180 320 34 295 34 295 + 6,83 Płyta izolacji termicznej 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt 10 mm - 20 mm, 20 cm Gładź cem., 1 cm Poz.S7 Słup żelbetowy Dylatacje Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm Poz.B9 Poz.B10 Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja term. styropian. Gładź cem., 1 cm Podsypka - piasek Poz.B6 Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja akust., 5 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podw. na konstr. stal. 1 cm Poz.B11 Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.S8 Słup żelbetowy ± 0,00 Poz.B3 Poz.B3 Poz.S2 Słup żelbetowy 50 110 320 34 295 Poz.S4 Słup żelbetowy + 3,54 Poz.B12 Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy - 0,21 Poz.9 Stopa C Poz.8 Stopa B Poz.7 Stopa A Budynek PUP - część pierwotna (budynek główny) Budynek PUP - część dobudowana z nowo projektowanym piętrem Objaśnienia: Przekrój B-B stan nowo projektowany z istniejącym budynkiem pierwotnym (głównym) PUP Oznaczenie elementów zdementowanych i wykonanych ponownie jako nowo projektowane Oznaczenie elementów nowo projektowanych 1:100 14

Elewacja - stan nowo projektowany Rys.nr 15 ELEWACJE stan nowo projektowany 1:100 15