1.0 SCHODY WEWNĘTRZNE PŁYTOWE OBLICZENIA STATYCZNE Nachylenie biegu tgα = 17,5 / 27 = 0,648 α = 32,94 o cosα = 0,839 obciąŝenia: - na płytach spocznikowych okładzina kamienna 0,035. 25,0. 1,2 = 1,05 kn/m 2 klej 0,005. 19,0. 1,3 = 0,12 zatarcie 0,02. 23,0. 1,3 = 0,60 płyta spocznika 0,18. 24,0. 1,1 = 4,75 tynk cem.wapienny 0,015. 19,0. 1,3 = 0,37 obciąŝenie uŝytkowe 3,00. 1,3 = 3,90 10,79 kn/m 2 - na płycie biegu okładzina kamienna (0,035 + 0,015. 0,175 : 0,27). 25,0. 1,2 = 1,32 kn/m 2 stopnie 0,175. 0,5. 24,0. 1,1 = 2,47 płyta biegu 0,18. 24,0. 1,1 : 0,839 = 5,66 tynk cem.wapienny 0,015. 19,0. 1,3 : 0,839 = 0,44 obciąŝenie uŝytkowe 3,00. 1,3 = 3,90 13,79 kn/m 2 - dla biegu dolnego obciąŝenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,37 m qs = 10,79. 1,37 = 14,78 kn/m qb = 13,79. 1,37 = 18,89 kn/m schemat statyczny 1
M AB = 34,84 knm R A = 32,16 kn q A = 32,16 / 1,37 = 23,47 kn/m R B = 36,28 kn q B = 36,28 / 1,37 = 26,48 kn/m Wymiarowanie płyty biegu i spocznika Zginanie Geometria: [cm] b=137.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=34.8 Zbrojenie: [cm2] As1=6.22 przyjęto As1=9,04 #12 co 18.5cm - dla biegu górnego obciąŝenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,32 m qs = 10,79. 1,32 = 14,24 kn/m qb = 13,79. 1,32 = 18,20 kn/m schemat statyczny M AB = 74,39 knm R A = 47,00 kn q A = 47,00 / 1,32 = 35,60 kn/m R B = 47,35 kn q B = 47,35 / 1,32 = 35,87 kn/m Wymiarowanie płyty biegu i spocznika Zginanie Geometria: [cm] b=132.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=74.4 Zbrojenie: [cm2] As1=14.28 przyjęto As1=14.80 #12/#16co14cm 1.1 Istniejący wspornik Ŝelbetowy antresoli Na podstawie obliczeń statycznych do Projektu rozbudowy budynku C II Rozbudowa hali nr 3 opracowanego przez Spółdzielcze Przedsiębiorstwo REMKOR w Pruszczu Gdańskim z marca 1989 roku str. 12 17, oraz rysunku konstrukcyjnego KII-5 Rygiel i słup antresoli - przyjęto ilości prętów zbrojenia wspornika antresoli jak na szkicu poniŝej: Rozstaw wsporników a = 6,00 m 2
Aktualnie wspornik obciąŝony jest obciąŝeniem z płyt kanałowych typu B szerokości 90cm, wylewką w linii słupów i monolityczną belką wieńczącą o wymiarach 20x40 cm oraz warstwami podłogi i tynkiem. Wspornik zaprojektowano jako pracujący w dwóch fazach pracy: faza I obciąŝenie płytami stropowymi, nadbetonem i obciąŝeniem montaŝowym. faza II obciąŝenie warstwami wykończeniowymi i obciąŝeniem uŝytkowym. W obliczeniach statycznych obliczeniowe obciąŝenie z płyt stropowych przyjęto g = 3,30 kn/m 2 obliczeniowe obciąŝenie warstwami podłogi i tynku 1,54 kn/m 2, obliczeniowe obciąŝenie zmienne p = 6,00 kn/m 2 średni cięŝar własny wspornika przyjęto: (0,30. 0,28 + 0,18. 0,24). 24,0. 1,1 = 3,35 kn/m tynk na wsporniku 0,015. (0,28. 2 + 0,30). 19,0. 1,3 = 0,32 kn/m obciąŝenie z górnego biegu schodów wraz z obciąŝeniem zmiennym z poz. 1.0 R B = 47,35 kn q B = 47,35 / 1,32 = 35,87 kn/m obciąŝenie z płyty kanałowej antresoli z warstwami podłogi i tynku ( 3,30 + 1,54 ). 5,82. 0,5 = 14,08 kn/m 53,62 kn/m belka wieńcząca skrajna 0,20. 0,40. 5,82. 0,5. 24,0. 1,1 = tynk na belce 0,015.(0,16 + 0,20 + 0,40). 5,82. 0,5. 19,0. 1,3 = lo = 1,025. 1,16 = 1,19 m schemat statyczny 6,15 kn 0,82 kn 6,97 kn przyjęto P = 8,00 kn M = 53,62. 1,19 2. 0,5 + 8,00. 1,19 = 47,48 knm Wymiarowanie: Zginanie Geometria: [cm] b=30.0 h=40.0 a1=3.0 a2=3.0 Beton: [MPa] B15 fck=12.0 fcd=8.0 Stal: [MPa] A-II fyd=310.0 Moment: [knm] Msd=47.5 Zbrojenie: [cm2] As1=4.57 Istniejące zbrojenie górne wspornika dla I fazy obciąŝeń : 3#16 o As = 6,03 cm 2 > 4,57 cm2 Dla fazy II pracy wspornika obciąŝonego obciąŝeniem zmiennym na płycie antresoli sprawdzenie nośności wspornika pominięto. 3
2.0 PŁYTY DODATKOWEGO STROPU NAD PARTEREM B A 4 3 2 1 obciąŝenia: płytki gresu na kleju 0,015. 25,0. 1,2 = 0,45 kn/m 2 podkład betonowy zbrojony 0,05. 24,0. 1,3 = 1,56 folia PCW 0,01 styropian 0,03. 0,45. 1,2 = 0,02 płyta stropu 0,18. 24,0. 1, = 4,75 kn/m 2 tynk cem.wap. 0,015. 19,0. 1,3 = 0,38 obc. zastępcze od ścianek działowych 0,75. 1,4 = 1,05 obciąŝenie uŝytkowe 2,00. 1,4 = 2,80 6,27 kn/m 2 --------------------------------------------- 11,02 kn/m 2 przyjęto 11,20 kn/m 2 obciąŝenie płyty na wsporniku (5,00. 1,3 2,00. 1,4) + 11,02 1,05 = 13,67 kn/m 2 13,70 kn/m 2 obciąŝenie ze spocznika schodów 35,87 kn/m Max momenty Mx 4
Max momenty My Wymiarowanie płyt stropowych Zbrojenie dołem dla kierunku x Przęsła AB, BC i CD Zginanie Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=12.6 Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm Zbrojenie górą dla kierunku x Podpory A i D Zginanie dla pola 2-3 Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=2.6 Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm Podpora B i C Zginanie dla pola 2-3 Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=13.6 Zbrojenie: [cm2] As1=2.21 przyjęto As1=2.28 #8co22cm 5
Podpora B Zginanie dla pola 1 2 Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=20.5 Zbrojenie: [cm2] As1=3.37 przyjęto As1=3.59 #8co14cm Podpora C Zginanie dla pola 1-2 Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=26.2 Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=4.57 #8co11cm Podpora D Zginanie dla pola 1-2 Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=4.9 Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm Zbrojenie dołem dla kierunku y Przęsła 2-3 Zginanie Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=14.3 Zbrojenie: [cm2] As1=2.51 przyjęto As1=2.51 #8co20cm Zbrojenie górą dla kierunku y Podpora 2 Zginanie 1 2 (wspornik przy schodach) Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=12.1 Zbrojenie: [cm2] As1=2.11 przyjęto As1=2.18 #8co23cm 6
Zginanie przy podporze B wspornik Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=14.7 Zbrojenie: [cm2] As1=2.56 przyjęto As1=2.64 #8co19cm Zginanie przy podporze C wspornik Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=17.8 Zbrojenie: [cm2] As1=3.12 przyjęto As1=3.14 #8co19cm Zginanie przy podporze D wspornik Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=7.0 Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm Zginanie podpory 3 we wszystkich przęsłach Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0 Moment: [knm] Msd=6.3 Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm 3.0 PODCIĄGI śelbetowe cięŝar podciągów 0,25. 0,27. 24,00. 1,1 = 1,78 kn/m tynk cem.wap. 0,015. (0,54 + 0,25). 19,0. 1,3 = 0,29 kn/m 2,07 kn/m 3.1 Podciąg 25x45cm 7
Zginanie w przęśle AB Moment: [knm] Msd=50.1 Zbrojenie: [cm2] As1=3.05 przyjęto As1=4.02 2#16 3.2 Podciąg 25x45cm Zginanie w przęśle AB Moment: [knm] Msd=74.7 Zbrojenie: [cm2] As1=4.65 przyjęto As1=6.03 3#16 Zginanie nad podporą B Moment: [knm] Msd=26.1 Zbrojenie: [cm2] As1=1.55 przyjęto As1=2.26 2#12 3.3 Podciąg 25x45cm 8
Zginanie w przęśle AB Moment: [knm] Msd=70.1 Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=6.03 3#16 Zginanie nad podporą B Moment: [knm] Msd=46.0 Zbrojenie: [cm2] As1=2.79 przyjęto As1=3.39 3#12 3.4 Podciąg 25x45cm Zginanie w przęśle AB Moment: [knm] Msd=37.0 Zbrojenie: [cm2] As1=2.22 przyjęto As1=2.26 2#12 Zginanie nad podporą B 9
Moment: [knm] Msd=23.0 Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12 3.5 Podciąg 25x45cm Zginanie przęsło AB i CD Moment: [knm] Msd=49.4 Zbrojenie: [cm2] As1=3.00 przyjęto As1=4.02 2#16 Zginanie przęsło BC Moment: [knm] Msd=21.2 Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12 Zginanie podpory B i C Moment: [knm] Msd=59.0 Zbrojenie: [cm2] As1=3.62 przyjęto As1=4.27 2#12+1#16 3.6 Podciąg 25x45cm 10
Zginanie przęsło AB i CD Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=61.0 Zbrojenie: [cm2] As1=3.74 przyjęto As1=4.02 2#16 Zginanie przęsło BC Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=46.4 Zbrojenie: [cm2] As1=2.81 przyjęto As1=4.02 2#16 Zginanie podpora B Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=62.0 Zbrojenie: [cm2] As1=3.81 przyjęto As1=4.27 2#12+1#16 Zginanie podpora C Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Moment: [knm] Msd=108.7 Zbrojenie: [cm2] As1=7.02 przyjęto As1=8.29 2#12+3#16 Ścinanie Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0 średnica=8 n-cięte=2 ObciąŜenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kn/m]=31.30 Dane: Asl=5.00 Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak Zbrojenie zakotwione= tak procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08 1<=cotO<=2.0 coto=1.00 Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.49 11
odcinek nr 1 lti[m]=0.49 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00 s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2] 17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03 Ścinanie Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0 Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0 średnica=8 n-cięte=2 ObciąŜenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kn/m]=67.00 Dane: Asl=5.00 Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak Zbrojenie zakotwione= tak procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08 1<=cotO<=2.0 coto=1.00 Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.23 odcinek nr 1 lti[m]=0.23 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00 s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2] 17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03 4.0 SŁUPY śelbetowe - słupy środkowe S1 ; S4 ; S6 i S8 cięŝar słupa 0,25. 0,25. 4,47. 24,0. 1,1 = 7,37 kn tynk na słupie 0,015. 4. 025. 2,77. 19,0. 1,3 = 0,77 kn 8,14 kn - słupy skrajne przy ścianie podłuŝnej S2 ; S3 ; S5 ; S7 cięŝar słupa 0,25. 0,25. 4,27. 24,0. 1,1 = 7,04 kn tynk na słupie 0,015. 4. 025. 2,77. 19,0. 1,3 = 0,77 kn 7,81 kn 12
Nr słupa i usytuowanie Reakcja ze stropu uzyskana z programu PLATO [ kn ] CięŜąr słupa [ kn ] Całkowite obciąŝenie słupa w kn SŁ 1 w 70,56 8,14 78,70 ŚŁ 2 z 72,13 7,81 79,94 SŁ 3 z 170,05 7,81 177,86 SŁ 4 w 291,27 8,14 299,41 SŁ 5 z 166,18 7,81 173,99 SŁ 6 w 344,82 8,14 352,96 SŁ 7 z 63,61 7,81 71,42 SŁ 8 w 129,65 8,14 137,79 Wymiarowanie słupa Śł 6 Ściskanie Geometria: [cm] b=25.0 h=25.0 a1=5.0 a2=5.0 Długość: [m] lcol=4.47 lo=4.47 Siła: [kn] Nsd=352,96 Nsd,lt=247,07 Moment: [knm] Msd=30.0 Zbrojenie: [cm2] As1=4.70 przyjęto As1=6.03 3#16 As2=4.70 przyjęto As2=6.03 3#16 procent zbrojenia: mi=1.93 5.0 FUNDAMENTY 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.5 13
STOPY FUNDAMENTOWE POD SŁUPY PROJEKTOWANE 5.1 Stopa pod słup wewnętrzny S-1 obciąŝenie ze słupa N = 78,70 kn Przyjęto stopę o wymiarach 80 x 80 x 40 cm cięŝar stopy 0,80. 0,80. 0,40. 24,0. 1,1 = 6,76 kn posadzka 0,05. (0,80 2 0,25 2 ). 23,0. 1,2 = 0,79 kn płyta podposadzkowa 0,12. (0,80 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 2,07 kn styrodur 0,05. (0,80 2 0,25 2 ). 0,45. 1,2 = 0,01 kn chudy beton 0,10. (0,80 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 1,73 kn piasek zagęszczony 1,47. (0,80 2 0,25 2 ). 18,5. 1,2 = 18,85 kn Σ N = 108,91 kn NapręŜenia w gruncie pod stopą σ = 5.2 Stopa pod słup wewnętrzny S-4 108,91 = 170,17kN / m 0,80 0,80 obciąŝenie ze słupa N = 299,41kN Przyjęto stopę o wymiarach 1,60 x 1,60 x 40 cm cięŝar stopy 1,60. 1,60. 0,40. 24,0. 1,1 = 27,03 kn posadzka 0,05. (1,60 2 0,25 2 ). 23,0. 1,2 = 3,70kN płyta podposadzkowa 0,12. (1,60 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 8,96 kn styrodur 0,05. (1,60 2 0,25 2 ). 0,45. 1,2 = 0,07 kn chudy beton 0,10. (1,60 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 7,46 kn piasek zagęszczony 1,47. (1,60 2 0,25 2 ). 18,5. 1,2 = 81,50 kn Σ N = 428,13 kn NapręŜenia w gruncie pod stopą σ = 428,13 = 167,23kN / m 1,60 1,60 2 2 5.3 Stopa pod słup wewnętrzny S-6 obciąŝenie ze słupa N = 352,96 kn Przyjęto stopę o wymiarach 1,70 x 1,70 x 40 cm cięŝar stopy 1,70. 1,70. 0,40. 24,0. 1,1 = 30,52 kn posadzka 0,005. (1,70 2 0,25 2 ). 23,0. 1,2 = 3,90 kn płyta podposadzkowa 0,12. (1,70 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 10,15 kn styrodur 0,05. (1,70 2 0,25 2 ). 0,45. 1,2 = 0,07 kn chudy beton 0,10. (1,70 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 8,45 kn piasek zagęszczony 1,47. (1,70 2 0,25 2 ). 18,5. 1,2 = 92,27 kn Σ N = 498,32 kn NapręŜenia w gruncie pod stopą σ = 498,32 = 172,43kN / m 1,70 1,70 2 14
5.4 Stopa pod słup wewnętrzny S-8 obciąŝenie ze słupa N = 137,79 kn Przyjęto stopę o wymiarach 110 x 110 x 40 cm cięŝar stopy 1,10. 1,10. 0,40. 24,0. 1,1 = 12,78 kn posadzka 0,05. (1,10 2 0,25 2 ). 23,0. 1,2 = 1,58 kn płyta podposadzkowa 0,12. (1,10 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 4,12 kn styrodur 0,05. (1,10 2 0,25 2 ). 0,45. 1,2 = 0,02 kn chudy beton 0,10. (1,10 2 0,25 2 ). 23,0. 1,3 = 3,43 kn piasek zagęszczony 1,47. (1,10 2 0,25 2 ). 18,5. 1,2 = 37,45kN Σ N = 197,17 kn NapręŜenia w gruncie pod stopą σ = 197,17 = 162,95kN / m 1,10 1,10 2 STOPY FUNDAMENTOWE ISTNIEJĄCE OBCIĄśONE PROJEKTOWANĄ KONSTRUKCJĄ 5.5 Stopa pod słup zewnętrzny S-5 obciąŝenia: - z konstrukcji dachu 2 x papa termozgrzewalna 2. 0,09. 1,2 = 0,22 kn/m 2 papa klejona do styropianu 0,05. 1,2 = 0,06 styropian 0,15. 0,45. 1,2 = 0,08 paroizolacja 0,09. 1,2 = 0,11 płyty dachowe Ŝebrowe 13,1 : (1,49. 5,87). 1,1 = 1,70 zaprawa w stykach płyt dach. (0,01+0,04). 0,5. 0,30. 23,0. 1,3 : 1,50 = 0,15 instalacje 0,25. 1,4 = 0,35 sufit podwieszony - stelaŝ 0,06 - płyty g-k 0,02. 12,0. 1,2 = 0,29 śnieg I strefa α < 15 o 0,7. 0,8. 1,4 = 0,78. 3,80 kn/m 2 obciąŝenie na pas górny dźwigara dachowego 3,80. 6,00 = 22,80 kn/m nadbeton na pasie górnym (0,13 + 0,17). 0,5. 0,30. 23,0. 1,3 = 1,34 cięŝar własny dźwigara dachowego stalowego (wg projektu zamiennego) 12,80 kn. 1,1 / 12,0 = 1,17. 25,31 kn/m reakcja z dźwigara dachowego na słup R = 25,31. 12,0. 0,5 = 151,86 kn element gzymsowy (0,10. 0,30 + 0,40. 0,12). 24,0. 1,1 = 2,06 kn/m wyprawa + opierzenie z blachy przyjęto 0,05 zewn. element nadproŝowy (0,15. 0,45 + 0,06. 0,06). 24,0. 1,1 = 1,88 ocieplenie z gazobetonu 0,12. 0,45. 10,5. 1,2 = 0,68 tynk zewn. 0,02. (2. 0,45 + 0,27). 19,0. 1,3 = 0,58. 5,25 kn/m obciąŝenie z gzymsu i nadproŝa na słup zewnętrzny 5,25. 6,00 = 31,50 kn zewn. omurowanie słupa 0,12. 0,40. 4,20. 18,0. 1,1 = 3,99 kn 15
słup Ŝelbetowy 0,30. 0,45. 6,65. 24,0. 1,1 = 23,70 kn tynk na słupie 0,015.(0,30+2. 0,40). 5,60. 19,0. 1,3 = 2,28 kn 213,33 kn cięŝar okna - przyjęto 2,00 kn/m mur podokienny 0,24. 1,15. 10,5. 1,2 = 3,48 zewn. omurowanie 0,12. 1,15. 18,0. 1,1 = 2,73 tynk wewnętrzny 0,015. 1,75. 19,0. 1,3 = 0,65 cokół ceglany 0,38. 0,70. 18,0. 1,1 = 5,27 belka podwalinowa 0,40. 0,60. 24,0. 1,1 = 6,34 20,47 kn/m obciąŝenie z belki podwalinowej, muru i okna na stopę fundamentową 20,47. 5,70 = 116,68 kn całkowite obciąŝenie istn. konstrukcją 327,37 kn cięŝar istn. stopy fundamentowej (1,50. 2,50. 0,40 + 1,20. 1,10. 0,50). 24,0. 1,1 = 57,02 kn grunt i posadzka na odsadzkach stopy (2,50. 1,50. 1,50 1,20. 1,10. 0,50-0,40. 0,30. 1,00). 20,0. 1,3 = 125,97 kn istniejące obciąŝenie na stopę fundamentową 512,99 kn na podstawie obliczeń statycznych istniejącej ramy hali obciąŝonej parciem i ssaniem wiatru działającym na pasmo szerokości 6,0 m o wielkości: wp = 0,35. 0,7. 1,0. 1,8. 6,0. 1,3 = 3,42 kn/m ws = 0,35. (-0,4). 1,0. 1,8. 6,0. 1,3 = - 1,98 kn/m z obliczeń komputerowych uzyskano następujące wartości sił wewnętrznych w poziomie stopy fundamentowej: H = 13,83 kn ; M = 37,40 knm dodatkowe obciąŝenie istn. stopy fundamentowej reakcją ze słupa projektowanej konstrukcji Σ N = 177,86 kn 690,79 kn ΣMa = 37,40 + 177,86. 0,345 + 13,83. 0,90 = 111,21 knm ΣMa 111,21 2,50 e = = = 0,16m < = 0, 417m ΣN 690,79 6 690,79 6 0,16 2 σ 1 = (1 + ) = 254,95kN / m 2,50 1,50 2,50 690,79 σ = 2,50 1,50 6 0,16 2,50 2 (1 ) = 113,47kN / m 2 16
Nośność gruntu Warstwa Nazwa MiąŜszość ρ (n) C (n) u φ (n) u M M o gruntu [m] [t/m 3 ] [kpa] [ ] [kpa] [kpa] 1 Gliny piaszczyste 2.50 2.06 28.00 16.40 38993.88 29252.73 2 Piaski gliniaste 5.30 2.00 31.54 18.27 49231.85 36933.12 Metoda określenia parametrów geotechnicznych B Głębokość posadowienia [m] 1.50 CięŜar zasypki [kn/m 3 ] 20.00 ObciąŜenia Numer zestawu N [kn] M y [knm] T y [kn] M x [knm] T x [kn] 1 690,79 0.00 0.00 0.00-13.83 Stan graniczny nośności DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1 N=690,79 kn m*q fnb=0.81 * 1822.44 = 1476.18 kn N=690,79 kn m*q fnl=0.81 * 1766.28 = 1430.68 kn DLA WARSTWY NR 2 N=1203.41 kn m*q fnb=0.81 * 8283.89 = 6709.95 kn N=1203.41 kn m*q fnl=0.81 * 8140.79 = 6594.04 kn Gdańsk, sierpień 2006r Obliczenia wykonał: POM / BO / 3092 / 01 17