ANALIZA WPŁYWU PARAMETRÓW MOCOWANIA ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH NA ICH NOŚNOŚĆ STATYCZNĄ
|
|
- Krzysztof Świątek
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 45, t. 14, rok 2012 ISSN X ANALIZA WPŁYWU PARAMETRÓW MOCOWANIA ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH NA ICH NOŚNOŚĆ STATYCZNĄ Ludwik Kania 1a, Piotr Reszka 1b 1 Instytut Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika Częstochowska a ludwik@imipkm.pcz.pl, b reszka@imipkm.pcz.pl Streszczenie W pracy przedstawiono analizę numeryczną modelu podwozia koparki gąsienicowej wraz z łożyskiem wieńcowym trzyrzędowym, wykonanego z użyciem metody elementów skończonych. Elementy toczne modelowano elementami prętowymi truss o nieliniowej charakterystyce. Rdzenie śrub zamodelowano elementami belkowymi typu beam, natomiast łby śruby elementami sztywnymi typu rigid. Rozpatrzono wpływ wartości siły napięcia wstępnego śrub mocujących łożysko na nośność łożyska wieńcowego dla trzech klas wytrzymałości tych śrub. ANALYSIS OF IMPACT PARAMETERS OF SLEWING BEARING ON THE STATIC LOAD Summary The paper presents a numerical analysis of caterpillar excavator s chassis model with three-row slewing bearing. The overall discrete model is made of eight-nodal, cubic elements, solid type. The nonlinear characteristics in the process of rolling elements modeling is used as well as truss-type elements. Coefficient of friction is applied to appropriate surfaces of rings and support elements. Screws are modeled by beam elements simulating mandrel and the head is modeled by rigid. The impact of the pre-tension s strength of mounting screws in three strength classes for extreme resistance of slewing bearing s external load is taken into consideration in this paper. The given characteristics of bearing carrying capacity, loss of contact stress distribution on the surfaces of the bearing rings and built for maximum tilting moment M. 1. WSTĘP Łożyska wieńcowe są zespołami maszyn roboczych szeroko stosowanymi w przemyśle górniczym, odkrywkowym i budowlanym, między innymi w siłowniach wiatrowych, różnego typu koparkach, zwałowarkach i żurawiach. Łożyska wieńcowe zdecydowanie różnią się swoją postacią geometryczną i budową od zwykłych klasycznych łożysk tocznych. Różnica ta wynika między innymi z zakresów prędkości obrotowej, rozmiarów, możliwości przenoszenia złożonych obciążeń zewnętrznych w postaci sił osiowych Q, sił promieniowych H i momentów wywrotnych M o dużych wartościach. Podstawowe kryteria klasyfikacji łożysk wieńcowych wynikają głównie z ich budowy. Wyróżnia się łożyska wieńcowe z wieńcem zębatym zewnętrznym lub wewnętrznym, z dzielonymi i niedzielonymi pierścieniami. Przykłady klasycznych łożysk przedstawione są na rys
2 Ludwik Kania, Piotr Reszka b) Rys. 1. Łożyska wieńcowe: kulkowe jednorzędowe (czteropunktowe) (, jednorzędowe wałeczkowe (krzyżowe) (b) Ze względu na liczbę rzędów elementów tocznych wyróżnia się jednorzędowe lub wielorzędowe np. łożysko wałeczkowe trzyrzędowe. W pierścieniu łożyska znajdują się otwory na śruby mocujące łożysko do korpusu i elementu obrotowego. Śruby mocujące są montowane z zaciskiem wstępnym. Wartości sił napięcia wstępnego określa się w oparciu o zalecenia producenta łożysk. Z uwagi na niewielkie wartości prędkości obrotowych w łożyskach wieńcowych wyznacza się ich nośność statyczną wynikającą z dopuszczalnych naprężeń w strefie kontaktu najbardziej obciążonego elementu tocznego. Oszacowanie poprawnej nośności statycznej stanowi ważną część obliczeń projektowanej maszyny roboczej. Metody analityczne obliczania nośności statycznej opisane są równaniami statyki, natomiast w celu zwiększenia dokładności obliczeń wykorzystuje się analizy numeryczne, stosując na przykład metodę elementów skończonych. Wykorzystanie metody elementów skończonych do modelowania łożysk umożliwia symulacje zjawisk zachodzących w połączeniach śrubowych. Śruby można modelować pojedynczymi elementami skończonymi jak przedstawiono w pracach [1,2,3], jak również stosować modele obejmujące pełną postać geometryczną śrub dyskretyzowanych elementami bryłowymi [4-7]. Celem pracy jest analiza wpływu wybranych parametrów mocowania łożyska wieńcowego do ramy koparki gąsienicowej na jego nośność statyczną. W łożyskach wieńcowych przez nośność statyczną rozumie się zdolność łożyska wieńcowego do przenoszenia obciążenia zewnętrznego, jej graficznym obrazem jest charakterystyka łożyska wieńcowego w postaci zależności funkcyjnej M = f (Q). W pracy rozpatrywano przede wszystkim wpływ sił napięcia wstępnego w śrubach na nośność statyczną łożyska wałeczkowego trzyrzędowego, a także brano pod uwagę ich wpływ na utratę kontaktu pomiędzy powierzchniami pierścieni łożysk i zabudowy. 2. MODELOWANIE NUMERYCZNE ŁOŻYSKA I POŁĄCZENIA ŚRUBOWEGO Model numeryczny zbudowany jest na podstawie danych technicznych koparki gąsienicowej o podwoziu w kształcie litery X. W układzie obrotu nadwozia zastosowany jest osiowy silnik, napędzający przekładnię planetarną, w celu uzyskania maksymalnego momentu obrotowego. Maksymalna prędkość obrotu łożyska 8,5 obr/min. Gabaryty podwozia maszyny są podane w dokumentacji technicznej [8]. Do koparki zamontowano na podstawie katalogu łożysko wałeczkowe z dzielonymi pierścieniami, trzyrzędowe o średnicy tocznej Dt = 2000mm, średnica wałeczków w rzędzie nośnym i podtrzymującym łożyska wynosi d = 20 mm, liczba wałeczków w rzędzie wynosi 160. Twardość bieżni wynosi 58 HRC. Obciążenie dopuszczalne elementów tocznych przyjęte zostało na podstawie kryterium dopuszczalnych względnych deformacji strefy styku wałeczek-bieżnia δpl dop/d = 0,0002 [3]. Wartość siły, jaką można obciążyć pojedynczy wałeczek obliczono na podstawie zależności: P dop d = 123,57 fh d l 1 cosα (1) 2 a 0 gdzie: l jest czynną długością wałeczka, α jest kątem działania łożyska (w przypadku łożyska trzyrzędowego α = 90º), a0 jest promieniem tocznym łożyska, fh jest współczynnikiem twardości bieżni obliczanym z zależności: f = HV H (2) Na podstawie wzoru (1) obliczono wartość Pdop=33748 N, jest to wartość graniczna, jaką można obciążyć wałeczek o średnicy 20 mm. W modelu dyskretnym podwozia koparki wprowadzono uproszczenia, pominięto przeciwwagę, gąsienice i nadwozie. Do analizy przyjęto połowę łożyska i podwozia. Wprowadzono odpowiednie warunki brzegowe wynikające z symetrii modelu. W celu wyznaczenia nośności statycznej łożyska wieńcowego wykorzystano schemat obciążenia płytą zamodelowaną sztywnym elementem sześciennym typu solid, obciążenie zewnętrzne zrealizowano poprzez siły FQ (obciążenie składową osiową obciążenia zewnętrznego Q) i FM (obciążenia momentem wywrotnym M). W analizie łożysk zwykle korzysta się ze współczynnika obciążenia 71
3 ANALIZA WPŁYWU PARAMETRÓW MOCOWANIA ŁOŻYSK zewnętrznego k, który określa proporcje pomiędzy składową osiową Q a momentem wywrotnym M, określa go zależność: M k = (3) a Q 0 Podstawową wielkością określającą zdolność łożyska do przenoszenia obciążenia zewnętrznego jest jego charakterystyka statyczna. sztywnych elementów symulujących łeb i nakrętkę śruby przedstawia rys. 3. Rys. 3. Model dyskretny śruby b) c) Rys.2. Łożysko wieńcowe wałeczkowe trzyrzędowe i powierzchnie kontaktu (, siatka modelu dyskretnego (b), obciążenie (c) Wałeczki zamodelowano elementami prętowymi o charakterystyce nieliniowej, bez luzu o średnicy 20mm. Charakterystyki tych elementów wyznacza się w odrębnej procedurze według [3]. Przy budowie modelu łożyska wieńcowego zastosowano ośmiowęzłowe elementy sześcienne typu solid. Ze względu na rozpatrywany kontakt między powierzchniami pierścieniami łożyska a zabudową podwozia zagęszczona została siatka i uwzględniono siły tarcia ze współczynnikiem µ = 0,16, powierzchnie kontaktu nie są jednorodne. Śruby mocujące łożysko nie są pasowane i zostały zamodelowane elementem beam z uwzględnieniem opcji bolt występującej w systemie ADINA [11]. Do tak modelowanych elementów można wprowadzić siłę napięcia wstępnego. Elementy te mogą przenosić momenty zginające. Budowę elementu dyskretnego śruby i dwóch zespołów Taki model nazywa się niekiedy śrubą ze sztywną pajęczyną rigid spider [9]. Elementy sztywne połączone są jednym ze swoich węzłów w centralnym punkcie pajęczyny, który z kolei związany jest z węzłem elementu belkowego symulującego trzpień śruby. Pozostałe węzły pajęczyny mogą łączyć się z węzłami otworu pierścieni i zabudowy, tworząc tym samym sztywny łeb śruby. Jest to jeden ze sposobów modelowania śrub w modelach łożysk wieńcowych. Elementom belkowym śruby typu bolt została przypisana odpowiednia średnica śruby odpowiadająca rozmiarowi śruby M24. Skorzystano z wyboru przekroju elementu typu pipe [11] z pełną powierzchnią używaną tylko w przypadku elementów belkowych (śruby mocujące łożysko znajdujące się w płaszczyźnie podziału modelu łożyska mają przekrój o połowę mniejszy). Liczba śrub mocujących modelowane łożysko wynosi 50. Do śrub przykładano napięcie wstępne o wartości Sw (skrajne śruby obciążone są połową tej wartości). Rząd wałeczków, który jest równoległy do osi przenosi tylko siłę promieniową H, która została w bieżącej analizie pominięta. 3. ANALIZA I WYNIKI OBLICZEŃ Przeprowadzono analizę łożyska wieńcowego posadowionego na podwoziu koparki. Wyznaczono nośność statyczną łożyska dla trzech klas śrub mocujących, korzystając z aplikacji ADINA [11]. Wartości sił napięcia wstępnego przyjęto zgodnie z wytycznymi producenta łożysk wieńcowych [10], dla śrub klasy 8.8: 168 kn, dla śrub klasy 10.9: 239 kn, dla śrub klasy 12.9: 280 kn. Obliczenia prowadzono metodą iteracyjną do osiągnięcia w jednym z wałeczków siły granicznej Pdop. Rezultatem obliczeń są trzy charakterystyki nośności statycznej łożyska mocowanego za pomocą śrub trzech klas wytrzymałości. Widoczne jest zmniejszenie nośności łożysk w zależności od klasy zastosowanych śrub, czyli od wartości napięcia 72
4 Ludwik Kania, Piotr Reszka wstępnego w śrubach w zakresie dużych wartości współczynnika obciążenia zewnętrznego k. Przyczyny takiego zjawiska należy szukać w stosunkowo wysokiej podatności skrętnej pierścieni łożyska, szczególnie dotyczy to pierścienia dzielonego, którego oba segmenty są łączone w całość śrubami mocującymi łożysko. Wzrost napięcia wstępnego ogranicza w pewnym zakresie podatność pierścieni i powoduje wzrost sił przenoszonych przez elementy toczne, tym samym wzrost nośności łożyska. Zachodzi to w zakresie wysokich wartości współczynnika obciążenia zewnętrznego k, tzn. przy obciążeniu dużym momentem wywrotnym przy stosunkowo małej wartości siły osiowej i dotyczy tzw. rzędu podtrzymującego łożyska, który jest odrywany od podwozia przez oddziaływanie momentu wywrotnego. Na rys. 4 znajduje się dodatkowa krzywa, która ogranicza pole pracy łożyska wytrzymałością śrub mocujących klasy 8.8, jest to charakterystyka złącza śrubowego określana podobnie jak charakterystyka łożyska w układzie współrzędnych (M, Q). Obok warunku nieprzekroczenia dopuszczalnych obciążeń elementów tocznych w łożysku wieńcowym musi być spełniony warunek nieprzekroczenia granicznego napięcia w śrubach, obliczanego w niniejszej pracy ze współczynnikiem bezpieczeństwa o wartości 1,2. Charakterystyka złącza śrubowego dla klasy śrub 12.9 znajduje się powyżej charakterystyki łożyska. Na rys. 5 zamieszczono obraz naprężeń kontaktowych na powierzchni 2 przy współczynniku obciążenia zewnętrznego k = w przypadku mocowania łożyska śrubami klasy 8.8. Podobny jest charakter naprężeń kontaktowych na powierzchni 1. Wyraźnie widoczna jest utrata kontaktu na wewnętrznej części powierzchni, co jest źródłem ugięcia skrętnego pierścienia łożyska. Potwierdza to sugerowana powyżej przyczyna zmniejszenia nośności łożyska. b) Rys. 5. Obraz naprężeń kontaktowych na powierzchni 2 (, rozkład napięcia w śrubach przy k = (b) Rys. 4. Charakterystyka nośności statycznej analizowanego łożyska z uwzględnieniem własności wytrzymałościowych śrub Napięcie w śrubach nie może być zbyt niskie, by nie dochodziło do ich odciążenia i możliwości luzowania. Taka sytuacja może wystąpić szczególnie przy małych wartościach współczynnika obciążenia zewnętrznego, kiedy jest ono przenoszone tylko przez tzw. rząd nośny łożyska, zwłaszcza, gdy łożysko jest mocowane na ramie o dużej niejednorodności ugięć w strefie mocowania łożyska. Producenci zalecają działania kontrolne dokręcenia wszystkich śrub co 200 godzin, a jeśli więcej niż 10% śrub jest poluzowanych, konieczna jest kolejna kontrola po 200 godzinach pracy. Niebezpieczeństwo luzowania śrub można stwierdzić na podstawie rozkładów sił działających w śrubach dla punktów pracy łożyska zlokalizowanych dla wartości bliskich k = 0. Rozkład obciążeń działających na śruby w analizowanym łożysku przy k = 0 zamieszczono na rys
5 ANALIZA WPŁYWU PARAMETRÓW MOCOWANIA ŁOŻYSK Rys. 6. Rozkład obciążenia w śrubach przy k = 0 4. UWAGI KOŃCOWE Napięcie w śrubach mocujących łożysko wieńcowe wpływa na nośność łożyska, szczególnie dotyczy to łożysk z dzielonymi pierścieniami: wałeczkowych trzyrzędowych i kulkowych dwurzędowych. Zalecenia producentów co do obliczania śrub mocujących łożysko ograniczają się do ich obliczeń wytrzymałościowych. Klasyczne metody obliczania nośności nie pozwalają na uwzględnienie opisanego w pracy zagadnienia. Umożliwiają to metody obliczania nośności łożyska oparte na modelowaniu numerycznym, ale zagadnienie takie nie było dotychczas analizowane. Należy je zatem wprowadzić do kanonu zasad obliczania nośności łożysk. Można sugerować także wprowadzenie nowego kryterium poprawnego projektowania łożysk. Obok kryterium granicznego obciążenia elementów tocznych i granicznego napięcia śrub mocujących łożysko przydatne może być kryterium zachowania kontaktu pomiędzy pierścieniami łożyska a zabudową i pomiędzy segmentami dzielonego pierścienia w łożyskach z dzielonymi pierścieniami. Literatura 1. Smolnicki T., Fizykalne aspekty koherencji wielkogabarytowych łożysk tocznych i odkształcalnych konstrukcji wsporczych. Wrocław: Ofic. Wyd. Pol. Wrocł., Smolnicki T., Derlukiewicz D., Stańco M.: Evaluation of load distribution in the superstructure rotation joint of single-bucket caterpillar excavators. Automation in Construction 2008, Vol. 17, No. 3, p Kania L.: Analiza obciążenia wewnętrznego w łożyskach tocznych wieńcowych w aspekcie ich nośności statycznej. Częstochowa: Wyd. Pol. Częst., Chaib Z., Daidié A., Leray D.: Screw behavior in large diameter slewing bearing assemblies: numerical and experimental analyses. International Journal on Interactive Design and Manufacturing 2007, Vol. 1, No. 1, p Jeong Kim J., Yoon J., Kang B.: Finite element analysis and modeling of structure with bolted joints. Applied Mathematical Modelling 2007, Vol.31, No. 5, p Pollicino F., Schleeßelmann R.: Berechnung der hochbelasteten Schraubenverbindung des Rotorblattes einer Windenergieanlage mittels FEM und VDI 2230 unter Berücksichtigung der Montage. Germanischer Lloyd Wind Energie GMBH, Hamburg 1-25, Göncz P., Glodež S.: Calculation model for pre-stressed bolted joints of slewing bearings. Advanced Engineering 2009, Vol. 3, No. 2, p Koparka gąsienicowa EC460C. Dane techniczne. Volvo Mazanek E., Krynke M.: Możliwości modelowania śrub mocujących łożysko wieńcowe. Transport przemysłowy i maszyny robocze 2010, vol. 8, nr 2, s Katalog łożysk tocznych wieńcowych Rothe Erde ADINA. Theory and Modelling Guide, ADINA R&D, Inc., Watertown
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Andrzej Dziurski, Ludwik Kania, Eugeniusz Mazanek (Politechnika Częstochowska) PROBLEMATYKA WYZNACZANIA OBSZARU DOPUSZCZALNYCH
Bardziej szczegółowoDOSKONALENIE ZASTĘPCZYCH ELEMENTÓW TOCZNYCH W NUMERYCZNYM MODELOWANIU ŁOŻYSK TOCZNYCH WIEŃCOWYCH
Marek Krynke 1, Krzysztof Mielczarek 2 DOSKONALENIE ZASTĘPCZYCH ELEMENTÓW TOCZNYCH W NUMERYCZNYM MODELOWANIU ŁOŻYSK TOCZNYCH WIEŃCOWYCH Streszczenie: W niniejszym rozdziale zaprezentowano sposoby modelowania
Bardziej szczegółowoWPŁYW MODELOWANIA ZASTĘPCZYCH ELEMENTÓW TOCZNYCH NA DYSTRYBUCJĘ SIŁ W ŁOŻYSKACH TOCZNYCH WIEŃCOWYCH
Marek Krynke 1, Krzysztof Mielczarek 2 WPŁYW MODELOWANIA ZASTĘPCZYCH ELEMENTÓW TOCZNYCH NA DYSTRYBUCJĘ SIŁ W ŁOŻYSKACH TOCZNYCH WIEŃCOWYCH Streszczenie: W pracy wyznaczono charakterystyki nośności jednorzędowego
Bardziej szczegółowoMETODYKA BUDOWANIA MODELI OBLICZENIOWYCH MES ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH DOTYCZĄCA DYSKRETYZACJI PIERŚCIENI ŁOŻYSKA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 49, ISSN 1896-771X METODYKA BUDOWANIA MODELI OBLICZENIOWYCH MES ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH DOTYCZĄCA DYSKRETYZACJI PIERŚCIENI ŁOŻYSKA Marek Krynke 1a, Stanisław Borkowski 1b 1 Instytut
Bardziej szczegółowoKompleksowe wyznaczanie nośności łożysk tocznych wieńcowych
Ludwik KANIA Instytut Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika Częstochowska E mail: ludwik@imipkm.pcz.pl Kompleksowe wyznaczanie nośności łożysk tocznych wieńcowych 1 Wprowadzenie W ostatnich
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE REAKCJI KULEK ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO OSADZONEGO W STRUKTURACH ROBOCZYCH KOPARKI JEDNONACZYNIOWEJ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 83 Nr kol. 1904 Ludwik KANIA 1, Szczepan ŚPIEWAK 2, WYZNACZANIE REAKCJI KULEK ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO OSADZONEGO W STRUKTURACH ROBOCZYCH KOPARKI
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W ANALIZIE NUMERYCZNEJ ŁOŻYSK TOCZNYCH WIEŃCOWYCH
Marek Krynke 1 ZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W ANALIZIE NUMERYCZNEJ ŁOŻYSK TOCZNYCH WIEŃCOWYCH Streszczenie: W artykule przedstawiono metodykę budowy modeli MES łożysk wieńcowych. Zaproponowano
Bardziej szczegółowoZWIĘKSZENIE NOŚNOŚCI ŁOŻYSK WIELKOGABARYTOWYCH METODĄ KOREKCJI BIEŻNI. 1. Wstęp. Tadeusz Smolnicki*, Grzegorz Przybyłek*, Mariusz Stańco*
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 2 2007 Tadeusz Smolnicki*, Grzegorz Przybyłek*, Mariusz Stańco* ZWIĘKSZENIE NOŚNOŚCI ŁOŻYSK WIELKOGABARYTOWYCH METODĄ KOREKCJI BIEŻNI 1. Wstęp Obrót nadwozia jest
Bardziej szczegółowoUSZKODZENIA BIEŻNI ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH
3-211 T R I B O L O G I A 67 Eugeniusz MAZANEK *, Marek KRYNKE ** USZKODZENIA BIEŻNI ŁOŻYSK WIEŃCOWYCH THE DAMAGE OF THE RACES OF LARGE BEARINGS Słowa kluczowe: maszyny robocze ciężkie, łożyska wieńcowe,
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoAnaliza numeryczna wpływu przylegania kulki do bieżni łożysk wieńcowych na wartość współczynnika twardości
Bi u l e t y n WAT Vo l. LXII, Nr 1, 2013 Analiza numeryczna wpływu przylegania kulki do bieżni łożysk wieńcowych na wartość współczynnika twardości Ludwik Kania, Rafał Pytlarz, Piotr Reszka Politechnika
Bardziej szczegółowoWPŁYW POSTACI KONSTRUKCYJNEJ RAMY NOŚNEJ ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO NA ODKSZTAŁCENIA PIERŚCIENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 257-264, Gliwice 2009 WPŁYW POSTACI KONSTRUKCYJNEJ RAMY NOŚNEJ ŻURAWIA SAMOCHODOWEGO NA ODKSZTAŁCENIA PIERŚCIENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO ARKADIUSZ TRĄBKA, ADAM
Bardziej szczegółowoSPECYFIKA ZMIAN OPORU TOCZENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO PODWÓJNEGO W ASPEKCIE DOBORU SIŁ NAPIĘCIA WSTĘPNEGO ŚRUB ŁOŻYSKOWYCH
SPECYFIKA ZMIAN OPORU TOCZENIA ŁOŻYSKA WIEŃCOWEGO PODWÓJNEGO W ASPEKCIE DOBORU SIŁ NAPIĘCIA WSTĘPNEGO ŚRUB ŁOŻYSKOWYCH THE PECULIARITY OF VARIABILITY OF ROLLING RESISTANCE OF TWIN SLEWING BEARING IN ASPECT
Bardziej szczegółowoKomputerowe projektowanie konstrukcji mechanicznych
Komputerowe projektowanie konstrukcji mechanicznych 2018/2019 dr inż. Michał Dolata www.mdolata.zut.edu.pl Łożyska 2 Wykład przygotowany został na podstawie materiałów ze strony internetowej firmy SKF
Bardziej szczegółowo(73) (72) (13) B1 (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) Fig.2 F16C 19/18 (43) (54) Łożysko wieńcowe BUP 11/
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 160747 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 282471 (51) Int.C l.5: F16C 19/18 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 23.11.1989
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W ANALIZIE OBCIĄŻENIA WEWNĘTRZNEGO W ŁOŻYSKACH TOCZNYCH
Dr hab. inż. Bogdan WARDA Politechnika Łódzka Katedra Pojazdów i Podstaw Budowy Maszyn Dr inż. Agnieszka CHUDZIK Politechnika Łódzka Katedra Dynamiki Maszyn WYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W
Bardziej szczegółowoWPŁYW FKN W ANALIZIE NAPRĘŻEŃ W STREFIE KONTAKTU W ŁOŻYSKACH TOCZNYCH
Dr inż. Agnieszka CHUDZIK Dr inż. Anna JACH Politechnika Łódzka Wydział Mechaniczny Katedra Dynamiki Maszyn DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.221 WPŁYW FKN W ANALIZIE NAPRĘŻEŃ W STREFIE KONTAKTU W ŁOŻYSKACH
Bardziej szczegółowoŁożysko stożkowe CX
Łożyska > Łożyska stożkowe > Model :.30202 CX Producent : Cx ŁOŻYSKO STOŻKOWE - wymiary metryczne JEDNORZĘDOWE 30202 Cena za 1 sztukę! DANE TECHNICZNE: wał 15mm Strona 1/{nb} Łożyska > Łożyska stożkowe
Bardziej szczegółowoTHE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Piotr FOLĘGA MODELOWANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. W pracy na podstawie rzeczywistych
Bardziej szczegółowoPołączenia śrubowe. Kombinacja połączeń ciernych i zaciskowych.
Informacje ogólne o połączeniach śrubowych Informacje ogólne o połączeniach śrubowych Połączenia śrubowe dzielimy na cierne, zaciskowe lub stanowiące kombinację tych dwóch. Połączenie cierne wymaga zastosowania
Bardziej szczegółowo[+48] stepgroup-industry.eu ŁOŻYSKA WIEŃCOWE OFERTA: ŁOŻYSKA WIEŃCOWE
[+48] 603 24 34 24 biuro@stepgroup-industry.eu sales@stepgroup-industry.eu stepgroup-industry.eu ŁOŻYSKA WIEŃCOWE 1 SPIS TREŚCI Spis treści s.2 Branże, z którymi współpracujemy... s. 15 Łożyska precyzyjne
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Przykłady obliczeń z podstaw konstrukcji maszyn. [Tom] 2, Łożyska, sprzęgła i hamulce, przekładnie mechaniczne / pod redakcją Eugeniusza Mazanka ; autorzy: Andrzej Dziurski, Ludwik Kania, Andrzej Kasprzycki,
Bardziej szczegółowoZMIANA OBCIĄŻEŃ ELEMENTÓW TOCZNYCH W ŁOŻU KULOWYM ZWAŁOWARKI WSKUTEK ZUŻYCIA ODKSZTAŁCENIOWEGO. 1. Wprowadzenie. 2. Obiekt badań
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 35 Zeszyt 3/1 2011 Tadeusz Smolnicki*, Mariusz Stańco* ZMIANA OBCIĄŻEŃ ELEMENTÓW TOCZNYCH W ŁOŻU KULOWYM ZWAŁOWARKI WSKUTEK ZUŻYCIA ODKSZTAŁCENIOWEGO 1. Wprowadzenie Obrót
Bardziej szczegółowoI. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546
Bardziej szczegółowoPROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź maja 1995 roku
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Jerzy-Andrzej Nowakowski, Walenty Osipiuk (Politechnika Bialostocka) PROBLEMY REALIZACJI NAPIFCIA WSTF~PNEGO JEDNORZF~DOWYCH ŁOŻYSK
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK NOŚNOŚCI STATYCZNEJ ŁOŻYSK TOCZNYCH WIEŃCOWYCH ZA POMOCĄ PROGRAMÓW KOMPUTEROWYCH
PROBLEMY IEKOWECJOALYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 2 4 maja 999 r. Andrzej Dziurski, Ludwik Kania, Eugeniusz Mazanek Politechnika Częstochowska WYZACZAIE CHARAKERYSYK OŚOŚCI SAYCZEJ ŁOŻYSK OCZYCH WIEŃCOWYCH
Bardziej szczegółowoANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH
JAN RYŚ, PAWEŁ ROMANOWICZ * ANALIZA NOŚNOŚCI WALCOWEGO POŁĄCZENIA WCISKOWEGO KOŁA ZĘBATEGO O ZĘBACH SKOŚNYCH ANALYSIS OF CAPACITY OF CYLINDRICAL INTERFERENCE FIT OF GEAR WHEEL WITH HELICAL TEETH S t r
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoŁożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja
Łożyska wieńcowe PSL Montaż i konserwacja ZABEZPIECZENIE, PAKOWANIE, TRANSPORT I SKŁADOWANIE Przed pakowaniem łożyska wieńcowe są zabezpieczane płynnym środkiem konserwującym zapewniającym ochronę przed
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoSPRZĘGŁA MIMOŚRODOWE INKOMA TYP KWK Inkocross
- 2 - Spis treści 1.1 Sprzęgło mimośrodowe INKOMA Inkocross typ KWK - Informacje ogólne... - 3-1.2 Sprzęgło mimośrodowe INKOMA Inkocross typ KWK - Informacje techniczne... - 4-1.3 Sprzęgło mimośrodowe
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE POSTACI KONSTRUKCYJNYCH KOŁA ZABIERAKOWEGO POJAZDÓW KOPARKI WIELONACZYNIOWEJ. 1. Wprowadzenie obiekt badań
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 35 Zeszyt 3/1 2011 Eugeniusz Rusiński*, Tadeusz Smolnicki*, Grzegorz Przybyłek* PORÓWNANIE POSTACI KONSTRUKCYJNYCH KOŁA ZABIERAKOWEGO POJAZDÓW KOPARKI WIELONACZYNIOWEJ 1.
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoŁOŻYSKA WAŁECZKOWE JEDNORZĘDOWE
ŁOŻYSKA WAŁEZKOWE JEDNORZĘDOWE ŁOŻYSKA WAŁEZKOWE JEDNORZĘDOWE Łożyska wałeczkowe jednorzędowe są zdolne przenosić znaczne obciążenia promieniowe przy relatywnie małych wymiarach. Niektóre rodzaje łożysk
Bardziej szczegółowoANALIZA PRZYCZYN USZKODZENIA ŁOŻYSKA PODPARCIA MOSTU ZWAŁOWARKI ZGOT
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 83 Nr kol. 1904 Tadeusz SMOLNICKI 1, Mariusz STAŃCO 2, ANALIZA PRZYCZYN USZKODZENIA ŁOŻYSKA PODPARCIA MOSTU ZWAŁOWARKI ZGOT 15400.120 Streszczenie.
Bardziej szczegółowoŁożyska - zasady doboru
Łożyska - zasady doboru Dane wejściowe: Siła, średnica wału, prędkość obrotowa Warunki pracy: środowisko (zanieczyszczenia, wilgoć), drgania Dodatkowe wymagania: charakter obciążenia, wymagana trwałość,
Bardziej szczegółowoPołączenia śrubowe. Kombinacja połączenia ciernego i zaciskowego
Informacje ogólne o połączeniach śrubowych Połączenia śrubowe dzieli się na cierne, zaciskowe lub stanowiące kombinację tych dwóch. Informacje ogólne o połączeniach śrubowych Połączenie cierne wymaga ok.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
Bardziej szczegółowoŁOŻYSKA KULKOWE WZDŁUŻNE JEDNO I DWUKIERUNKOWE
KULKOWE WZDŁUŻNE JEDNO I DWUKIERUNKOWE KULKOWE WZDŁUŻNE JEDNO I DWUKIERUNKOWE Ze względu na konstrukcję, łożyska kulkowe wzdłużne są podzielone na jedno i dwukierunkowe. Łożyska wzdłużne jednokierunkowe
Bardziej szczegółowoProjekt wału pośredniego reduktora
Projekt wału pośredniego reduktora Schemat kinematyczny Silnik elektryczny Maszyna robocza P Grudziński v10d MT1 1 z 4 n 3 wyjście z 1 wejście C y n 1 C 1 O z 3 n M koło czynne O 1 z z 1 koło bierne P
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE OPORÓW RUCHU ŁOŻYSKA TOCZNEGO WIEŃCOWEGO W OPARCIU O ROZKŁAD OBCIĄŻENIA WEWNĘTRZNEGO
1-2013 T R I B O L O G I A 59 Ludwik KANIA *, Szczepan ŚPIEWAK * WYZNACZANIE OPORÓW RUCHU ŁOŻYSKA TOCZNEGO WIEŃCOWEGO W OPARCIU O ROZKŁAD OBCIĄŻENIA WEWNĘTRZNEGO THE DETERMINATION OF THE RESISTANCE TO
Bardziej szczegółowoSYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (16) nr 2, 2002 Alicja ZIELIŃSKA ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H Streszczenie: W artykule przedstawiono wyniki obliczeń sprawdzających poprawność zastosowanych
Bardziej szczegółowoDetermination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact.
Wyznaczanie naprężeń i odkształceń za pomocą MES w podłużnicy samochodowej podczas zderzenia. Determination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact. dr Grzegorz Służałek
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: PODSTAWY MODELOWANIA PROCESÓW WYTWARZANIA Fundamentals of manufacturing processes modeling Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI POŁĄCZEŃ WPUSTOWYCH, WIELOWYPUSTOWYCH I WIELOKARBOWYCH
Grzegorz CHOMKA, Jerzy CHUDY, Marian OLEŚKIEWICZ ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI POŁĄCZEŃ WPUSTOWYCH, WIELOWYPUSTOWYCH I WIELOKARBOWYCH Streszczenie W artykule przedstawiono analizę porównawczą wytrzymałości połączeń
Bardziej szczegółowoMetoda elementów skończonych
Metoda elementów skończonych Wraz z rozwojem elektronicznych maszyn obliczeniowych jakimi są komputery zaczęły pojawiać się różne numeryczne metody do obliczeń wytrzymałości różnych konstrukcji. Jedną
Bardziej szczegółowoSTATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH
Część. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH.. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH Rozwiązując układy niewyznaczalne dowolnie obciążone, bardzo często pomijaliśmy wpływ sił normalnych i
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
Bardziej szczegółowoPRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ
53/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ J. STRZAŁKO
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowo3. Wstępny dobór parametrów przekładni stałej
4,55 n1= 3500 obr/min n= 1750 obr/min N= 4,55 kw 0,70 1,00 16 37 1,41 1,4 8 30,7 1,41 1. Obliczenie momentu Moment na kole n1 obliczam z zależności: 9550 9550 Moment na kole n obliczam z zależności: 9550
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoANALIZA NUMERYCZNA SWORZNIOWEGO POŁĄCZENIA STOSOWANEGO W KONSTRUKCJACH WIELOCZŁONOWYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 45, t. 14, rok 2012 ISSN 1896-771X ANALIZA NUMERYCZNA SWORZNIOWEGO POŁĄCZENIA STOSOWANEGO W KONSTRUKCJACH WIELOCZŁONOWYCH Karol Chłus 1a, Wiesław Krasoń 2b 1 Katedra Mechaniki
Bardziej szczegółowoŁożyska walcowe wzdłużne
Łożyska walcowe wzdłużne Rodzaje wykonań... 864 Elementy... 865 Łożyska dwukierunkowe... 866 Ogólne dane techniczne... 867 Wymiary... 867 Tolerancje wymiarowe... 867 Niewspółosiowość... 868 Koszyki...
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoPierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe)
METODA ELEMENTÓW W SKOŃCZONYCH 1 Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe) stałych własnościach
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 1
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 1 Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji i Zarządzania
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoRys. 1. Obudowa zmechanizowana Glinik 15/32 Poz [1]: 1 stropnica, 2 stojaki, 3 spągnica
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Sławomir Badura*, Dariusz Bańdo*, Katarzyna Migacz** ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA MES SPĄGNICY OBUDOWY ZMECHANIZOWANEJ GLINIK 15/32 POZ 1. Wstęp Obudowy podporowo-osłonowe
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoSiły i ruchy. Definicje. Nadwozie podatne skrętnie PGRT
Definicje Definicje Prawidłowe przymocowanie zabudowy jest bardzo ważne, gdyż nieprawidłowe przymocowanie może spowodować uszkodzenie zabudowy, elementów mocujących i ramy podwozia. Nadwozie podatne skrętnie
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 4
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoPrzekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop Spis treści
Przekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa XI 1. Podział przekładni ślimakowych 1 I. MODELOWANIE I OBLICZANIE ROZKŁADU OBCIĄŻENIA W ZAZĘBIENIACH ŚLIMAKOWYCH
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoAnaliza naprężeń w przekrojach poprzecznych segmentowych kolan stopowych rurociągów stosowanych w technologiach górniczych
Analiza naprężeń w przekrojach poprzecznych segmentowych kolan stopowych rurociągów stosowanych w technologiach górniczych Stanisław Wolny, Filip Matachowski 1. Wprowadzenie W procesie projektowania kolan
Bardziej szczegółowoZMIANA DYSTRYBUCJI OBCIĄŻEŃ W ŁOŻYSKU WIELKOGABARYTOWYM WSKUTEK ZUŻYCIA ODKSZTAŁCENIOWEGO
ZESZYTY NAUKOWE WSOWL Nr 4 (158) 2010 ISSN 1731-8157 Tadeusz SMOLNICKI Mariusz STAŃCO ZMIANA DYSTRYBUCJI OBCIĄŻEŃ W ŁOŻYSKU WIELKOGABARYTOWYM WSKUTEK ZUŻYCIA ODKSZTAŁCENIOWEGO Bieżnie wielkogabarytowych
Bardziej szczegółowoCZĘŚĆ VII. PROGRAM PRODUKCYJNY CX
CZĘŚĆ VII. PROGRAM PRODUKCYJNY CX 358 5. Łożyska walcowe poprzeczne TABELE: 5. ŁOŻYSKA WALCOWE POPRZECZNE 5.1. walcowe jednorzędowe typy NU, NUB, NUC 5.. walcowe jednorzędowe typy NJ, NJP 5.3. walcowe
Bardziej szczegółowoAnaliza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM
Zeszyty Naukowe Politechniki Częstochowskiej nr 24 (2018), 262 266 DOI: 10.17512/znb.2018.1.41 Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM Przemysław
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Symulacyjne wyznaczanie charakterystyk statycznych dla typoszeregu odbojnic cylindrycznych
ISSN 1733-8670 ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE OBSŁUGIWANIE MASZYN I URZĄDZEŃ OKRĘTOWYCH OMiUO 2005 Stefan Berczyński, Wiesław Galor, Zenon Grządziel Symulacyjne wyznaczanie charakterystyk
Bardziej szczegółowoŁOŻYSKA KULKOWE ZWYKŁE JEDNORZĘDOWE
ŁOŻYSKA KULKOWE ZWYKŁE JEDNORZĘDOWE ŁOŻYSKA KULKOWE ZWYKŁE JEDNORZĘDOWE Łożyska kulkowe jednorzędowe zwykłe mają stosunkowo głębokie bieżnie w obu pierścieniach, nie mają kanalika do wkładania kulek i
Bardziej szczegółowoPROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź maja 1995 roku ROZDZIAŁ PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH ZESPOŁU WRZECIONOWEGO OBRABIARKI
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Ryszard Wolny (Politechnika Częstochowska) ROZDZIAŁ PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH ZESPOŁU WRZECIONOWEGO OBRABIARKI SŁOWA KLUCZOWE
Bardziej szczegółowoPorównanie metodyki obliczeń połączenia śrubowego według literatury niemieckiej i polskiej
GÓRNA Honorata 1 DREWNIAK Józef 2 Porównanie metodyki obliczeń połączenia śrubowego według literatury niemieckiej i polskiej WSTĘP Połączenia śrubowe, znajdują szerokie zastosowanie w konstrukcji maszyn
Bardziej szczegółowoANALIZA MES WYTRZYMAŁOŚCI ELEMENTÓW POMPY ŁOPATKOWEJ PODWÓJNEGO DZIAŁANIA
WIESŁAW FIEBIG 1 PIOTR CEPENDA 1 ANALIZA MES WYTRZYMAŁOŚCI ELEMENTÓW POMPY ŁOPATKOWEJ PODWÓJNEGO DZIAŁANIA W pracy przedstawiono obliczenia wytrzymałościowe elementów mechatronicznej pompy łopatkowej,
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechatronika Studia pierwszego stopnia. Podstawy konstrukcji maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy Kod przedmiotu:
Karta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechatronika Studia pierwszego stopnia Przedmiot: Podstawy konstrukcji maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy Kod przedmiotu: MT N 0 4 6-0_ Rok: II Semestr: 4 Forma studiów:
Bardziej szczegółowoZadanie 1: śruba rozciągana i skręcana
Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Cylindryczny zbiornik i jego pokrywę łączy osiem śrub M16 wykonanych ze stali C15 i osadzonych na kołnierzu. Średnica wewnętrzna zbiornika wynosi 200 mm. Zbiornik
Bardziej szczegółowoPRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK
ROZDZIAŁ 9 PRZYKŁADY CHARAKTERYSTYK ŁOŻYSK ŁOŻYSKO LABORATORYJNE ŁOŻYSKO TURBINOWE Przedstawimy w niniejszym rozdziale przykładowe wyniki obliczeń charakterystyk statycznych i dynamicznych łożysk pracujących
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoWPŁYW WSPÓŁCZYNNIKA SZTYWNOŚCI KONTAKTOWEJ I WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA NA SIŁY KONTAKTOWE W ŁOŻYSKU TOCZNYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 216 nr 58, ISSN 1896-771X WPŁYW WSPÓŁCZYNNIKA SZTYWNOŚCI KONTAKTOWEJ I WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA NA SIŁY KONTAKTOWE W ŁOŻYSKU TOCZNYM Jan Kosmol 1a, Kordian Stawik 1 Katedra Budowy
Bardziej szczegółowoBADANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH RDZENIA STOJANA GENERATORA DUŻEJ MOCY 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Eugeniusz ŚWITOŃSKI*, Jarosław KACZMARCZYK*, Arkadiusz MĘŻYK* wartości
Bardziej szczegółowoWybieranie ramy pomocniczej i mocowania. Opis. Zalecenia
Opis Opis Rama, rama pomocnicza i wzmocnienia współpracują z sobą, zapewniając wytrzymałość na wszelkie rodzaje naprężeń mogących powstać w czasie eksploatacji. Wymiary i konstrukcja ramy, mocowania oraz
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚCI ODRZWI WYBRANYCH OBUDÓW ŁUKOWYCH**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Włodzimierz Hałat* OŚOŚCI ODRZWI WYBRAYCH OBUDÓW ŁUKOWYCH** 1. Wprowadzenie Istotnym elementem obudów wyrobisk korytarzowych są odrzwia wykonywane z łuków
Bardziej szczegółowoUwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Bardziej szczegółowoInżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN X EKSPERYMENTALNA METODA OKREŚLANIA MOMENTU OPORU RUCHU ŁOŻYSK SKOŚNYCH 1.
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 36 43, ISSN 1426-708X Otrzymano: 23 marca 2018 / Zaakceptowano: 22 kwietnia 2018 / Zamieszczono na WWW: 20 grudnia 2018 opór ruchu, łożyska skośne, High Speed Cutting
Bardziej szczegółowoDobór silnika serwonapędu. (silnik krokowy)
Dobór silnika serwonapędu (silnik krokowy) Dane wejściowe napędu: Masa całkowita stolika i przedmiotu obrabianego: m = 40 kg Współczynnik tarcia prowadnic = 0.05 Współczynnik sprawności przekładni śrubowo
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI WZMOCNIEŃ ELEMENTÓW NOŚNYCH MASZYN I URZĄDZEŃ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Maciej BOLDYS OPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI WZMOCNIEŃ ELEMENTÓW NOŚNYCH MASZYN I URZĄDZEŃ Streszczenie. W pracy przedstawiono
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła
BIULETYN WAT VOL. LVI, NUMER SPECJALNY, 2007 Optymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła AGNIESZKA CHUDZIK Politechnika Łódzka, Katedra Dynamiki Maszyn, 90-524 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15 Streszczenie.
Bardziej szczegółowo1. STRUKTURA MECHANIZMÓW 1.1. POJĘCIA PODSTAWOWE
1. STRUKTURA MECHANIZMÓW 1.1. POJĘCIA PODSTAWOWE 1.1.1. Człon mechanizmu Człon mechanizmu to element konstrukcyjny o dowolnym kształcie, ruchomy bądź nieruchomy, zwany wtedy podstawą, niepodzielny w aspekcie
Bardziej szczegółowoOSTAPSKI Wiesław 1 DOWKONTT Szymon 2
OSTAPSKI Wiesław 1 DOWKONTT Szymon 2 Symulacja stanu naprężeniowo-odkształceniowego łożyska kulkowego w funkcji wewnętrznych parametrów geometrycznych w warunkach obciążeń próby trwałościowej WSTĘP W procesie
Bardziej szczegółowoPIERŚCIENIE ROZPRĘŻNO - ZACISKOWE SST
-2- Spis treści 1.1 Pierścienie rozprężno-zaciskowe typ RfN 7012 SST wykonanie ze stali.. 3 1.2 Pierścienie rozprężno-zaciskowe typ RfN 7061 SST wykonanie ze stali.. 4 1.3 Pierścienie rozprężno-zaciskowe
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: Inżynieria Biomedyczna Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy moduł kierunkowy ogólny Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Bardziej szczegółowo