ANALIZA ODKSZTAŁCEN I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH ŚRUBOWYCH
|
|
- Aleksandra Aniela Żurawska
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN X ANALIZA ODKSZTAŁCEN I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH ŚRUBOWYCH Część II. Złącze śrubowe z podkładką z tworzywa Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, pawel.grudzinski@zut.edu.pl Streszczenie W pracy zamieszczono część II opisu badań, dotyczących modelowania fundamentowych złączy śrubowych ciężkich maszyn i urządzeń posadawianych w sposób sztywny na fundamentach oraz analizy występujących w nich odkształceń i naprężeń. W części I przestawiono genezę rozważanego problemu i uzasadniono potrzebę zajęcia się nim. Przedstawiono w niej także opis oraz wyniki obliczeń i badań doświadczalnych, przeprowadzonych dla układu z podkładką fundamentową, wykonaną w sposób tradycyjny ze stali. Części II zawiera opis i wyniki analogicznych badań, wykonanych dla fundamentowego złącza śrubowego z podkładką nowoczesną odlaną z tworzywa epoksydowego EPY. Przeprowadzono analizę porównawczą wyników uzyskanych dla obydwóch badanych złączy śrubowych i na tej podstawie wykazano, dlaczego podkładki fundamentowe odlewane z tworzywa spełniają lepiej swoje zadania techniczne w posadowieniach maszyn niż tradycyjnie stosowane do tego celu podkładki stalowe. Słowa kluczowe: maszyny i urządzenia, posadowienia, fundamentowe złącza śrubowe, podkładki, tworzywo DEFORMATION AND STRESS ANALYSIS OF FOUNDATION BOLTED JOINTS Part II. A foundation bolted joint with a chock made of plastic Summary The paper is part II of studies concerning the modeling of foundation bolted joints of heavy machines and devices seated in a "stiff" manner on foundations. The stress and deformation analysis are also provided. In part I the origin of the problem and reasons why it should be addressed were presented. In that part results of calculations and experimental studies curried out for a system with a foundation chock, made in the traditional manner of steel, were presented. Part II contains results of similar studies performed for a bolted joint with a chock cast of the epoxy plastic EPY. Then, a comparative analysis of results demonstrates why foundation chocks cast of plastic better fulfill their technical tasks in the seating of machines, than traditional steel chocks. Keywords: machines and devices, seating, foundation bolted joints, chocks, plastic 72
2 1. WSTĘP Artykuł ten zawiera część II opracowania dotyczącego modelowania oraz analizy odkształceń i naprężeń, występujących w fundamentowych złączach śrubowych ciężkich maszyn i urządzeń, posadowionych w sposób sztywny na fundamentach. W posadowieniach tych stosowane są zwykle fundamentowe podkładki wyrównawcze, które tradycyjnie wykonywane były ze stali, a obecnie zastępowane są coraz częściej przez podkładki odlewane z tworzyw polimerowych, opracowanych specjalnie do tego celu, Część II stanowi kontynuację i rozwinięcie problematyki podjętej w części I [1]. W tamtej części omówiono aktualne problemy dotyczące fundamentowych złączy śrubowych maszyn i urządzeń, a w szczególności dużych sprężarek tłokowych, i uzasadniono potrzebę zajęcia się tą problematyką. Wykazano tam, że zaliczanie tych połączeń do grupy sztywnych połączeń konstrukcyjnych według klasyfikacji przyjętej w pracach [2, 3], jest dużym uproszczeniem, które zaciemnia obraz występujących w nich zjawisk i uniemożliwia należyte zrozumienie roli, jaką one odgrywają w posadowieniach maszyn. W części I zagadnienie to przeanalizowane zostało na przykładzie fundamentowego złącza śrubowego z podkładką stalową, stosowaną tradycyjnie do tego celu. W części II tego opracowania, prezentowanej w tym artykule, przedstawiono wyniki analogicznych badań, wykonanych dla złącza śrubowego z podkładką fundamentową odlaną z tworzywa polimerowego EPY, opracowanego specjalnie do tego celu i stosowanego obecnie coraz szerzej w praktyce inżynierskiej. Następnie przeprowadzono analizę porównawczą wyników badań, otrzymanych dla obydwóch badanych układów i wykazano, dlaczego podkładki fundamentowe odlewane z tworzywa w posadowieniach maszyn lepiej spełniają swoje zadania techniczne niż stosowane tradycyjnie do tego celu podkładki stalowe. Politechnice Szczecińskiej w ścisłej współpracy z przemysłem [4]. Tworzywo to należy obecnie do czołówki światowej. Posiada najważniejsze certyfikaty, zezwalające na posadowienia różnych maszyn i urządzeń, eksploatowanych na statkach, platformach morskich oraz na lądzie[5]. Rys. 1. Badany układu z podkładką z tworzywa a) elementy łączone oraz b)model obliczeniowy MES Sposób wykonania podkładki fundamentowej pokazany został schematycznie na rys. 2a. Odlano ją z tworzywa w taki sam sposób, jaki stosuje się w praktyce. Formę odlewniczą. obudowująca elementy łączone, wykonano z cienkiej blachy stalowej oraz pianki poliuretanowej. W celu zabezpieczenia formy przed przyklejeniem się tworzywa i umożliwieniem łatwego demontażu łączonych elementów jej powierzchnie wewnętrzne pokryte zostały cienką warstewką środka antyadhezyjnego (COMOS) w aerozolu. Uszczelnienia formy dokonano za pomocą kitu. Dzięki zastosowaniu odpowiedniego nadlewka (rys. 2a), po zalaniu formy ciekłym tworzywem, powstaje pewne ciśnienie hydrostatyczne, które zapewnia dobre wypełnienie całej formy i samoczynne dopasowanie podkładki do wszystkich mikro- i makronierówności stykających się z nią powierzchni metalowych. 2. ELEMENTY ŁĄCZONE Z PODKŁADKĄ Z TWORZYWA EPY Dla celów porównawczych identyczne obliczenia MES i badania doświadczalne, jak w części I (dla układu z podkładką stalową), wykonano dla elementów łączonych złącza śrubowego z podkładką fundamentową odlaną z tworzywa epoksydowego EPY. Model układu, pod względem kształtu i wymiarów, przyjęto identyczny jak w części I, z tą różnicą, że zamiast podkładki stalowej występuje teraz podkładka fundamentowa wykonana z tworzywa polimerowego (rys. 1). Użyte do tego celu tworzywo EPY jest efektem wieloletnich prac badawczych, wykonanych na Rys. 2. Elementy łączone złącza śrubowego z podkładką z tworzywa a) sposób odlewania podkładki fundamentowej, b) widok elementów łączonych z podkładką z tworzywa po usunięciu formy odlewniczej Do obliczeń numerycznych przyjęto następujące stałe materiałowe: dla stali: Es = 2, MPa, νs = 0,3; 73
3 ANALIZA ODKSZTAŁCEN I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH... dla tworzywa EPY: Et = 7500 MPa, νt = 0,376. Obliczenia wykonano dla zwiększającej się stopniowo siły zacisku wstępnego elementów łączonych, od 0 do 200 kn. Wybrane wyniki obliczeń, dla maksymalnej wartości siły nacisku F = 200 kn, przedstawiono na rysunkach 3, 4 i 5. Rys. 3. Pole naprężeń normalnych σz (a) w elementach łączonych z podkładką z tworzywa oraz rozkład nacisków powierzchniowych (b) działających na podkładkę, wyznaczone dla maksymalnej wartości siły nacisku stempli F =200 kn. Rys. 4. Odkształcenia badanego układu z podkładką z tworzywa EPY, wyznaczone z obliczeń MES dla siły zacisku F = 200 kn: a) widok ogólny w płaszczyźnie przekroju y-z, b) linie ugięcia zewnętrznych powierzchni górnej i dolnej płyty w płaszczyźnie y z Na rys. 3a przedstawiono wyniki obliczeń MES naprężeń normalnych σz w elementach łączonych, uzyskane dla maksymalnej wartości sił nacisku stempli, F = 200 kn. Na rys. 3 przedstawiono nominalny i obciążony obszar podkładki z tworzywa oraz rozkłady i wartości działających na nią nacisków powierzchniowych (p = σz). Porównując naprężenia normalne σz przedstawione na rys. 3 z analogicznymi naprężeniami, wyznaczonymi wcześniej dla układu z podkładką stalową [1], można łatwo zauważyć pewne znaczące różnice jakościowe i ilościowe. Podkładka z tworzywa przenosi zadane obciążenie na większej powierzchni niż podkładka stalowa, w tym wypadku prawie na całej swojej nominalnej powierzchni nośnej. Rozkłady nacisków powierzchniowych p (naprężeń σz) w przekrojach x-z i y-z są w przybliżeniu liniowe, a ich maksymalne wartości są około trzy razy mniejsze od maksymalnych nacisków, działających na podkładkę stalową [1]. Na rys. 4a pokazano odkształcenia badanego układu w płaszczyźnie przekroju y-z. Dokładniejsze wyniki obliczeń, obrazujące interesujące nas odkształcenia badanego układu, pokazano na rys. 4b. Przedstawia on linie ugięcia zewnętrznych powierzchni górnej i dolnej 74
4 płyty oraz powierzchni czołowych naciskających stempli w płaszczyźnie przekroju y-z. Postępując podobnie jak w obliczeniach z podkładką stalową, jako miarę odkształceń łączonych elementów przyjęto odcinek c1 c2 (rys.4b), Łatwo można zauważyć, że linie ugięcia powierzchni ściskanych płyt mają w tym wypadku nieco inny przebieg i znacznie większe wartości niż w układzie z podkładką stalową (pokazane w części I, na rys. 6). Na rys. 5 dokonano porównania charakterystyk odkształceń wyznaczonych z obliczeń MES oraz pomiarów [6]. Warto tutaj zaznaczyć, iż w literaturze nie znaleziono gotowych wzorów do wyznaczenia charakterystyk odkształceń dla takich układów. Odkształcenia elementów łączonych, wyznaczone z obliczeń MES (rys. 5), są liniową funkcją działającej na nie siły nacisku F. Charakterystyka odkształceń dla tych elementów, wyznaczona doświadczalnie, ma na początku przebieg nieliniowy, a później przebieg liniowy, równoległy do charakterystyki wyznaczonej z obliczeń MES. Występująca w tym wypadku nieliniowość oraz nieco większe odkształcenia są efektem wywołanym obecnością cienkiej warstewki środka antyadhezyjnego (COMOS), zastosowanego w celu zabezpieczenia przed sklejeniem się łączonych elementów i umożliwienia łatwego ich demontażu. Rys. 6. Podkładka fundamentowa z tworzywa po wykonaniu badań i demontażu układu: a) widok ogólny, b) fragmentu A w powiększeniu 3. ANALIZA PORÓWNAWCZA WYNIKÓW OBLICZEŃ I POMIARÓW W celu przeprowadzenia analizy porównawczej wykonano odpowiednie zestawienia wyników obliczeń i badań doświadczalnych, uzyskanych dla badanych układów z podkładką stalową oraz odlaną z tworzywa. Mają one istotne znaczenie poznawcze i praktyczne. Na rys. 7 dokonano porównania charakterystyk odkształceń elementów łączonych w funkcji siły F, wyznaczonych z obliczeń MES i według wzorów VDI (tylko dla układu z podkładką stalową; dla układu z podkładką z tworzywa nie znaleziono takich wzorów) oraz z badań doświadczalnych (opisanych szczegółowo w sprawozdaniu [6]). Rys. 5. Porównanie charakterystyk odkształceń elementów łączonych z podkładką z tworzywa, wyznaczonych z obliczeń MES i badań doświadczalnych Na rys. 6 pokazano podkładkę z tworzywa oraz jej fragment w powiększonej skali po wykonaniu badań doświadczalnych i rozdzieleniu elementów łączonych. O dobrym dopasowaniu i przyleganiu podkładki do powierzchni elementów łączonych świadczą ślady obróbki mechanicznej powierzchni metalowej, odwzorowane na powierzchni podkładki, widoczne wyraźnie przy odpowiednim powiększeniu fragmentu A Rys. 7. Porównanie charakterystyk odkształceń elementów łączonych z (a) podkładką stalową i (b) odlaną z tworzywa EPY Charakterystyki odkształceń wyznaczone z obliczeń MES są w obydwóch wypadkach liniowymi funkcjami siły zacisku F. Występują natomiast istotne różnice ilościowe, wynikające z różnych własności sprężystych materiału podkładki. Nie ma tutaj jednakże prostych zależności między charakterystykami odkształceń elementów łączonych H(F) i modułami sprężystości materiału podkładki. Odkształcenia, (a tym samym i sprężysta podatność) elementów łączonych z podkładką z tworzywa, są ok. 3,7 razy większe od odkształceń elementów łączonych z podkładką stalową. Proporcje między modułami sprężystości materiałów użytych na podkładki są znacznie większe (Es/Et = 28). Należy tutaj wziąć pod uwagę fakt, że całkowite odkształcenia elementów łączonych H są 75
5 ANALIZA ODKSZTAŁCEN I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH... efektem odkształceń nie tylko podkładki, ale także działających na nią płyt stalowych, a ponadto występują znacznie różniące się rozkłady i wartości nacisków powierzchniowych, działających na podkładkę. Charakterystyki sprężystych odkształceń, wyznaczone eksperymentalnie, w obydwóch wypadkach mają przebiegi nieliniowe. Wartości tych odkształceń są większe od wyznaczonych z obliczeń MES. Szczególnie duże różnice występują w elementach łączonych z podkładką stalową (rys. 7a). Najmniejsze wartości odkształceń uzyskano w tym wypadku z wzoru zalecanego w wytycznych VDI [7]. Różnice odkształceń, wyznaczone z obliczeń MES i badań doświadczalnych, można wyjaśnić znacznymi odkształceniami kontaktowymi, występującymi w połączeniach stykowych oddziałujących na siebie powierzchni metalowych. Udział odkształceń kontaktowych w odkształceniach całkowitych jest szczególnie duży przy małych naciskach powierzchniowych. W miarę wzrostu obciążenia maleje on (rys. 7a). Warto zaznaczyć, iż przyjęte w badaniach obciążenia i parametry układu odpowiadają warunkom stosowanym w praktyce (np. w montażu maszyn i urządzeń okrętowych oraz dużych sprężarkach tłokowych). Zagadnienie odkształceń kontaktowych dobrze ilustruje rys. 8. Powierzchnie łączonych ze sobą elementów, po obróbce mechanicznej nie są idealnie gładkie. Występujące na nich odchylenia od stanu idealnego (chropowatość, falistość, błędy kształtu) powodują, że stykają się one tylko wierzchołkami swoich nierówności, a rzeczywista powierzchnia styku stanowi bardzo mały procent ich nominalnej powierzchni styku (rys. 8a). Zależy ona od obciążenia normalnego. Podczas pierwszego obciążania takiego połączenia stykowego odkształcenia kontaktowe mają przebieg nieliniowy i charakter sprężysto-plastyczny. Przy powtórnych obciążeniach, nie przewyższających poprzednich maksymalnych wartości, odkształcenia kontaktowe mają charakter sprężysty i przebiegi nieliniowe (rys. 8b, krzywe a). Jeżeli między łączone powierzchnie wprowadzi się warstwę tworzywa w stanie ciekłym pod pewnym ciśnieniem, to wypełni ono wszystkie szczeliny między nierównościami. Po jego utwardzeniu zapewnia ono przenoszenie obciążenia na całej nominalnej powierzchni styku. Powstały w ten sposób układ od samego początku zachowuje się liniowo-sprężyście (rys. 8b, krzywe b). Rys. 8. Połączenie stykowe dwóch obrobionych powierzchni metalowych i jego charakterystyki: a) schemat połączenia, b) zależność stykowych odkształceń normalnych od średnich nacisków powierzchniowych dla połączenia czołowego dwóch walców stalowych bez warstwy tworzywa (krzywe a) i z cienką warstwą tworzywa EPY (krzywe b) Charakterystyki odkształceń, wyznaczone z obliczeń MES i badań doświadczalnych (rys. 7b), dla elementów łączonych z podkładką z tworzywa, mniej różnią się od siebie. Podkładka odlana z tworzywa ściśle przylega do nierówności powierzchni fundamentu i podstawy maszyny na całym nominalnym obszarze ich styku. Odkształcenia kontaktowe są tutaj wyraźnie widoczne tylko przy stosunkowo małych obciążeniach. W tym wypadku nie są one efektem odkształceń wierzchołków nierówności powierzchni, lecz efektem obecności w połączeniu stykowym środka antyadhezyjnego (COMOS). Efekt ten ujawnia się tylko przy stosunkowo niskich obciążeniach i nie ma wpływu na sprężystą podatność (kąt pochylenia charakterystyki) elementów łączonych w zakresie obciążeń roboczych (rys. 7b). 76
6 Rys. 9. Porównanie rozkładów i wartości nacisków działających na podkładkę fundamentową stalową oraz odlaną z tworzywa EPY a) w przekroju x-z, b) w przekroju y-z Na rys.9 dokonano porównania rozkładów i wartości nacisków powierzchniowych (naprężeń σz), działających na podkładkę stalową i odlaną z tworzywa EPY. W przypadku podkładki stalowej działające na nią naciski rozkładają się na stosunkowo niewielkim obszarze i osiągają lokalnie duże wartości, wynoszące 87 MPa, przy średniej obliczeniowej ich wartości pśr = 11,9 MPa. Natomiast podkładka z tworzywa przenosi zadane obciążenie na większej powierzchni, przy bardziej równomiernym jego rozkładzie, a maksymalne wartości nacisków są ok. 3 razy mniejsze niż w układzie z podkładką stalową. Warto jeszcze zaznaczyć, że w kontakcie powierzchni metalowych rzeczywista powierzchnia styku jest znacznie mniejsza od obliczonej (konturowej) powierzchni styku, ze względu na występujące nierówności (rys. 8). Powodują one, że rzeczywisty kontakt występuje tylko w oddzielnych mikroobszarach styku, przy bardzo dużej nierównomierność nacisków i odkształceń w skali mikro. Lokalnie naprężenia osiągają granicę plastyczności, Skutkiem tego jest tzw. osiadanie powierzchni, które powoduje luzowanie się nakrętek. Przy obciążeniach cyklicznych prowadzi to często do wybijania się powierzchni i urywania śrub. Podkładka fundamentowa odlana z tworzywa przylega ściśle do wszystkich makro- i mikronierówności oddziałujących na nią powierzchni (rys. 8b). Daje to w efekcie ciągły i bardziej równomierny rozkład nacisków powierzchniowych (bez lokalnych spiętrzeń), o wartościach poniżej granicy sprężystości nie tylko stali, ale także tworzywa. Zapewnia bardzo dobrą współpracę łączonych elementów, zarówno przy obciążeniach statycznych, jak i długotrwałych obciążeniach dynamicznych. 77
7 ANALIZA ODKSZTAŁCEN I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH CHARAKTERYSTYKI OBCIĄŻEŃ I ODKSZTAŁCEŃ Do wyznaczenia charakterystyki obciążeń i odkształceń złącza śrubowego potrzebna jest nie tylko znajomość charakterystyki odkształceń elementów łączonych, ale także elementu łączącego śruby. Charakterystykę taką można stosunkowe łatwo i wystarczająco dokładnie obliczyć z wzorów zalecanych przez VDI [7]. Śruba przyjęta dla badanych złączy miała kształt i wymiary pokazane na rys. 10. Wydłużenie śruby L jest liniową funkcją siły rozciągającej F. Z obliczeń (zawartych w sprawozdaniu [6]), dla L = 90 mm i siły F =100 kn, uzyskano wydłużenie śruby L = 0,117 mm. Rys. 10. Kształt i wymiary śruby oraz oznaczenia wielkości przyjętych do wyznaczenia charakterystyki jej odkształceń (według VDI 2230 [7]) Łącząc odpowiednio ze sobą charakterystyki odkształceń dla śruby i elementów łączonych, otrzymano charakterystyki zbiorcze dla badanych złączy, które przedstawiono na rys. 11. Rys. 11. Charakterystyki zbiorcze obciążeń i odkształceń dla badanych złączy śrubowych: a) z podkładką stalową, b) z podkładką z tworzywa EPY Charakterystyki te stanowią podstawowe narzędzie do analizy obciążeń i odkształceń fundamentowych złączy śrubowych maszyn i urządzeń. Dotyczy to zarówno stanu montażowego jak i eksploatacyjnego. Na rys.11a widoczne są duże różnice charakterystyk odkształceń elementów łączonych, wyznaczonych z obliczeń według wzorów VDI, za pomocą MES oraz z badań doświadczalnych. Rzeczywiste (zmierzone) odkształcenia elementów łączonych są dużo większe od wartości uzyskanych z obliczeń. Dotyczy to szczególnie wyników obliczeń wykonanych według wzorów VDI. Wyniki obliczeń MES są nieco lepsze. Podstawową przyczyną ich rozbieżności z wynikami badań doświadczalnych, jest brak uwzględnienia w modelowaniu i obliczeniach MES odkształceń kontaktowych, które jak widać odgrywają istotną rolę w tym układzie i nie powinny być pomijane w modelowaniu i analizie tego rodzaju połączeń fundamentowych z podkładką stalową. Natomiast w układzie z podkładką z tworzywa, już przy niewielkim docisku, charakterystyki odkształceń elementów łączonych, wyznaczone z obliczeń MES i badań doświadczalnych dobrze pokrywają się ze sobą. Widać to na rys. 11b. Podatność układu z tworzywem jest nieco większa niż układu z podkładką stalową (rys. 11a). Ma to korzystny wpływ na pracę złącza śrubowego przy obciążeniach dynamicznych. 5. UWAGI I WNIOSKI KOŃCOWE Na podstawie przeprowadzonych badań oraz dokonanej analizy porównawczej otrzymanych wyników, można sformułować następujące uwagi i wnioski ogólne. 1. Wyznaczone w tej pracy charakterystyki odkształceń dla fundamentowych złączy śrubowych maszyn i urządzeń pozwalają zrozumieć i wyjaśnić, dlaczego podkładki fundamentowe z tworzywa (odlewane na gotowo w miejscu ich zastosowania) lepiej spełniają swoje zadania od podkładek stalowych, stosowanych tradycyjnie do tego celu. Podstawową zaletą techniczną podkładek z tworzywa jest dokładne samoczynne ich dopasowania i ścisłe przyleganie do chropowatych powierzchni podstawy maszyny i fundamentu. Gwarantuje to dobry kontakt na całej powierzchni 78
8 styku. Po napięciu śruby podkładka z tworzywa obciążona jest na znacznie większym obszarze niż podkładka stalowa, a maksymalne wartości nacisków powierzchniowych są odpowiednio mniejsze. Obciążenie podkładki z tworzywa rozkłada się w sposób ciągły i w miarę równomierny na cały konturowy obszar styku. W obszarze tym, ze względu na ciągłość kontaktu tworzywa z powierzchniami metalowymi, nie występują duże spiętrzenia naprężeń w skali mikro na wierzchołkach nierówności, charakterystyczne dla styku dwóch powierzchni metalowych. W efekcie uzyskuje się dobre przenoszenie obciążeń normalnych (a także stycznych), dużą niezawodność i trwałość takich połączeń. Dodatkową zaletą tych podkładek jest łatwość ich wykonania w dowolnym miejscu, dobra izolacja wibroakustyczna oraz odporność na działania czynników atmosferycznych i różnych ośrodków agresywnych. Wszystko to razem wzięte powoduje, że podkładki fundamentowe stosowane w posadowieniach maszyn, odlewane z tworzywa, stanowią lepsze rozwiązania techniczne od tradycyjnie stosowanych do tego celu podkładek fundamentowych wykonywanych z metalu. 2. Z przeprowadzonych badań wynika też pewien wniosek ogólny, że fundamentowe złącza śrubowe, zarówno z podkładkami metalowymi jak i odlanymi z tworzywa, w maszynach i urządzeniach, generujących duże siły dynamiczne, nie powinny być traktowane jako połączenia doskonale sztywne. Mają one bowiem wyraźne charakterystyki odkształceń (istotnie zależne od rodzaju podkładki fundamentowej) i wywierają zasadniczy wpływ na jakość pracy (drgania), niezawodność i trwałość, nie tylko układów mocujących, ale także całych systemów mechanicznych, w których one występują. b Pracę wykonano w ramach projektu badawczego nr NN Literatura 1. Grudziński P.: Analiza odkształceń i naprężeń w fundamentowych złączach śrubowych z podkładką stalową i odlaną z tworzywa polimerowego, Część I. Złącze śrubowe z podkładką stalową. Modelowanie Inżynierskie 2014, nr 52, s Encyklopedia Techniki: Budowa Maszyn. Warszawa: WNT, Germanischer Lloyd.: Regulations for the seating of diesel engine installations. Germanischer Lloyd AG, Hamburg, September Grudziński K., Jaroszewicz W.: Posadawianie maszyn i urządzeń na podkładkach fundamentowych odlewanych z tworzywa EPY. Wyd. 2. Szczecin: ZAPOL Dmochowski, Sobczyk, Grudziński K., Grudziński P., Jaroszewicz W., Ratajczak J.: Techniczne, ekonomiczne i eksploatacyjne korzyści ze stosowania tworzyw polimerowych w montażu maszyn i urządzeń. Technologia i Automatyzacja Montażu 2011, nr 4, s Grudziński P.: Badania wibroizolacyjnych właściwości tworzywa EPY oraz możliwości jego wykorzystania do redukcji drgań i izolacji dźwięków materiałowych. Sprawozdanie merytoryczne z wykonania projektu badawczego nr N N Szczecin: Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny, Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, 2013 (niepublikowane). 7. Richtlinien VDI 2230: Systematische Berechnung hochbeanspruchter Schraubenverbindungen. Blat 1. VDI- Verlag
ANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH ŚRUBOWYCH Część I. Złącze śrubowe z podkładką stalową
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X ANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ W FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZACH ŚRUBOWYCH Część I. Złącze śrubowe z podkładką stalową Paweł Grudziński Katedra Mechaniki i Podstaw
Bardziej szczegółowo40 LAT STOSOWANIA TWORZYW W POSADAWIANIU MASZYN I NAPĘDÓW ELEKTRYCZNYCH NA FUNDAMENTACH
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2016 (109) 59 Karol Grudziński, Wiesław Jaroszewicz, Jędrzej Ratajczak, Stanisław Orzechowski Marine Service Jaroszewicz S.C., Szczecin 40 LAT STOSOWANIA TWORZYW
Bardziej szczegółowoKatedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie,
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 56, ISSN 1896-771X BADANIA FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZY ŚRUBOWYCH MASZYN PRZY STAŁYM OBCIĄŻENIU NORMALNYM I ZMIENNYCH OBCIĄŻENIACH STYCZNYCH Część II. Złącze śrubowe z podkładką z
Bardziej szczegółowoKatedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie,
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 56, ISSN 1896-771X BADANIA FUNDAMENTOWYCH ZŁĄCZY ŚRUBOWYCH MASZYN PRZY STAŁYM OBCIĄŻENIU NORMALNYM I ZMIENNYCH OBCIĄŻENIACH STYCZNYCH Część I. Złącze śrubowe z podkładką stalową
Bardziej szczegółowoBADANIA PRZYCZEPNOŚCI TWORZYWA EPY DO STALI W ŚRUBACH FUNDAMENTOWYCH ZAKOTWIONYCH W TYM TWORZYWIE
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 44, s. 101-108, Gliwice 2012 BADANIA PRZYCZEPNOŚCI TWORZYWA EPY DO STALI W ŚRUBACH FUNDAMENTOWYCH ZAKOTWIONYCH W TYM TWORZYWIE PAWEŁ GRUDZIŃSKI, KONRAD KONOWALSKI
Bardziej szczegółowoTECHNICZNE, EKONOMICZNE I EKSPLOATACYJNE KORZYŚCI ZE STOSOWANIA TWORZYW POLIMEROWYCH W MONTAŻU MASZYN I URZĄDZEŃ
Technologia i Automatyzacja Montażu 4/2011 TECHNICZNE, EKONOMICZNE I EKSPLOATACYJNE KORZYŚCI ZE STOSOWANIA TWORZYW POLIMEROWYCH W MONTAŻU MASZYN I URZĄDZEŃ Karol GRUDZIŃSKI, Paweł GRUDZIŃSKI, Wiesław JAROSZEWICZ,
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoCIPREMONT. Izolacja drgań i dźwięków materiałowych w konstrukcjach budowlanych oraz konstrukcjach wsporczych maszyn dla naprężeń do 4 N/mm 2
CIPREMONT Izolacja drgań i dźwięków materiałowych w konstrukcjach budowlanych oraz konstrukcjach wsporczych maszyn dla naprężeń do 4 N/mm 2 Częstotliwość drgań własnych (rezonansowa) Spis treści Strona
Bardziej szczegółowoTemat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali
Temat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali 2.1. Wstęp Próba statyczna ściskania jest podstawowym sposobem badania materiałów kruchych takich jak żeliwo czy beton, które mają znacznie lepsze
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4
INSTRUKCJA DO CWICZENIA NR 4 Temat ćwiczenia: Statyczna próba rozciągania metali Celem ćwiczenia jest wykonanie próby statycznego rozciągania metali, na podstawie której można określić następujące własności
Bardziej szczegółowoMechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego
Mechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego Cel ćwiczenia STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA autor: dr inż. Marta Kozuń, dr inż. Ludomir Jankowski 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 1
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 1 Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji i Zarządzania
Bardziej szczegółowoPRAKTYCZNE ZASTOSOWANIA TWORZYWA EPY W MONTAŻU MASZYN I URZĄDZEŃ
1/2012 Technologia i Automatyzacja Montażu PRAKTYCZNE ZASTOSOWANIA TWORZYWA EPY W MONTAŻU MASZYN I URZĄDZEŃ Karol GRUDZIŃSKI, Paweł GRUDZIŃSKI, Wiesław JAROSZEWICZ, Jędrzej RATAJCZAK Artykuł ten stanowi
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Bardziej szczegółowoPrzekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop Spis treści
Przekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa XI 1. Podział przekładni ślimakowych 1 I. MODELOWANIE I OBLICZANIE ROZKŁADU OBCIĄŻENIA W ZAZĘBIENIACH ŚLIMAKOWYCH
Bardziej szczegółowoTemat 3 (2 godziny) : Wyznaczanie umownej granicy sprężystości R 0,05, umownej granicy plastyczności R 0,2 oraz modułu sprężystości podłużnej E
Temat 3 (2 godziny) : Wyznaczanie umownej granicy sprężystości R,5, umownej granicy plastyczności R,2 oraz modułu sprężystości podłużnej E 3.1. Wstęp Nie wszystkie materiały posiadają wyraźną granicę plastyczności
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoSpis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Bardziej szczegółowoII. WIBROIZOLACJA FUNDAMENTÓW POD MASZYNY
II. WIBROIZOLACJA FUNDAMENTÓW POD MASZYNY 1. WSTĘP... 2 2. TECHNICZNE ŚRODKI WIBROIZOLACYJNE... 2 2.1. GUMA... 5 2.2. KOREK... 5 1. WSTĘP Stosowanie wibroizolacji do fundamentów pod maszyny ma na celu:
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Wskaźniki materiałowe Przykład Potrzebny
Bardziej szczegółowoMetody badań materiałów konstrukcyjnych
Wyznaczanie stałych materiałowych Nr ćwiczenia: 1 Wyznaczyć stałe materiałowe dla zadanych materiałów. Maszyna wytrzymałościowa INSTRON 3367. Stanowisko do badania wytrzymałości na skręcanie. Skalibrować
Bardziej szczegółowoWykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoLaboratorium wytrzymałości materiałów
Politechnika Lubelska MECHANIKA Laboratorium wytrzymałości materiałów Ćwiczenie 19 - Ścinanie techniczne połączenia klejonego Przygotował: Andrzej Teter (do użytku wewnętrznego) Ścinanie techniczne połączenia
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć
Bardziej szczegółowoCISADOR. Izolacja drgań i dźwięków materiałowych Elastyczne podparcie budynków i urządzeń
CISADOR Izolacja drgań i dźwięków materiałowych Elastyczne podparcie budynków i urządzeń Częstotliwość drgań własnych Stopień tłumienia Spis treści Opis produktu Częstotliwość drgań własnych Stopień tłumienia
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła statyczna próba ściskania metali Numer ćwiczenia: 3 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoNazwisko i imię: Zespół: Data: Ćwiczenie nr 11: Moduł Younga
Nazwisko i imię: Zespół: Data: Ćwiczenie nr 11: Moduł Younga Cel ćwiczenia: Wyznaczenie modułu Younga i porównanie otrzymanych wartości dla różnych materiałów. Literatura [1] Wolny J., Podstawy fizyki,
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoWPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM
Tomasz Dyl Akademia Morska w Gdyni WPŁYW ODKSZTAŁCENIA WZGLĘDNEGO NA WSKAŹNIK ZMNIEJSZENIA CHROPOWATOŚCI I STOPIEŃ UMOCNIENIA WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ PO OBRÓBCE NAGNIATANEM W artykule określono wpływ odkształcenia
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoTemat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali
Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali 1.1. Wstęp Próba statyczna rozciągania jest podstawowym rodzajem badania metali, mających zastosowanie w technice i pozwala na określenie własności
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Bardziej szczegółowoMaty wibroizolacyjne gumowo-poliuretanowe
Maty wibroizolacyjne gumowo-poliuretanowe 1 Mieszanka granulatów gumowych łączonych poliuretanem = materiał sprężysty tłumiący drgania o doskonałej elastyczności i trwałości. Zastosowanie: 1. Budownictwo
Bardziej szczegółowoKarta danych materiałowych. DIN EN ISO 527-3/5/100* minimalna wartość DIN obciążenie 10 N, powierzchnia dolna Współczynik tarcia (stal)
Materiał: Zamknięty komórkowy poliuretan Kolor: Fioletowy Sylodyn typoszereg Standardowe wymiary dostawy Grubość:, mm, oznaczenie: Sylodyn NF mm, oznaczenie: Sylodyn NF Rolka:, m szer. m długość Pasy:
Bardziej szczegółowoKarta danych materiałowych. DIN EN ISO 527-3/5/100* minimalna wartość DIN obciążenie 10 N, powierzchnia dolna Współczynik tarcia (stal)
Materiał: Zamknięty komórkowy poliuretan Kolor: Nieieski Sylodyn typoszereg Standardowe wymiary dostawy Grubość:, mm, oznaczenie: Sylodyn NE mm, oznaczenie: Sylodyn NE Rolka:, m. szer. m długość Pasy:
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła
BIULETYN WAT VOL. LVI, NUMER SPECJALNY, 2007 Optymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła AGNIESZKA CHUDZIK Politechnika Łódzka, Katedra Dynamiki Maszyn, 90-524 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15 Streszczenie.
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowoWyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia
Ćwiczenie M12 Wyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia M12.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest wyznaczenie wartości modułu Younga różnych materiałów poprzez badanie strzałki ugięcia wykonanych
Bardziej szczegółowoBadanie zjawiska kontaktu LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Instytut Mechaniki i Inżynierii Obliczeniowej Wydział Mechaniczny Technologiczny Politechnika Śląska www.imio.polsl.pl fb.com/imiopolsl twitter.com/imiopolsl LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW Badanie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI
Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY
Bardziej szczegółowoANALIZA TECHNICZNO-EKONOMICZNA POŁĄCZEŃ NIEROZŁĄCZNYCH
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK ANALIZA TECHNICZNO-EKONOMICZNA POŁĄCZEŃ NIEOZŁĄCZNYCH W artykule została przedstawiona analiza techniczno-ekonomiczna połączeń nierozłącznych. W oparciu o założone
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Bardziej szczegółowoPołączenie wciskowe do naprawy uszkodzonego gwintu wewnętrznego w elementach silnika
Połączenie wciskowe do naprawy uszkodzonego gwintu wewnętrznego w elementach silnika Michał Szcześniak, Leon Kukiełka, Radosław Patyk Streszczenie Artykuł dotyczy nowej metody regeneracji połączeń gwintowych
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 5 POMIARY TWARDOŚCI. 1. Cel ćwiczenia. 2. Wprowadzenie
Ćwiczenie 5 POMIARY TWARDOŚCI 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaznajomienie studentów ze metodami pomiarów twardości metali, zakresem ich stosowania, zasadami i warunkami wykonywania pomiarów oraz
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoMateriały Reaktorowe. Właściwości mechaniczne
Materiały Reaktorowe Właściwości mechaniczne Naprężenie i odkształcenie F A 0 l i l 0 l 0 l l 0 a. naprężenie rozciągające b. naprężenie ściskające c. naprężenie ścinające d. Naprężenie torsyjne Naprężenie
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do Techniki. Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia
Materiały pomocnicze do projektowania z przedmiotu: Wprowadzenie do Techniki Ćwiczenie nr 2 Przykład obliczenia Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski Katedra Podstaw Systemów Technicznych Wydział Organizacji
Bardziej szczegółowoTarcie poślizgowe
3.3.1. Tarcie poślizgowe Przy omawianiu więzów w p. 3.2.1 reakcję wynikającą z oddziaływania ciała na ciało B (rys. 3.4) rozłożyliśmy na składową normalną i składową styczną T, którą nazwaliśmy siłą tarcia.
Bardziej szczegółowoNaprężenia i odkształcenia spawalnicze
Naprężenia i odkształcenia spawalnicze Cieplno-mechaniczne właściwości metali i stopów Parametrami, które określają stan mechaniczny metalu w różnych temperaturach, są: - moduł sprężystości podłużnej E,
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoI. Temat ćwiczenia: Definiowanie zagadnienia fizycznie nieliniowego omówienie modułu Property
POLITECHNIKA LUBELSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY KATEDRA PODSTAW KON- STRUKCJI MASZYN Przedmiot: Modelowanie właściwości materiałów Laboratorium CAD/MES ĆWICZENIE Nr 8 Opracował: dr inż. Hubert Dębski I. Temat
Bardziej szczegółowoProjekt Laboratorium MES
Projekt Laboratorium MES Jakub Grabowski, Mateusz Hojak WBMiZ, MiBM Sem 5, rok III 2018/2019 Prowadzący: dr hab. inż. Tomasz Stręk prof. PP Spis treści: 1. Cel projektu 2. Właściwości materiałowe 3. Analiza
Bardziej szczegółowoAnalityczne Modele Tarcia. Tadeusz Stolarski Katedra Podstaw Konstrukcji I Eksploatacji Maszyn
Analityczne Modele Tarcia Tadeusz Stolarski Katedra odstaw Konstrukcji I Eksploatacji Maszyn owierzchnia rzeczywista Struktura powierzchni Warstwa zanieczyszczeo - 30 A Warstwa tlenków - 100 A Topografia
Bardziej szczegółowoBIOTRIBOLOGIA. Wykład 1. TRIBOLOGIA z języka greckiego tribo (tribos) oznacza tarcie
BIOTRIBOLOGIA Wykład TRIBOLOGIA z języka greckiego tribo (tribos) oznacza tarcie Nauka o oddziaływaniu powierzchni ciał znajdujących cię w relatywnym ruchu Nauka o tarciu, zużywaniu i smarowaniu Biotribologia
Bardziej szczegółowoModelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn
Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn TEMATY ĆWICZEŃ: 1. Metoda elementów skończonych współczynnik kształtu płaskownika z karbem a. Współczynnik kształtu b. MES i. Preprocesor ii. Procesor iii.
Bardziej szczegółowoDo najbardziej rozpowszechnionych metod dynamicznych należą:
Twardość metali 6.1. Wstęp Twardość jest jedną z cech mechanicznych materiału równie ważną z konstrukcyjnego i technologicznego punktu widzenia, jak wytrzymałość na rozciąganie, wydłużenie, przewężenie,
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI WZMOCNIEŃ ELEMENTÓW NOŚNYCH MASZYN I URZĄDZEŃ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Maciej BOLDYS OPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI WZMOCNIEŃ ELEMENTÓW NOŚNYCH MASZYN I URZĄDZEŃ Streszczenie. W pracy przedstawiono
Bardziej szczegółowoSYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI POŁĄCZEŃ WPUSTOWYCH, WIELOWYPUSTOWYCH I WIELOKARBOWYCH
Grzegorz CHOMKA, Jerzy CHUDY, Marian OLEŚKIEWICZ ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI POŁĄCZEŃ WPUSTOWYCH, WIELOWYPUSTOWYCH I WIELOKARBOWYCH Streszczenie W artykule przedstawiono analizę porównawczą wytrzymałości połączeń
Bardziej szczegółowo10.9 1. POŁĄCZENIA ŚRUBOWE 1.1 ASORTYMENT I WŁAŚCIWOŚCI ŁĄCZNIKÓW. Konstrukcje Metalowe Laboratorium
1. POŁĄCZENIA ŚRUBOWE 1.1 ASORTYMENT I WŁAŚCIWOŚCI ŁĄCZNIKÓW Średnice śrub: M10, M12, M16, M20, M24, M27, M30 Klasy właściwości mechanicznych śrub: 3.6, 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6, 8.8, 10.9, 12.9 10.9 śruby
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH I EKSPLOATACYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH I EKSPLOATACYJNYCH BADANIE USZCZELEK PŁASKICH Opracował: Dr
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
KATEDRA MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Instrukcja przeznaczona jest dla studentów następujących kierunków: 1. Energetyka - sem. 3
Bardziej szczegółowoDetermination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact.
Wyznaczanie naprężeń i odkształceń za pomocą MES w podłużnicy samochodowej podczas zderzenia. Determination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact. dr Grzegorz Służałek
Bardziej szczegółowoI. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546
Bardziej szczegółowoNauka o Materiałach. Wykład VIII. Odkształcenie materiałów właściwości sprężyste. Jerzy Lis
Nauka o Materiałach Wykład VIII Odkształcenie materiałów właściwości sprężyste Jerzy Lis Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Właściwości materiałów -wprowadzenie 2. Klasyfikacja reologiczna odkształcenia
Bardziej szczegółowoTemat: Analiza odporności blach trapezowych i rąbka dachowego na obciążenie równomierne
Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy im. J. i J. Śniadeckich w Bydgoszczy Wydział Inżynierii Mechanicznej Instytut Mechaniki i Konstrukcji Maszyn Zakład Metod Komputerowych Sprawozdanie z badań nr 0/206
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (16) nr 2, 2002 Alicja ZIELIŃSKA ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H Streszczenie: W artykule przedstawiono wyniki obliczeń sprawdzających poprawność zastosowanych
Bardziej szczegółowoWykład 8: Lepko-sprężyste odkształcenia ciał
Wykład 8: Lepko-sprężyste odkształcenia ciał Leszek CHODOR dr inż. bud, inż.arch. leszek@chodor.pl Literatura: [1] Piechnik St., Wytrzymałość materiałów dla wydziałów budowlanych,, PWN, Warszaw-Kraków,
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 9
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 9 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Materiały na uszczelki Ashby M.F.:
Bardziej szczegółowoProfile ryflowane ULTRASTIL. 50% sztywniejsze ściany
Profile ryflowane 50% sztywniejsze ściany TECHNOLOGIA jest technologią ryflowania, która modyfikuje charakterystykę powierzchniową taśmy stalowej, efektywnie umacniając zgniotowo stal. jest procesem obróbki
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoPRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ
53/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ J. STRZAŁKO
Bardziej szczegółowoWyznaczenie reakcji belki statycznie niewyznaczalnej
Wyznaczenie reakcji belki statycznie niewyznaczalnej Opracował : dr inż. Konrad Konowalski Szczecin 2015 r *) opracowano na podstawie skryptu [1] 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest sprawdzenie doświadczalne
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA KĄTOWE DREWNA I PŁYT DREWNOPOCHODNYCH PRZY UŻYCIU ZŁĄCZ DWUTEOWYCH. Piotr POHL * Krzysztof RADZIKOWSKI ** Marcin WOŁPIUK ***
POŁĄCZENIA KĄTOWE DREWNA I PŁYT DREWNOPOCHODNYCH PRZY UŻYCIU ZŁĄCZ DWUTEOWYCH Piotr POHL * Krzysztof RADZIKOWSKI ** Marcin WOŁPIUK *** STRESZCZENIE Artykuł przedstawia innowacyjne połączenia dwuteowe mające
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych - Laboratorium
Metoda Elementów Skończonych - Laboratorium Laboratorium 5 Podstawy ABAQUS/CAE Analiza koncentracji naprężenia na przykładzie rozciąganej płaskiej płyty z otworem. Główne cele ćwiczenia: 1. wykorzystanie
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoOddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt zespolonych z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja
Oddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja Praca naukowa finansowana ze środków finansowych na naukę w roku 2012 przyznanych na
Bardziej szczegółowoPomiar twardości ciał stałych
Pomiar twardości ciał stałych Twardość jest istotną cechą materiału z konstrukcyjnego i technologicznego punktu widzenia. Twardość, to właściwość ciał stałych polegająca na stawianiu oporu odkształceniom
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoBadanie ugięcia belki
Badanie ugięcia belki Szczecin 2015 r Opracował : dr inż. Konrad Konowalski *) opracowano na podstawie skryptu [1] 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest: 1. Sprawdzenie doświadczalne ugięć belki obliczonych
Bardziej szczegółowoPROFILE RYFLOWANE ULTRASTIL 50 SZTYWNIEJSZE ŚCIANY.
PROFILE RYFLOWANE ULTRASTIL 50 SZTYWNIEJSZE ŚCIANY www.rigips.pl TECHNOLOGIA ULTRASTIL jest technologią ryflowania, która modyfikuje charakterystykę powierzchniową taśmy stalowej, efektywnie umacniając
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Ścisła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 2 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 3(89)/2012
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 3(89)/2012 Jarosław Mańkowski 1, Paweł Ciężkowski 2 MODELOWANIE OSŁABIENIA MATERIAŁU NA PRZYKŁADZIE SYMULACJI PRÓBY BRAZYLIJSKIEJ 1. Wstęp Wytrzymałość na jednoosiowe
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE POSTACI KONSTRUKCYJNYCH KOŁA ZABIERAKOWEGO POJAZDÓW KOPARKI WIELONACZYNIOWEJ. 1. Wprowadzenie obiekt badań
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 35 Zeszyt 3/1 2011 Eugeniusz Rusiński*, Tadeusz Smolnicki*, Grzegorz Przybyłek* PORÓWNANIE POSTACI KONSTRUKCYJNYCH KOŁA ZABIERAKOWEGO POJAZDÓW KOPARKI WIELONACZYNIOWEJ 1.
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoFizyczne właściwości materiałów rolniczych
Fizyczne właściwości materiałów rolniczych Właściwości mechaniczne TRiL 1 rok Stefan Cenkowski (UoM Canada) Marek Markowski Katedra Inżynierii Systemów WNT UWM Podstawowe koncepcje reologii Reologia nauka
Bardziej szczegółowo262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową
262 Połączenia na łączniki mechaniczne grupy szeregów śrub przyjmuje się wartość P l eff równą sumie długości efektywnej l eff, określonej w odniesieniu do każdego właściwego szeregu śrub jako części grupy
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 10 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska DO UŻYTKU WEWNĘTRZNEGO Zniszczenie materiału w wyniku
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy 1. Położenie osi obojętnej przekroju rozciąganego mimośrodowo zależy od: a) punktu przyłożenia
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementów z tworzyw sztucznych
Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych Wykorzystanie technik komputerowych w projektowaniu elementów z tworzyw sztucznych Tematyka wykładu Techniki komputerowe, Problemy występujące przy konstruowaniu
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowo