OBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa

Transkrypt

1 OBLICZENIA STATYCZNE hala sportowa poz.a.1.0 HALA poz.a.1.1 DACH OBCIĄŻENIA STAŁE: obc.char. γ f obc.obl. 2xpapa 0,30 1,2 0,36 wełna mineralna 1,2x0,2 0,24 1,3 0,31 blacha trapezowa 0,20 1,1 0,22 0,74 1,21 0,89 kn/m 2 OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM: wg Z1-1 PN-80/B-02010/Az1 3 strefa śniegowa α= 2,8deg obc.char. γ f obc.obl. dla C 1 1,2x0,8 0,96 1,5 1,44 dla C 2 1,2x0,8 0,96 1,5 1,44 kn/m 2 OBCIĄŻENIE WIATREM: wg Z1-3 PN -77/B-02011/Az1 II strefa wiatrowa teren B budynek niepodatny α= 2,8deg obc.char. γ f obc.obl. dla wariant Ia (ssanie nawietrzna) 0,42x0,8x1,8x-0,9-0,54 1,5-0,82 dla wariant (ssanie zawietrzna) 0,42x0,8x1,8x-0,4-0,24 1,5-0,36 kn/m 2 obc.char. γ f obc.obl. parcie boczne wiatru 0,42x0,8x1,8x0,7 0,42 1,5 0,64 ssanie boczne 0,42x0,8x1,8x-0,4-0,24 1,5-0,36 kn/m 2 OBCIĄŻENIE UŻYTKOWE: podwieszenia obc.char. γ f obc.obl. 0,30 1,4 0,42 0,30 1,40 0,42 kn/m 2 39

2 poz.a Blacha trapezowa pokrycia parcie: obc. obliczeniowe p obl =0,89+1,44+0,3=2,75 kn/m 2 obc. charakterystyczne p char =0,74+0,96+0,3=2,00 kn/m 2 ssanie: obc. obliczeniowe p obl =0,89-0,82=0,07 kn/m 2 obc. charakterystyczne p char =0,74-0,54=0,20 kn/m 2 L=6,6m Przyjęto blachę trapezową BTR gr.0,88mm POZYTYW ze stali S320GD w układzie wieloprzęsłowym z pojedynczych przęseł z zakładem na podporze. poz.a DŹWIGAR 2,75/3,4 = 0,81 < 1,0 obc. stałe char. obc. śnieg char. obc. wiatr I char. obc. wiatr II char. obc. wiatr III char. obc. użytkowe char. g char =0,74x6,3=4,66 kn/m p1 char =0,96x6,3=6,05 kn/m p2 char =-0,54x6,3=-3,40 kn/m p3 char =-0,24x6,3=-1,51 kn/m p4 char =0,42x6,3=2,65 kn/m q1 char =0,30x6,3=1,89 kn/m W OBLICZENIACH UWZGLĘDNIONO SIŁY OD STĘŻEŃ PRZEKAZUJĄCE SIĘ NA PODPARCIE DŹWIGARA. GEOMETRIA: ,308 0, ,800 6,400 6,400 6,400 6,400 V=8,415 H=25,600 40

3 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 7,800 7,800 1,000 2 B 60,0x30, ,400 0,307 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400 0,308 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400-0,307 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,400-0,308 6,407 1,000 1 I 650 HEB ,000-7,800 7,800 1,000 2 B 60,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 286, ,0 4 18G2 (A) , ,0 20 B30 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 4 18G2 (A) ,000 1,20E B ,700 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 4,66 4,66 4,66 4,66 4, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "obc. stałe" Stałe γf= 1,21 2 Liniowe 2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 3 Liniowe 2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8 4,66 4,66 0,00 6,41 41

4 OBCIĄŻENIA: 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: B "obc. ścniegiem" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 3 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 4 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 5 Liniowe-Y 0,0 6,05 6,05 0,00 6,41 OBCIĄŻENIA: -3,40-3,40-3,40-1,51-1,51-1,51 2, ,51 2, ,51 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: C "wiatr z lewej" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0 2,65 2,65 3,90 7,80 2 Liniowe 2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 42

5 3 Liniowe 2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 6 Liniowe -90,0-1,51-1,51 0,00 3,90 OBCIĄŻENIA: -1,51-1,51-3,40-1,51-3,40-3,40-1, ,65-1, ,65 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: D "wiatr z prawej" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0-1,51-1,51 3,90 7,80 2 Liniowe 2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 3 Liniowe 2,8-1,51-1,51 0,00 6,41 4 Liniowe -2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 5 Liniowe -2,8-3,40-3,40 0,00 6,41 6 Liniowe -90,0 2,65 2,65 0,00 3,90 OBCIĄŻENIA: 1,89 1,89 1,89 1,89 1,

6 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: E "podwieszenia" Stałe γf= 1,30 2 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 3 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 4 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 5 Liniowe 0,0 1,89 1,89 0,00 6,41 OBCIĄŻENIA: 50, , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: F "od stężenia I" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 90,0 50,36 7,80 6 Skupione -90,0 50,36 0,00 OBCIĄŻENIA: -84, ,

7 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: G "od stężenia II" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 90,0-84,92 7,80 6 Skupione -90,0-84,92 0,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"obc. stałe" Stałe 1,21 B -"obc. śniegiem" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,50 D -"wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,50 E -"podwieszenia" Stałe 1,30 F -"od stężenia I" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"od stężenia II" Zmienne 1 1,00 1,00 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"obc. stałe" B -"obc. śniegiem" C -"wiatr z lewej" D -"wiatr z prawej" E -"podwieszenia" F -"od stężenia I" EWENTUALNIE EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: D EWENTUALNIE Nie występuje z: C EWENTUALNIE EWENTUALNIE Nie występuje z: G G -"od stężenia II" EWENTUALNIE Nie występuje z: F KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A+E EWENTUALNIE: B+C+D+F+G 45

8 MOMENTY-OBWIEDNIE: 2 376, ,03 376, , , ,96-2,20 64, ,89-2, ,59 147,02 147,02-34,59 TNĄCE-OBWIEDNIE: 254,64 128,95 128,96 76,27 41,29 41,28 12,76 12,14-13,96-5, ,15-12, ,29-41,28-128,95-128, ,96 5,43-76,26-254,65 8,30-21, ,06-8,30 6 8,30-21,06 21,06-8,30 NORMALNE-OBWIEDNIE: 73,90 75,41 75,40 76,92 75,41 75,40 73,88-79,11-251, ,88-70,58-70, ,29-70,58-70, ,11-251,50-74, ,65-270, ,65-270,03-116,18-288,56-116,18-288,56 46

9 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0, ,02* -21,06-250,44 ABDEG 0,000-34,59* 8,30-116,18 ACEF 0, ,02-21,06* -250,44 ABDEG 3,900 64,89-21,06* -231,91 ABDEG 7,800 0,00-8,02-79,11* ACEG 0, ,37-13,38-288,56* ABEG 2 6, ,89* 128,95 63,70 ABEG 0,000-0,00* 248,20-74,88 ABEF 0,000-0,00 254,64* 59,41 ABEG 6, ,07 47,73 75,41* ADEG 0,000-0,00 248,20-74,88* ABEF 3 6, ,52* 3,27 67,99 ABEG 0, ,60* 41,28-59,75 ACEF 0, ,89 128,96* 63,68 ABEG 6, ,71-5,40 76,92* ADEG 0, ,62 122,50-70,60* ABEF 4 0, ,52* -3,26 67,99 ABEG 6, ,54* -41,29-59,75 ADEF 6, ,96-128,95* 63,70 ABEG 0, ,71 5,41 76,92* ACEG 6, ,55-122,51-70,58* ABEF 5 0, ,96* -128,96 63,68 ABEG 6,407-0,00* -248,18-74,92 ABEF 6,407-0,00-254,65* 59,37 ABEG 0, ,15-47,74 75,40* ACEG 6,407-0,00-248,18-74,92* ABEF 6 7, ,02* 21,06-250,44 ABCEG 7,800-34,59* -8,30-116,18 ADEF 7, ,02 21,06* -250,44 ABCEG 3,900 64,89 21,06* -231,91 ABCEG 0,000 0,00 7,49-79,11* ADE 7, ,37 13,38-288,56* ABEG REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 21,06* 250,44 251,32-147,02 ABDEG -8,30* 116,18 116,47 34,59 ACEF 13,38 288,56* 288,87-104,37 ABEG 12,54 288,56* 288,84-97,80 ABEF -7,46 116,18* 116,42 28,01 ACEG -8,30 116,18* 116,47 34,59 ACEF 13,38 288,56 288,87* -104,37 ABEG -8,30 116,18 116,47 34,59* ACEF 21,06 250,44 251,32-147,02* ABDEG 5 8,30* 116,18 116,48-34,59 ADEF -21,06* 250,44 251,32 147,02 ABCEG -12,54 288,56* 288,84 97,80 ABEF 47

10 -13,38 288,56* 288,87 104,37 ABEG 8,30 116,18* 116,48-34,59 ADEF 7,46 116,18* 116,42-28,02 ADEG -13,38 288,56 288,87* 104,37 ABEG -21,06 250,44 251,32 147,02* ABCEG 8,30 116,18 116,48-34,59* ADEF * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0,00000 ABDEG 0,00000 ABE 0,00000 ABEG 2 0,01690 ABDEG 0,00038 ABE 0,01690 ABDEG 3 0,00655 ABDEG 0,26065 ABEG 0,26065 ABEG 4 0,01690 ABCEG 0,00038 ABE 0,01690 ABCEG 5 0,00000 ABCEG 0,00000 ABE 0,00000 ABEG 6 0,00951 ABDEG 0,18569 ABEG 0,18573 ABEG 7 0,00949 ABCEG 0,18569 ABEG 0,18573 ABEG NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 2 Napręż.(1) 67,3% ABEG 3 Napręż.(1) 90,3% ABEG 4 Napręż.(1) 90,3% ABEG 5 Napręż.(1) 67,3% ABEG 2 1 Zły przek. 0,0% 6 Zły przek. 0,0% 48

11 poz.a STYKI poz.a STYK W KALENICY POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE SPAWANE Zadanie: rama; węzel nr: x671x10 10 I 650 HEB I 650 HEB 300x16 180x x881x Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = 1652,52 knm, V = 6,53 kn, N = 67,76 kn. Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm i grubości t = 20 mm ze stali 18G2 (A). Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości zależnej od grubości ścianki a = 0,60 t. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 356,51 cm 2, A v = 146,69 cm 2, I x = ,1 cm 4, I y = 17328,0 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (6,53 / 146,69) 10 = 0,45 MPa, σ = M I x x y + N = 1652,52 46,3 10³ + 67,76 10 = 228,02 MPa A ,1 356,51 σ = σ / 2 = 228,02 / 2 = 161,23 MPa Dla R e = 345 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. Naprężenia zredukowane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 0,00 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 161, (0, ,23 2 ) = 274,09 < 285 = f d Największe naprężenia prostopadłe: σ = M I x x y + N = 1652,52 46,3 10³ + 67,76 10 = 228,02 MPa A ,1 356,51 σ = σ / 2 = 161,23 < 285 = f d 49

12 poz.a STYK MONTAŻOWY POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE SPAWANE Zadanie: rama; węzel nr: I 650 HEB I 650 HEB x700x Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = 1228,89 knm, V = 128,95 kn, N = 63,71 kn. Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm i grubości t = 20 mm ze stali 18G2 (A). Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości zależnej od grubości ścianki a = 0,60 t. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 264,22 cm 2, A v = 110,56 cm 2, I x = ,6 cm 4, I y = 12764,7 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (128,95 / 110,56) 10 = 11,66 MPa, σ = M I x x y + N = 1228,89 33,9 10³ + 63,71 10 = 236,26 MPa A ,6 264,22 σ = σ / 2 = 236,26 / 2 = 167,06 MPa Dla R e = 345 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. Naprężenia zredukowane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 0,00 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 167, (0, ,06 2 ) = 284,00 < 285 = f d Największe naprężenia prostopadłe: σ = M I x x y + N = 1228,89 33,9 10³ + 63,71 10 = 236,26 MPa A ,6 264,22 σ = σ / 2 = 167,06 < 285 = f d 50

13 poz.a STĘŻENIA POŁACIOWE SIŁA DO PRZENIESIENIA PRZEZ STĘŻENIA: F = 0,005* A C * f d = 0,005* 286*30,5 = 43,61kN SIŁA OBCIĄŻAJĄCA STĘŻENIE: I II l + l 4,26 + 4,26 F0 = F = 43,61 = l 25,6 m 2 F = 1+ m 2 = *1* 25, F0 i = i= 1 PARCIE WIATRU NA ŚCIANĘSZCZYTOWĄ: Q=0,64x6,0x0,5=1,92 kn/m GEOMETRIA: 25,16kN 25,16kN , ,260 4,260 4,280 4,280 4,260 4,260 V=6,000 H=25,600 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,280 0,000 4,280 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,260 0,000 4,260 1,000 2 I 650 HEB ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,000 6,000 6,000 1,000 1 R 101.6x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x12 51

14 ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,280-6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280-6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280 6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,280 6,000 7,370 1,000 3 R 24x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260 6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x ,260-6,000 7,359 1,000 3 R 24x12 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 18, ,2 4 18G2 (A) 2 286, ,0 4 18G2 (A) 3 4, ,4 4 18G2 (A) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 4 18G2 (A) ,000 1,20E-05 OBCIĄŻENIA: 25,16 25,16 25,16 25,16 25, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "OD SIŁY W DŹWIGARACH Zmienne γf= 1,00 7 Skupione 0,0 25,16 4,26 8 Skupione 0,0 25,16 4,26 9 Skupione 0,0 25,16 4,28 10 Skupione 0,0 25,16 4,28 11 Skupione 0,0 25,16 4,26 52

15 OBCIĄŻENIA: 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1,92 1, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: B "ZE ŚCIANY SZCZYTOWEJ" Zmienne γf= 1,00 7 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 8 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 9 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,28 10 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,28 11 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 12 Liniowe 0,0 1,92 1,92 0,00 4,26 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -" OD SIŁY W DŹWIGARACH " Zmienne 1 1,00 1,00 B -" ZE ŚCIANY SZCZYTOWEJ " Zmienne 1 1,00 1,00 MOMENTY: 7-0,91 8-0, , , ,41 3,58 3,09 3,09 3,58 4,41 5,33 5,34 5,33 7, ,43 8, , , , ,91 0,51-0,51-0, ,50 3,59 3,59 4,50 7,78 7,28 7,28 7,78 8,92 53

16 TNĄCE: 5,34 3,89 4,63 3,58 4,29 2,84 7-0,30 8-0, , , ,84-3, ,29-3,89-4, ,34 1,06 1,06 0,98 0,98-0,30-0,17 0,38 0,38 0,17 0, ,38 4-0, ,98-0,98-1,06-1,06 NORMALNE: 99,44 27,36 27,36 99,44 60,41 27,36 27,36 19,38 7-7,92-81,15 8-7,92-49, ,38-19,34-32,33-19, ,92-49, ,34-7,92-81, , ,44 42,65 42,65 60,4142,65 7,51-81,15 7,51-49,86 19,38-32,33 7,51-49,86 7,51-81, , ,41-50,36 99,44-50,36-50,36-50,36 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 1,06-50,36 1,00 4,260 4,50 1,06-50,36 2 0,00 0,000 3,59 0,98 7,51 1,00 4,260 7,78 0,98 7,51 3 0,00 0,000 7,28 0,38 42,65 1,00 4,280 8,92 0,38 42,65 4 0,00 0,000 8,92-0,38 42,65 1,00 4,280 7,28-0,38 42,65 5 0,00 0,000 7,78-0,98 7,51 1,00 4,260 3,59-0,98 7,51 6 0,00 0,000 4,50-1,06-50,36 1,00 4,260 0,00-1,06-50,36 7 0,00 0,000 0,00 5,34 27,36 0,65 2,779 7,43* 0,00 27,36 1,00 4,260 5,33-2,84 27,36 54

17 8 0,00 0,000 4,41 3,89-7,92 0,48 2,030 8,36* -0,00-7,92 1,00 4,260 3,58-4,29-7,92 9 0,00 0,000 3,09 4,63-19,34 0,56 2,408 8,68* 0,01-19,34 1,00 4,280 5,34-3,58-19, ,00 0,000 5,34 3,58-19,34 0,44 1,872 8,68* -0,01-19,34 1,00 4,280 3,09-4,63-19, ,00 0,000 3,58 4,29-7,92 0,52 2,230 8,36* 0,00-7,92 1,00 4,260 4,41-3,89-7, ,00 0,000 5,33 2,84 27,36 0,35 1,481 7,43* -0,00 27,36 1,00 4,260 0,00-5,34 27, ,00 0,000 0,91-0,30-81,15 1,00 6,000-0,91-0,30-81, ,00 0,000 0,51-0,17-49,86 1,00 6,000-0,49-0,17-49, ,00 0,000 0,00-0,00-32,33 1,00 6,000-0,00-0,00-32, ,00 0,000-0,51 0,17-49,86 1,00 6,000 0,49 0,17-49, ,00 0,000-0,91 0,30-81,15 1,00 6,000 0,91 0,30-81, ,00 0,000 0,00 0,00 99,44 1,00 7,359 0,00 0,00 99, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 60,41 1,00 7,359 0,00 0,00 60, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 19,38 1,00 7,370 0,00 0,00 19, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,370 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,370 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 19,38 1,00 7,370 0,00 0,00 19, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0,00 55

18 27 0,00 0,000 0,00 0,00 60,41 1,00 7,359 0,00 0,00 60, ,00 0,000 0,00 0,00 0,00 1,00 7,359 0,00 0,00 0, ,00 0,000 0,00 0,00 99,44 1,00 7,359 0,00 0,00 99,44 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: 7 84, , ,36 86,42 86, ,36 1,06 1,06 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 50,36 1,06 50, ,36 1,06 50, ,92 86,42 121, ,92 86,42 121,16 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: AB Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 13 Nośność przy ściskaniu ze zgin 93,3% 14 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,1% 15 Nośność na ściskanie (39) 36,0% 16 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,1% 17 Nośność przy ściskaniu ze zgin 93,3% 2 1 Naprężenia zredukowane (1) 2,3% 2 Naprężenia zredukowane (1) 3,0% 3 Naprężenia zredukowane (1) 3,9% 4 Naprężenia zredukowane (1) 3,9% 5 Naprężenia zredukowane (1) 3,0% 6 Naprężenia zredukowane (1) 2,3% 7 Naprężenia zredukowane (1) 3,1% 8 Stan graniczny użytkowania 3,5% 9 Stan graniczny użytkowania 3,7% 10 Stan graniczny użytkowania 3,7% 11 Stan graniczny użytkowania 3,5% 56

19 12 Naprężenia zredukowane (1) 3,1% 3 18 Naprężenia zredukowane (1) 72,1% 19 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 20 Nośność na rozciąganie (32) 43,8% 21 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 22 Nośność na rozciąganie (32) 14,0% 23 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 24 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 25 Naprężenia zredukowane (1) 14,0% 26 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 27 Nośność na rozciąganie (32) 43,8% 28 Nie odnaleziono warunku normow 0,0% 29 Nośność na rozciąganie (32) 72,1% poz.a.1.2 NADPROŻA poz.a NADPROŻE Nż-1 z pokrycia dachowego 2,75x6,6x0,5 ciężar własny 0,24x0,24x25,0x1,1 9,08 kn/m 1,58 kn/m 10,66 kn/m ciężar własny b=24cm h=24cm uwzględniono przy obliczeniach komp. Lo=3,24m M=11x3,24 2 x0,125=14,43 knm Q=11x3,24x0,5=17,82 kn Zginanie Przekrój: b=24 cm h=24 cm a=3 cm a'=3 cm Materiały: Beton B30,0 Stal A-IIIN Rb=17,1 MPa Ra=400 MPa Obciążenie: M=14,00 knm Wyniki : sb=0,077 sbgr=0,375 Fac=0,00 cm^2 Fa=1,74 cm^2 procent zbrojenia: 0,34 poz.a NADPROŻE Nż-2 ściana wypełniająca 0,36x1,66x18,0x1,1 11,83 kn/m wspornik 1,0x0,1x25,0x1,1 2,75 kn/m śnieg 1,2x0,8x1,0x1,5 1,44 kn/m 16,02 kn/m ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. 57

20 OBCIĄŻENIA: 16,02 16,02 16,02 16, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,78 2 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,78 3 Liniowe 0,0 16,02 16,02 0,00 4,62 MOMENTY: -41,43-41,43-38,99-38, ,98 32,56 30,30 TNĄCE: 34,16 43,34 49, ,50-42,32-32,96 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 34,16 0,00 0,40 1,905 32,56* 0,03 0,00 1,00 4,780-41,43-51,50 0,00 2 0,00 0,000-41,43 43,34 0,00 0,51 2,427 10,98* -0,16 0,00 1,00 4,780-38,99-42,32 0,00 3 0,00 0,000-38,99 49,84 0,00 0,60 2,779 30,31* 0,03 0,00 1,00 4,620 0,00-32,96 0,00 * = Wartości ekstremalne 58

21 REAKCJE PODPOROWE: ,16 32,96 94,84 92,16 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 34,16 34,16 2 0,00 94,84 94,84 3 0,00 92,16 92,16 4 0,00 32,96 32,96 poz.a NADPROŻE Nż-3 ściana wypełniająca 0,36x0,66x18,0x1,1 wspornik 1,0x0,1x25,0x1,1 śnieg 1,2x0,8x1,0x1,5 4,70 kn/m 2,75 kn/m 1,44 kn/m 8,89 kn/m OBCIĄŻENIA: ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. 8,89 8,89 8,89 8,89 8, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,30 2 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,30 3 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,00 4 Liniowe 0,0 8,89 8,89 0,00 6,60 59

22 MOMENTY: -46,63-47,32-27, ,83 11,58 32,76 37,47 TNĄCE: 26,59 37,01 29,09 42, ,39-30,97-35,66-28,44 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,00 26,59 0,00 0,39 2,461 32,76* 0,03 0,00 1,00 6,300-46,63-41,39 0,00 2 0,00 0,000-46,63 37,01 0,00 0,54 3,421 16,83* 0,10 0,00 1,00 6,300-27,62-30,97 0,00 3 0,00 0,000-27,62 29,09 0,00 0,45 2,695 11,58* 0,00 0,00 1,00 6,000-47,32-35,66 0,00 4 0,00 0,000-47,32 42,78 0,00 0,60 3,970 37,48* -0,06 0,00 1,00 6,600 0,00-28,44 0,00 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,59 78,40 60,06 78,44 28,44 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 26,59 26,59 2 0,00 78,40 78,40 60

23 3 0,00 60,06 60,06 4 0,00 78,44 78,44 5 0,00 28,44 28,44 poz.a NADPROŻE Nż-4 ściana wypełniająca 0,36x1,66x18,0x1,1 11,38 kn/m ciężar własny b=24cm h=30cm uwzględniono przy obliczeniach komp. OBCIĄŻENIA: 11,83 11,83 11,83 11,83 11,83 11,83 11, OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 3,24 2 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,34 3 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,34 4 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 4,62 5 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 5,14 6 Liniowe 0,0 11,83 11,83 0,00 1,43 MOMENTY: -19,93-21,95-21,60-29,62-24, ,43 11,40 10,56 11,14 18,24 TNĄCE: 16,09 29,33 29,88 29,98 36,25 27,06 7, ,39-30,26-29,72-33,45-34,32 61

24 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 16,09 0,00 0,36 1,177 9,43* -0,07 0,00 1,00 3,240-19,93-28,39 0,00 2 0,00 0,000-19,93 29,33 0,00 0,49 2,136 11,40* 0,00 0,00 1,00 4,340-21,95-30,26 0,00 3 0,00 0,000-21,95 29,88 0,00 0,50 2,170 10,56* 0,08 0,00 1,00 4,340-21,60-29,72 0,00 4 0,00 0,000-21,60 29,98 0,00 0,47 2,184 11,14* -0,00 0,00 1,00 4,620-29,62-33,45 0,00 5 0,00 0,000-29,62 36,25 0,00 0,52 2,650 18,24* -0,14 0,00 1,00 5,140-24,65-34,32 0,00 6 0,00 0,000-24,65 27,06 0,00 1,00 1,430 0,00 7,42 0,00 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,09 57,73 60,14 59,70 69,71 61,38 7,42 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,00 16,09 16,09 2 0,00 57,73 57,73 3 0,00 60,14 60,14 4 0,00 59,70 59,70 5 0,00 69,71 69,71 6 0,00 61,38 61,38 7 0,00-7,42 7,42 62

25 poz.a.1.3 STROP ŻELBETOWY poz.a STROP 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 23,90m2-0,88m C25/ mm 125,48m2-0,06m C25/ Dane żeber Symbol Przekrój Szer. wsp. b eff Całk. dlugość Poziom osi oboj. Materiał 1 400x240mm 0,00m 5,74m -1,00m C25/ x240mm 0,00m 5,74m -1,00m C25/ x240mm 0,00m 3,84m -0,48m C25/ x120mm 0,00m 30,90m -0,45m C25/ Dane słupów Symbol Przekrój wys. L d X Y Kąt obr. Materiał Typ połączenia 1 240x240mm 3,00m 20,13 32,69 0,00 C25/30 przegubowe 2 240x240mm 3,00m 23,97 32,69 0,00 C25/30 przegubowe 3 240x240mm 3,00m 23,97 30,89 0,00 C25/30 przegubowe 4 240x240mm 3,00m 20,13 30,89 0,00 C25/30 przegubowe 5 640x300mm 3,00m 6,60 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 6 640x300mm 3,00m 12,60 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 7 640x300mm 3,00m 18,90 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 8 640x300mm 3,00m 25,20 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 9 640x300mm 3,00m 31,50 25,91 0,00 C25/30 przegubowe x300mm 3,00m 37,50 25,91 0,00 C25/30 przegubowe 1.4. Dane ścian Symbol Grubość wys. L d Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m 29,32m C25/30 przegubowe 2 240mm 3,00m 29,32m C25/30 przegubowe 1.5. Model konstrukcyjny 1.6. Lista materiałów beton C25/30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 30 MPa 63

26 Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 16,67 MPa Moduł Younga E = 31,48 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastyczności f yd = 420 MPa Moduł Younga E = 200 GPa Gęstość ρ = 7810 kg/m Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B Śnieg stałe 1, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "2" 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 3 B cała płyta 1,5 1 1,00kN/m2 płyta "2" 4 B cała płyta 1,5 1 1,00kN/m2 płyta "1" 1.9. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 64

27 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - momenty zginające M Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 65

28 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - siły tnące T Wartości maksymalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Słupy - reakcje Wartości maksymalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 66

29 2.6. Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200 Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:200 Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1:200 Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:200 67

30 Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1: Analiza stanu granicznego użytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) 4.1. Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:200 poz.a.1.4 SŁUPY poz.a SŁUPY ŚCIANY SZCZYTOWEJ OBCIĄŻENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE: 3,20 7,20 8, ,20-14,40-12,00-9,12 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 7,20 0,00 0,38 2,250 8,10* 0,00-3,42 1,00 6,000-14,40-12,00-9,12 * = Wartości ekstremalne 68

31 Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B30, α cc = 0,85 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 600 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 600 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 24,0 (cm) h = 24,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) 1. 9,20 14,40 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 1 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 2,26 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 2 φ12 = 2,26 (cm2) 0 φ12 = 0,00 (cm2) Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 12 Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 4,52 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,79 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) 69

32 Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 9,20 (kn) M y = 14,40 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 15,36 (kn*m) M z = 0,09 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 87 > 25 λ z = 87 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 156,5 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 1,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 157,5 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 162,65 (kn) N kr = 422,17 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 167,0 (cm) e = 1,0 (cm) Nośność elementu : N n = 10,67 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 86,2 (%) poz.a SŁUPY W OSI C Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 400 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 800 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a poz.a.1.3 Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 70

33 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 6,03 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 3 φ16 = 6,03 (cm2) 0 φ16 = 0,00 (cm2) Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 6 Liczba prętów na boku b = 3 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 12,06 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,67 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 381,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 125,45 (kn*m) M z = 6,23 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 27,3 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 29,3 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 3455,44 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 32,9 (cm) e = 1,6 (cm) Nośność elementu : N n = 634,35 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 60,1 (%) Przypadek N O 2 N = 343,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 172,40 (kn*m) M z = 5,27 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 42,9 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 44,9 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 3189,33 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 50,3 (cm) e = 1,5 (cm) Nośność elementu : N n = 366,85 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 93,5 (%) Przypadek N O 3 N = 201,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -41,20 (kn*m) M z = 2,53 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 46 > 25 λ z = 92 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 17,4 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -19,4 (cm) e 0 = 1,0 (cm) 71

34 Siła krytyczna N kr = 3793,70 (kn) N kr = 982,03 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -20,5 (cm) e = 1,3 (cm) Nośność elementu : N n = 824,64 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 24,4 (%) poz.a.2.0 STROP NAD PRZYZIEMIEM poz.a.2.1 PŁYTA STROPOWA OBCIĄŻENIA STAŁE: obc.char. γ f obc.obl. warstwy wykończeniowe 0,02x21,0 0,42 1,3 0,55 szlichta betonowa 0,05x24 1,20 1,3 1,56 styropian 0,04x0,35 0,01 1,2 0,02 tynk cew-wap 0,015x19,0 0,29 1,3 0,37 1,92 1,30 2,49 kn/m 2 Obciążenie śniegiem OBCIĄŻENIA UŻYTKOWE: tarasy korytarze i hole obc.char. γ f obc.obl. 3,00 1,3 3,90 3,00 1,3 3,90 kn/m 2 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 675,27m2-0,08m C25/ mm 100,89m2 0,00m C25/ mm 8,34m2 0,00m C25/ Dane żeber Symbol Przekrój Szer. wsp. b eff Całk. dlugość Poziom osi oboj. Materiał 1 400x240mm 0,00m 2,59m -0,20m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x240mm 0,00m 30,90m -0,20m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x300mm 0,00m 5,83m -0,30m C25/ x240mm 0,00m 14,50m -0,25m C25/30 72

35 9 500x240mm 0,00m 5,50m -0,25m C25/ Dane słupów Symbol Przekrój wys. L d wys. L g X Y Kąt obr. Materiał Typ połączenia 1 600x300mm 3,00m 3,00m 12,60 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 4 600x300mm 3,00m 3,00m 18,90 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 5 600x300mm 3,00m 3,00m 25,20 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 6 600x300mm 3,00m 3,00m 31,50 25,93 0,00 C25/30 przegubowe 1.4. Dane ścian Symbol Grubość wys. L d wys. L g Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m - 83,66m C20/25 sztywne 2 240mm 3,00m - 76,79m C20/25 sztywne 3 240mm 3,00m - 22,07m C20/25 sztywne 4 240mm 3,00m - 76,14m C20/25 przegubowe 5 240mm 3,00m - 9,60m C20/25 przegubowe 6 240mm 3,00m - 9,60m C20/25 przegubowe 7 240mm 3,00m - 51,95m C20/25 przegubowe 8 240mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe 9 240mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 3,75m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 29,89m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 8,85m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 6,81m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 5,26m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 5,26m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 2,35m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 2,35m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 1,63m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 1,63m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 0,74m C20/25 przegubowe mm 3,00m - 0,12m C20/25 przegubowe 73

36 1.5. Model konstrukcyjny 1.6. Lista materiałów beton C20/25 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 25 MPa Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 13,33 MPa Moduł Younga E = 29,96 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 beton C25/30 Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 30 MPa Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 16,67 MPa Moduł Younga E = 31,48 GPa Współczynnik Poissona ν = 0,20 Współczynnik rozszerzalności term. α T = 0, /K Gęstość ρ = 2500 kg/m3 stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastyczności f yd = 420 MPa Moduł Younga E = 200 GPa Gęstość ρ = 7810 kg/m3 74

37 1.7. Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B ścianki stałe 1,3 1 1 C użytkowe zmienne 1 1,3 0, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "2" 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "3" 3 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 4 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (37,50; 22,87) 5,0kN/m (29,00; 22,87) 5,0kN/m (29,00; 26,11) 5 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (31,50; 22,87) 5,0kN/m (31,50; 26,11) 6 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (12,60; 22,89) 5,0kN/m (12,60; 26,11) 7 B nóż 1,3 1 5,0kN/m (6,60; 22,87) 5,0kN/m (15,10; 22,87) 5,0kN/m (15,10; 26,11) 8 B pole 1,3 1 1,25kN/m2 (44,22; 25,99) 1,25kN/m2 (44,22; 28,82) 1,25kN/m2 (-0,12; 28,82) 1,25kN/m2 (-0,12; 25,99) 9 B cała płyta 1,3 1 1,25kN/m2 płyta "2" 10 C nóż 1,3 1 1,0kN/m (15,10; 22,75) 1,0kN/m (15,10; 22,15) 1,0kN/m (29,00; 22,15) 1,0kN/m (29,00; 22,75) 11 C cała płyta 1,3 1 3,00kN/m2 płyta "1" 12 C cała płyta 1,3 1 5,00kN/m2 płyta "2" 13 C cała płyta 1,3 1 5,00kN/m2 płyta "3" 75

38 1.9. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 76

39 Grupa C 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 77

40 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 78

41 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - momenty zginające M Wartości maksymalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 79

42 Wartości minimalne [knm] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Żebra - siły tnące T Wartości maksymalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 80

43 Wartości minimalne [kn] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Słupy - reakcje Wartości maksymalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 81

44 Wartości minimalne - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:400 82

45 Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:400 83

46 Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1:400 Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Skala rys. 1:400 84

47 Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] Skala rys. 1: Analiza stanu granicznego użytkowalności (wg PN-EN 1992:2005) 4.1. Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B, C) Skala rys. 1:400 85

48 poz.a.2.2 SŁUPY poz.a SŁUPY W OSI E Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego 1. Założenia: Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 800 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 1600 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 8,04 (cm2) A s2 = 2,01 (cm2) 4 φ16 = 8,04 (cm2) 1 φ16 = 2,01 (cm2) 86

49 Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 10 Liczba prętów na boku b = 4 Liczba prętów na boku h = 3 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 20,11 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 1,12 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 288,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 154,34 (kn*m) M z = 28,22 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 36,1 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 38,1 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 997,13 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 53,6 (cm) e = 9,8 (cm) Nośność elementu : N n = 310,55 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 92,7 (%) Przypadek N O 2 N = 250,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 207,23 (kn*m) M z = 13,33 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 58,8 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 60,8 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 938,03 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 82,9 (cm) e = 5,3 (cm) Nośność elementu : N n = 258,68 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 96,6 (%) Przypadek N O 3 N = 116,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -42,09 (kn*m) M z = 2,37 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 92 > 25 λ z = 185 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 30,2 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,3 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -32,2 (cm) e 0 = 1,3 (cm) Siła krytyczna N kr = 1024,19 (kn) N kr = 333,36 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -36,3 (cm) e = 2,0 (cm) Nośność elementu : N n = 313,94 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 36,9 (%) 87

50 poz.a SŁUPY W OSI C 1. Założenia: Projektowanie przekroju dla dwukierunkowego ściskania mimośrodowego Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-II f yk = 355,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 400 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 400 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu ϕ p = 2,88 Obliczenia z uwzględnieniem równomiernego rozkładu zbrojenia w przekroju Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 Nośność przekroju sprawdzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkładu naprężeń) 2. Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 5,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: z poz.a poz.a.1.3+poz.a.2.1 Przypadek N O N (kn) M y (kn*m) M z (kn*m) ,00 104,00 0, ,00 147,00 0, ,00-35,00 0,00 Numer przypadku wymiarującego: 2 4. Wyniki: Rzeczywista powierzchnia prętów zbrojeniowych: A s1 = 4,02 (cm2) A s2 = 0,00 (cm2) 2 φ16 = 4,02 (cm2) 0 φ16 = 0,00 (cm2) 88

51 Rozkład prętów zbrojeniowych: Przekrój zbrojony prętami φ 16 Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 Rzeczywista powierzchnia zbrojenia = 8,04 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,45 (%) - minimalny µ min = 0,31 (%) maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek N O 1 N = 1146,00 (kn) M y = 104,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 126,92 (kn*m) M z = 18,93 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 9,1 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 11,1 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 11,1 (cm) e = 1,7 (cm) Nośność elementu : N n = 1644,42 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 69,7 (%) Przypadek N O 2 N = 1108,00 (kn) M y = 147,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = 169,16 (kn*m) M z = 17,91 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 13,3 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = 2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = 15,3 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = 15,3 (cm) e = 1,6 (cm) Nośność elementu : N n = 1399,88 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 79,1 (%) Przypadek N O 3 N = 894,00 (kn) M y = -35,00 (kn*m) M z = 0,00 (kn*m) Momenty obliczeniowe M y = -52,88 (kn*m) M z = 12,91 (kn*m) Względem Y: Względem Z: Smukłość słupa λ y = 23 < 25 λ z = 46 > 25 Mimośród statyczny siły podłużnej e s = 3,9 (cm) e s = 0,0 (cm) Mimośród niezamierzony e n = -2,0 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy e 0 = -5,9 (cm) e 0 = 1,0 (cm) Siła krytyczna N kr N kr = 2904,85 (kn) Mimośród obliczeniowy e = η e 0 e = -5,9 (cm) e = 1,4 (cm) Nośność elementu : N n = 1929,43 (kn) Stopień wykorzystania nośności = 46,3 (%) 89

52 poz.a.3.0 SCHODY stopnie: h= 16,2 b= 29 α= 29,19 obc.char. γ f obc.obl. warstwy wykończeniowe 2cm 0,02x18,0 0,36 1,3 0,47 stopnie betonowe (0,162*0,29)/2*24/0,28 1,94 1,1 2,14 płyta biegowa 16cm 0,16*24,00/cos α 4,40 1,1 4,84 tynk cementowo-wapienny 1.5cm 0,015*19,00/cos α 0,33 1,3 0,42 7,03 1,12 7,87 kn/m 2 Obciążenie użytkowe klatki schodowej obciążenie użytkowe 3,0 kn/m 2 3,00 1,3 3,90 3,00 1,3 3,90 kn/m 2 poz.a.3.1 płyta biegowa lo=3,2m M=11,8x3,2 2 x0,125=15,1 knm Q=11,8x3,2x0,5=18,9 kn Zginanie Przekrój: b=100 cm h=16 cm a=2 cm a'=2 cm Materiały: Beton B25,0 Stal Rb=14,3 MPa Ra=400 MPa Obciążenie: M=16,00 knm Wyniki : sb=0,057 sbgr=0,399 Fac=0,00 cm^2 Fa=2,94 cm^2 procent zbrojenia: 0,21 przyjęto #10co15cm poz.a.3.2 płyta spocznikowa 1. Dane konstrukcji 1.1. Dane płyt Symbol Grubość Pole powierzchni Poziom pł. środk. Materiał 1 160mm 5,61m2 0,00m C20/ Dane ścian Symbol Grubość wys. L d wys. L g Całk. dlugość Materiał Typ połączenia 1 240mm 3,00m - 6,70m C20/25 przegubowe 90

53 1.3. Model konstrukcyjny 1.4. Grupy obciążeń Symbol Nazwa Rodzaj Znaczenie γ f1 γ f2 ψ d c.w. ciężar własny stałe 1,1 1 1 A Stałe stałe 1,3 1 1 B Użytkowe zmienne 1 1, Lista obciążeń Lp. Grupa Rodzaj γ f1 γ f2 Wartość obc. Współrzędne 1 A nóż 1,3 1 14,5kN/m (1,70; 0,12) 14,5kN/m (1,70; 3,18) 2 A cała płyta 1,3 1 2,00kN/m2 płyta "1" 3 B cała płyta 1,3 1 3,00kN/m2 płyta "1" 1.6. Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A Grupa B 91

54 2. Analiza 2.1. Płyty - miarodajne momenty zginające M x Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 2.2. Płyty - miarodajne momenty zginające M y Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) 2.3. Ściany - Siły N Wartości maksymalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) Wartości minimalne [kn/m] - (obc. obliczeniowe) 92

55 3. Wymiarowanie (wg PN-EN 1992:2005) 3.1. Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [szt/mb] Zbrojenie dolne - kierunek 2 [szt/mb] Zbrojenie górne - kierunek 1 [szt/mb] Zbrojenie górne - kierunek 2 [szt/mb] poz.a.3.3 TRZON WINDOWY Zaprojektowano ściany trzonów windowych żelbetowe z betonu B30 zbrojone siatkami prętów #10 w rozstawie 15x15 ze stali A-IIIN poz.a.4.0 FUNDAMENTY poz.a.4.1 ŚCIANA FUNDAMENTOWA Parcie gruntu na ścianę ciężar gruntu zasypowego 18,0 kn/m 3 kąt tarcia wew. Φ=30 tg 2 (45 -φ/2)=0,333 obciążenie naziomu 5,0 kn/m 2 h=3,20m h z =5,0/18,0=0,28m p 1 = 18,0*0,28*0,333*1,1=1,85kPa p 2 = 18,0*(2,8+0,28)*0,333*1,1=20,33kPa OBCIĄŻENIA: MOMENTY: TNĄCE: NORMALNE: 4,14 1,85 4,14 4,14-6,34 1 6, ,33-15,66-26,91-24,08 93

56 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,00 4,14 0,00 0,49 1,875 6,32* -0,00-11,88 0,26 1,000 4,14 4,14* -6,34 1,00 3,800-15,66-26,91-24,08 * = Wartości ekstremalne Obciążenia pionowe: ze stropu piw. ściana 0,24x3,2x25,0x1,1 26,00 kn/m 24,08 kn/m 50,08 kn/m 1. Założenia: Projektowanie przekroju mimośrodowo ściskanego Beton klasy B25, α cc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 380 (cm) Długość obliczeniowa l 0 = 380 (cm) Względny udział obciążeń długotrwałych N d /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu φ p = 2,89 Brak sprawdzenia stanu granicznego rozwarcia rys Obliczenia zgodne z PN-B-03264: Przekrój: b = 100,0 (cm) h = 24,0 (cm) d 1 = 3,0 (cm) d 2 = 3,0 (cm) 3. Przypadki obciążeniowe: N O Typ N (kn) M (kn*m) 1. SGN 50,00 16,00 Numer przypadku wymiarującego: 1 94

57 4. Wyniki: Teoretyczna powierzchnia zbrojenia: A s1 = 3,60 (cm2) A s2 = 3,60 (cm2) 5 φ10 = 3,93 (cm2) 5 φ10 = 3,93 (cm2) Stopień zbrojenia µ = 0,30 (%) - minimalny µ min = 0,30 (%) - maksymalny µ max = 4,00 (%) Analiza przypadków obciążeniowych: Przypadek 1. SGN N = 50,00 (kn) M = 16,00 (kn*m) Moment obliczeniowy M = 17,07 (kn*m) Stopień wykorzystania nośności: 41,1 (%) - przypadek nieistotny Smukłość słupa: λ = 55 Mimośród statyczny siły podłużnej: e s = 32,0 (cm) Mimośród niezamierzony: e n = 1,0 (cm) Mimośród początkowy: e 0 = 33,0 (cm) Siła krytyczna: N kr = 1493,18 (kn) Mimośród obliczeniowy e = h e 0 e = 34,1 (cm) poz.a.4.2 ŁAWY FUNDAMENTOWE poz.a ŁAWA - ściana zewnętrzna ze stropu ścian żelbetowa 0,24x3,80x25x1,1 26,00 kn/m 25,08 kn/m 51,08 kn/m Ciężar własny ławy uwzględniono programie obliczeniowym 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 95

58 2. Geometria A = 0,60 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,24 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,240 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 3,0 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 0,6 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek drobny 0,0 0, mokre Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek drobny --- 0,0 29,9 19, , ,9 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] 1 L1 52,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,87 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 68,87kN/m My = -1,90kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,54 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: 96

59 OSIADANIE OBRÓT POŚLIZG N B = 7,47 i B = 1,00 N C = 30,00 i C = 1,00 N D = 18,28 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 116,78 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,37 Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: L1 N=43,33kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 15,34 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 98 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 0,6 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 16 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 68 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,03 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,06 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,80 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 65,80kN/m My = -1,55kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 18,19 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,80 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 65,80kN/m My = -1,55kN*m/m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,60 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: µ = 0,40 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 26,49 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=52,00kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 68,87kN/m My = -1,90kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: 97