Obliczenia statyczne - wytrzymałościowe. konstrukcji nośnej hali siewu.

Transkrypt

1 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 1/76 Nr. Projektu Obliczenia statyczne - wytrzymałościowe konstrukcji nośnej hali siewu. Projektował: mgr inŝ. Dariusz Terlecki Sprawdził: mgr inŝ. Stanisław Nardelli

2 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 2/76 1. Zakres opracowania Analiza statyczno-wytrzymałościowa konstrukcji budowy hali siewu o wymiarach 16x20m i wysokości 7,17m. 2. Podstawa opracowania Podstawą opracowania jest: - dokumentacja architektoniczna, - opinia geotechniczna z dn r., wykonana przez Zakład geologiczny Geoservis, 3. Normy - PN-80/B-02010:Az1 - obciąŝenie śniegiem IV strefa - PN-77/B-02011:Az1 - ObciąŜenie wiatrem I strefa - PN-81/B Posadowienie bezpośrednie fundamentów h z =1,2 m - PN-82/B obciąŝenie uŝytkowe - PN-82/B ObciąŜenie stałe - PN-B (2002) - Konstrukcje Ŝelbetowe - PN-B Konstrukcje stalowe budowlane. Wymagania i badania - PN-69/B Roboty malarskie budowlane farbami, lakierami i emaliami na spoiwach bezwodnych - PN-B-0605: Roboty ziemne - PN-68/B Roboty betonowe i Ŝelbetowe - PN-69/B Izolacje bitumiczne.

3 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 3/76 Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano-montaŝowych Część III MontaŜ konstrukcji stalowych Wydawnictwo Instytut Techniki Budowlanej 4. Opis konstrukcji nowoprojektowanej hali Konstrukcję nośną obiektu stanowi konstrukcja stalowa w postaci układu ramowego będącego bezpośrednim podparciem płatwi dachowych zimnogiętych rozmieszczonych w rozstawie co 1,5m. Układ ramowy, jednonawowy w osiach A-B o rozpiętości 16,0m, w kierunku podłuŝnym rozstaw ram nośnych przyjęto co 4,88m. Konstrukcję stalową usztywniono w kierunku podłuŝnym stęŝeniami cięgnowymi zlokalizowanymi w płaszczyźnie osi słupów oraz dźwigarów dachowych. Płatwie dachowe zaprojektowano jako belki wieloprzęsłowe z profili zimnogiętych typu Z w rozstaw ok. 1,35m Obudowę hali stanowią panele dachowe (rdzeń z pianki poliuretanowej gr. 12cm) oraz ścienne w układzie poziomym (rdzeń z pianki poliuretanowej gr. 10 cm). Posadzkę obiektu wykonać betonową gr. 18 cm wraz ze stalowym brojeniem rozproszonym 50/1.0 w ilości 20 kg/m3. W obliczeniach przyjęto następujące obciąŝenia: 1. ObciąŜenie śniegiem IV strefa, 2. ObciąŜenie wiatrem I strefa,

4 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 4/76 5. Materiały konstrukcyjne Konstrukcja stalowa hali S355J2G3 oraz S235JRG2 wg PN EN Płatwie S390GD-G275, Beton konstrukcyjny C20/25, C25/30 wg PN EN Stal zbrojeniowa AIIIN wg PN /AK 6. Warunki techniczne wykonania i odbioru MontaŜ konstrukcji stalowej wykonać zgodnie z PN-B Konstrukcje Ŝelbetowe wykonać zgodnie z PN-68/B Roboty ziemne wykonać zgodnie z PN-B-0605: Fundamenty Wykonać jako konstrukcje Ŝelbetowe monolityczne z betonu C20/25 zbrojone zbrojeniem klasy AIII-N. Pod fundamentami, na warstwie gruntu wykonać warstwę chudego beton (C12/15) gr. 5 cm stanowiącej podkład pod warstwę papy termozgrzewalnej jako izolacji przeciwwilgociowej. Zabezpieczenie przeciwwilgociowe powierzchni elementów stykających się z gruntem wykonać z mas dyspersyjnych 1x w-wa gruntująca i 2x w-wa kryjąca Konstrukcje Ŝelbetowe a) Podwaliny Ŝelbetowe zaprojektowano jako belki wsparte i zakotwione do odsadzek fundamentów stopowych i cokołów Ŝelbetowych stóp. W miejscach otworów drzwiowych i bramowych wykonać odpowiednie obniŝenia. W świetle bram wjazdowych zabezpieczyć krawędzie okuciem stalowym ocynkowanym (L60x6).

5 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 5/ Konstrukcje stalowe Konstrukcje stalową hali wykonano jako układ ram statycznie niewyznaczalnych powiązanych przegubowo z Ŝelbetowymi stopami fundamentowymi. W kierunku prostopadłym do płaszczyzny ram zaprojektowano pionowe stęŝenia ścienne stabilizujące konstrukcje przed działaniem obciąŝeń poziomych. Dodatkowe dla zabezpieczenia stabilności postaciowej dachu zastosowano układ stęŝeń prętowych. Wymagania techniczne realizacji robót: Wykonanie robót Warunki ogólne. Wymagania w stosunku do Wytwórcy stalowych konstrukcji i Wykonawcy montaŝu. Konstrukcje stalowe mogą być wytwarzane jedynie w wytwórniach posiadających Świadectwo Dopuszczenia. Wytwórca nie moŝe przenieść wytwarzania całości lub części konstrukcji do innej wytwórni bez zgody Inwestora. Program wytwarzania konstrukcji w wytwórni. Rozpoczęcie robót moŝe nastąpić po pisemnym zaakceptowaniu przez Inspektora programu robót. Program sporządzany jest przez Wytwórcę. Program powinien zawierać deklarację Wytwórcy o szczegółowym zapoznaniu się z projektem technicznym oraz : 1) harmonogram realizacji, 2) informację o personelu kierowniczym i technicznym Wytwórcy, 3) informację o obsadzie tych stanowisk robotniczych, na których konieczne jest udokumentowanie kwalifikacji, 4) informacje o dostawcach materiałów, 5) informacje o podwykonawcach, 6) informacje o podstawowym sprzęcie przewidzianym do realizacji zadania, 7) rysunki warsztatowe oraz projekt technologii spawania, 8) sposób przeprowadzenia badań, 9) inne informacje Ŝądane przez InŜyniera, 10) ewentualne zgłoszenie potrzeby uściśleń lub zmian w projekcie technicznym.

6 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 6/76 Rysunki warsztatowe sporządza Wytwórca na własne potrzeby. Rysunki te winny być uzgodnione przez projektanta i zaakceptowane przez Inspektora. Program montaŝu i scalania konstrukcji na miejscu budowy. Rozpoczęcie robót moŝe nastąpić po pisemnym zaakceptowaniu przez Inspektora programu montaŝu. Program sporządzany jest przez Wykonawcę montaŝu. Program powinien zawierać protokół odbioru konstrukcji od Wytwórcy oraz : 1) harmonogram terminowy realizacji, 2) informację o personelu kierowniczym i technicznym Wytwórcy, 3) informację o obsadzie tych stanowisk robotniczych, na których konieczne jest udokumentowanie kwalifikacji, 4) projekt montaŝu, 5) sprawdzenie pracy statycznej konstrukcji, jeśli podczas montaŝu będzie ona podpierana w innych punktach niŝ przewiduje to projekt techniczny, 6) informacje o podwykonawcach, 7) informacje o podstawowym sprzęcie montaŝowym przewidzianym do realizacji zadania, 8) projekt technologii spawania, 9) sposób zapewnienia niezbędnych badań, 10) informacje o sposobie zapewnienia bezpieczeństwa osób, które mogą znaleźć się w obszarze prac montaŝowych, 11) inne informacje Ŝądane przez InŜyniera. Kontrola wykonywanych robót. Inspektor jest uprawniony do wyznaczenia harmonogramu czynności kontrolnych, badawczych i odbiorów częściowych na czas których naleŝy przerwać roboty. W zaleŝności od wyniku badań Inspektora podejmuje decyzję o kontynuowaniu robót. Dziennik wytwarzania konstrukcji i dziennik budowy. Decyzje InŜyniera są przekazywane wykonawcom poprzez wpisy w dziennikach 1) wytwarzania konstrukcji (w Wytwórni),

7 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 7/76 2) budowy (w trakcie montaŝu) Wykonanie konstrukcji w wytwórni Sprawdzenie wymiarów wyrobów ze stali konstrukcyjnej. Wytwarzanie konstrukcji naleŝy poprzedzić sprawdzeniem wymiarów i prostoliniowości uŝywanych wyrobów ze stali konstrukcyjnej. Bez uprzedniego prostowania mogą być uŝyte wyroby w których odchyłki wymiarów i kształtów nie przekraczają dopuszczalnych odchyłek wg PN-97/B pkt Cięcie elementów i obrabianie brzegów Cięcie elementów i obrabianie brzegów naleŝy wykonywać zgodnie z ustaleniami projektu technicznego, ale tak by zachowane były wymagania PN-97/B pkt Stosować cięcie gazowe (tlenowe) automatyczne lub półautomatyczne a dla elementów pomocniczych i drugorzędnych równieŝ ręczne. Brzegi po cięciu powinny być oczyszczone z gratu, naderwań. Przy cięciu noŝycami podniesione brzegi powierzchni cięcia naleŝy wyrównać na odcinkach wzajemnego przylegania z powierzchnią cięcia elementów sąsiednich. Arkusze nie obcięte w hucie naleŝy obcinać co najmniej 20 mm z kaŝdego brzegu. Ostre brzegi po cięciu naleŝy wyrównywać i stępić przez wyokrąglenie promieniem r=1,5 mm lub większym. Przy cięciu tlenowym moŝna pozostawić bez obróbki mechanicznej te brzegi, które będą poddane przetopieniu w następnych operacjach spawania oraz te, które osiągnęły klasę jakości nie gorszą niŝ wg PN-76/M Po cięciu tlenowym powierzchnie cięcia i powierzchnie przyległe powinny być oczyszczone z ŜuŜla, gratu, nacieków i rozprysków materiału. Dokładność cięcia Wymiar liniowy elementu [m] <1 1 5 >5 Dopuszczalna odchyłka [mm] ±1 ±1.5 ±2 Prostowanie i gięcie elementów

8 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 8/76 Wytwórca powinien wykonać próbne uŝycie sprzętu przeznaczonego do prostowania i gięcia elementów. Roboty mogą być kontynuowane, jeśli pomierzone po próbnym uŝyciu odchyłki nie przekroczą wartości podanych w PN-97/B pkt , 4.7.3, Wystąpienie pęknięć po prostowaniu lub gięciu powoduje odrzucenie wykonanych elementów. Podczas gięcia naleŝy przestrzegać zaleceń PN-97/B pkt Prostowanie i gięcie na zimno na walcach i prasach blach grubych i uniwersalnych, płaskowników i kształtowników dopuszcza się w przypadkach, gdy promienie krzywizny r są nie mniejsze, a strzałki ugięcia f nie większe niŝ graniczne dopuszczalne wartości podane w tabeli 5 z PN-97/B W Tabl. 1 podaje się przykładowe wymagania promieni. Przy prostowaniu i gięciu na zimno nie wolno stosować uderzeń, a stosować naleŝy siły statyczne. W przypadku przekroczenia dopuszczalnych wartości strzałki ugięcia lub promienia krzywizny podanych w Tab. 1. prostowanie i gięcie elementów stalowych naleŝy wykonać na gorąco po podgrzaniu do temperatury kucia i zakończyć w temperaturze nie niŝszej niŝ 750 o C. Obszar nagrzewania materiału powinien być 1.5 do 2 razy większy niŝ obszar prostowany lub odkształcany. Kształtowniki naleŝy nagrzewać równomiernie na całym przekroju. Chłodzenie elementów powinno odbywać się powoli w temperaturze otoczenia nie niŝszej niŝ +5 o C, bez uŝycia wody. Szkic przekroju Względe m osi Przy prostowaniu r Przy gięciu r y s x x-x 50s 25s b x-x 90b 45b b y-y

9 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 9/76 Tabl. 1 Najmniejsze wartości promieni krzywizny r dopuszczalne przy gięciu i prostowaniu na zimno elementów stalowych. Wskutek prostowania lub gięcia w elementach nie mogą wystąpić pęknięcia lub rysy. Dopuszczalne odchyłki wymiarów liniowych. Wymiary liniowe elementów konstrukcyjnych, których dokładność nie została podana w dokumentacji technicznej lub innych normach, powinny być zawarte w granicach podanych w Tabl. 2, przy czym rozróŝnia się: * wymiary przyłączeniowe, tj wymiary zaleŝne konstrukcyjnie od innych wymiarów, podlegające pasowaniu, warunkujące prawidłowy montaŝ oraz normalne funkcjonowanie konstrukcji, * wymiary swobodne, których dokładność nie ma konstrukcyjnego znaczenia. Tabl. 2. Dopuszczalne odchyłki wymiarów liniowych Wymiar Dopuszczalne odchyłki wymiaru nominalny [mm] (±),[mm] ponad do przyłączenioweg swobodnego o Dopuszczalne odchyłki prostości elementów (prętów ściskanych, pasów ściskanych) od węzła do węzła stęŝeń wynoszą 1/1000 długości, lecz nie więcej niŝ 10 mm. Dla elementów rozciąganych odchyłki mogą być dwukrotnie większe. Dopuszczalne skręcenie przekroju (mierzone wzajemnym przesunięciem odpowiadających sobie punktów przekroju) 1/1000 długości, lecz nie więcej niŝ 10 mm. Dopuszczalne odchyłki swobodne kształtu przekroju

10 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 10/76 poprzecznego elementów konstrukcyjnych (poza stykami) podano w tablicy 3. Tabl. 3. Dopuszczalne odchyłki swobodne kształtu przekroju poprzecznego Lp. Rodzaje odchyłek Szkic Dopuszczaln a wielkość lub f 1 Odchyłki głównych wymiarów przekrojów h± ±0.01 wymiaru, lecz nie więcej niŝ 5 mm b± b± 2 Nieprostopadłość półek lub ścianek b b 0.01 wymiaru, lecz nie więcej niŝ 5 mm i nie więcej niŝ grubość pasa 3 Przesunięcie środnika b h, lecz nie więcej niŝ grubość środnika 4 Przesunięcie innych części poza środnikiem 0.01 b, lecz nie więcej niŝ 5 mm b 5 Wygięcie środnika h h, lecz nie więcej niŝ grubość środnika

11 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 11/76 Dopuszczalne załamanie przy spoinie czołowej 1m Powinno być nie większe niŝ 2 mm strzałki odchylenia po przyłoŝeniu liniału o długości Usuwanie przekroczonych odchyłek Przekroczenie odchyłek nie jest jedynym kryterium ich usuwania. Po ustaleniu przez Inspektora z Projektantem konstrukcji (ewentualnie z udziałem rzeczoznawcy lub jednostki naukowo-badawczej), czy przekroczone odchyłki wpływają na bezpieczeństwo, uŝytkowanie lub wygląd, Inwestor podejmuje decyzję o ich pozostawieniu względnie usuwaniu. Przekroczenie dopuszczalnych odchyłek (ilościowe lub jakościowe) stanowi jednocześnie podstawę do obniŝenia umówionej ceny za wykonaną konstrukcję, niezaleŝnie od usunięcia wad. Wykaz odchyłek, ocena bezpieczeństwa, sposoby naprawy wad oraz decyzja inwestora stanowią część dokumentacji odbioru konstrukcji. Czyszczenie powierzchni i brzegów. Przed przystąpieniem do składania konstrukcji InŜynier przeprowadza odbiór elementów w zakresie usunięcia gratu, oczyszczenia i oszlifowania powierzchni przylegających i brzegów stykowanych z zachowaniem wymagań PN-97/B-06200, PN-87/M-04251, PN- 76/M Transport Transport od dostawcy i składowanie stali konstrukcyjnej u wytwórcy. Załadunek, transport, rozładunek i składowanie wyrobów ze stali konstrukcyjnej powinny odbywać się tak, aby powierzchnia stali była zawsze czysta, wolna zwłaszcza od substancji aktywnych chemicznie i zanieczyszczeń mogących utrzymywać wilgoć. Wyroby ze stali konstrukcyjnej powinny być utrzymywane w stanie suchym i składowane nad gruntem na odpowiednich podporach. Niedopuszczalne jest długotrwałe składowanie stali niezabezpieczonych przed opadami. Wyroby ze stali konstrukcyjnej przeznaczone do wytwarzania określonej stalowej konstrukcji powinny być oddzielone od pozostałych.

12 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 12/76 Wyroby ze stali konstrukcyjnej muszą posiadać oznaczenia i cechy zgodnie z obowiązującymi przepisami. Oznaczenia i cechy muszą być zachowane w całym procesie wytwarzania konstrukcji. Przy dzieleniu wyrobów naleŝy przenieść oznaczenia na części pozbawione oznaczeń. Transport na miejsce montaŝu. Wszystkie elementy konstrukcji powinny być ładowane na środki transportu w ten sposób, aby mogły być transportowane i rozładowywane bez powstania nadmiernych napręŝeń, deformacji lub uszkodzeń. Zalecane jest transportowanie konstrukcji w takiej pozycji w jakiej będzie eksploatowana. Ze względu na łatwość ich uszkodzenia szczególnie chronione muszą być: - blachy węzłowe i przewiązki, - elementy styków montaŝowych, Ze względu na moŝliwość wyboczenia we wszystkich rodzajach konstrukcji naleŝy odpowiednio usztywnić elementy wiotkie na czas załadunku i transportu. Drobne elementy takie jak blachy nakładkowe czy blachy stanowiące połączenia muszą być jednoznacznie oznakowane i umieszczone w miejscu zamocowania przy pomocy śrub montaŝowych. Elementy drobnowymiarowe takie jak śruby, podkładki, nakrętki czy drobne blachy powinny być przewoŝone w zamkniętych pojemnikach. Dźwigary powinny być transportowane w pozycji pionowej i ta pozycja powinna być zachowana we wszystkich fazach transportu i montaŝu konstrukcji. W pewnych przypadkach mogą być one transportowane w innej pozycji jeśli będą odpowiednio zabezpieczone przed utratą stateczności i innymi uszkodzeniami. InŜynier w razie potrzeby moŝe Ŝądać wykonania odpowiednich obliczeń. Sposób mocowania elementów musi wykluczyć moŝliwość przemieszczenia, przewrócenia lub zsunięcia się ich w czasie transportu. Odbiór konstrukcji po rozładunku. Wykonawca montaŝu powinien przeprowadzić odbiór konstrukcji po rozładunku i naprawieniu uszkodzeń powstałych w transporcie. Odbiór powinien być dokonany w obecności przedstawiciela Inspektora i powinien być przez Inspektora zaakceptowany. Wytwórca konstrukcji powinien dostarczyć wszystkie elementy konstrukcji przez siebie wytworzone, a takŝe wszystkie elementy stalowe, które będą uŝyte na miejscu budowy np. komplet śrub. Z dostawy wyłączone są farby i materiały spawalnicze, których stosowanie jest ograniczone okresami gwarancji. Przekazane powinny być dokumenty opisujące zastosowane podczas wytwarzania materiały, procesy technologiczne oraz wyniki badań.

13 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 13/76 Podczas odbioru po rozładunku naleŝy sprawdzić czy elementy konstrukcyjne są kompletne i odpowiadają załoŝonej w projekcie technicznym geometrii. Dopuszczalne odchyłki nie powinny przekraczać odchyłek podanych w p , 4.7.3, PN-B Jeśli usuwanie odchyłek i uszkodzeń Inspektor uzna za konieczne, to Wytwórca przedstawia InŜynierowi do akceptacji projekt technologiczny i harmonogram usuwania odchyłek. InŜynier moŝe zastrzec, jakich prac nie moŝna wykonywać bez obecności przedstawiciela Inspektora. Koszt prac ponosi Wytwórca konstrukcji, a do ich wykonania powinien przystąpić tak szybko, jak jest to moŝliwe ze względów technicznych. Po zakończeniu prac Wykonawca montaŝu dokonuje odbioru w obecności przedstawiciela Inspektora Jeśli po prostowaniu (usuwaniu odchyłek) występują pęknięcia lub inne uszkodzenia, element (lub jego część) zostaje zdyskwalifikowany Obudowa hali Poszycie dachu stanowi panel dachowy z rdzeniem z pianki poluretanowej gr. 12 cm oraz panel fasadowy z rdzeniem z pianki poluretanowej gr. 10 cm montowany zgodnie z wymogami producenta wyrobu Posadzka WYKONANIE PŁYTY POSADZKI gr. ± 18 cm Grubość [mm] - wykończenie: trudnościeralne metodą DST suchej posypki Sikafloor DryShake 10 Plus w ilości 5 kg/m 2, impregnacja i pielęgnacja Sikafloor ProSeal Zawarta w grubości płyty nośnej - płyta nośna: beton C25/30 zbrojona 20 kg/m 3 włókien stalowych Steelbet 50/1.0 lub Dramix 50/

14 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 14/76 - warstwa poślizgowa: podwójna folia grubości 0.3 mm - podbudowa górna: tłuczeń o wskaźniku zagęszczeniu I S > 1.02; moduł odkształcenia, określany metodą płytową VSS lub płytą dynamiczną, E V2 > 140 MPa, E2/E1< podbudowa dolna: tłuczeń o wskaźniku zagęszczeniu I S > ; moduł odkształcenia, określany metodą płytową VSS lub płytą dynamiczną, E V2 >100 MPa, E2/E1< podłoŝe: grunty spoiste o stopniu plastyczności I L < 0.25 Platforma - Podwójne rozłoŝenie folii PE o grubości 0,2 mm. - Oddylatowanie płyty posadzki od elementów konstrukcji ( słupów, ścian, podwalin,itd. ) poprzez dostarczenie i wbudowanie taśmy z pianki polietylenowej gr.5 mm i wys. 20 cm. - Wykonanie płyty podłogowej z betonu kompozytowego C25/30 zbrojonej rozproszonym włóknem stalowym Steelbet lub Dramix 50/1.0 w ilości 20 kg/m3, wykończenie trudnościeralne Sikafloor DrySheke 10 Plus z naniesieniem środka impregnacyjno- pielęgnacyjnego Sikafloor ProSeal. - Dozowanie włókien odbywać się będzie mechanicznie bezpośrednio na betoniarni. Siatkę naleŝy rozkładać na podkładkach dystansowych 3 cm, a otulina siatki musi wynosić nie więcej niŝ 3-4 cm. Siatkę naleŝy układać na zakład nie mniej niŝ 20 cm UłoŜenie betonu do niwelatora laserowego tj. do czytnika tyczki, ściągnięcie i zawibrowanie betonu łatą wibracyjno-pływającą, wstępne wyrównanie zacieraczką talerzową. Zacieranie mechaniczne na gładko zacieraczkami z zachowaniem wszelkich wymogów technologicznych oraz ręcznie w naroŝach i przy krawędziach. - Po końcowym wygładzeniu powierzchni posadzki w celu równomiernego wysychania betonu pokrycie powierzchni betonowej środkiem impregnacyjno - pielęgnacyjnym Sikafloor ProSeal. - Po wykończeniu powierzchni obcięcie nadmiaru pianki do poziomu posadzki, oraz cięcie dylatacji w polach zgodnie z projektem na głębokość 1/3 grubości posadzki.

15 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 15/76 Pomieszczenia sanitarne oraz pomieszczenia gdzie będzie układana glazura wystarczy zbrojenie rozproszone, z zatarciem na ostro, poniŝej 3 cm od poziomu posadzki. Pola robocze naleŝy wykonywać wielkości m2, w celu zastosowania jak najmniejszej liczby szwów roboczych. TRYB BETONOWANIA Betonowanie i zacieranie w trybie 24 godzinnym - ok m2 na dobę / ze względu jakość betonowania, posadzka nie moŝe być wykonywana na wolnym powietrzu, ściany hali muszą być zabudowane / Po 14 dniach od wykonania płyty dopuszcza się wejście na posadzkę celem wykonywania prac konstrukcyjnych pod warunkiem, ułoŝenia pod pracujące maszyny /sprzęt/ zabezpieczeń np. podkładów kolejowych lub teŝ innych, które nie dopuszczą do uszkodzeń mechanicznych świeŝo wykonanej posadzki. DYLATACJE Cięcie przeciwskurczowe dylatacji naleŝy wykonać do 24 godzin po zatarciu posadzki na 1/3 jej grubości czyli ok. 5 cm i szerokość 5 mm w polach 6 m x 6 m. Pole skurczowe nie powinno przekraczać 30 m2. Przy słupach moŝna nacinać wzor karo lub półkaro. karo wzór karo wzór pół

16 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 16/76 Zbrojenie wokół słupa wolnostojącego W progach drzwi i bram naleŝy wykonać zakończenie krawędzi najazdowych kątownikiem gorąco walcowanym ( bram L80x80x8 ; drzwi 60x60x6 ) Pomiędzy posadzką, a podwaliną,ławami, fundamentami, słupami rozwinąć i ułoŝyć piankę poliuretanową gr. 6 mm ; po wykonaniu płyty nadmiar pianki obciąć i wypełnić dylatację wypełniaczem Soudaflex 40 FC WYPEŁNIENIE SZCZELIN DYLATACYJNYCH Dylatację naleŝy wypełnić nie wcześniej jak po 28 dniach od dnia zakończenia betonowania. Szczelinę naleŝy oczyścić, ułoŝyć sznur polietylenowy 6 mm, krawędzie naleŝy posmarować PRIMER-em w celu lepszej przyczepności wypełniacza, a następnie wypełnić szczelinę wypełnieniem Soudaflex 40 FC Wypełnienie szczelin skurczowych i szwów roboczych Soudaflex 40 FC DOZBROJENIE POSADZKI Przy słupach dozbroić prętem Ŝebrowanym # 12 co 7 cm Dozbrojenie fundamentów pręt Ŝebrowany # 12 co 7 cm Pręty naleŝy umieścić po 3 szt. w kaŝdym naroŝu w odległości 7 cm i w odległości 3 cm od powierzchni posadzki. Dozbrojenie szwu roboczego naleŝy wykonać co 40 cm, dybel # 20 wzdłuŝ szwu roboczego pręt # 12 dołem i górą detal: dylatacja pola roboczego. Wymagana równość podbudowy ± 15 mm na 3 m, winna być sprawdzona przed rozpoczęciem układania nawierzchni. Pomiar kontrolny modułu odkształcenia podbudowy górnej metodą płytową VSS.

17 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 17/76 Po wykonaniu posadzki naleŝy wykonać rysunki powykonawcze oraz operat geodezyjny. Uwaga: Wskazane w obliczeniach nazwy własne materiałów słuŝą celom określenia minimalnych wymaganych parametrów technicznych materiałów. Projektant dopuszcza zastosowanie równorzędnych technicznie materiałów innych producentów.

18 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 18/76 7. Obliczenia Poszycie dachu ObciąŜenie q k [kn/m 2 ] γ f q [kn/m 2 ] Panel dachowy z rdzeniem 0,3 1,35 0,405 z poliuretanowym gr. 12cm ObciąŜenie śniegiem IV 1,3 1,5 1,92 strefa śniegowa Razem 1,6 1,43 2,325 Pochylenie dachu 10 % Płatew L=5m Dach bez attyk brak worków śniegowych. Pochylenie dachu 10 %. Przyjęto rozstaw płatwi 1,35m Zastosowano 1 tęŝnik dachowy. Zastosowano stęŝenia prętowe #12. Przyjęto płatwie wg katalogu firmy SADEF: stal S390GD-G Z.16 płatew skrajna, 172.Z.15 płatew środkowa.

19 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 19/ Układ poprzeczny. Rozstaw układów poprzecznych 4,94m WĘZŁY: ,200 6, ,000 8,000 V=7,500 H=16,000 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,000 6, ,000 6, ,000 0, ,000 7,500 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm] 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 5 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 OSIADANIA: Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]: B r a k O s i a d a ń PRĘTY:

20 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 20/ , ,300 8,000 8,000 V=7,500 H=16,000 PRZEKROJE PRĘTÓW: , ,300 8,000 8,000 V=7,500 H=16,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 6,300 6,300 1,000 2 I 280 HEA ,000 1,200 8,089 1,000 2 I 280 HEA ,000-1,200 8,089 1,000 2 I 280 HEA ,000-6,300 6,300 1,000 2 I 280 HEA

21 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 21/76 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 2 97, ,0 4 Stal 18G2 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: NapręŜ.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 4 Stal 18G ,000 1,20E-05 OBCIĄśENIA: 6,500 6,500 6,500-2,430 1,500-1,100-2,430 1,500 1, ,500-1,100 1, ,500 1,900 1,500 1,100 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 6,30 2 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 8,09 3 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 8,09 4 Liniowe 0,0 1,500 1,500 0,00 6,30 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 8,09 3 Liniowe-Y 0,0 6,500 6,500 0,00 8,09 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,50

22 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 22/76 1 Liniowe 90,0 1,900 1,900 0,00 6,30 2 Liniowe 8,5-2,430-2,430 0,00 8,09 3 Liniowe -8,5-1,100-1,100 0,00 8,09 4 Liniowe 90,0 1,100 1,100 0,00 6,30 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,35 B -"" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: -206,4-206,4-206, ,0 159,9 159,0-206,4 1 4 TNĄCE:

23 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 23/76 95,2-32,8 4,9-4, ,8-95, ,8 32,8 NORMALNE: -101,2-47,4 2-32,4-32,4 3-47,4-101, ,2-119,2 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-0,0-32,8-119,2 1,00 6, ,4-32,8-101,2 2 0,00 0, ,4 95,2-47,4 0,95 7, ,9* -0,2-33,1 1,00 8, ,0-4,9-32,4

24 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 24/76 3 0,00 0, ,0 4,9-32,4 0,05 0, ,9* 0,2-33,1 1,00 8, ,4-95,2-47,4 4 0,00 0, ,4 32,8-101,2 1,00 6,300 0,0 32,8-119,2 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: , ,8 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ab Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 32,8 119,2 123,6 5-32,8 119,2 123,6 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ab Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): 1-0, , , ,01059 ( 0,606) 2-0, , , ,01262 ( -0,723) 3 0, , , ,00000 ( 0,000) 4 0, , , ,01262 ( 0,723) 5 0, , , ,01059 ( -0,606) PRZEMIESZCZENIA:

25 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 25/ DEFORMACJE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ab Pręt: Wa[m]: Wb[m]: FIa[deg]: FIb[deg]: f[m]: L/f: 1 0,0000 0,0180 0,606-0,723 0, ,2 2 0,0023-0,1198-0,723 0,000 0, ,5 3-0,1198 0,0023 0,000 0,723 0, ,5 4 0,0180-0,0000 0,723-0,606 0, ,2 Pręt nr 2 Zadanie: r2 Przekrój: I 280 HEA x Y y 280,0 X 270,0 Wymiary przekroju: I 280 HEA h=270,0 g=8,0 s=280,0 t=13,0 r=24,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=13670,0 Jyg=4763,0 A=97,30 ix=11,9 iy=7,0 Jw=785366,6 Jt=54,5 is=13,8. Materiał: 18G2,18G2A. Wytrzymałość fd=305 MPa dla g=13,0. Siły przekrojowe:

26 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 26/76 xa = 0,000; xb = 8,089. ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = 206,4 knm, V y = 95,2 kn, N = -47,4 kn, NapręŜenia w skrajnych włóknach: σ t = 199,0 MPa σ C = -208,7 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 0,609 χ 2 = 0,500 węzły przesuwne µ = 1,562 dla l o = 8,089 l w = 1,562 8,089 = 12,635 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 4,000 l w = 1,000 4,000 = 4,000 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 4,000 m. Długość wyboczeniowa l ω = 4,000 m. Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 3,14² ,0 12,635² 3,14² ,0 4,000² 10-2 = 1732,5 kn 10-2 = 6023,0 kn N z 2 1 π EJϖ = + GJT = 2 2 is lϖ 1 13,8²( 3,14² , , ,000² ) = 7542,8 kn Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stęŝeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l oω =4000 mm: 35iy β 215 / fd = , / 305 = 2057 < 4000 = l 1 Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłoŝenia obciąŝenia a o = 0,00 cm. RóŜnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłoŝenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A 2 = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A 2 a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0, ,0 + (0, ,0) 2 + 1, , ,0 7542,8 = 1057,6

27 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 27/76 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 308,8 / 1057,6 = 0,621 λl R cr Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,000; xb = 8, względem osi X M R = ψ W c f d = 1, , = 308,8 knm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,621 wynosi ϕ L = 0,965 Warunek nośności (54): N N Rc + Mx M ϕl Rx = 47,4 2967, ,4 0, ,8 = 0,709 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: M x max = 206,4 knm β x = 1,000 βx Mx max N = 1, 25ϕ λ = MRx NRc 2 x x x x = 0,012 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: N ϕx N Rc 1,25 0,378 1, , ,4 47,4 308,8 2967,7 = 0,012 βx Mx max + = 47,4 ϕl MRx 0, ,7 + 1, ,4 = 0,735 < 0,988 = 1-0,012 0, ,8 - dla wyboczenia względem osi Y: N ϕy N Rc βx Mx max + = 47,4 ϕl MRx 0, ,7 + 1, ,4 = 0,716 < 1,000 = 1-0,000 0, ,8 Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 0,000; xb = 8, dla zginania względem osi X: V y = 95,2 < 114,6 = V o M R,V = M R = 308,8 knm Warunek nośności (55): N N Rc + M M x Rx, V = 47,4 2967, ,4 308,8 = 0,684 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej:

28 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 28/76 xa = 0,000, xb = 8, dla ścinania wzdłuŝ osi Y: 2 R Rc R, N V = 95,2 < 382,1 = 382,1 1 - ( 47,4 / 2967,7 ) 2 1 ( ) = V N N = V Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 14,2 mm a gr = l / 250 = 8089 / 250 = 32,4 mm a max = 14,2 < 32,4 = a gr Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 6,300 m wynosi: u = 12,5 mm u gr = h / 150 = 6300 / 150 = 42,0 mm u = 12,5 < 42,0 = u gr Pręt nr 1 Zadanie: r2 Przekrój: I 280 HEA x Y y 280,0 X 270,0 Wymiary przekroju: I 280 HEA h=270,0 g=8,0 s=280,0 t=13,0 r=24,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=13670,0 Jyg=4763,0 A=97,30 ix=11,9 iy=7,0 Jw=785366,6 Jt=54,5 is=13,8. Materiał: 18G2,18G2A. Wytrzymałość fd=305 MPa dla g=13,0. Siły przekrojowe: xa = 6,300; xb = 0,000. ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: AB M x = 206,4 knm, V y = -32,8 kn, N = -101,2 kn, NapręŜenia w skrajnych włóknach: σ t = 193,5 MPa σ C = -214,3 MPa. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ 2 = 0,562 węzły przesuwne µ = 2,613 dla l o = 6,300 l w = 2,613 6,300 = 16,462 m

29 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 29/76 - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 6,300 l w = 1,000 6,300 = 6,300 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczających przed obrotem l oω = 6,300 m. Długość wyboczeniowa l ω = 6,300 m. Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 3,14² ,0 16,462² 3,14² ,0 6,300² 10-2 = 1020,6 kn 10-2 = 2428,0 kn N z 2 1 π EJϖ = + GJT = 2 2 is lϖ 1 13,8²( 3,14² , , ,300² ) = 4413,8 kn Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stęŝeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l oω =6300 mm: 35iy β 215 / fd = , / 305 = 2057 < 6300 = l 1 Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłoŝenia obciąŝenia a o = 0,00 cm. RóŜnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłoŝenia siły a s = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A 2 = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A 2 a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0, ,0 + (0, ,0) 2 + 1, , ,0 4413,8 = 513,7 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 308,8 / 513,7 = 0,892 λl R cr Nośność przekroju na zginanie: xa = 6,300; xb = 0, względem osi X M R = ψ W c f d = 1, , = 308,8 knm

30 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 30/76 Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,892 wynosi ϕ L = 0,836 Warunek nośności (54): N N Rc + Mx M ϕl Rx = 101,2 2967, ,4 0, ,8 = 0,834 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: M x max = 206,4 knm β x = 1,000 βx Mx max N = 1, 25ϕ λ = MRx NRc 2 x x x x = 0,031 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: N ϕx N Rc 1,25 0,241 1, , ,4 119,2 308,8 2967,7 = 0,031 βx Mx max + = 119,2 ϕl MRx 0, ,7 + 1, ,4 = 0,966 < 0,969 = 1-0,031 0, ,8 - dla wyboczenia względem osi Y: N ϕy N Rc βx Mx max + = 119,2 ϕl MRx 0, ,7 + 1, ,4 = 0,894 < 1,000 = 1-0,000 0, ,8 Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 13,0 mm a gr = l / 350 = 6300 / 350 = 18,0 mm a max = 13,0 < 18,0 = a gr Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 6,300 m wynosi: u = 12,5 mm u gr = h / 150 = 6300 / 150 = 42,0 mm u = 12,5 < 42,0 = u gr POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE NA ŚRUBY Zadanie: r2; węzel nr: 3 9 I 280 HEA I 280 HEA M x373x

31 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 31/76 Przyjęto połączenie spręŝane kategorii D na śruby M24 klasy Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = 159,0 knm, V = -9,6 kn, N = -31,3 kn. Nośność śruby: Pole przekroju śruby: A s = 353,0 mm 2, A v = 452,4 mm 2. R m = 1040 MPa, R e = 940 MPa, Nośność śruby: S Rt = min {0,65 R m A s ; 0,85 R e A s } = 238,6 kn, S Rr = 0,85 S Rt = 0,85 238,6 = 202,8 kn, S Rv = 0,45 R m A v = 0, , = 211,7 kn. Siła spręŝająca: S o = 0,7 R m A s = 0, , = 257,0 kn. Blacha czołowa: Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Dla połączenia niespręŝanego, przy c = 15 i b s = 70 2(c+d) t min = 1,2 Dla połączenia spręŝanego: c S b s Rt f d = 1, ,6 10³ = 19 mm t min = d 3 R m 1000 = / 1000 = 24 mm t min = max {19; 24} = 24 mm. Przyjęto grubość blachy czołowej t = 25 mm. Nośność połączenia: Współczynnik efektu dźwigni wynosi: β = 2,67 - t / t min = 2,67-25 / 24 = 1,63, przyjęto β = 1,63 1/β = 0,61. Nośność na zginanie Nośność dla stanu granicznego zerwania śrub: M Rt = S Rt Σ i m i ω ti y i = 238,6 (4 0,70 317) 10-3 = 211,5 knm. Przy współdziałaniu siły osiowej uwzględniamy jej wpływ na nośność połączenia: M Rt = M Rt + 0,5 (h-t) N o = 211,5 + 0,5 (267-13) 15, = 213,5 knm Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M = 159,0 < 213,5 = M Rt Nośność na ścinanie Siła poprzeczna przypadająca na jedną śrubę S v = V / n = 9,6 / 4 = 2,4 kn Siła rozciągająca w śrubie od siły osiowej S t = 0,0 kn, od zginania S t = 179,4 kn. Siła przenoszona poprzez tarcie: S Rs = α s µ ( S Rt - S t ) m = 1,0 0,20 ( 238,6-0,0 ) 1 = 47,7 kn Warunek nośności połączenia:

32 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 32/76 S v = 2,4 < 47,7 = S rs Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości a = 9 mm Kład spoin daje następujące wielkości: A = 132,40 cm 2, A v = 38,70 cm 2, I x = 17637,0 cm 4, I y = 6607,0 cm 4. NapręŜenia: τ = V / A v = (9,6 / 38,70) 10 = 2,5 MPa, σ = M x y + N = 159,0 14,6 10³ A I x 17637,0 + 31, ,40 σ = σ / 2 = 133,5 / 2 = 94,4 MPa Dla R e = 355 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. NapręŜenia zredukowane: = 133,5 MPa W miejscu występowania największych napręŝeń zredukowanych τ = 0,0 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 94, (0, ,4 2 ) = 160,5 < 205 = f d Największe napręŝenia prostopadłe: σ = M x y + N = 159,0 14,6 10³ A I x σ = σ / 17637,0 + 31, ,40 2 = 94,4 < 205 = f d POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE NA ŚRUBY Zadanie: r2; węzel nr: 2 = 133,5 MPa I 280 HEA I 280 HEA 300x441x35 M x8 140x Przyjęto połączenie spręŝane kategorii D na śruby M24 klasy Siły przekrojowe w odległości lo = 137 mm od węzła: M = -193,6 knm, V = -99,5 kn, N = -32,8 kn.

33 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 33/76 Nośność śruby: Pole przekroju śruby: A s = 353,0 mm 2, A v = 452,4 mm 2. R m = 1040 MPa, R e = 940 MPa, Nośność śruby: S Rt = min {0,65 R m A s ; 0,85 R e A s } = 238,6 kn, S Rr = 0,85 S Rt = 0,85 238,6 = 202,8 kn, S Rv = 0,45 R m A v = 0, , = 211,7 kn. Siła spręŝająca: S o = 0,7 R m A s = 0, , = 257,0 kn. Blacha czołowa: Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Dla połączenia niespręŝanego, przy c = 43 i b s = 70 2(c+d) t min = 1,2 Dla połączenia spręŝanego: c S b s Rt f d = 1, ,6 10³ = 32 mm t min = d 3 R m 1000 = / 1000 = 24 mm t min = max {32; 24} = 32 mm. Przyjęto grubość blachy czołowej t = 35 mm. Nośność połączenia: Współczynnik efektu dźwigni wynosi: β = 2,67 - t / t min = 2,67-35 / 32 = 1,58, przyjęto β = 1,58 1/β = 0,63. Nośność na zginanie Nośność dla stanu granicznego zerwania śrub: M Rt = S Rt Σ i m i ω ti y i = 238,6 (4 0, ,00 307) 10-3 = 280,3 knm. Przy współdziałaniu siły osiowej uwzględniamy jej wpływ na nośność połączenia: M Rt = M Rt + 0,5 (h-t) N o = 280,3 + 0,5 (417-13) 16, = 283,6 knm Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M = 193,6 < 283,6 = M Rt Nośność na ścinanie Siła poprzeczna przypadająca na jedną śrubę S v = V / n = 99,5 / 4 = 24,9 kn Siła rozciągająca w śrubie od siły osiowej S t = 0,0 kn, od zginania S t = 164,8 kn. Siła przenoszona poprzez tarcie: S Rs = α s µ ( S Rt - S t ) m = 1,0 0,20 ( 238,6-0,0 ) 1 = 47,7 kn Warunek nośności połączenia: S v = 24,9 < 47,7 = S rs Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości a = 6 mm Kład spoin daje następujące wielkości:

34 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 34/76 A = 137,71 cm 2, A v = 42,60 cm 2, I x = 33509,4 cm 4, I y = 6601,6 cm 4. NapręŜenia: τ = V / A v = (99,5 / 42,60) 10 = 23,4 MPa, σ = M x y + N = 193,6 23,5 10³ A I x 33509,4 + 32, ,71 σ = σ / 2 = 138,0 / 2 = 97,6 MPa Dla R e = 355 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. NapręŜenia zredukowane: = 138,0 MPa W miejscu występowania największych napręŝeń zredukowanych τ = 0,0 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 97, (0, ,6 2 ) = 165,9 < 205 = f d Największe napręŝenia prostopadłe: σ = M x y + N = 193,6 23,5 10³ A I x σ = σ / 33509,4 PODSTAWA SŁUPA wg PN-85/B Zadanie: r2; węzel nr: , ,71 2 = 97,6 < 205 = f d = 138,0 MPa x0 I 280 HEA P Przyjęto zakotwienie słupa na śruby P30 ze stali 18G2A w fundamencie wykonanym z betonu klasy B25. Moment dokręcenia śrub M s = 0,30 knm.

35 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 35/76 Siły przekrojowe sprowadzone do środka blachy podstawy: M = 0,0 knm, N = -119,2 kn, e = 0 mm Nośność śrub kotwiących: Dla e = 0 < 100 = l /6 +e s /3 siła w śrubach nz = 0. Sprawdzenie zakotwienia śrub: Nośność zakotwienia ze względu na ścinanie: N zt = 3 a 1 l z R bz = , = 200,8 > 146,0 = N o Nośność zakotwienia ze względu na docisk: N zd = 2 a 1 2 R b = , = 286,0 > 146,0 = N o NapręŜenia docisku: Wytrzymałość betonu B25 na docisk dla fundamentu o wysokości h = 500 mm oraz dla l 1 = 250 i b 1 = 250 mm, wynosi: ω d = Przyjęto ω d = 2,000. l s b s l b = = 2,667 R d = ω d R b = 2,000 14,3 = 28,6 MPa NapręŜenia docisku wynoszą: σ d = N / l b = 119,2 / ( ) 10 3 = 1,3 MPa, σ d = 1,3 < 28,6 = R d Warunek nośności na docisk dla podlewki: σ d = 1,3 < 11,4 = 0,8 R b Blacha podstawy: Przyjęto blachę podstawy o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Grubość blachy podstawy bez Ŝeber dla słupa z dwuteownika walcowanego: t d = 1,7 b' 1 h' 1 m R σ d = 1, ,3 7, = 14 < 20 = t Nośność spoin poziomych: Przyjęto spoiny o grubości zaleŝnej od grubości ścianki a = 0,60 t. Siła przenoszona przez spiony wynosi F = 0,75 N = 89,4 kn. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 104,56 cm 2, A v = 21,26 cm 2, I x = 14821,2 cm 4, I y = 5855,1 cm 4. NapręŜenia: τ = V / A v = (32,8 / 21,26) 10 = 15,4 MPa,

36 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 36/76 σ = A F = 89, ,56 = 8,6 MPa σ = σ / 2 = 8,6 / 2 = 6,0 MPa Dla R e = 355 MPa, współczynnik χ wynosi 0,85. NapręŜenia zredukowane: W miejscu występowania największych napręŝeń zredukowanych τ = 15,4 MPa χ σ + 3 ( τ + τ ) = 0,85 6, (15, ,0 2 ) = 24,9 < 205 = f d Największe napręŝenia prostopadłe: σ = A F = 89, ,56 = 8,6 MPa σ = σ / 2 = 6,0 < 205 = f d

37 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 37/ StęŜenia ścienne ST1 Nazwa: st2.rmt WĘZŁY: 2 3 3, , ,000 3,000 V=6,300 H=6,000 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 0,000 0, ,000 0, ,000 6, ,000 3, ,000 6,300 PODPORY: P o d a t n o ś c i Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/knm]

38 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 38/76 1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 4 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 OSIADANIA: Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]: B r a k O s i a d a ń PRĘTY: , ,150 3,000 3,000 V=6,300 H=6,000 PRZEKROJE PRĘTÓW:

39 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 39/ , ,150 3,000 3,000 V=6,300 H=6,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 6,300 6,300 1,000 3 I 280 HEA ,000 0,000 6,000 1,000 2 R 88.9x ,000-6,300 6,300 1,000 3 I 280 HEA ,000 3,150 4,350 1,000 1 R 20x ,000 3,150 4,350 1,000 1 R 20x ,000-3,150 4,350 1,000 1 R 20x ,000-3,150 4,350 1,000 1 R 20x10 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 3, ,0 2 Stal St3 2 13, ,9 2 Stal St3 3 97, ,0 2 Stal St3

40 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 40/76 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: NapręŜ.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 Stal St ,000 1,20E-05 OBCIĄśENIA: 2 28, OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,50 3 Skupione -90,0 28,500 0,00

41 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 41/76 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,50 MOMENTY: 2 0, TNĄCE:

42 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 42/76 0,3 2-0, NORMALNE:

43 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 43/76-45,2 2-0,3 62,0-42,7-42, ,0 62, ,5-5,6 62,0 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000 0,0-0,0-50,5 1,00 6,300 0,0-0,0-45,2 2 0,00 0,000 0,0 0,3-42,7 0,50 3,000 0,5* 0,0-42,7 1,00 6,000 0,0-0,3-42,7 3 0,00 0,000 0,0-0,0-0,3 1,00 6,300-0,0-0,0-5,6 4 0,00 0,000 0,0 0,0 62,0 1,00 4,350 0,0 0,0 62,0 5 0,00 0,000 0,0 0,0 62,0 1,00 4,350 0,0 0,0 62,0 6 0,00 0,000 0,0 0,0 0,0 1,00 4,350 0,0 0,0 0,0

44 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 44/76 7 0,00 0,000 0,0 0,0 0,0 1,00 4,350 0,0 0,0 0,0 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: ,7 4 39,3 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,0 50,5 50,5 4 42,7-39,3 58,0 Pręt nr 4 Zadanie: st2 Przekrój: R 20x10

45 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 45/76 x Y X 20,0 Wymiary przekroju: D=20,0 d=0,0 g=10,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=0,8 Jyg=0,8 A=3,14 ix=0,5 iy=0,5. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=10,0. y 20,0 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb = 4,350. ObciąŜenia działające w płaszczyźnie układu: A N = 62,0 kn, NapręŜenia w skrajnych włóknach: σ t = 197,3 MPa σ C = 197,3 MPa. Nośność elementów rozciąganych: xa = 0,000; xb = 4,350. Siała osiowa: N = 62,0 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 3,14 cm 2. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 3, = 67,5 kn. Warunek nośności (31): N = 62,0 < 67,5 = N Rt Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia względem osi Y wynoszą: a max = 3,2 mm a gr = l / 350 = 4003 / 350 = 11,4 mm a max = 3,2 < 11,4 = a gr Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 3,150 m wynosi: u = 4,2 mm u gr = h / 150 = 3150 / 150 = 21,0 mm u = 4,2 < 21,0 = u gr Pręt nr 2 Zadanie: st2 Przekrój: R 88.9x 5.0

46 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 46/76 x Y X 88,9 Wymiary przekroju: R 88.9x 5.0 D=88,9 d=78,9 g=5,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=116,4 Jyg=116,4 A=13,18 ix=3,0 iy=3,0. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość fd=215 MPa dla g=5,0. y 88,9 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 6,000 l w = 1,000 6,000 = 6,000 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: χ 1 = 1,000 χ 2 = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 dla l o = 6,000 l w = 1,000 6,000 = 6,000 m Siły krytyczne: N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 3,14² ,4 6,000² 3,14² ,4 6,000² 10-2 = 65,4 kn 10-2 = 65,4 kn Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb = 6,000: N RC = A f d = 13, = 283,4 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla Nx λ = 115, NRC / Nx = 1,15 283,4 / 65,4 = 2,404 Tab.11 a ϕ = 0,171 - dla Ny λ = 115, NRC / Ny = 1,15 283,4 / 65,4 = 2,404 Tab.11 a ϕ = 0,171 Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,171 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N ϕ NRc = 42,7 0, ,4 = 0,882 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego:

47 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 47/76 Składnik poprawkowy: M x max = -0,5 knm β x = 1,000 βx Mx max N = 1, 25ϕ λ = MRx NRc 2 x x x x = 0,017 M y max = 0 y = 0 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: N ϕx N Rc 1,25 0,171 2, ,000 0,5 42,7 5,6 283,4 = 0,017 βx Mx max + = 42,7 ϕl MRx 0, ,4 + 1,000 0,5 = 0,973 < 0,983 = 1-0,017 1,000 5,6 - dla wyboczenia względem osi Y: N ϕy N Rc βx Mx max + = 42,7 ϕl MRx 0, ,4 + 1,000 0,5 = 0,973 < 1,000 = 1-0,000 1,000 5,6

48 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 48/ Fundament stopowy F1 z [m] Skala 1 : ,00 x z 1 Ps 1,50 0,60 1,60 2 2,50 3 3,30 P p y x 1,60 1,60 1. PodłoŜe gruntowe 1.1. Teren Istniejący poziom terenu: z t = 0,00 m, Projektowany poziom terenu: z tp = 0,00 m Warstwy gruntu Lp Poziom stropu Grubość warstwy Nazwa gruntu Poz. wody gruntowej [m] [m] [m] 1 0,00 2,50 Piasek średni brak wody

49 Rozbudowa gospodarstwa szkółkarskiego Mielno - 2 Obliczenia hali siewu. 49/76 2 2,50 0,80 Piasek pylasty brak wody 3 3,30 nieokreśl. Pył piaszczysty brak wody 1.3. Parametry geotechniczne występujących gruntów Symbol I D I L ρ stopień c u Φ u M 0 M gruntu [ ] [ ] [t/m 3 ] wilgotn. [kpa] [ 0 ] [kpa] [kpa] Ps 0,40 1,70 m.wilg. 0,00 32, Ps 0,46 1,70 m.wilg. 0,00 32, P 0,60 1,90 mokry 0,00 30, p 0,25 2,05 m.wilg. 15,00 14, Konstrukcja na fundamencie Typ konstrukcji: słup prostokątny Wymiary słupa: b = 0,40 m, l = 0,40 m, Współrzędne osi słupa: x 0 = 11,40 m, y 0 = 9,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: φ = 0, ObciąŜenie od konstrukcji Poziom przyłoŝenia obciąŝenia: z obc = 1,05 m. Wypadkowa obciąŝenia konstrukcji powyŝej 3*B ponad poziomem posadowienia. Lista obciąŝeń: Lp Rodzaj N H x H y M x M y γ obciąŝenia * [kn] [kn] [knm] [knm] [knm] [ ] 1 D 41,2 7,5 0,0 0,00 0,00 1,45 2 D 106,6 37,0 0,0 0,00 0,00 1,45 3 D 119,2 32,8 0,0 0,00 0,00 1,45 4 D 28,6 11,8 0,0 0,00 0,00 1,45 * D - obciąŝenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciąŝenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 4. Materiał Rodzaj materiału: Ŝelbet Klasa betonu: B25, nazwa stali: RB 500 W, Średnica prętów zbrojeniowych: na kierunku x: d x = 12,0 mm, na kierunku y: d y = 12,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego: x, Grubość otuliny: 5,0 cm. Dopuszcza się zbrojenie strzemionami, jeŝeli warunek na przebicie tego wymaga. 5. Wymiary fundamentu Poziom posadowienia: z f = 1,50 m Kształt fundamentu: prosty Wymiary podstawy: B x = 1,60 m, B y = 1,60 m, Wysokość: H = 0,60 m, Mimośrody: E x = 0,00 m, E y = 0,00 m. 6. Stan graniczny I