ZABEZPIECZENIE KONSTRUKCYJNE RUIN ZAMKU GÓRNEGO W RABSZTYNIE WRAZ Z PROJEKTEM SCHODÓW PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY

Transkrypt

1 TEMAT: PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU ZABEZPIECZENIA KONSTRUKCYJNEGO RUIN ZAMKU GÓRNEGO WRAZ Z PROJEKTEM SCHODÓW W RABSZTYNIE GMINA OLKUSZ NA DZIAŁCE NR 154/15 INWESTOR: GMINA OLKUSZ, RYNEK 1, OLKUSZ FAZA: PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY OPRACOWANIE : NR 2 KONSTRUKCJA PROJEKTANT: IMIĘ I NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS mgr inż. Wojciech Michno 350/ SPRAWDZAJĄCY: IMIĘ I NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS mgr inż. Robert Firlińki 585/ OPRACOWAŁ: IMIĘ I NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS mgr inż. Marcin sieja 84/ grudzień

2 SPIS ZAWARTOŚCI 1. Kserokopie uprawnień 2. Oświadczenie projektanta 3. Opis techniczny 4. Obliczenia statyczne 5. Informacja dotycząca planu Bioz 6. Rysunki konstrukcyjne 2

3 I. KSEROKOPIE UPRAWNIEŃ 3

4 4

5 5

6 6

7 ZABEZPIECZENIE KONSTRUKCYJNE RUIN ZAMKU GÓRNEGO W RABSZTYNIE WRAZ Z PROJEKTEM 7

8 8

9 9

10 II. OŚWIADCZENIA PROJEKTANTA O Ś W I A D C Z E N I E Projektanta O sporządzeniu projektu budowlanego zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej Ja niżej podpisany: inż. Wojciech Michno Nr Pesel Zamieszkały: Kraków Lasogórska 11 Kod pocztowy Oświadczam, że projekt budowlany ( opracowany w branży konstrukcja) dotyczący inwestycji: PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU ZABEZPIECZENIA KONSTRUKCYJNEGO RUIN ZAMKU GÓRNEGO WRAZ Z PROJEKTEM SCHODÓW W RABSZTYNIE GMINA OLKUSZ NA DZIAŁCE NR 154/15 branża konstrukcja Opracowany na rzecz Inwestora: GMINA OLKUSZ, RYNEK 1, OLKUSZ Został opracowany zgodnie z obowiązującym prawem oraz zasadami wiedzy technicznej. Dokumentacja zostaje wydana w stanie zupełnym kompletna z punktu widzenia celu, któremu ma służyć. Data złożenia oświadczenia grudzień 2012r Czytelny podpis składającego oświadczenie 10

11 O Ś W I A D C Z E N I E Projektanta - Sprawdzającego O sporządzeniu projektu budowlanego zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej Ja niżej podpisany: mgr inż. Robert Firliński Nr Pesel Zamieszkały: ul.bursztynowa 12b Kod pocztowy.. Oświadczam, że projekt budowlany ( opracowany w branży konstrukcja) dotyczący inwestycji: PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU ZABEZPIECZENIA KONSTRUKCYJNEGO RUIN ZAMKU GÓRNEGO WRAZ Z PROJEKTEM SCHODÓW W RABSZTYNIE GMINA OLKUSZ NA DZIAŁCE NR 154/15 branża konstrukcja Opracowany na rzecz Inwestora: GMINA OLKUSZ, RYNEK 1, OLKUSZ Został opracowany zgodnie z obowiązującym prawem oraz zasadami wiedzy technicznej. Dokumentacja zostaje wydana w stanie zupełnym kompletna z punktu widzenia celu, któremu ma służyć. Data złożenia oświadczenia grudzień 2012r Czytelny podpis składającego oświadczenie 11

12 III. OPIS TECHNICZNY 1. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest zaprojektowanie elementów konstrukcyjnych będących istotnym odstąpieniem od zatwierdzonego projektu budowlanego p.n.: Projekt budowlany architektoniczno-konserwatorski zabezpieczenia ruin zamku górnego w Rabsztynie wraz z projektem schodów, który uzyskał decyzję pozwolenia na budowę nr 212/2012 z dnia wydaną przez Starostę Olkuskiego. Potrzeba opracowania dokumentacji zamiennej pojawiła się na skutek prowadzonych prac archeologicznych wykonanych w roku 2012, które to odsłoniły relikty murów w środkowej i zachodniej części zamku, a wewnątrz wieży odgruzowana została piwniczka o wymiarach ok. 350 x 250 cm, zasklepiona cegłą o wysokości w kluczu sklepienia ok. 200 cm, dostępna wąskim korytarzykiem mieszczącym się w południowej ścianie. Projekt zamienny obejmuje rekonstrukcję zarówno korytarzyka jak i otworu okiennego. Istotnym odkryciem było również zlokalizowanie klatki schodowej, prowadzącej na wyższe poziomy wieży. Miała ona formę jednobiegowego zabiegu, przylegającego do zaokrąglonej ściany wieży W opracowaniu zawarto postulowany program niezbędnych do wykonania prac zamiennych oraz wytyczne dotyczące ich realizacji. Zakres projektu dotyczy wykonania: Płyty żelbetowej tarasu dolnego Płyt żelbetowych ze schodami zabiegowymi tarasu górnego w wieży Pawilonu jako zadaszenia odkrytych reliktów archeologicznych Zewnętrznych stalowych schodów 2. PODSTAWY OPRACOWANIA Podstawy merytoryczne opracowania: - Zlecenie: GMINA OLKUSZ, RYNEK 1, OLKUSZ - Projekt architektoniczny zamienny opracowany przez : WALDEMAR I MARCIN NIEWALDA, KRAKÓW, UL.WIELOPOLE 10/4, który stanowi integralna cześć niniejszego opracowania - Projekt budowlany architektoniczno-konserwatorski zabezpieczenia ruin zamku górnego w Rabsztynie wraz z projektem schodów, który uzyskał decyzję pozwolenia na budowę nr 212/2012 z dnia wydaną przez Starostę Olkuskiego - Obowiązujące normy, obciążenia budowli oraz normy projektowania konstrukcji stalowych, żelbetowych, murowych i drewnianych, PN-82/B Obciążenia budowli PN-82/B Obciążenia stałe PN-82/B Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe PN-02/B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone PN-90/B Konstrukcje stalowe 12

13 PN-B Konstrukcje drewniane PN-B Konstrukcje murowe niezbrojone W.Bogucki, M.Żuburtowicz Tablice do projektowania konstrukcji stalowych Arkady W-wa 1996r J.Kobiak, W.Stachurski - Konstrukcje żelbetowe. Arkady W-wa 1987r K.Grabiec Konstrukcje betonowe przykłady obliczeń statycznych Wydawnictwo Naukowe PWN, W-wa, Poznań 1999r 3. OPIS POSZCZEGÓLNYCH ELEMENTÓW OBJĘTYCH PROJEKTEM Poz.1 Pyta tarasu dolnego nad sienią, zaprojektowana jako płytę żelbetową, jednokierunkowo zbrojona gr.15cm. Zbrojenie główne płyty z prętów Ø 10mm co 18cm. Pręty rozdzielcze Ø 10mm co 25cm Poz.2 Płyty tarasu górnego i dolnego, jako płytę żelbetową, krzyżowo - zbrojoną gr.15,0cm zbrojona siatka z prętów Ø 10mm o oczkach 25 x 25cm szczegóły wg części obliczeniowej Poz.3 Schody zabiegowe tarasów w wieży, wykonać na płycie żelbetowej gr.15cm. Zbrojenie główne z prętów Ø 12mm co 18cm. Pręty rozdzielcze Ø 6mm co 25cm Poz.4 Krokwie dachu nad pawilonem - zaprojektowano krowie o wymiarach 12 x 22cm w rozstawie co 80cm. Krokwie układać na murłatach 16 x 16cm. Wszystkie ściany nośne zewnętrzne pawilonu należy w poziomie murłaty przewiązać wieńcem żelbetowym o szerokości na pełną ścianę i wysokości 25cm. Zbrojenie wieńca wykonać w postaci prętów #12 oraz strzemionami 6 w rozstawie co 25cm. Pręty zbrojenia podłużnego należy łączyć na zakład o długości l min = 90cm Poz.4 ławy fundamentowe pawilonu 70 x 40cm - Posadowienie pawilonu na ławach fundamentowych żelbetowych, wylewanych na mokro, grubości 40 cm i szerokości 70cm. Zbrojenie z 4 ø 12 mm. Strzemiona ø 6 mm co 20,0 cm. Otulenie 3,0cm. 4. ZESTAWIENIA MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH Klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Cegła o wytrzymałości 15 Mpa Drewno konstrukcyjne klasy C24 zgodnie z PN-B

14 II. ZABEZPIECZENIE KONSTRUKCYJNE RUIN ZAMKU GÓRNEGO W RABSZTYNIE WRAZ Z PROJEKTEM OBLICZENIA STATYCZNE Poz. 1 Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona tarasu dolnego nad sienią Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Wapienie o strukturze zbitej grub. 5 cm 1,40 1, ,82 [28,0kN/m3 0,05m] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 1,20 1, ,56 cm [24,0kN/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3 0,10m] 0,05 1, ,07 4. Lepik, papa grub. 0,5 cm [11,0kN/m3 0,005m] 0,06 1, ,07 5. Obciążenie zmienne (tarasy (i dachy płaskie z 2,00 1,40 0,80 2,80 dostępem), które mogą być obciążone tłumem ludzi w sposób statyczny, pomosty i galerie niewspornikowe przeznaczone do obsługi urządzeń w zakładach produkcyjnych.) [2,0kN/m2] 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm 0,38 1, ,49 [19,0kN/m3 0,02m] 7. Płyta żelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 Σ: 8,84 1,24 10,94 Schemat statyczny płyty: qo = 10,94 A leff = 1,55 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 1,55 m B Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,28 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 2,65 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,53 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 8,48 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ10 co max. 25,0 cm, stal A-IIIN (RB500) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 25 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 18,0 cm o A s = 4,36 cm 2 /mb (ρ = 0,36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,28 knm/mb < M Rd = 20,98 knm/mb (15,7%) 14

15 Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,26 mm < a lim = 7,75 mm (3,3%) Podpora: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 8,48 kn/mb < V Rd1 = 94,93 kn/mb (8,9%) Szkic zbrojenia: φ10 co φ10 co 180 mm Nr1 φ10 co 540 l= Nr2 φ10 co 540 l= Nr3 φ10 co 540 l= Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty Średnica Długość Liczba RB500 Nr [mm] [cm] [szt.] φ ,85 3, ,85 3, ,85 3, ,00 Długość wg średnic [m] 30,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,617 Masa wg średnic [kg] 19,0 Masa wg gatunku stali [kg] 19,0 Razem [kg] 19 15

16 Poz. 2 Płyta żelbetowa krzyżowo zbrojona tarasu górnego i dolnego Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Wapienie o strukturze zbitej grub. 5 cm 1,40 1, ,82 [28,0kN/m3 0,05m] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 1,20 1, ,56 cm [24,0kN/m3 0,05m] 3. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3 0,10m] 0,05 1, ,07 4. Lepik, papa grub. 0,5 cm [11,0kN/m3 0,005m] 0,06 1, ,07 5. Obciążenie zmienne (tarasy (i dachy płaskie z 2,00 1,40 0,80 2,80 dostępem), które mogą być obciążone tłumem ludzi w sposób statyczny, pomosty i galerie niewspornikowe przeznaczone do obsługi urządzeń w zakładach produkcyjnych.) [2,0kN/m2] 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm 0,38 1, ,49 [19,0kN/m3 0,02m] 7. Płyta żelbetowa grub.15 cm 3,75 1, ,13 Σ: 8,84 1,24 10,94 Schemat statyczny płyty: qo = 10,94 6,60 y x 5,00 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 5,00 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 6,60 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 7,54 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 6,10 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 5,82 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy M Sdx,p = 17,14 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt,p = 13,23 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 27,34 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 20,98 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 4,33 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 3,50 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 3,34 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sdy,p = 9,84 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt,p = 7,59 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 27,34 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 17,09 kn/m 16

17 Dane materiałowe : Grubość płyty 15,0 cm Klasa betonu B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 25 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x c`nom,x = 25 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 35 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku y c`nom,y = 35 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,62 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ = 0,26%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,x = 7,54 knm/mb < M Rd,x = 15,31 knm/mb (49,3%) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 3,53 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 20,0 cm o A sp = 3,93 cm 2 /mb (ρ = 0,33%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,x,p = 17,14 knm/mb < M Rd,x,p = 18,98 knm/mb (90,3%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd,x = 27,34 kn/mb < V Rd1,x = 93,42 kn/mb (29,3%) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,281 mm < w lim = 0,3 mm (93,6%) Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,49 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 /mb (ρ = 0,29%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,y = 4,33 knm/mb < M Rd,y = 13,99 knm/mb (30,9%) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 2,18 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A sp = 3,14 cm 2 /mb (ρ = 0,29%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,y,p = 9,84 knm/mb < M Rd,y,p = 13,99 knm/mb (70,3%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd,y = 27,34 kn/mb < V Rd1,y = 86,54 kn/mb (31,6%) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 3,78 mm < a lim = 25,00 mm (15,1%) Szkic zbrojenia: Kierunek x: - krawędzie zamocowane Kierunek y: - krawędzie zamocowane Nr 1 φ10 l = 5210 mm szt Nr 2 φ10 co 200 mm l = 1960 mm szt. 2x33 Nr 3 φ10 l = 6810 mm szt Nr 4 φ10 co 250 mm l = 2413 mm szt. 2x

18 Schemat rozmieszczenia prętów (dołem i górą): 20x x Nr x x Nr y x x Nr 2 co x Nr 4 co Wykaz zbrojenia Średnica Długość Liczba RB500 Nr [mm] [cm] [szt.] φ , , , ,40 Długość wg średnic [m] 509,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,617 Masa wg średnic [kg] 314,4 Masa wg gatunku stali [kg] 315,0 Razem [kg]

19 Poz. 3 Schody zabiegowe tarasu w wieży SZKIC SCHODÓW x 20/ GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość biegu l n = 2,75 m Różnica poziomów spoczników h = 2,40 m Liczba stopni w biegu n = 12 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,20 m - Schody jednobiegowe Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej dolny bieg schodowy b = 20,0 cm, h = 18,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 20,0 cm Długość podpory prawej t P = 20,0 cm DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu C25/30 (B30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,84 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna RB500 Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm 19

20 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Płyta Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (dojścia do wejść i wyjść audytoriów, auli, sal (konferencyjnych, zebrań, sal rekreacyjnych w szkołach itp.)) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Wapienie o strukturze zbitej [28,0kN/m3]) 1,51 1,20 1,81 grub.3 cm 0,57 (1+20,0/25,0) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 20/25 7,30 1,10 8,03 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna 0,49 1,20 0,58 [19,0kN/m3]) grub.2 cm Σ: 9,30 1,12 10,43 Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,b = 10,42 kn/m 2 A B 2,26 2,90 Belka B: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 19,28 1,18 0,80 22,66 2. Ciężar własny belki 1,56 1, ,72 Σ: 20,84 1,17 24,38 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 24,38 kn/m leff = 1,40 m ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) 20

21 WYNIKI - PŁYTA: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy Reakcja obliczeniowa R Sd,A = 22,31 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B = 22,66 kn/mb M Sd = 16,42 knm/mb Obwiednia momentów zginających: B 1,64 A 22,31 2,26 22,66 16,42 0,07 2,83 Obwiednia sił tnących: B 22,66 2,26-21,50-22,31-21,50 A 0,07 2,83 21

22 Obwiednia przemieszczeń: B 2,26 8,76 A 0,07 2,83 Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : a a Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 16,42 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 3,26 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 18,0 cm o A s = 6,28 cm 2 /mb (ρ = 0,51%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 16,42 knm/mb < M Rd = 30,63 knm/mb (53,6%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 22,04 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 22,04 kn/mb < V Rd1 = 107,82 kn/mb (20,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,24 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,101 mm < w lim = 0,3 mm (33,6%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,46 mm < a lim = 14,50 mm (51,4%) 22

23 SZKIC ZBROJENIA x 20/25 15 Nr4 φ12 co 18 (Nr 1+2+3) Nr1 φ12 l= Nr2 φ12 l= Nr3 φ12 l= o o Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba RB500 [mm] [mm] [szt.] φ6 φ , , , ,20 Długość ogólna wg średnic [m] 25,2 35,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 5,6 31,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 37,0 Masa całkowita [kg] 37 WYNIKI - BELKA B: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,97 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 5,11 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,18 knm Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 17,07 kn 23

24 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,97 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 0,90 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,42%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,97 knm < M Rd = 16,51 knm (36,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 14,63 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 14,63 kn < V Rd3 = 51,78 kn (28,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 5,11 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 10,25 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 4,18 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,29 mm < a lim = 7,00 mm (4,1%) SZKIC ZBROJENIA: φ A 2φ x 150 = B Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba 34GS 35G2Y [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,60 Długość ogólna wg średnic [m] 8,6 3,2 3,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 1,9 2,0 2,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 3,9 2,8 Masa całkowita [kg] 7 24

25 Poz. 4 Pawilon krokwie dachu DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 12,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 11,0 o Rozstaw krokwi a = 0,80 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,90 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 5,70 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ): g k = 0,300 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,10 blacha na deskowaniu - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 11,0 st.): S k = 0,960 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2: połać nawietrzna wariant II strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=12,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,0 m, B=6,0 m, L=13,4 m, nachylenie połaci 11,0 st., beta=1,80): p k = 0,011 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=12,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,0 m, B=6,0 m, L=13,4 m, nachylenie połaci 11,0 st., beta=1,80): p k = -0,505 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem g kk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej WYNIKI: M [knm] R [kn] 5,81 0,92-0,62 0,01-0,45-1,28 0,01 11,0-0,33 4,25-0,86 5,84-1,18 5,90 0,90 5,70 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 5,90 knm; M podp = -0,62 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 6,10 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa 25

26 σ m,y,d /f m,y,d = 0,413 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 0,86 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,058 < 1 Ugięcie (wspornik): u fin = (-) 8,42 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 9,17 mm (91,9%) Ugięcie (odcinek środkowy): u fin = 17,79 mm < u net,fin = l / 200 = 29,03 mm (61,3%) 26

27 Poz. 5 Pawilon ławy fundamentowe Tablica 1. Zestawienie obciążeń na ławy fundamentowe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Cegła budowlana wypalana z gliny, kratówka 15,60 1, ,28 grub. 30 cm i szer.4,00 m [13,0kN/m3 0,30m 4,00m] 2. Wapienie o strukturze zbitej grub. 10 cm i 11,20 1, ,56 szer.4,00 m [28,0kN/m3 0,10m 4,00m] 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm i 1,52 1, ,98 szer.4,00 m [19,0kN/m3 0,02m 4,00m] 4. wiązary drewniane ze ścianką pełną lub kratową o 0,25 1, ,33 rozpiętości L=6,00 m szer.3,00 m [0,084kN/m2 3,00m] 5. Dachówka ceramiczna karpiówka (podwójnie) 2,85 1, ,71 szer.3,00 m [0,950kN/m2 3,00m] 6. Obciążenie śniegiem połaci dachu 1,68 1,50 0,00 2,52 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 1, A=300 m n.p.m. -> Qk = 0,700 kn/m2, nachylenie połaci 11,0 st. -> C1=0,8) szer.3,00 m [0,560kN/m2 3,00m] 7. Obciążenie wiatrem ściany nawietrznej wg PN-B- 1,18 1,50 0,00 1, :1977/Az1/Z1-1 (strefa I, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=12,0 m, -> Ce=1,04, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,0 m, B=6,0 m, L=13,4 m -> wsp. aerodyn. C=0,7, beta=1,80) szer.3,00 m [0,393kN/m2 3,00m] Σ: 34,28 1, ,14 27

28 DANE: H = 0, ,20 0,30 0,20 B = 0,70 Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,70 m H = 0,40 m B s = 0,30 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 0,40 m D min = 0,40 m brak wody gruntowej w zasypce V = 0,28 m 3 /mb Opis podłoża: z [m] -0,40 0,00 z Piaski grube 1,00 28

29 N nazwa gruntu h [m] nawodn (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski grube 1,00 nie 1,70 0,90 1,10 30,65 0, Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 150,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 45,14 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 161,4 kn N r = 52,5 kn < m Q fn = 130,7 kn (40,2%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 25,6 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 18,4 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne σ max = 75,0 kpa σ max = 75,0 kpa < σ dop = 150,0 kpa (50,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M ub,2 = 17,92 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 12,9 knm/mb (0,0%) 29

30 Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,04 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,05 cm s = 0,05 cm < s dop = 1,00 cm (4,6%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) A s = 0,19 cm 2 /mb Przyjęto konstrukcyjnie φ12 mm co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb 40 Nr1 φ12 co 20 l=

31 V. INFORMACJE DOTYCZĄCE PLANU BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA 9.1 Opis ogólny budowy Przedmiotem prac będzie wykonanie prac konstrukcyjnych związanych z zabezpieczenia ruin zamku górnego w Rabsztynie wraz z projektem schodów. Prace prowadzone będą etapami w kolejności wynikającej z ich technologii oraz zachowania maksymalnego poziomu bezpieczeństwa. Ze względu na zabytkowy charakter otoczenia obiektu, prowadzone prace wymagają szczególnych zabezpieczeń, oznakowań i wygrodzeń placu budowy, ciągów komunikacyjnych uwzględniających fakt stałego dostępu do budynku przez osoby trzecie 9.2 Zakres prac: Przewidziany do wykonania zakres prac konstrukcyjnych obejmował będzie następujące elementy: Roboty murowe związane z przemurowanie rozwarstwionych fragmentów ścian ceglanych i kamiennych Roboty konstrukcyjne związane z wykonanie płyt żelbetowych Prace konserwatorskie i inne Roboty ciesielskie Dostawa i montaż konstrukcji stalowej Inne 9.3 Klasyfikacja zagrożeń i plan ochrony ryzyka Zasadniczym, zidentyfikowanym zagrożeniem bezpieczeństwa i zdrowia ludzi, są czynniki związane z pracą na wysokości. Duże zagrożenie występuje również przy pracach konstrukcyjnych związanych z wykonaniem płyt stropowych tarasów oraz dostawą i montażem belek stalowych. Ze względu na ciężar belek transport pionowy należy rozwiązać za pośrednictwem dźwigu ustawione w wygrodzonej i oznakowanej strefie niebezpiecznej. Belki należy ułożyć w uprzednio wykutych bruzdach i poduszkach betonowych Zagrożenia występują również przy pracach tynkarskich, iniekcyjnych, i inne oraz w szczególności przy robotach żelbetowych związanych z wykonaniem płyty stropowej W celu zapewnienia podstawowych zasad BHP przy pracach związanych z wymiana stropów należy przewidzieć wykonanie następujących prac zabezpieczających: Wszystkie ciągi komunikacyjne należy zabezpieczyć i oznakować zgodnie z zasadami i przepisami BHP. Rusztowania należy osiadkować oraz na czas ich montażu wygrodzić strefę niebezpieczną. Teren budowy ogrodzić i zabezpieczyć oraz odpowiednio oznakować. 31

32 L.P Ocena ryz yka Upadek z wysokości Środki z apobiegawcz e Praca na wysokości Na budow ie każde stanowisko położne na wysokości ponad 1,0m m usi być zabezpieczone barierą ochronną o wysokości 1,0m i deska krawężnikową o szerokości 0,15m. Przestrzeń pom iędzy poręcza bariery a deska krawężnikową należy zabezpieczyć um ocow aną w połowie wysokości poprzeczką. W ykonane rusztowanie i pom osty do prac należy codzienne sprawdzać przed rozpoczęciem prac, zwłaszcza dotyczy to pom ostów i barier ochronnych. Po burzy, ulew ach, opadach śniegu oraz dłuższej przerwie w użytkowaniu na rusztowaniach m ożna pracować dopiero po kontroli technicznej obejm ującej stan konstrukcji rusztow ań i podestów roboczych. otwory technologiczne i inne pow inny być przykryte i zabezpieczone przed przesuwaniem się oraz zabezpieczone za pom ocą barier ochronnych. Gdy praca trw a krótko i nie m a m ożliwości wykonania barier należy stosow ać szelki bezpieczeństwa współpracujące z aparatem bezpieczeństwa lub innym am ortyzującym urządzeniem. Szczególnie dotyczy to prac dekarskich na dachu i przy więźbie dachowej. W ychodzenie na rusztowania oraz podesty robocze tylko tylko po drabinach ustawionych w ciągach kom unikacyjnych 1.2 Przedm ioty spadające z wysokości W ejścia do budynków i przejścia obok rusztowań powinny być zabezpieczone m ocnym i daszkam i ochronnym i zam ocowanym i n w ysokości co najm niej,4m od ziem i ze spadkiem 45 stopni w kierunku źródła zagrożenia. W m iejscach zagrożonych spadkiem przedm iotów i elem entów budowlanych należy wyznaczyć strefę niebezpieczną, odpowiednio ją wygrodzić i oznakować. Stre fa nie be zpie czna powinna być be zwzglę dnie wygrodzona do prac związanych z transporte m pionowych dźwigarów stalowych oraz przy pracach be tonowych pompą podająca be ton na wysokość. Na rusztow ania pow inny być zam ontowane siatki ochronne oraz tablice inform ujące o m aksym alnym obciążeniu pom ostów. Gruz, pozostałe m ateriały z rozbiórki i pozostałe elem enty nie m ogą być zrzucane bezpośrednio z rusztow ania czy budynku. Pow inny być transportow ane w przeznaczonych do tego typu pojem nikach jak rynny i rury spustowe do gruzu. W ykonywanie prac na różnych poziom ach rusztow ania jest dopuszczalne pod warunkiem zachow ania w ym aganych odstępów m iedzy stanow iskam i. O dległości bezpieczne w ynoszą w poziom ie co najm niej 5m, a w pionie wynikają z zachowania co najm niej jednego szczelnego pom ostu nie licząc pom ostu, na którym robot Roboty murarskie i tynkarskie Stłuczenia skaleczenia rąk i nóg W celu ochrony skóry rąk należy stosować krem y ochronne przed żrącym działaniem przenoszonym i zapraw m urarskich i betonow ych. W czasie pracy tynkarze i m urarze oraz pom ocnicy m ateriałam i, powinni m ieć rękawice ochronne ( np. skórzano - tkaninowe lub dzianin powlekanych) oparzenia skóry przed urazam i m echanicznym i. cem entem i wapnem Urazy oczu: m echaniczne, chem iczne i term iczne Urazy oczu, podrażnienia skóry Przy ręcznym i m echanicznym narzucaniu zapraw tynkarskiej oczy tynkarza powinny być chronione za pom ocą okularów ochronnych Prace inie kcyjne Należy stosować środki ochrony osobistej jak: okulary, rękaw ice podgum ow e, fartuchy podgum owe i inne. 9.4 Działania zapobiegawcze i procedury alarmowe. W celu monitorowania warunków BHP na budowie należy założyć dziennik Bezpieczeństwa i Higieny Pracy. 32

33 Kierowanie pracami budowlanymi, a w szczególności konstrukcyjnymi i na wysokości należy powierzyć osobą mającym właściwe uprawnienia, przygotowanie techniczne i praktykę zawodową. Należy opracować stosowne procedury tj.: Plan zabezpieczeń przed upadkiem z wysokości Regulamin budowy Procedury alarmowe Wykonawca zobowiązany jest do odpowiedniego przeszkolenia pracowników pod kątem stosowania przepisów BHP. Ponadto obowiązkiem Wykonawcy i kierownika budowy jest: Opracowanie i zapoznanie wszystkich pracowników i ewentualnych podwykonawców z planem BIOZ ( fakt ten należy udokumentować) oraz załącznikami do niego, w szczególności Planem zabezpieczeń przed upadkiem z wysokości, Regulaminem budowy i Procedurą alarmową Prowadzenie robót ściśle według dokumentacji projektowej, technologiczno organizacyjnej obiektu Przestrzeganie przepisów i zasad bezpieczeństwa pracy na wysokości, zgodnie z instrukcja bezpieczeństwa montażu, normami ogólnymi i szczegółowymi przepisami BHP dotyczącymi poszczególnych prac Wyposażenie brygad roboczych w obowiązujące środki ochrony osobistej Dopuszczanie do pracy jedynie osób o odpowiednich kwalifikacjach, posiadających przeszkolenie podstawowe, okresowe i stanowiskowe BHP jak również posiadających stosowne dopuszczające badania lekarskie Dokonywanie kontroli stanowisk pracy na wysokości, a zwłaszcza prawidłowości usytuowania i zamocowania urządzeń zabezpieczających Wyznaczenie i wygrodzenie stref niebezpiecznych przy budynku i na placu budowy oraz oznaczenie ich znakami ostrzegawczymi. W czasie prac związanych z wymianą stropów należy wykonać stosowne tymczasowe pomosty komunikacyjne, zabezpieczone barierami ochronnymi i oznakowane dla zachowania komunikacji Zgłaszanie każdego wypadku i niebezpiecznego zdarzenia oraz odnotowywanie wszelkich zdarzeń potencjalnie wypadkowych w dzienniku BHP budowy Wszyscy pracownicy na budowie powinni: Zapoznać się z opracowanym planem BIOZ Przejść szkolenie podstawowe i okresowe BHP, a instruktaż ogólny powinien zaznajomić ich z charakterem robót budowlano montażowych, przedstawić podstawowe zagrożenia oraz przyczyny wypadków. Umieć posługiwać się przydzielonymi środkami ochrony osobistej oraz urządzeniami zabezpieczającymi Umieć bezpiecznie obsługiwać podstawowe urządzenia służące do transportu pionowego i poziomego Posiadać książeczkę kwalifikacyjną z aktualnymi wpisami dotyczącymi stanu zdrowia i predyspozycji do pracy na wysokości oraz przeszkolenia w zakresie BHP. W przypadku przeciwwskazań przepisy zabraniają zatrudniania pracowników na wysokości 33

34 Zgłaszać każdy wypadek i niebezpieczne zdarzenie do Kierownika robót i Kierownika Budowy 9.5 Miejscem przechowywania dokumentacji budowy Dokumentacja budowy powinna być przechowywana u kierownika budowy w biurze budowy. 34