OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANEGO BUDOWA HALI MAGAZYNOWEJ NA ZBOŻE Lubosina, Pniewy, działka nr 75/24

Transkrypt

1 OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANEGO BUDOWA HALI MAGAZYNOWEJ NA ZBOŻE Lubosina, Pniewy, działka nr 75/4 Kategoria geotechniczna I dla budynku. Została wykonana opinia geotechniczna dla działki oznaczonej numerem 75/4 położonej w miejscowości Lubosina, gm Pniewy na zlecenie inwestora. Wnioski a) Zalegające do głębokości ok. 1,5 1,8 m holoceńska warstwa gruntów nasypowych ( nasyp niekontrolowany ) i organicznych nie stanowi odpowiedniego podłoża do bezpośredniego posadowienia obiektów budowlanych. Miąższość tej warstwy związana jest prawdopodobnie z posadowieniem istniejącego jak i zlikwidowanego silosu. b) Grunty rodzime mineralne, w postaci piasków drobnych, w stanie średnio zagęszczonym ( warstwa geotechniczna I ) zalegają poniżej warstwy holoceńskiej. Na ich stropie zaleca się posadowić fundamenty projektowanego magazynu. c) Zwierciadło wody gruntowej zalega poniżej zalecanego poziomu posadowienia fundamentów. Jej zwierciadło, o charakterze swobodnym, kształtuje się aktualnie na głębokości ok. 1,95,05 m poniżej powierzchni terenu. W okresach stanów wysokich podnieść się może o ok. 0,5 m. d) Z tego względu, prace ziemno-posadowieniowe obiektu zaplanować należy na okres stanów niskich. e) Geotechniczne warunki posadowienia w tych okolicznościach projektowanego magazynu będą dość korzystne. Obiekt, zgodnie z Rozporządzeniem MTBiGM z dnia r., zaliczyć więc można do I kategorii geotechnicznej w prostych warunkach gruntowych. Warstwa I grunty rodzime, mineralne, wykształcone w postaci piasków drobnych, małowilgotne, wilgotne i nawodnione, w stanie średniozagęszczonym. Stopień zagęszczenia, I D = 0,40. Warstwa II grunty rodzime, mineralne, wykształcone w postaci piasków gliniastych, wilgotne, w stanie plastycznym. Stopień plastyczności, I L = 0,30 W trakcie robót związanych z fundamentowaniem należy zapewnić ochronę podłoża gruntowego przed niekorzystnym naruszeniem jego naturalnej struktury. Dotyczy to gruntów mało spoistych, które mogą wykazywać skłonność do łatwego uplastycznienia się pod wpływem dodatkowego zawilgocenia i mechanicznego urabiania. Fundamenty należy wykonywać w warunkach suchych, niezwłocznie po wykonaniu wykopu. W przypadku wysokiego poziomu wód gruntowych należy wykonać tymczasowe odwodnienia, żeby nastąpiło prawidłowe odprowadzanie wód powierzchniowych i gruntowych bez pogarszania stanu gruntu przyjętego w obliczeniach statycznych fundamentów. Jako odwodnienie powierzchniowe zaleca się stosowanie rowów opaskowych lub ciągów drenarskich. W przypadku pompowania wody z wykopu należy sprawdzić czy ciśnienie spływowe nie naruszy stateczności skarpy i dna wykopu. W przypadku stwierdzenia nasypów lub gruntów rodzimych uplastycznionych w postaci lokalnych wkładek w dnie wykopu na zaprojektowanym poziomie posadowienia fundamentów oraz pod częścią posadzkową grunty te zaleca się usunąć i w miarę potrzeby zastąpić zagęszczoną podsypką żwirowo piaszczystą lub warstwa chudego betonu bezpośrednio pod fundamentem. Materiał zasypowy należy zastosować z gruntów mineralnych, rodzimych niespoistych o dobrych właściwościach drenujących, nieagresywnych zagęszczeniem warstwowym zasypki ( zaleca się by wskaźnik zagęszczenia nasypu był I s > 0,95 ). Zaleca się aby w trakcie wykonywanych robót fundamentowych ( posadzkowych ) w poziomie posadowienia warstw podbudowy i nawierzchni, przydatność gruntów ocenił uprawniony geotechnik wpisem do dziennika budowy. Projektuje się ławy z betonu C0/5 i stali A-IIIN podłużnie 4 1, poprzecznie 6 co 5 cm. Pod fundamentem należy ułożyć podbeton C1/15 o grubości 10 cm. Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 11

2 Reakcje podporowe dla słupów. Maksymalna siła pionowa V = 155,0 kn, H = 8,0 kn Maksymalna siła pozioma H = - 4,0 kn, V = 148,0 kn Minimalna siła pionowa V = - 35 kn, H = - 19,0 kn Poz.1 Fundamenty. Została wykonana dokumentacja geotechniczna w marcu 014 roku na zlecenie inwestora. Poz.1.1 Stopa fundamentowa pod słup ściany podłużnej. Głębokość fundamentów od poziomu terenu 1,0 m. Wysokość stopy fundamentowej przyjęto h = 1,05 m Sprawdzenie dla sił V = 148,0 kn, H = - 4,0 kn Ciężar stopy G f = (,40 x 1,50 x 0,40 + 1,60 x 1,50 x 0,40 + 0,80 x 0,70 x 0,5 ) x 4,0 x 1,1 = 67,05 kn Ciężar gruntu spoczywającego na stopie G gr = (,40 x 1,50 x 0,60 1,60 x 1,50 x 0,40 0,80 x 0,70 x 0,0 ) x 1,0 x 1, = 6,71 kn Całkowita siła pionowa w poziomie posadowienia wynosi N r = ,05 + 6,71 = 41,76 kn Moment w poziomie posadowienia M = 1,05 x 4 = 44,10 knm Mimośród siły pionowej e = 44,10 41,76 = 0,18 m b/6 =,40/6 = 0,40 m > e = 0,18 m Obliczeniowy odpór gruntu bez uwzględnienia ciężaru fundamentu i spoczywającego na nim gruntu wynosi σ gr = 148,00,40x1,50 = 41,11 kpa Obliczenie naprężenia w gruncie pod stopą σ 1 = σ = 41,76 6x0,18 +,40x1,50, 40 41,76 6x0,18,40x1,50, 40 = 97,71 kpa = 36,60 kpa Średnia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi: σ = ( 97, ,60 ) : = 67,16 kpa Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 1

3 Moment zginający M = M = 67,16(,40 0,36 + x0,18) (x1, ,11(1,50 0,30) (x,40 + 0,36) 4 Obliczenie zbrojenia -dla kierunku równoległego do boku = 1,73 knm = 53,37 knm h = 1,05 m, h 0 = 1,05 0,06 = 0,99 m, z = 0,9 x 0,99 = 0,891 m A = 0, x0,891 = 0, m = 1,43 cm Projektuje się zbrojenie z prętów 10 siatką o oczkach co15 cm. Sprawdzenie dla sił V = - 35,0 kn, H = - 19,0 kn na wyrywanie Ciężar stopy G f = (,40 x 1,50 x 0,40 + 1,60 x 1,50 x 0,40 + 0,80 x 0,70 x 0,5 ) x 4,0 x 1,1 = 67,05 kn Ciężar gruntu spoczywającego na stopie G gr = (,40 x 1,50 x 0,60 1,60 x 1,50 x 0,40 0,80 x 0,70 x 0,0 ) x 1,0 x 1, = 6,71 kn Całkowita siła pionowa w poziomie posadowienia wynosi N r = -35,0 + 67,05 + 6,71 = 58,76 kn Moment w poziomie posadowienia M = 1,05 x 19 = 19,95 knm Mimośród siły pionowej e = 19,95 58,76 = 0,34 m b/6 =,40/6 = 0,40 m > e = 0,34 m Obliczeniowy odpór gruntu bez uwzględnienia ciężaru fundamentu i spoczywającego na nim gruntu wynosi σ gr = 35,0,40x1,50 = 9,7 kpa Obliczenie naprężenia w gruncie pod stopą σ 1 = σ = 58,76 6x0,34 +,40x1,50, 40 58,76 6x0,34,40x1,50, 40 = 30,0 kpa =,45 kpa Średnia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi: σ = ( 30,0 +,45 ) : = 16,33 kpa Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 13

4 Moment zginający M = M = 16,33(,40 0,36 + x0,34) (x1,50 4 9,7(1,50 0,30) (x,40 + 0,36) 4 Obliczenie zbrojenia -dla kierunku równoległego do boku = 3,01 knm = 16,6 knm h = 1,05 m, h 0 = 1,05 0,06 = 0,99 m, z = 0,9 x 0,99 = 0,891 m A = 0, x0,891 = 0, m = 0,45 cm Projektuje się zbrojenie z prętów 10 siatką o oczkach co15 cm. Poz.1. Stopa fundamentowa pod słup ściany szczytowej. Głębokość fundamentów od poziomu terenu 1,0 m. Wysokość stopy fundamentowej przyjęto h = 1,05 m Sprawdzenie dla sił V = - 37,0 kn, H = 1,0 kn Ciężar stopy G f = ( 1,50 x 1,50 x 0,50 + 0,70 x 0,70 x 0,55 ) x 4,0 x 1,1 = 36,81 kn Ciężar gruntu spoczywającego na stopie G gr = ( 1,50 x 1,50 x 0,50 0,70 x 0,70 x 0,0 ) x 1,0 x 1, =,18 kn Całkowita siła pionowa w poziomie posadowienia wynosi N r = -37,0 + 36,81 +,18 = 1,99 kn Moment w poziomie posadowienia M = 1,05 x 1 = 1,05 knm Mimośród siły pionowej e = 1,05 1,99 = 0,048 m b/6 = 1,50/6 = 0,5 m > e = 0,048 m Obliczeniowy odpór gruntu bez uwzględnienia ciężaru fundamentu i spoczywającego na nim gruntu wynosi σ gr = 37,0 = 16,44 kpa Obliczenie naprężenia w gruncie pod stopą σ 1 = σ = 1,99 6x0, , 50 1,99 6x0,048 1, 50 = 11,65 kpa = 7,90 kpa Średnia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi: Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 14

5 σ = ( 11,65 + 7,90 ) : = 9,78 kpa Moment zginający M = M = 9,78(1,50 0,30 + x0,30) (x1, ,44(1,50 0,30) (x1,50 4 Obliczenie zbrojenia -dla kierunku równoległego do boku = 3,6 knm = 4,36 knm h = 1,05 m, h 0 = 1,05 0,06 = 0,99 m, z = 0,9 x 0,99 = 0,891 m A = 0, x0,891 = 0,00001 m = 0,1 cm Projektuje się zbrojenie z prętów 10 siatką o oczkach co15 cm. Sprawdzenie dla sił V = - 37,0 kn, H = 1,0 kn V = 8 kn, H = 15 kn Ciężar stopy G f = ( 1,50 x 1,50 x 0,50 + 0,70 x 0,70 x 0,55 ) x 4,0 x 1,1 = 36,81 kn Ciężar gruntu spoczywającego na stopie G gr = ( 1,50 x 1,50 x 0,50 0,70 x 0,70 x 0,50 ) x 1,0 x 1, =,18 kn Całkowita siła pionowa w poziomie posadowienia wynosi N r = 8,0 + 36,81 +,18 = 66,99 kn Moment w poziomie posadowienia M = 1,05 x 15 = 15,75 knm Mimośród siły pionowej e = 15,75 66,99 = 0,35 m b/6 = 1,50/6 = 0,5 m > e = 0,35 m Obliczeniowy odpór gruntu bez uwzględnienia ciężaru fundamentu i spoczywającego na nim gruntu wynosi σ gr = 8,0 = 3,56 kpa Obliczenie naprężenia w gruncie pod stopą σ 1 = σ = 66,99 6x0,35 + 1, 50 66,99 6x0,35 1, 50 = 57,76 kpa = 1,79 kpa Średnia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi: Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 15

6 σ = ( 57,76 + 1,79 ) : = 9,78 kpa Moment zginający M = M = 9,78(1,50 0,30 + x0,30) (x1,50 4 3,56(1,50 0,30) (x1,50 4 Obliczenie zbrojenia -dla kierunku równoległego do boku = 0,70 knm = 13,7 knm h = 1,05 m, h 0 = 1,05 0,06 = 0,99 m, z = 0,9 x 0,99 = 0,891 m A = 0, x0,891 = 0, m = 0,355 cm Projektuje się zbrojenie z prętów 10 siatką o oczkach co15 cm. Poz. Ściana oporowa. Projektuje się ścianę oporową dla zboża na wysokość od posadzki h =,50 m. Posadowienie ścian oporowych. Przy wykonywaniu wykopu fundamentowego należy pozostawić niewybraną warstwę gruntu o grubości 0 cm. Grunt ten należy usunąć ręcznie i podłoże pod fundament niezwłocznie przykryć co najmniej 10 cm warstwą betonu o zawartości cementu minimum 00 kg/m 3. Przerwy dylatacyjne i robocze Odległości między przerwami dylatacyjnymi ze względu na wpływy termiczno-skurczowe, nie powinny przekraczać dla ściany żelbetowej 0 m. Przerwy dylatacyjne o szerokości od 10 do 0 mm powinny przecinać ścianę oporową od korony do spodu fundamentu. W płytach żelbetowych wzdłuż przerwy dylatacyjnej, od strony zewnętrznej należy wykonać sfazowanie trapezowe lub trójkątne. Przerwy mogą być wykonane jako płaskie. Do uszczelnienia przerw dylatacyjnych można zastosować elastyczne listwy. Poziome przerwy robocze w ścianach żelbetowych powinny przebiegać na całej długości elementu i powinny być wykonane pomiędzy płytą fundamentową i płyta ścienną. W przerwie roboczej należy przewidzieć pionowe pręty łaczące, usytuowane od strony krawędzi mniej ściskanej. Izolacje przeciwwilgotnościowe należy stosować na powierzchni ściany oporowej od strony materiału zasypowego. Płytę ścienną należy obliczać jako wspornik utwierdzony w płycie fundamentowej. Płytę należy obliczać jako wspornik utwierdzony w płycie pionowej. Projektuje się ścianę oporowa z betonu C0/5 i stali A-IIIN. Projektuje się ścianę oporową jako kątowopłytową. Konstrukcja kątowo-płytowa składa się z płyty pionowej i poziomej i są sztywno ze sobą połączone. Zbrojenie płyty pionowej ułożone jest zawsze od strony parcia materiału. Część płyty poziomej od strony parcia jest zbrojona górą z powodu obciążenia odporem gruntu. Zakłada się że obciążenia użytkowego naziomu nie będzie gdyż ściana oporowa będzie służyć jako zbiornik dla zboża ( żadne urządzenie nie będzie jeździć po nasypanym zboże). Zasypkę ściany oporowej od poziomu 0,00 do,50 m stanowi zboże o ciężarze własnym 8,0 kn/m 3 i kącie tarcia wewnętrznego Φ = 30 Zasypkę stałą ściany oporowej od poziomu 0,00 do 1,30 m stanowi piasek średni P s mało wilgotny o stopniu zagęszczenia I D = 0,45. Dla piasku średniego P s I D = 0,45 odczytano γ = γ n = 17,00 kn/m 3, γ u n = 0,9 x 17,00 = 15,30 kn/m 3 Φ = Φ n = 3, Φ u n = 0,9 x 3 = 8,8 Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 16

7 Obciążenie zbieramy na 1metr bieżący ściany - ciężar ściany G k = 0,5 x 3,50 x 4 = 1,00 kn/m - ciężar płyty fundamentowej G k =,00 x 0,30 x 4 = 14,40 kn/m Ciężar gruntu spoczywającego na płycie fundamentowej przedniej ( płyta lewa ) G k = 0,80 x 1,0 x 17,0 = 13,60 kn/m Ciężar gruntu spoczywającego na płycie fundamentowej tylnej (płyta prawa ) G k = 0,95 x 1,0 x 17,0 = 16,15 kn/m Ciężar ziarna spoczywającego na posadzce z prawej strony G k = 3,50 x 0,95 x 8,0 = 6,60 kn/m Wyznaczenie obliczeniowych wartości parcia ziarna na ścianę oporową - Wypadkowa parcia ziarna E n = 0,5 x 8,0 x 3,80 x,50 x tg ( 45 - Zaczepiona jest na 1/3 wysokości h - wypadkowa parcia gruntu E n = 0,5 x 17,0 x 1,30 x tg ( ) = 1,67 kn/m 3 ) = 4,4 kn/m Sprawdzenie stateczności ściany na obrót względem punktu A - zebranie obciążeń Rodzaj obciążenia x i Obciążenie Współczynnik Obciążenie ( m ) charakterystyczne obciążenia obliczeniowe ( kn/m ) ( kn/m) 1.Ciężar ściany 0,95 1,00 0,9 18,90.Ciężar płyty fund. 1,000 14,40 0,9 1,96 3.Ciężar gruntu z l.strony 0,400 13,60 1, 16,3 4.Ciężar gruntu z p.strony 1,55 16,15 1, 19,38 5.Ciężar ziarna z p.strony 1,55 6,60 1, 31,9 Razem Q k = 91,75 Q = 99,48 - obliczenie położenia wypadkowej obciążeń pionowych względem punktu A X = 18,90x 0,95 + 1,96x1, ,3x0, ,38x1, ,9x1,55 99,48 - obliczenie wartości obliczeniowych parcia Wypadkowa obliczeniowego parcia E r = 1, x 1,0 x ( 1,67 + 4,4 ) = 0,508 kn/m = 1,158 m Y = h/3 = 3,80/3 = 1,67 - moment wszystkich sił obliczeniowych przeciwdziałających obrotowi ściany M ur = 99,48 x 1,158 = 115,0 knm/m - moment wszystkich sił obliczeniowych powodujących obrót ściany M or = 0,508 x 1,67 = 5,984 knm/m - sprawdzenie warunku stateczności na obrót M or 0,9 x 115,0 = 103,68 knm/m Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 17

8 Sprawdzenie stateczności ściany na przesunięcie - wyznaczenie obliczeniowej wartości składowej stycznej (poziomej ) obciążenia w płaszczyźnie ścięcia Q tr = 0,508 kn/m - wyznaczenie obliczeniowych sił przeciwdziałających przesunięciu ściany Q tf = 0,53 x 99,48 = 5,73 kn/m - sprawdzenie warunku normowego Q tr 0,95 x 5,73 = 50,09 kn/m Obliczenie ściany pionowej Obliczenie wypadkowej parcia - na głębokości h = 3,50 m E n = 0,5 x 8,0 x 3,5 x,5 x tg ( ) = 11,67 kn/m E r = 1, x 1,1 x 11,67 = 15,40 kn/m, y = 3,5/3 = 1,167 m E n = 0,5 x 17,0 x 1,0 x 1,0 x tg ( 45-3 ) =,61 kn/m E r = 1, x 1,1 x,61 = 3,45 kn/m, y = 3,5/3 = 1,167 m - na głębokości h = 1,75 m E n = 0,5 x 8,0 x 1,75 x 1,5 x tg ( ) =,9 kn/m E r = 1, x 1,1 x,9 = 3,854 kn/m, y = 1,75/3 = 0,583 m E n = 0,5 x 17,0 x 1,0 x 1,0 x tg ( 45-3 ) =,61 kn/m E r = 1, x 1,1 x,61 = 3,45 kn/m, y = 1,75/3 = 0,583 m Obliczenie momentów zginających - Moment zginający w ścianie na głębokości h = 3,5 m M kc = ( 11,67 +,61 ) x 1,167 = 16,67 knm/m M = ( 15,40 + 3,45 ) x 1,167 =,00 knm/m - Moment zginający w ścianie na głębokości h = 1,75 m M kc = (,9 +,61 ) x 0,583 = 3,3 knm/m M = ( 3, ,45 ) x 0,583 = 4,6 knm/m Wymiarowanie - na głębokości 3,50 m M =,00 knm/m = 0,0 MNm/m, h = 0,5 m h 0 = 0,5 0,05 = 0,0 m, b = 1,0 m A 0 = A s = 0,0 0,85x1,0 x0,0 x13,3 0,0 0,96x0,0x450 = 0,0487 ζ = 0,96 = 0,00054 m =,54 cm Przyjęto 8 1 o A s = 9,04 cm ( na 1m długości ściany ), wkładki rozdzielcze 8 co 5 cm. Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 18

9 Obliczenie płyty fundamentowej - Zebranie obciążeń Rodzaj obciążenia x i Obciążenie Współczynnik Obciążenie ( m ) charakterystyczne obciążenia obliczeniowe ( kn/m ) ( kn/m) 1.Ciężar ściany 0,95 1,00 1,1 3,10.Ciężar płyty fund. 1,000 14,40 1,1 15,84 3.Ciężar gruntu z l.strony 0,400 13,60 1, 16,3 4.Ciężar gruntu z p.strony 1,55 16,15 1, 19,38 5.Ciężar ziarna z p.strony 1,55 6,60 1, 31,9 Razem Q k = 91,75 Q = 106,56 - obliczenie położenia wypadkowej obciążeń pionowych względem punktu A X = 3,10x 0, ,84x1, ,3x0, ,38x1, ,9x1,55 106,56 Obliczeniowe wartości parcia = 1,145 m E r = 1, x 1,1 x (1,67+ 4,4) =,56 kn/m, y = 1,67 m Moment sił poziomych względem punktu A M or =,56 x 1,67 = 8,58 knm/m Określenie położenia wypadkowej R Odległość wypadkowej R sił poziomych i pionowych od punktu położenia wypadkowej siły obciążeń pionowych w podstawie fundamentu a = 8,58 106,56 = 0,68 m Odległość wypadkowej R od punktu A c = 1,145 0,68 = 0,877 m Mimośród względem środka podstawy fundamentu,00 e = 0, 877 = 0,13 m <,00 6 = 0,333 m stąd wniosek, ze wypadkowa R znajduje się w rdzeniu podstawy. Wyznaczenie naprężeń w gruncie σ 1 = σ = 106,56 6x0,13 +,0x1,0, 0 106,56 6x0,13,0x1,0, 0 = 7,94 kn/m = 33,6 kn/m Obliczenie sił działających na płytę fundamentowa - płyta przednia q 1 = 7, płyta tylna q 1 = 33,6-15, ,3,0x1,0 = 56,86 kn/m 15, , ,9,0x1,0 = - 0,05 kn/m Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 19

10 Wyznaczenie momentów zginających płytę fundamentową Płytę fundamentową traktuje się jako wsporniki utwierdzone w ścianie pionowej. Moment utwierdzenia płyty przedniej M B = 4,50x0,80 ( 56,86 0,05) x0,80 x x0,8 3 + = 5,7 knm/m Wymiarowanie płyta przednia h = 0,30 m, h 0 = 0,30 0,06 = 0,4 m, b = 1,0 m A 0 = A s = 0,05 0,85x1,0 x0,4 x13,3 0,05 0,967x0,4x450 = 0,0384 ζ = 0,967 = 0,00039 m =,39 cm Zbrojenie dołem przyjęto 8 1 o A s = 9,04 cm ( na 1m długości ściany ), wkładki rozdzielcze 8 co 5 cm. Zbrojenie górą przyjęto 8 1 o A s = 9,04 cm ( na 1m długości ściany ), wkładki rozdzielcze 8 co 5 cm. Sprawdzenie szerokości rozwarcia rys w ścianie pionowej Szerokość rozwarcia rys obliczamy pod łącznym działaniem obciążenia długo- i krótkotrwałego od obciążenia charakterystycznego. a f < a dop = 0,3 mm Poz.3 Ściana podwalinowa. Projektuje się ścianę podwalinową murowaną z bloczków betonowych. Ścianę projektuje się o grubości 5 cm murowaną na zaprawę zwykła cem.-wap. M5. Pod ścianą podwalinową projektuje się fundament żelbetowy o wysokości 40 cm i szerokości 30 cm. Projektuje się fundament z betonu C0/5 i stali A-IIIN. Zbrojenie podłużne wykonać z 4 1, natomiast zbrojenie poprzeczne z prętów 6 w rozstawie co 5 cm. Pod ławami należy wykonać podbeton grubości 10 cm z betonu C1/15. Pręty podłużne w miejscach styków należy łączyć ze sobą na zakład długości 48 cm, a w ścianach prostopadłych kotwić poprzez zagięcie pod kątem prostym na długości 4 cm- dla zapewnienia mechanicznej ciągłości pracy fundamentów. Poz.4 Akty normatywne. Opracowanie wykonano w oparciu o aktualne przepisy prawne, normy techniczne i warunki techniczne wykonania robót budowlano montażowych. Polskie Normy: - PN-EN :008 Projektowanie konstrukcji z betonu. - PN-EN 1990:004 /A1:008 Podstawy projektowania konstrukcji - PN-EN :004 Oddziaływanie na konstrukcje Część1-1 - PN-EN :006 Oddziaływanie na konstrukcje Część 1- - PN-EN :005 Oddziaływanie na konstrukcje Część PN-EN :008 Oddziaływanie na konstrukcje Część PN-EN :007 Oddziaływanie na konstrukcje Część PN-EN Projektowanie konstrukcji stalowych. - PN-B-0300:007 Projektowanie konstrukcji murowych. Al. Jana Pawła II 0, Szamotuły, vowiestudio@onet.pl tel , 61981, fax , 0