PROJEKT ARCHITEKTONICZNO- BUDOWLANY

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO- BUDOWLANY BRANŻA: KONSTRUKCJA TEMAT: PROJEKT BUDOWLANY ZBIORNIKA WYRÓWNAWCZEGO LOKALIZACJA: Zręczyce, dz. nr 558/4, gmina Gdów, powiat wielicki INWESTOR: Zakład Gospodarki Komunalnej w Gdowie 32-420 Gdów 406 PROJEKTANT: SPRAWDZAJĄCY:.... Zawartość opracowania: 2.1. Oświadczenie, uprawnienia i izba projektanta i sprawdzającego 2.2. Opis techniczny 2.3. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe wybranych elementów konstrukcji 2.4. Część rysunkowa schematy konstrukcyjne MYŚLENICE, LIPIEC 2015 r.

2.1. OŚWIADCZENIE My niżej podpisani na podstawie art. 20 ust. 4 Prawa Budowlanego, oświadczamy że: PROJEKT BUDOWLANY ZBIORNIKA WYRÓWNAWCZEGO planowany do realizacji w miejscowości: Zręczyce, dz. nr 558/4, gmina Gdów, powiat wielicki na zlecenie inwestora: Zakład Gospodarki Komunalnej w Gdowie 32-420 Gdów 406 został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. podpis projektanta... podpis sprawdzającego MYŚLENICE, LIPIEC 2015 r.

2.2. OPIS TECHNICZNY 2.2.1. Wstęp i ogólne założenia. Projekt budowlany zbiornika wyrównawczego został sporządzony na podstawie zasad i wymagań dotyczących bezpieczeństwa, użytkowalności i trwałości konstrukcji budowlanych zawartych w normach europejskich PN-EN, które posiadają status Polskich Norm nadany przez Polski Komitet Normalizacyjny (PKN). Zgodnie z założeniami PN-EN: - ustrój konstrukcyjny został dobrany, a projekt opracowany przez osoby o odpowiednich kwalifikacjach i doświadczeniu, - do wykonania obiektu należy użyć materiałów i wyrobów o odpowiednich aprobatach technicznych, - roboty budowlane powinny być wykonane przez osoby o odpowiednich umiejętnościach, - w trakcie wykonywania obiektu należy zapewnić odpowiedni nadzór i kontrolę jakości wykonania, - użytkowanie konstrukcji powinno być zgodne z założeniami projektu. Ustrój konstrukcyjny został tak zaprojektowany, aby zapewnić przestrzenną sztywność obiektu i bezawaryjnie przenieść wszystkie możliwe kombinacje działających na niego obciążeń (wg obowiązujących wytycznych w chwili sporządzenia niniejszej dokumentacji). Główne elementy nośne konstrukcji zostały przeanalizowane i zwymiarowane na podstawie modelów obliczeniowych, odzwierciedlających ich rzeczywisty schemat pracy w ustroju konstrukcyjnym. Wybrane sytuacje obliczeniowe zostały tak dobrane, aby uwzględnić praktycznie wszystkie warunki, które mogą wystąpić w trakcie wykonania i użytkowania konstrukcji. Konstrukcja została zaprojektowana w taki sposób, aby w zamierzonym okresie użytkowania, z należytym poziomem niezawodności i bez nadmiernych kosztów przejmowała wszystkie oddziaływania i wpływy, których pojawienia się można oczekiwać podczas wykonania i eksploatacji oraz aby pozostała przydatna do spełniania przewidzianych funkcji. W celu zapewnienia odpowiedniej trwałości konstrukcji w projekcie uwzględniono: - zamierzone lub przewidywane użytkowanie konstrukcji, - wymagane przez inwestora kryteria projektowe, - warunki środowiskowe,

- skład i właściwości materiałów budowlanych, - właściwości podłoża gruntowego, - rodzaj oraz kształt ustroju i elementów konstrukcyjnych, - należytą jakość wykonania konstrukcji, - należyte utrzymanie obiektu w projektowanym okresie użytkowania. Rodzaj obiektu: Cylindryczny, żelbetowy zbiornik wyrównawczy na wodę Rodzaj konstrukcji : Fundamenty: żelbetowa monolityczna płyta fundamentowa Konstrukcja główna ścian: żelbetowe monolityczne ściany płaszcza Konstrukcja główna płyt stropowych: żelbetowa prefabrykowana 2.2.2. Założenia projektowe. A. Obciążenia: - ciężar właściwy wody: 10,0 kn/m3 - gęstość objętościowa gruntu : 20,0 kn/m3 - wartości współczynników obciążenia: dla konstrukcji żelbetowych: g f = 1,1 dla gruntów rodzimych g f= 1,1 (0,9) dla gruntów nasypowych g f = 1,2 (0,8) - obciążenie użytkowe charakterystyczne stropu p = 2,0 kn/m2 Współczynnik obciążenia g f = 1,4 -współczynnik bocznego rozporu gruntu: dla gruntów rodzimych k = 0,250 dla gruntów nasypowych k = 0,610 - obciążenie użytkowe naziomu przy zbiorniku p = 2,0 kn/m2 B. Środowisko korozyjne: - Przechowywana woda nie jest agresywna w stosunku do betonu, - Zgodnie z PN 82/B -1801 dla zabezpieczenie prętów zbrojenia przed korozja w projekcie przewidziano ochronę materiałowo-strukturalna poprzez stosowanie betonu wodoszczelnego W8,konstrukcje obliczono na rysoodporność mniejsza niż 0,1mm i przyjęto odpowiednia grubość otulin prętów zbrojenia. 2.2.3. Podstawa opracowania. Projekt konstrukcji opracowany został na podstawie projektu architektonicznego oraz według aktualnego stanu wiedzy i praktyki. Normy powołane: PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. PN-EN 1990:2004 Podstawy projektowania konstrukcji. (Eurokod) PN-EN 1991-1-1:2004 PN-EN 1991-1-3:2005 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. (Eurokod) Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. (Eurokod) Obciążenie śniegiem.

PN-77/B-02011 PN-88/B-02014 PN-B-03264 PN-90/B-03200 PN-B-03150 PN-B-03002 PN-76/B-03001 PN-81/B03020 PN-B-01040 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. Obciążenia budowli. Obciążenie gruntem. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie. Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń. Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. Rysunek konstrukcyjny budowlany. Zasady ogólne. 2.2.4. Zastosowane rozwiązania materiałowe. Poszczególne elementy konstrukcyjne zbiornika należy wykonać z następujących materiałów: fundamenty - Beton C30/37 (B37) W8, Stal A-IIIN (RB500), ściany żelbetowe oraz słup wewnętrzny - Beton C30/37 (B37) W8, Stal A-IIIN (RB500), prefabrykowane płyty żelbetowe przekrycia zbiornika - C25/30 (B30) - W8, Stal A-IIIN (RB500), konstrukcja stalowa drabinek i barierek stal S235JR (St3S) (ocynk) 2.2.5. Parametry techniczne zbiornika Pojemność czynna zbiornika wynosi: Pp = 86,55 m 2 Vc = Pp h = 86,55 2,91 = 251,86 m 3 250 m 3 - pojemność całkowita 303,0m 3 - wysokość czynna 2,91m, - wysokość wewnętrzna 3,51m, - poziom posadowienia 294,63 mnpm Zbiornik : - średnica wewnętrzna: Ø10,5m - wysokość wewnętrzna w świetle: 3,51 m - grubość płyt przekrycia: 12-25 cm - grubość ścian płaszcza: 25 cm - średnica słupa wewnętrznego: Ø40cm - poszerzenie głowicy słupa wewnętrznego: Ø160cm - grubość płyty dennej: 25-40 cm 2.2.6. Opis konstrukcji Konstrukcję zbiornika zaprojektowano jako żelbetową monolityczną oraz prefabrykowaną. Zbiornik posiada przekrój cylindryczny o średnicy wewnętrznej Ø10,5m i wysokości konstrukcyjnej ścian wynoszącej 3,51 m liczonej od dna zbiornika do spodu płyty stropowej.

W osi pionowej zbiornika znajduje się słup podpierający płyty stropowe przekrycia. Średnica słupa wynosi Ø40cm. Głowica słupa przy połączeniu ze stropem, posiada poszerzenie o średnicy Ø160cm umożliwiające swobodne oparcie prefabrykowanych płyt przekrycia. Cylindryczna ściana płaszcza zbiornika oraz słup wewnętrzny zamocowane są w płycie dennej oraz wolnopodparte pod stropem. Płyty przekrycia podparto przegubowo na ścianach płaszcza i utwierdzono na głowicy słupa wewnętrznego. Płyta denna zbiornika gr. 25 cm posiada przegłębienia do gr. 40cm pod ścianami zewnętrznymi oraz pod słupem środkowym. Ściany płaszcza gr.25 cm, żelbetowe monolityczne wylewane. Płyty przekrycia żelbetowe prefabrykowane, o zmiennym przekroju gr.12-25 cm, kształtującym spadek stropodachu, wykonane zostaną z betonu C25/30 zbrojone stalą A-IIIN (RB500). Pręty obwodowe w płaszczu zbiornika należy łączyć mijankowo, tak aby w jednym przekroju nie łączyło się więcej niż 6 prętów. Przesuniecie połączeń powinno wynosić ok. 70 cm. We wszystkich miejscach przewidywanych przerw roboczych zastosowano odpowiednia taśmę uszczelniająca dopuszczona do stosowania atestem ITB (np. taśmę bentonitowo - kauczukową Waterstop RX). Przed betonowaniem zbiornika należy osadzić przejścia rurociągów i wyposażenia zgodnie z projektem technologicznym. W płycie dennej usytuowane są dwie studzienki o wymiarach w planie 100 x 85 cm i głębokości 100 cm. Na dnie zbiornika należy wykonać szlichtę betonową kształtującą 0.5% spadek w kierunku studzienek. Beton konstrukcyjny zbiornika powinien być gęstoplastyczny i wibrowany mechanicznie. DOSTĘP DO ZBIORNIKA Na skarpie zbiornika znajdować się będzie płyta podestowa zasuw. W obrębie płyty podestowej zasuwy i rurociągi zasypać pospółka żwirowo-piaskowa zagęszczana poprzez polewanie wodą. Na ścianie zewnętrznej zbiornika zaprojektowano stalową drabinę wejściową z pałąkiem zabezpieczającym. Na stropodachu projektuje się stalową balustradę zabezpieczająca wysokości 110cm. Mocowanie drabin i balustrad do konstrukcji zbiornika za pomocą śrub nierdzewnych rozporowych. Elementy zewnętrzne malowane farbami chlorokauczukowymi. Wejście do komory zbiornika przez właz szczelny Ø80cm, a dalej drabinami wykonanymi ze stali nierdzewnej. ELEMENTY ZEWNĘTRZNE Rury przewietrzające oraz wywietrzaki dachowe zabezpieczyć przed gryzoniami i ptactwem siatka ochronną. Zbiornik ocieplono styropianem gr. 10 cm, który na ścianach zabezpieczono tynkiem mineralnym. Ocieplenie zbiornika stykające sie z ziemia ( i do 15 cm powyżej) tynkiem cementowym gr. 3 cm na siatce. Na stropie zbiornika zaprojektowano gzyms z cegły klinkierowej na zaprawie cementowej "8" o

wymiarach 40x30 cm. Dach pokryto papa termozgrzewalna. Odprowadzenie wody z dachu za pomocą dwóch rur spustowych śr.120 mm zlokalizowanych po przeciwnych stronach zbiornika. Wokół zbiornika należy wykonać opaskę odwadniającą z płyt chodnikowych 50 x 50 x 5cm. Zaprojektowano drenaż odwadniający ściany zbiornika. Oczywisty destrukcyjny wpływ na grunty podłoża będzie miała woda opadowa, w trakcie realizacji wykopów, tak więc wskazane prowadzenie prac w okresach suchych oraz w stosunkowo szybkim tempie. Zaprojektowano drenaż prowadzony ze spadkiem 0,5% z przepływem wody w kierunku wschodnim. Odległość drenażu od ścian zbiornika przyjęto min. 0,30 m. Zagłębienie drenażu w nawiązaniu do poziomu posadowienia zbiornika tj. na głębokościach ok. 1,2 m pod poziomem terenu projektowanego. Dla zabezpieczenia drenów należy owinąć je geowłókniną. 2.2.7. Uwagi dotyczące lokalizacji i posadowienia budynku - Obiekt posadowiony jest bezpośrednio, na płycie fundamentowej gr. 25cm z lokalnym pogrubieniem jej do 40cm. - W związku z lokalizacją, obiekt zalicza się do następujących stref oddziaływań środowiskowych: * ze względu na umowną głębokość przemarzania gruntu: 1,00 m p.p.t. (wg PN- 81/B03020) * ze względu na obciążenie śniegiem: 3 strefa wg (PN-EN 1991-1-3:2005) * ze względu na obciążenie wiatrem: III strefa wg (PN-77/B-02011) 2.2.8. Stan podłoża gruntowego Projekt opracowano przy ustalonych w opinii geotechnicznej wykonanej przez Biuro Usług Geologicznych EKO-GEO Jan Orłowski, dnia. 08.06.2015r. Woda gruntowa w postaci wycieku, zacieku znajduje się poniżej poziomu posadowieni zbiornika. Ze względu na konieczność zachowania takich samych poziomów dna i spodu stropu projektowanego zbiornika jak w zbiorniku istniejącym projektuje się posadowienie na warstwie gliny pylastej IL=0,20 poprzez "poduszkę" ze żwiru zagęszczanego warstwami. Płytę denna zbiornika posadowić na warstwie chudego betonu o gr. 10 cm. W trakcie wykonywania wykopów fundamentowych należy powiadomić geologa, który dokona odbioru geologicznego podłoża budowlanego i wpisem do dziennika budowy dopuści wykop do dalszych prac budowlanych Wszelkie wykopy należy zabezpieczyć przed obrywami ścian oraz przed wodami opadowymi. Projektowany obiekt należy zaliczyć do I KATEGORII GEOTECHNICZNEJ O PROSTYCH WARUNKACH GRUNTOWYCH, na podstawie Rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w

sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych (Dz. U. z 27 kwietnia 2012 r. poz. 463) oraz opinii geotechnicznej. Uwaga: W trakcie prowadzenia prac ziemnych przy wykopach fundamentowych należy zwrócić uwagę na prawidłowe odprowadzenie wód opadowych poza teren wykopów. W przeciwnym razie napływ wody do wykopów może doprowadzić do rozmiękczenia podłoża, a to w konsekwencji spowoduje pogorszenie warunków posadowienia. 2.2.9. Uwagi dotyczące wykonawstwa i zabezpieczenia konstrukcji. - Elementy żelbetowe należy wykonywać w sposób tradycyjny jako wylewane na mokro w deskowaniu systemowym bez łączników spinających, przebijających ściany zbiornika. - Elementy stalowe należy zabezpieczyć poprzez ocynk lub poprzez malowanie. - Pozostałe informacje i uwagi przedstawiono na rysunkach konstrukcyjnych. - Roboty należy wykonać zgodnie ze sztuka budowlana, aktualna wiedzą techniczną, przepisami BHP, obowiązującymi normami oraz z zasadami podanymi w "Warunkach technicznych wykonania i odbioru robót budowlano - montażowych" podpis projektanta... podpis sprawdzającego MYŚLENICE, LIPIEC 2015 r.

2.3. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE A. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ A.1. Obciążenia śniegiem i wiatrem Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-1 S [kn/m 2 ] TEMAT: ZBIORNIK WYRÓWNAWCZY 1,440 1,440 - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; A = 295 m n.p.m. Q k = 0,006 A - 0,6 = 1,170 kn/m 2 < 1,2 kn/m 2 Q k = 1,2 kn/m 2 Połać bardziej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 1,4 o C 2 = 0,8 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 0,800 = 0,960 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,960 1,5 = 1,440 kn/m 2 Połać mniej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 1,4 o C 1 = 0,8 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 0,800 = 0,960 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,960 1,5 = 1,440 kn/m 2 Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-3 kierunek wiatru -0,492-0,219 p [kn/m 2 ] H=3,5 B=11,2

- Budynek o wymiarach: B = 11,2 m, L = 11,2 m, H = 3,5 m - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 1,4 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 295 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 3,5 m C e(z) = 0,5+0,05 3,5 = 0,68 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 Połać nawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,9 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,9-0 = -0,9 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,68 (-0,9) 1,80 = -0,328 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,328) 1,5 = -0,492 kn/m 2 Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,68 (-0,4) 1,80 = -0,146 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,146) 1,5 = -0,219 kn/m 2 Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-12 -0,596 p [kn/m 2 ] kierunek wiatru 0,546-0,179 D=11,2-0,596 - Budowla walcowa o wymiarach: D = 11,2 m H = 3,5 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem III; H = 295 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 3,5 m C e(z) = 0,5+0,05 3,5 = 0,68 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budowla zamknięta C w = 0 Ściana budowli walcowej, kąt 0 st.: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = C α=0 = 0,999 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0,999-0 = 0,999

Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,68 0,999 1,80 = 0,364 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,364 1,5 = 0,546 kn/m 2 Ściana budowli walcowej, kąt 70 st.: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = k C α=70 = 0,839 (-1,300) = -1,091 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -1,091-0 = -1,091 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,68 (-1,091) 1,80 = -0,398 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,398) 1,5 = -0,596 kn/m 2 Ściana budowli walcowej, kąt 180 st.: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = k C α=180 = -0,328 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,328-0 = -0,328 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,68 (-0,328) 1,80 = -0,120 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,120) 1,5 = -0,179 kn/m 2 ZBIORNIK WYRÓWNAWCZY W ZRĘCZYCACH ================================================================== ============= Zbiornik bezcisnieniowy D a n e Sciana monolityczna, bez skosu, ============= utwierdzona w plycie, bez pierscienia Wymiary------ Sciana zbiornika - prom.wewn.--- /RS/: 5,25 m konstrukcji - wysokosc /L/: 3,51 m - grubosc /H/:.25 m Plyta denna - wysieg /W/: 0,25 m - grubosc /HP/: 0,25 m Dane--------- Znak stali zbrojeniowej--- (ST)------ : 34GS (Ra=360. MPa) materialowe Klasa betonu - sciana (BW) : B30 (Rb=17.1 MPa) - plyta (BP) : B30 (Rb=17.1 MPa) Dopuszczalny procent zbrojenia /PZ/: 2.00 % Dopuszcz.szer.rozwarcia rysy /RD/:.100 mm Warunki------ Wsp.odksztalc.podl.grunt.------- /E0/: 25.0 MPa grunt.-wodne " Poissona " " /NIGR/:.29 " tarcia dna po podlozu /F/:.20 Wznies.zw.wody grunt.nad dnem /HW/:.00 m Obciazenia--- Sciana zbiornika - stale------- /G1S/: 27.0 kn/m liniowe - zmienne /G1Z/:.0 kn/m Wspornik dna (piersc./plyta) /G2/:.0 kn/m Odlegl.obc. G2 od sciany /A/:.00 m Obciazenia--- Wewn.- dno (piersc./plyta)------ /P1/: 50.0 kpa powierzchn. - sciana - dolne /P2/: 50.0 kpa - gorne /P3/:.0 kpa Zewn. - wspornik (piersc./plyta) /P4/:.0 kpa - sciana - dolne /P5/: 16,2.0 kpa - gorne /P6/: 3.0 kpa Zmiany------- Sciana zbiornika - obnizenie---- /Z1/: -20.0 K temperatury - podwyzsz. /Z2/: 20.0 K Plyta denna - obnizenie /Z3/: -20.0 K - podwyzsz. /Z4/: 20.0 K Roznice------ Sciana zbiornika - zb.pusty----- /T1/: 4.1 K temperatur - zb.wypeln. /T2/: -2.1 K Plyta denna - zb.pusty /T3/: 4.1 K - zb.wypeln. /T4/: -2.1 K

PŁYTA PRZEKRYCIA Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Styropian grub. 15 cm [0,45kN/m3 0,15m] 0,07 1,30 -- 0,09 2. Płyta żelbetowa grub.18 cm 4,50 1,10 -- 4,95 3. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 5 cm 1,20 1,30 -- 1,56 [24,0kN/m3 0,05m] 4. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu 0,96 1,50 0,00 1,44 dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=295 m n.p.m. -> Qk = 1,2 kn/m2, nachylenie połaci 1,5 st. -> C2=0,8) [0,960kN/m2] 5. Obciążenie zmienne [2,0kN/m2] 2,00 1,40 0,50 2,80 Σ: 8,73 1,24 10,84 Schemat statyczny płyty: qo = 10,84 A leff = 4,63 B Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 4,63 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 29,05 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 23,39 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 18,14 knm/m Reakcja obliczeniowa R A = R B = 25,10 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 18,0 cm Klasa betonu C25/30 (B30) f cd = 14,17 MPa, f ctd = 1,02 MPa, E cm = 31,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 80% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 1,93 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Pręty rozdzielcze φ6 co max. 25,0 cm, stal A-IIIN (RB500) Otulenie zbrojenia przęsłowego c nom = 30 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała - element konstrukcyjny o wyjątkowym znaczeniu Graniczna szerokość rys w lim = 0,1 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 5,07 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 10,0 cm o A s = 11,31 cm 2 /mb (ρ = 0,79%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 29,05 knm/mb < M Rd = 60,44 knm/mb (48,1%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,071 mm < w lim = 0,1 mm (71,2%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 14,16 mm < a lim = 23,15 mm (61,2%) Podpora: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 25,10 kn/mb < V Rd1 = 101,58 kn/mb (24,7%)

Szkic zbrojenia: φ6 co 25 φ12 co 10 cm 36 445 25 18 100 15 Nr1 φ12 co 30 l=499 499 Nr2 φ12 co 30 l=503 389 Nr3 φ12 co 30 l=503 389 15 100 KONIEC OBLICZEŃ podpis projektanta... podpis sprawdzającego MYŚLENICE, LIPIEC 2015 r.

2.4. CZĘŚĆ RYSUNKOWA