PROSPEKT Temat: Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna Zleceniodawca: Przedsiębiorstwo Energetyki Cieplnej z siedzibą w Mińsku Mazowieckim. Sp. z o.o. Adres: Mińsk Mazowiecki BranŜa: ciepłownicza Nr opracowania: PR/01/10/08 Wykonał: inŝ. Witold Holwek upr. bud. nr St-312/85; MOIIB nr MAZ/IS/1925/02 Data: październik 2008 r.
I. Opis techniczny II. Wykaz odcinków III. Obliczenia statyczne IV. Rysunki załączone 1. PRZEDSTAWIENIE WYNIKÓW ANALIZY KOMPENSACJI AKW-01 2. NUMERACJA ODCINKÓW SIECI AKW-02 3. WYKAZ REJONÓW WYMAGAJĄCYCH UWAGI, BĄDŹ PRZEBUDOWY AKW-03 Warszawa, październik 2008 r. inŝ. Witold Holwek
Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna 1. Podstawa opracowania. - zlecenie Przedsiębiorstwa Energetyki Cieplnej z siedzibą w Mińsku Mazowieckim, - mapa sytuacyjna w skali 1:1000, - dokumentacje udostępnione przez PEC, - inwentaryzacja własna do celów projektowych - uzgodnienia z UŜytkownikiem sieci. 2. Przedmiot i cel opracowania. Przedmiotem opracowania jest analiza warunków pracy ( kompensacji wydłuŝeń termicznych ) wodnych sieci cieplnych zasilanych z kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna, w związku z planowanym wzrostem maksymalnej temperatury zasilania z 95 C do 130 C. Zakres przedmiotowego obszaru, wraz z numeracją odcinków, przedstawiono na rysunku AKW-02, a graficzne przedstawienie wyników analizy kompensacji na rysunku AKW-01. Analiza ma na celu wskazanie wszystkich punktów sieci cieplnych z przedmiotowego obszaru, w których istniejące elementy kompensacji wydłuŝeń termicznych są niedostateczne, co spowoduje konieczność przebudowy sieci cieplnej w przypadku pracy z nową temperaturą maksymalną 130 C. 3. ZałoŜenia do analizy. PoniŜsza analiza została wykonana przy następujących załoŝeniach: a. Docelowe parametry pracy sieci : T z = 130 C ; p rob = 1,6 MPa b. Obliczenia wykonano dla rurociągów ze standardową grubością ścianek dla rurociągów preizolowanych oraz z uwzględnieniem naddatku na korozję dla sieci w kanałach i budynkach c. Analiza nie jest dokumentem gwarantującym bezawaryjność pracy sieci po zwiększeniu temperatury roboczej, poniewaŝ została wykonana przy załoŝeniu dobrego stanu rurociągów, co jest praktycznie niemoŝliwe do potwierdzenia bez uprzedniego wykonania odkrywek i badań grubości ścianek rurociągów. Część sieci w obudowie kanałowej i rurociągów w budynkach ma za sobą długi okres eksploatacji i jest w nienajlepszym stanie technicznym. d. W analizie przyjęto konieczność przebudowy wszystkich wydłuŝek U- kształtowych na sieci w obudowie kanałowej. Wynika to z faktu, iŝ istniejące wydłuŝki typu U, bądź lirowe, zostały zaprojektowane dla 1,5 krotnie mniejszych wydłuŝeń i jednocześnie wykonane z naciągiem wstępnym, którego odtworzenie jest praktycznie niemoŝliwe. W trakcie prac wstępnych dokonano obliczeń sprawdzających kilku istniejących wydłuŝek i w kaŝdym z przypadków, ich wymiary okazały się zdecydowanie za małe, dla potrzeb kompensacji sieci. Str. - 1 -
Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna e. Obliczenia kompensacji wykonywano w oparciu o udostępnioną dokumentację i inwentaryzację własną w budynkach. W odniesieniu do odcinków, dla których nie moŝna było uzyskać aktualnej dokumentacji technicznej, bądź dostępu do piwnic budynków, podano wymagania odnośnie układów kompensacji w budynkach, które powinny być sprawdzone przed podniesieniem parametrów sieci i w przypadku ich niespełnienia, przebudowane zgodnie z załączonymi w analizie zaleceniami. f. Obliczenia sprawdzające rurociągów w budynkach wykonano dla rejonów, w których sieć przebiega w budynkach na znacznej długości, z duŝą złoŝonością geometrii, oraz w rejonach wątpliwych i przypadkach wejścia do budynków rurociągów o duŝych średnicach. W większości przypadków ( poza wspomnianymi wyŝej ) bezpośredniego wejścia sieci do węzła nie istnieje potrzeba wykonywania obliczeń i standardowo nie są one opracowywane na etapie wykonania dokumentacji technicznej. Zamknięcie punktami stałymi ( w przypadku sieci w kanałach ), bądź krótkie odcinki przed budynkami ( w odniesieniu do sieci preizolowanych ), w połączeniu z krótkimi i elastycznie montowanymi odcinkami sieci w węzłach nie powinny stwarzać zagroŝenia dla pracy sieci. Ewentualne sprawdzenie wszystkich układów kompensacji w budynkach, wymagałoby wykonania inwentaryzacji i obliczeń sieci w kilkudziesięciu węzłach. 4. Podstawy obliczeń. Obliczenia statyczne rurociągów wykonano przy następujących załoŝeniach: 1. Rurociągi bez szwu, lub ze szwem, ze stali węglowej St35, granica plastyczności Re = 235 MPa, 2. Dla rurociągów preizolowanych obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń, wykonano zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006 dla zagłębienia średniego 1,0 m do osi rur. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą, 3. Dla rurociągów w kanałach i budynkach obliczenia wykonano zgodnie z wytycznymi normy EN 13480 (2002), 4. Do wykonania obliczeń uŝyto programów: a. v. 01-2006 ( autor Witold Holwek ), opracowany na zlecenie Politechniki Warszawskiej, wprowadzony jako pomoc dydaktyczna w programie przedmiotu Sieci ciepłownicze ) b. Bentley AutoPipe XP v. 9.00.00.09 - DEMO Wyniki obliczeń wykonanych przy zastosowaniu programu 4.a załączono w dokumentacji, zaś 4.b w egzemplarzu archiwalnym ( ze względu na zakres ok. 200 stron ). 5. Wyniki analizy. Rejony sieci wymagające przebudowy, bądź uwagi przedstawiono na rysunku AKW- 01, oraz w wersji powiększonej na rysunku AKW-03. Str. - 2 -
Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna Przy opisie rodzaju wymaganych działań bazowano na oznaczeniach odcinków wg rysunku AKW-02 ( z uwagi na brak danych adresowych na mapie w odniesieniu do większości budynków ), oraz na oznaczeniach literowych regionów. Oznaczenie w tabeli typu działania: P wymagana przebudowa, S - Sprawdzenie przed podniesieniem temperatury czynnika grzewczego. Rejon Typ Średnica działania DN Odcinek Opis działania A P 150 1111 W punkcie włączenia w sieć DN 200 istn. odgałęzienie równoległe o długości 2,3 m. Odcinek za krótki - minimalna długość odgałęzienia - 3,0 m. Alternatywnie moŝna wykonać odgałęzienie "pół U" - 2,8 x 2,8 m. B P 150 1117 Za krótkie ramię układu "Z". Minimalna długość wg wytycznych Logstor FlowSystems - 2,5 m. Przebudowa wg wytycznych na rysunku AKW-03. Najprostszy sposób - zamontowanie łuku prefabrykowanego z ukosowaniami na mufach. C S 50 1125 Brak aktualnej dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie wg arkusza FlowSystems - 0,85m. D S 50 1131 Brak aktualnej dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie wg arkusza FlowSystems - 0,85m. E P 65 1140 Niespełniony warunek minimalnej długości odcinka kompensacji "L" przed budynkiem min. 0,7 m. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. F P 125 1076 Za krótkie odcinki odgałęzienia w kształcie "pół U". Minimalne długości 3,0 m x 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg wytycznych na rysunku. G P 80 1091 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,75 m - patrz punkt 3.d w opisie. Str. - 3 -
Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna H P 80 1095 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,85 m - patrz punkt 3.d w opisie. I P 65 1100 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,65 m - patrz punkt 3.d w opisie. J P 100 1005 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,0 m - patrz punkt 3.d w opisie. K P 100 1008 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,3 m - patrz punkt 3.d w opisie. L P 80 1011 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 2,7 m - patrz punkt 3.d w opisie. M P 65 1014 Minimalna wymagana długość poprzeczki "L" do PS przed, bądź w ścianie budynku 1,8 m. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. N P 80 1003 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,85 m - patrz punkt 3.d w opisie. O 80 1003 Układ poprawny wg obliczeń kompensacji swobodnej w kanale. Przy ewentualnej przebudowie sieci na preizolowaną konieczna będzie korekta trasy. P P 100 1033 Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN 13480. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Q P 100 1041-1042 Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN 13480. Konieczna przebudowa wg wytycznych na rysunku. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. R P 50 1049 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,6 m - patrz punkt 3.d w opisie. Str. - 4 -
Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna S P 50 1049 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,4 m - patrz punkt 3.d w opisie. T P 65 1036 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,8 m - patrz punkt 3.d w opisie. Obliczenia przy załoŝeniu symulacji PS przez sieć preizolowaną. U P 65 1036 Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" 1,8 m - patrz punkt 3.d w opisie. Pozostałe obliczenia odcinków z komentarzami zawarte zostały w załączonych arkuszach obliczeń- Cz. 1 i Cz. 2. 6. Wnioski końcowe. 1. Obliczenia sprawdzające zawarte w analizie potwierdzają, iŝ większość sieci cieplnych z analizowanego obszaru spełniać będzie wymagania kompensacji po podniesieniu temperatury czynnika do 130 C. 2. Wyniki analizy nie gwarantują bezawaryjnej pracy sieci po zwiększeniu temperatury roboczej, poniewaŝ została wykonana przy załoŝeniu dobrego stanu technicznego wszystkich rurociągów, co jest praktycznie niemoŝliwe do potwierdzenia. Nieznany jest stan techniczny istniejących sieci, zaś w szczególności rzeczywiste grubości ścianek rurociągów. 3. Z uwagi na fakt, Ŝe część sieci cieplnych w obudowie kanałowej i w budynkach jest długo eksploatowana i jej stan techniczny nie jest najlepszy, wskazana byłaby sukcesywna wymiana, bądź przebudowa tych odcinków, w miarę moŝliwości poza budynkami ( względy eksploatacyjne i bezpieczeństwa ). 4. W budynkach, których rurociągi są wykonane z tworzyw sztucznych ( np. Stary Rynek 5 ), konieczne jest podłączenie instalacji poprzez węzeł wymiennikowy. 5. Ostateczna decyzja odnośnie zakresu przebudowy, leŝy w gestii UŜytkownika sieci, a powyŝsza analiza przedstawia jedynie rejony potencjalnych zagroŝeń. Str. - 5 -
Arkusz - "DANE OGÓLNE" OBLICZENIA STATYCZNE - Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna w Mińsku Mazowieckim - Część 1 DANE OGÓLNE: Typy rur: Wariant obliczeń: ze szwem - S bez szwu - B bez szwu grubościenne - G A lub B ( zalecany wariant "A" ) Dane wprowadzane przez Projektanta: ( zaleŝne od wytycznych Producenta lub UŜytkownika siec - gęstość gruntu ρ = 1800 kg/m 3 - wartość średnia - średni współczynnik tarcia µ = 0,36 [-] - funkcja φ - współczynnik tarcia spoczynkowego K o = 0,5 [-] - wg PN-EN 13941:2006 - ciśnienie robocze p = 1,6 MPa - dopuszczalne napręŝenia osiowe σ = 150 MPa - wg PN/EN 13941 - dopuszczalne napręŝenia zredukowane ( dla obliczeń układów kompensacji ) σ d = 148,5 MPa - wg EN 13480 (2002) - temperatury eksploatacyjne: - zasilanie T z = 130 o C - powrót T p = 70 o C - temperatura montaŝu T o = 10 o C S A - moduł Younga E t = 206,571 GPa wartość w funkcji T z - współczynnik rozszerzalności liniowej α = 0,0000124 1/ o C wartość w funkcji T z - współczynnik obciąŝenia γ = 1 [-] - współczynnik Poissona ν = 0,3 [-] - wewnętrzny kąt tarcia gruntu φ = 30,0 deg zmiana niezalecana Obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą. Obliczenia układów kompensacyjnych wg teorii spręŝystości, dla określonego wyŝej σ d. Obliczenia maksymalnej odległości łuków 15 80 o od najbliŝszego łuku 90 o, oraz minimalnej odległości odgałęzienia od załamania 80 90 o, wg wytycznych FlowSystems. UWAGA: Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: DANE ODCINKÓW: - dla rur ze szwem St 37.0: od DN 20 do DN 1000 - dla rur bez szwu R35: od DN 20 do DN 500 - dla rur bez szwu grubościennych R35: od DN 32 do DN 600 Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: FlowSystems: od DN 20 do DN 1000
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 2 / 14 WARIANT OBLICZEŃ DANE UKŁADÓW KOMPENSACJI A Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1019 z 250 1,00 10,0 13,0 3,60 1051 l 200 1,00 37,5 13,0 1063-1069 z 200 1,00 37,5 37,0 7,60 1069-1072 z 200 1,00 37,0 19,0 7,40 1072-1104-1107 z 200 1,00 19,0 19,2 5,90 1107-1110 z 200 1,00 19,2 28,0 24,30 1110-1149-1152 z 200 1,00 28,0 35,7 21,00 1152-1155 z 200 1,00 35,7 36,0 7,00 1158 z 200 1,00 36,0 1,7 5,30 1158-wejście do PLM l 200 1,00 2,7 1,7 1156-istn. odgałęzienie równoległe l 125 1,00 17,1 3,0 1156 z 125 1,00 17,1 26,0 11,80 1157 budynek k z 125 4,0 7,3 12,40 1157 łącznik l 125 1,00 9,6 5,2 Komentarz, wnioski Nie przekroczone napręŝenia
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 3 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1153 l 50 1,00 16,5 8,1 1150 l 65 1,00 15,1 3,7 1218 z 40 1,00 25,6 3,2 3,10 1218 l 40 1,00 25,6 3,6 1111-wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) 1112-istn. odgałęzienie równoległe l 150 1,00 18,4 2,3 l 65 1,00 15,8 2,0 1112 l 65 1,00 15,8 3,6 1114-1117 u 150 1,00 18,4 18,4 10,7 4,20 1115-istn. odgałęzienie równoległe l 80 1,00 8,5 4,1 1115 l 80 1,00 8,5 1,7 1117-kompensacja "Z1" 1117-kompensacja "Z2" z 150 1,00 10,7 16,7 2,10 z 150 1,00 16,7 12,2 10,00 Komentarz, wnioski W punkcie włączenia w sieć DN 200 odgałęzienie równoległe 2,3m. Odcinek za krótki- minimalna długość odgałęzienia - 3,0 m. Alternatywnie moŝna wykonać odgałęzienie "pół U" 2,8x2,8m. Za krótka kształtka układu "Z". Minimalna długość wg wytycznych Logstor FlowSystems 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg opisu.
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 4 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Opis odcinka Typ Typ sieci kompensacji DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α - - - mm m m m m m m m deg 1117-kompensacja "Z3" z 150 1,00 12,2 13,0 5,90 1147 l 125 1,00 3,5 1,5 1147 l 125 1,00 26,9 46,3 1120 z 100 1,00 12,0 6,5 20,00 1127 l 65 1,00 12,0 8,5 1108-istn. odgałęzienie równoległe l 65 1,00 22,8 5,0 Komentarz, wnioski Sprawdzenie odcinka przed PS. Nie przekroczone napręŝenia osiowe i 1108 z 50 1,00 22,8 11,0 8,10 1109 l 50 1,00 11,0 2,5 1073 z 150 1,00 13,3 35,0 5,90 1074 z 100 1,00 19,5 5,4 10,60 Za krótkie odcinki odgałęzienia w 1076-odrzut l 125 1,00 32,2 2,0 kształcie "pół U". Minimalne długości 3,0 m x 2,5 m. Niezbędna przebudowa wg opisu. 1076-pół U l 125 1,00 18,8 2,0 j.w. 1079 l 125 1,00 12,0 7,1 1088 z 40 1,00 11,0 14,0 12,00
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 5 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1067 z 65 1,00 4,8 10,2 4,20 1064 z 65 1,00 8,8 2,4 3,60 1052-istn. odgałęzienie równoległe l 100 1,00 16,2 4,0 1052 z 100 1,00 16,2 19,3 5,80 1023-odrzut l 200 1,00 5,7 4,1 1023 z 200 1,00 5,7 16,0 3,80 1026 z 200 1,00 16,0 23,0 7,60 1030 z 80 1,00 28,5 14,8 7,70 1033 u 100 1,00 11,0 2,00 1041-1042 u 100 1,00 17,0 2,10 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN 13480. Zalecana przebudowa wg opisu. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system - połączenia sieci preizolowanej z kanałowymi - nie spełnia wymagań EN 13480. Zalecana przebudowa wg opisu. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym.
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 6 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1088 z 40 1,00 10,8 14,1 11,80 1091 k u 80 1,00 16,6 1,75 1095 k u 80 1,00 18,6 1,85 1100 k u 65 1,00 17,6 1,65 1102-1 l 65 1,00 17,2 2,0 1102-2 z 65 1,00 8,1 2,9 2,60 1125 u 50 1,00 9,6 1,00 1131 u 50 1,00 9,4 1,00 1134 z 80 1,00 13,3 7,2 7,50 Komentarz, wnioski Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Brak dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 0,85m. Brak dokumentacji i dostępu do budynków. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 0,85m.
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 7 / 14 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1140-1 l 65 1,00 9,6 2,8 1140-2 l 65 1,00 2,0 0,7 1139 l 32 1,00 6,5 2,0 1144 z 50 1,00 8,7 5,4 9,10 Komentarz, wnioski Minimalna długość odcinka kompensacji "L" przed budynkiem. Konieczna przebudowa wg opisu.
WARIANT OBLICZEŃ A Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 8 / 14 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I UKŁADY SAMOKOMPENSACJI Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α - - - mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1019 preizol. z 250 273,0 5,0 400 1,00 6408 104,1 10,0 13,0 14,5 18,8 3,5 1051 preizol. l 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 37,5 50,5 4,8 1063-1069 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 37,5 37,0 50,5 49,9 5,4 1069-1072 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 37,0 19,0 49,9 26,9 4,7 1072-1104-1107 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 19,0 19,2 26,9 27,2 4,0 1107-1110 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 19,2 28,0 27,2 38,7 4,4 1110-1149-1152 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 28,0 35,7 38,7 48,3 5,0 1152-1155 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 35,7 36,0 48,3 48,7 5,3 1158 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 36,0 1,7 48,7 2,5 3,9 1158-wejście do PLM preizol. l 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 2,7 4,0 1,4 WydłuŜenia i minimalne obliczeniowe długości kształtek Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty 15-80 o 1156-istn. odgałęzienie równoległe preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 17,1 23,9 2,6 1156 preizol. z 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 17,1 26,0 23,9 35,1 3,3 1157 budynek bud. z 125 139,7 3,6 225 4,0 7,3 6,0 10,9 1,8 1157 łącznik preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 9,6 13,8 2,0 1153 preizol. l 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 16,5 22,2 1,7 1150 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 15,1 20,7 1,8 1218 preizol. z 40 48,3 2,6 110 1,00 1685 33,8 25,6 3,2 31,0 4,7 1,5 1218 preizol. l 40 48,3 2,6 110 1,00 1685 33,8 25,6 31,0 1,8 1111-wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) preizol. l 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 18,4 25,9 3,0 1112-istn. odgałęzienie równoległe preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 15,8 21,6 1,9
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 9 / 14 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty 15-80 o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α - - - mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1112 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 15,8 21,6 1,9 1114-1117 preizol. u 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 18,4 25,9 18,4 10,7 25,9 15,4 2,4 1115-istn. odgałęzienie preizol. l 80 88,9 3,2 160 1,00 2473 53,7 8,5 12,2 1,5 równoległe 1115 preizol. l 80 88,9 3,2 160 1,00 2473 53,7 8,5 12,2 1,5 1117-kompensacja "Z1" preizol. z 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 10,7 16,7 15,4 23,6 3,0 1117-kompensacja "Z2" 1117-kompensacja "Z3" preizol. z 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 16,7 12,2 23,6 17,5 3,0 preizol. z 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 12,2 13,0 17,5 18,6 2,8 1147 preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 3,5 5,1 1,2 1147 preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 26,9 36,2 3,2 1120 preizol. z 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 12,0 6,5 17,0 9,4 2,0 1127 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 12,0 16,8 1,6 1108-istn. odgałęzienie równoległe preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 22,8 29,9 2,2 1108 preizol. z 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 22,8 11,0 29,4 15,3 1,9 1109 preizol. l 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 11,0 15,3 1,4 1073 preizol. z 150 168,3 4,0 250 1,00 3930 82,2 13,3 35,0 19,0 46,7 3,8 1074 preizol. z 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 19,5 5,4 26,8 7,9 2,3 1076-odrzut preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 32,2 42,4 3,5 1076-pół U preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 18,8 26,1 2,8 1079 preizol. l 125 139,7 3,6 225 1,00 3511 68,4 12,0 17,1 2,2 1088 preizol. z 40 48,3 2,6 110 1,00 1685 33,8 11,0 14,0 15,1 18,7 1,5 1067 preizol. z 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 4,8 10,2 7,0 14,4 1,5 1064 preizol. z 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 8,8 2,4 12,5 3,5 1,3
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 10 / 14 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty 15-80 o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α - - - mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1052-istn. odgałęzienie preizol. l 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 16,2 22,6 2,3 równoległe 1052 preizol. z 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 16,2 19,3 22,6 26,6 2,7 1023-odrzut preizol. l 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 5,7 8,4 2,0 1023 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 5,7 16,0 8,4 22,8 3,0 1026 preizol. z 200 219,1 4,5 315 1,00 5001 95,6 16,0 23,0 22,8 32,2 4,0 1030 preizol. z 80 88,9 3,2 160 1,00 2473 53,7 28,5 14,8 36,9 20,5 2,6 1033 preizol. u 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 11,0 15,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1,5 1041-1042 preizol. u 100 114,3 3,6 200 1,00 3106 62,4 17,0 23,6 0,0 0,0 0,0 0,0 1,9 1088 preizol. z 40 48,3 2,6 110 1,00 1685 33,8 10,8 14,1 14,8 18,8 1,5 1091 kanał u 80 88,9 3,2 160 1,00 16,6 24,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1,7 1095 kanał u 80 88,9 3,2 160 1,00 18,6 27,7 0,0 0,0 0,0 0,0 1,8 1100 kanał u 65 76,1 2,9 140 1,00 17,6 26,2 0,0 0,0 0,0 0,0 1,6 1102-1 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 17,2 23,3 1,9 1102-2 preizol. z 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 8,1 2,9 11,6 4,3 1,3 1125 preizol. u 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 9,6 13,5 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1131 preizol. u 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 9,4 13,2 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1134 preizol. z 80 88,9 3,2 160 1,00 2473 53,7 13,3 7,2 18,6 10,4 1,9 1140-1 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 9,6 13,6 1,5 1140-2 preizol. l 65 76,1 2,9 140 1,00 2158 47,6 2,0 2,9 0,7 1139 preizol. l 32 42,4 2,6 110 1,00 1682 29,4 6,5 9,2 0,9 1144 preizol. z 50 60,3 2,9 125 1,00 1920 41,7 8,7 5,4 12,3 7,8 1,3
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.11 / 14 148,5 150 148,5 150,0 ANALIZA SIŁ, NAPRĘśEŃ I DŁUGOŚCI TARCIA CięŜar rur z wodą Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa - - - - 1019 977 3,6 139,1 6,7 11,2 1051 646 13,0 20,3 54,2 1063-1069 646 7,6 75,5 54,2 53,4 1069-1072 646 7,4 60,9 53,4 23,7 1072-1104-1107 646 5,9 67,5 23,7 24,0 1107-1110 646 24,3 4,8 24,0 38,6 1110-1149-1152 646 21,0 8,6 38,6 51,3 1152-1155 646 7,0 86,0 51,3 51,7 1158 646 5,3 79,2 51,7 1158-wejście do PLM 646 1,7 93,8 1156-wcinka w DN 294 3,0 114,9 33,0 200 1156 294 11,8 11,7 33,0 53,3 1157 budynek 294 12,4 3,0 1157 łącznik 294 5,2 22,1 15,9 1153 79 8,1 6,3 57,4 1150 109 3,7 35,7 44,8 1218 56 3,1 35,6 112,8 11,6 1218 56 3,6 35,8 112,8 1111-wcinka w DN 200 ( długość odcinka od wcinki do kolana > 30m ) 1112-istn. odgałęzienie równoległe Siły i napręŝenia w PS (UPS) Projektowane długości kształtek i napręŝenia zredukowane 404 2,3 255,3 28,5 za krótkie ramię 109 2,0 127,4 47,1 NapręŜenia osiowe 1112 109 3,6 39,3 47,1 1114-1117 404 4,2 49,0 28,5 13,8 Analiza odcinków kompensacji
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.12 / 14 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa - - - - 1115-istn. odgałęzienie 142 4,1 19,9 20,1 równoległe 1115 142 1,7 115,9 20,1 1117-kompensacja "Z1" 404 2,1 295,5 13,8 25,2 za krótkie ramię 1117-kompensacja "Z2" 404 10,0 13,7 25,2 16,7 1117-kompensacja "Z3" 404 5,9 34,6 16,7 18,2 1147 294 1,5 99,0 1,9 1147 294 46,3 0,7 55,3 1120 218 20,0 1,5 24,9 11,2 1127 109 8,5 5,5 34,8 1108-istn. odgałęzienie równoległe 109 5,0 28,2 69,8 1108 79 8,1 8,1 80,6 37,2 1109 79 2,5 45,8 37,2 1073 404 5,9 63,0 18,8 60,1 1074 218 10,6 7,0 43,5 8,5 1076-odrzut 294 2,0 458,7 67,4 za krótkie ramię 1076-pół U 294 2,0 282,4 36,9 za krótkie ramię 1079 294 7,1 14,7 21,3 1088 56 12,0 2,2 46,9 60,4 1067 109 4,2 18,3 11,5 29,0 1064 109 3,6 18,7 24,5 3,7 1052-istn. odgałęzienie równoległe 218 4,0 50,0 35,3 1052 218 5,8 33,1 35,3 43,0 1023-odrzut 646 4,1 33,8 1,8
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.13 / 14 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa - - - - 1023 646 3,8 93,9 1,8 18,8 1026 646 7,6 41,4 18,8 30,3 1030 142 7,7 17,1 77,6 38,2 1033 218 2,0 88,8 1041-1042 218 2,1 121,4 1088 56 11,8 2,3 46,0 60,9 1091 142 1,8 142,3 1095 142 1,9 142,7 1100 109 1,7 145,3 1102-1 109 2,0 137,6 51,6 1102-2 109 2,6 35,3 22,2 5,3 1125 79 1,0 161,3 za krótkie ramię 1131 79 1,0 158,1 za krótkie ramię 1134 142 7,5 9,1 33,9 16,4 1140-1 109 2,8 40,9 27,0 1140-2 109 0,7 141,8 2,4 1139 49 2,0 30,1 31,2 1144 79 9,1 2,9 28,8 16,7
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 1.xls Arkusz - "FlowSystems" STR. - 14 / 14 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I MINIMALNE DŁUGOŚCI KSZTAŁTEK KOMPENSACYJNYCH - nazwa projektu FlowSystems - system II ( izolacja standard ) - komórki z Ŝółtym tytułem nie podlegają modyfikacjom Minimalne długości kształtek Opis odcinka Typ DN d s D s H L 60 L 60 L akt L pierw. B II M II α a max F σ max B r Z U - - mm mm mm mm m m mm m mm m m deg m kn MPa m m m 1117 z 150 168,3 250 4,0 1,00 87,5 34,6 16,7 23,4 3,20 5,40 63,2 28,6 2,35 1076 l 125 139,7 225 3,6 1,00 72,2 28,4 32,2 42,2 2,80 4,50 109,7 66,9 2,33 1076 l 125 139,7 225 3,6 1,00 72,2 28,4 18,8 25,9 2,80 4,50 64,1 39,1 1,88 1125 u 50 60,3 125 2,9 1,00 43,4 16,8 9,6 13,2 1,60 1,80 18,2 33,2 0,80
Arkusz - "DANE OGÓLNE" OBLICZENIA STATYCZNE - Analiza kompensacji wydłuŝeń termicznych sieci niskotemperaturowych połoŝonych w sąsiedztwie kotłowni gazowych PLM i Nadrzeczna w Mińsku Mazowieckim - Część 2 DANE OGÓLNE: Typy rur: Wariant obliczeń: ze szwem - S bez szwu - B bez szwu grubościenne - G A lub B ( zalecany wariant "A" ) Dane wprowadzane przez Projektanta: ( zaleŝne od wytycznych Producenta lub UŜytkownika siec - gęstość gruntu ρ = 1800 kg/m 3 - wartość średnia - średni współczynnik tarcia µ = 0,36 [-] - funkcja φ - współczynnik tarcia spoczynkowego K o = 0,5 [-] - wg PN-EN 13941:2006 - ciśnienie robocze p = 1,6 MPa - dopuszczalne napręŝenia osiowe σ = 150 MPa - wg PN/EN 13941 - dopuszczalne napręŝenia zredukowane ( dla obliczeń układów kompensacji ) σ d = 148,5 MPa - wg EN 13480 (2002) - temperatury eksploatacyjne: - zasilanie T z = 130 o C - powrót T p = 70 o C - temperatura montaŝu T o = 10 o C S A - moduł Younga E t = 206,571 GPa wartość w funkcji T z - współczynnik rozszerzalności liniowej α = 0,0000124 1/ o C wartość w funkcji T z - współczynnik obciąŝenia γ = 1 [-] - współczynnik Poissona ν = 0,3 [-] - wewnętrzny kąt tarcia gruntu φ = 30,0 deg zmiana niezalecana Obliczenia wartości obciąŝeń wynikających z oddziaływania gruntu oraz wydłuŝeń zgodnie z wytycznymi normy PN-EN 13941:2006. W obliczeniach uwzględniono cięŝar rurociągu z wodą. Obliczenia układów kompensacyjnych wg teorii spręŝystości, dla określonego wyŝej σ d. Obliczenia maksymalnej odległości łuków 15 80 o od najbliŝszego łuku 90 o, oraz minimalnej odległości odgałęzienia od załamania 80 90 o, wg wytycznych FlowSystems. UWAGA: Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: DANE ODCINKÓW: - dla rur ze szwem St 37.0: od DN 20 do DN 1000 - dla rur bez szwu R35: od DN 20 do DN 500 - dla rur bez szwu grubościennych R35: od DN 32 do DN 600 Wprowadzanie średnic nominalnych w arkuszu: FlowSystems: od DN 20 do DN 1000
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 2 / 10 WARIANT OBLICZEŃ DANE UKŁADÓW KOMPENSACJI A Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji 1208-1213 St.Rynek 1 - - - mm m m m m m m m deg k 50 St. Rynek 5 k 80 1056-1062 Miodowa 2,3 1118-węzeł grupowy PLM 6 k 80 k u 150 13,0 2,00 1036-1 k u 65 18,8 18,8 18,8 1,80 1036-2 k u 65 18,8 18,8 18,8 1,80 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN 13480 w zakresie napręŝęń termicznych, pod warunkiem uŝycia prawidłowego rozstawu podpór na istn. sieci. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Rurociągi z tworzywa sztucznego - konieczny węzeł dla podłączenia. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN 13480 w zakresie napręŝęń termicznych, pod warunkiem uŝycia prawidłowego rozstawu podpór na istn. sieci. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Minimalna długość odcinka kompensacji w budynku - do pierwszego załamania w pionie lub poziomie. Wg arkusza FlowSystems 1,4m. Warunek spełniony. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie.
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 3 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1001- Wyjście sieci z kotłowni ( w bunkrze) k 125 1002 k l 125 33,6 18,2 1003-1 k l 80 18,0 11,8 1003-2 k u 80 18,8 18,8 18,8 1,85 1003-3 k 80 1003-4 Przejście nad rzeką Srebrną k 80 1003-5 k l 80 14,0 13,2 1003-6 k l 80 21,6 13,2 1003-7 k l 80 21,6 5,8 1047 k z 50 15,1 11,8 8,60 Komentarz, wnioski Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN 13480. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Układ poprawny wg obliczeń kompensacji swobodnej w kanale. Przy ewentualnej przebudowie sieci na preizolowaną konieczna będzie korekta trasy. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN 13480. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 4 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1005 k u 100 16,0 16,0 16,0 2,00 1008 k u 100 23,5 23,5 15,8 2,33 1016-1 k z 65 19,0 15,5 29,30 1016-2 k z 65 15,5 6,0 7,90 1011 k u 80 38,8 38,8 29,0 2,70 1014 k l 65 12,9 1,8 1042 k u 100 19,0 19,0 19,0 2,10 1043 Przejście nad rzeką Srebrną k 100 1044-1 k l 100 17,9 4,9 1044-2 k l 100 26,5 6,0 Komentarz, wnioski Na mapie brak kompensatora. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalna wymagana długość poprzeczki "L" do PS przed bądź w ścianie budynku. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Obliczenia wykonane przy uŝyciu programu Bentley AutoPipe. Analizowany system spełnia wymagania EN 13480. Wyniki w egzemplarzu archiwalnym. Do obliczeń przyjęto podparcia ślizgowe w kanale i w 3 punktach na kładce. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "DANE ODCINKÓW" STR. 5 / 10 Wprowadzenie tych danych jest bezwzględnie Kąty 15 Układ "L" Układ "Z" i "U" konieczne dla wykonania obliczeń przez skoroszyt do 80 o Typ Typ Opis odcinka DN Hśr L akt L' proj L 1 L 2 Z proj U proj α sieci kompensacji - - - mm m m m m m m m deg 1049-1 k u 50 19,3 19,3 11,8 1,60 1049-2 k u 50 16,2 16,2 16,2 1,40 1049-3 k l 50 10,9 1,5 1090 k l 80 12,1 6,0 1092 k l 80 12,5 3,5 Komentarz, wnioski Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Minimalny wymagany wysięg kompensatora "U" - patrz uwagi ogólne w opisie. Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia Nie przekroczone napręŝenia
WARIANT OBLICZEŃ A Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 6 / 10 Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α - - - mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1208-1213 St.Rynek 1 kanał 50 60,3 2,9 125 St. Rynek 5 kanał 80 88,9 3,2 160 1056-1062 Miodowa 2,3 kanał 80 88,9 3,2 160 1118-węzeł grupowy PLM 6 kanał u 150 168,3 4,0 250 13,0 19,4 0,0 0,0 0,0 0,0 2,1 1036-1 kanał u 65 76,1 2,9 140 18,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1,7 1036-2 kanał u 65 76,1 2,9 140 18,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1,7 1001- Wyjście sieci z kotłowni ( w bunkrze) kanał 125 139,7 3,6 225 1002 kanał l 125 139,7 3,6 225 33,6 50,0 3,8 1003-1 kanał l 80 88,9 3,2 160 18,0 26,8 2,2 1003-2 kanał u 80 88,9 3,2 160 18,8 28,0 18,8 18,8 28,0 28,0 1,8 1003-3 kanał 80 88,9 3,2 160 1003-4 Przejście nad rzeką Srebrną WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I UKŁADY SAMOKOMPENSACJI 80 88,9 3,2 160 WydłuŜenia i minimalne obliczeniowe długości kształtek Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty 15-80 o 1003-5 kanał l 80 88,9 3,2 160 14,0 20,8 2,0 1003-6 kanał l 80 88,9 3,2 160 21,6 32,2 2,4 1003-7 kanał l 80 88,9 3,2 160 21,6 32,2 2,4 1047 kanał z 50 60,3 2,9 125 15,1 11,8 22,5 17,6 1,8 1005 kanał u 100 114,3 3,6 200 16,0 23,8 16,0 16,0 23,8 23,8 1,9 1008 kanał u 100 114,3 3,6 200 23,5 35,0 23,5 15,8 35,0 23,5 2,3 1016-1 kanał z 65 76,1 2,9 140 19,0 15,5 28,3 23,1 2,3 1016-2 kanał z 65 76,1 2,9 140 15,5 6,0 23,1 8,9 1,8 1011 kanał u 80 88,9 3,2 160 38,8 57,8 38,8 29,0 57,8 43,2 2,6 1014 kanał l 65 76,1 2,9 140 12,9 19,2 1,7
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "WYNIKI" STR. 7 / 10 Układ "L" Układ "Z" i "U" Kąty 15-80 o Opis odcinka Typ sieci Typ DN Dz g D zp H śr Fg L max L akt L' L' min L 1 L 2 L 1 L 2 Z min U min a α - - - mm mm mm mm m N/m m m mm m m m mm mm m m m deg 1042 kanał u 100 114,3 3,6 200 19,0 28,3 19,0 19,0 28,3 28,3 2,1 1043 Przejście nad rzeką Srebrną kanał 100 114,3 3,6 200 1044-1 kanał l 100 114,3 3,6 200 17,9 26,7 2,5 1044-2 kanał l 100 114,3 3,6 200 26,5 39,5 3,1 1049-1 kanał u 50 60,3 2,9 125 19,3 28,7 19,3 11,8 28,7 17,6 1,5 1049-2 kanał u 50 60,3 2,9 125 16,2 24,1 16,2 16,2 24,1 24,1 1,4 1049-3 kanał l 50 60,3 2,9 125 10,9 16,2 1,4 1090 kanał l 80 88,9 3,2 160 12,1 18,0 1,8 1092 kanał l 80 88,9 3,2 160 12,5 18,6 1,9
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.8 / 10 148,5 150 148,5 150,0 ANALIZA SIŁ, NAPRĘśEŃ I DŁUGOŚCI TARCIA CięŜar rur z wodą Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa - - - - 1208-1213 St.Rynek 1 79 St. Rynek 5 142 1056-1062 Miodowa 2,3 142 1118-węzeł grupowy PLM 6 404 2,0 161,5 za krótkie ramię 1036-1 109 1,8 130,4 1036-2 109 1,8 130,4 1001- Wyjście sieci z kotłowni 294 ( w bunkrze) 1002 294 18,2 6,5 1003-1 142 11,8 5,3 1003-3 142 1003-4 Przejście nad 142 rzeką Srebrną 1003-5 142 13,2 3,3 1003-6 142 13,2 5,1 1003-7 142 5,8 26,3 1047 79 8,6 6,5 1005 218 2,0 135,0 1008 218 2,3 146,1 1016-1 109 29,3 0,9 1016-2 109 7,9 7,7 1011 142 2,7 139,7 1014 109 1,8 139,8 1042 218 2,1 145,4 1043 Przejście nad rzeką Srebrną Siły i napręŝenia w PS (UPS) 218 Projektowane długości kształtek i napręŝenia zredukowane NapręŜenia osiowe Analiza odcinków kompensacji
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "ANALIZA WYNIKÓW" STR.9 / 10 Siły i napręŝenia CięŜar rur Projektowane długości kształtek NapręŜenia osiowe w PS (UPS) z wodą i napręŝenia zredukowane Analiza odcinków kompensacji Opis odcinka N ps σ ps G L' proj Z proj U proj σ RG σ Lakt σ L1 σ L2 wymiary L, Z, U długość tarcia - za długi odcinek - kn MPa N/m m m m MPa MPa MPa MPa - - - - 1044-1 218 4,9 39,3 1044-2 218 6,0 38,8 1049-1 79 1,6 134,2 1049-2 79 1,4 147,2 1049-3 79 1,5 134,8 1090 142 6,0 13,8 1092 142 3,5 41,9
Analiza kompensacji SC w Mińsku Maz. - Część 2.xls Arkusz - "FlowSystems" STR. - 10 / 10 WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE I MINIMALNE DŁUGOŚCI KSZTAŁTEK KOMPENSACYJNYCH - nazwa projektu FlowSystems - system II ( izolacja standard ) - komórki z Ŝółtym tytułem nie podlegają modyfikacjom Minimalne długości kształtek Opis odcinka Typ DN d s D s H L 60 L 60 L akt L pierw. B II M II α a max F σ max B r Z U - - mm mm mm mm m m mm m mm m m deg m kn MPa m m m 1117 z 150 168,3 250 4,0 1,00 87,5 34,6 16,7 23,4 3,20 5,40 63,2 28,6 2,35 1076 l 125 139,7 225 3,6 1,00 72,2 28,4 32,2 42,2 2,80 4,50 109,7 66,9 2,33 1076 l 125 139,7 225 3,6 1,00 72,2 28,4 18,8 25,9 2,80 4,50 64,1 39,1 1,88 1118 u 150 168,3 250 4,0 1,00 87,5 34,6 13,0 18,4 3,20 5,40 49,2 22,3 1,34