Strona 1 MOP1 Geometria Wysoko ciany H Szeroko ciany B Długo ciany L Grubo górna ciany B5 Grubo dolna ciany B2 2.50 2.00 1.00 0.30 0.30 Minimalna głboko posadowienia Dmin 1.20 Odsadzka lewa B1 1.50 Odsadzka prawa B3 0.20 Minimalna grubo odsadzki lewej A2 0.40 Minimalna grubo odsadzki prawej A3 0.40 Maksymalna grubo podstawy A4 0.40 Kt delta [ ] 16.00 Materiały Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] B25 RB500W 4.00 rednica prtów zbrojeniowych ciany [mm] 12.0 1 rednica prtów zbrojeniowych podstawy [mm] 12.0 2 Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.3 Program : KONSTRUKTOR STUDIO firmy INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87, 90-057 Łód, tel.(042)689-11-11 e-mail: inter@intersoft.pl, internet: www.intersoft.pl
Strona 2 Warunki gruntowe Warstwa Nazwa gruntu 1 Piasek drobny, piasek pylasty 2 Grunt spoisty typu B 3 Piasek gruby, piasek redni 4 Grunt spoisty typu A 5 Piasek gruby, piasek redni Miszo 3.70 0.50 0.70 ρ (n) [t/m 3 ] 1.90 1.90 1.90 u(n) [ ] 32.00 15.00 33.50 Cu (n) 0.00 25.00 0.00 M (n) 166667.00 30666.00 125500.00 M0 (n) 150000.00 23000.00 113000.00 0.30 1.90 22.40 41.66 57730.18 51962.36 2.00 1.90 34.30 0.00 149221.80 134299.85 Metoda okrelania parametrów geotechnicznych B Parametry zasypki Nazwa gruntu ρ (n) u(n) Cu (n) [t/m 3 ] [ ] Piasek gruby, piasek redni 1.80 32.00 0.00 Obcienia Nr 1 Rodzaj Naziom góra Warto 10.00 X pocz - X kon - γ min 0.90 γ max 1.20 Parcie zasypki Wypadkowe parcie zasypki na cian oporow wynosi 36.27 kn/m
Strona 3 Wypadkowy odpór zasypki wynosi 4.69 kn/m Sprawdzenie stanu granicznego nonoci gruntu Nono gruntu bezporednio pod płyt fundamentow. Nono jest OK. G = 77.92 kn m*qnf = 0.9 * 171.62 = 154.46 kn. Nono na stropie warstwy 2: Nono jest OK. G = 132.05 kn m*qnf = 0.9 * 367.37 = 330.63 kn. Nono na stropie warstwy 3: Nono jest OK. G = 144.01 kn m*qnf = 0.9 * 782.61 = 704.35 kn. Nono na stropie warstwy 4: Nono jest OK. G = 161.96 kn m*qnf = 0.9 * 1063.67 = 957.30 kn. Nono na stropie warstwy 5: Nono jest OK. G = 170.11 kn m*qnf = 0.9 * 1195.98 = 1076.38 kn.
Strona 4 Naprenia pod płyt fundamentow Naprenia w naroach płyty fundamentowej. Warto q1 = 4.60 kn/m 2 Warto q2 = 73.32 kn/m 2 Wymiarowanie zbrojenia Element ciana Podstawa z lewej Podstawa z prawej Moment [knm] 24.66 24.27 1.11 Zbrojenie wyliczone [cm 2 ] 3.38 4.68 4.68 Zbrojenie przyjte [cm 2 ] 3.39 5.65 5.65
Strona 5 4 ZESTAWIENIE STALI NA 1 mb NR DŁUGO ILO DŁUGO OGÓŁEM [mm] [cm] [szt] 10 12 1 12 363 0 0.00 2 12 507 3 15.21 3 12 270 5 13.50 4 5 6 7 8 10 100 27 27.00 DŁUGO RAZEM [mb] 27.00 28.71 MASA JEDNOSTKOWA [kg/mb] 0.617 0.888 MASA OGÓŁEM [kg] MASA RAZEM [kg] 16.66 25.49 42.15 MASA STALI DLA 1 m CIANY WYNOSI G = 42 kg. Stateczno fundamentu Stateczno na obrót Stateczno OK. Mor = 33.74 knm/m mo*mur = 0.80 * 71.32 = 57.05 knm/m Stateczno na przesuw Przesuw na styku fundamentu i gruntu Obliczenie statecznoci z uwzgldnieniem współczynnika tarcia gruntu pod podstaw fundamentu. Stateczno zła. Qtr = 32.95 kn/m > m*qtf1 = 0.90 * 26.26 = 23.64 kn/m Obliczenie statecznoci z uwzgldnieniem kta tarcia wewntrznego gruntu pod
Strona 6 podstaw fundamentu. Stateczno zła. Qtr = 32.95 kn/m > m*qtf2 = 0.90 * 32.09 = 28.88 kn/m Na stropie warstwy 2 : Stateczno OK. Qtr = 32.95 kn/m m*qtf = 0.90 * 78.64 = 70.78 kn/m Na stropie warstwy 3 : Stateczno OK. Qtr = 32.95 kn/m m*qtf = 0.90 * 65.31 = 58.78 kn/m Na stropie warstwy 4 : Stateczno OK. Qtr = 32.95 kn/m m*qtf = 0.90 * 150.10 = 135.09 kn/m Na stropie warstwy 5 : Stateczno OK. Qtr = 32.95 kn/m m*qtf = 0.90 * 79.98 = 71.98 kn/m Osiadanie fundamentu Osiadania pierwotne = 0.0000 cm Osiadania wtórne = 0.0000 cm Osiadania całkowite = 0.0000 cm Przechyłka = 0.000019 Stosunek rónicy osiada ciany jest dopuszczalny i wynosi 0.0000 0.006 Warunek napreniowy 0.3 * σ z ρ = 0.3 * 37.96kN/m 2 = 11.39 kn/m 2 σzd = 6.03 kn/m2 Głboko, na której zachodzi warunek wytrzymałociowy = 0.90 m Rozkład napre pod ciank 21.19 kn/m2 22.79 kn/m2 1.20 1.29 32.47 kn/m2 32.40 kn/m2 25.98 kn/m2 1.46 31.10 kn/m2 29.18 kn/m2 1.63 28.12 kn/m2 32.37 kn/m2 1.80 24.34 kn/m2 35.57 kn/m2 1.97 20.64 kn/m2 38.76 kn/m2 2.14 17.38 kn/m2 41.96 kn/m2 2.31 14.63 kn/m2 44.29 kn/m2 2.48 12.40 kn/m2 45.76 kn/m2 2.65 10.59 kn/m2 47.24 kn/m2 2.82 9.11 kn/m2 48.74 kn/m2 2.99 7.86 kn/m2 Tabela z wartociami: Nr H 0 1.20 1 1.29 2 1.46 3 1.63 σzr [kn/m2] 21.19 22.79 25.98 29.18 σzs [kn/m2] 21.19 21.14 20.22 18.12 σzd [kn/m2] 11.28 11.26 10.88 10.00 4 1.80 32.37 15.56 8.79 24.34 5 1.97 35.57 13.06 7.57 20.64 Suma = σzs+σzd [kn/m2] 32.47 32.40 31.10 28.12
Strona 7 6 2.14 38.76 10.91 6.47 17.38 7 2.31 41.96 9.13 5.51 14.63 8 2.48 44.29 7.69 4.71 12.40 9 2.65 45.76 6.55 4.05 10.59 10 2.82 47.24 5.61 3.50 9.11 11 2.99 48.74 4.83 3.03 7.86 Legenda: H σzr [kn/m2] σzs [kn/m2] σzd [kn/m2] - głboko liczona od poziomu terenu - naprenia pierwotne - naprenia wtórne - naprenia dodatkowe od obcienia własnego Przemieszczenia korony ciany Przemieszczenie wzgldne wywołane nierównomiernym osiadaniem f1/h = 0.0000 0.006 Przemieszczenie wzgldne wywołane odkształceniem elementu elbetowego f2/h = 0.0005 0.004 Sumaryczne ugicie korony ciany f = f1+f2 = 0.00 cm + 0.12 cm =0.12 cm 0.015*H = 3.75 cm Najniekorzystniejszy łuk Y X Charakterystyka łuku: xr = 1.00 m; yr = 5.00 m; R = 7.61 m; Współczynniki bezpieczestwa (pewnoci) : Fmaxmax 2.84 Fmaxmin 2.89 Fminmax 1.92 Fminmin 1.97 Objto gruntu lecego wewntrz danego łuku polizgu dla 1 mb. zbocza V = 17.08 m 3.