mgr inż. Maciej Wiśniewski nr upr. 4090/Gd/89

Transkrypt

1 TYTUŁ PROJEKTU: PRZEBUDOWA BOCZNEGO WEJŚCIA DO BUDYNKU NR 9 NA TERENIE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ W GDYNI INWESTOR: TEREN OBJĘTY INWESTYCJĄ: AKADEMIA MARYNARKI WOJENNEJ im. Bohaterów Westerplatte w Gdyni AKADEMIA MARYNARKI WOJENNEJ ul. Śmidowicza 69, budynek nr Gdynia dz. nr 1622, obręb 0021 STADIUM: PROJEKT BUDOWLANY BRANŻA: KONSTRUKCJA PROJEKTOWAŁ: MGR INŻ. MIROSŁAW ZAREMBA nr upr. 4416/Gd/90 SPRAWDZIŁ mgr inż. Maciej Wiśniewski nr upr. 4090/Gd/89 Gdańsk, luty 2016 r.

2 Zawartość opracowania I. Uprawnienia budowlane i zaświadczenia z izb II. Opis techniczny III. Informacja do planu BIOZ IV. Obliczenia statyczne V. Oświadczenia projektanta i sprawdzającego VI. Część rysunkowa

3 OPIS TECHNICZNY 1.0 PRZEDMIOT INWESTYCJI: 1.1. Nazwa Inwestycji Przebudowa wejścia bocznego do budynku nr 9 na terenie Akademii Marynarki Wojennej w Gdyni Adres Inwestycji Budynek nr 9 na terenie Akademii Marynarki Wojennej w Gdyni ul. Śmidowicza 69, Gdynia działka nr 1622, obręb Zleceniodawca Inwestycji Akademia Marynarki Wojennej im. Bohaterów Westerplatte ul. Śmidowicza Gdynia 1.4. Dane ogólne Budynek nr 9: Liczba kondygnacji 4 nadziemne, 1 podziemna Powierzchnia zabudowy 1 579,50 m ² Powierzchnia użytkowa 3 303,00 m² Kubatura ,00 m³ Wysokość ok. 22,50 m (budynek średniowysoki) Powierzchnia opracowania 34,72 m² 2.0 PODSTAWA OPRACOWANIA Podstawę niniejszego opracowania stanowią: - zlecenie inwestora oraz program funkcjonalno użytkowy dołączony do umowy - mapa do celów informacyjnych 1:500 - wytyczne branżowe - wytyczne inwestorskie - obowiązujące normy, przepisy i zarządzenia związane z niniejszym opracowaniem - wizja lokalna i inwentaryzacja budowlana istniejącego budynku - dokumentacja projektowa archiwalna. 3.0 OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO: Budynek szkoleniowy nr 9 został wybudowany w roku 1934, znajduje się na terenie dawnego Dowództwa Floty i Centrum Wyszkolenia Specjalistów Marynarki Wojennej Rzeczypospolitej Polskiej w Gdyni Oksywiu, w okolicach Ronda Bitwy pod Oliwą, ulicy Arciszewskich i Śmidowicza oraz Grudzińskiego. Jest to dawny kompleks koszarowy i komendy Centrum Wyszkolenia Specjalistów Floty. Przedmiotowe wejście do budynku znajduje się w skrzydle zachodnim, od strony zachodniej w pobliżu łącznika z budynkiem nr 7. Wejście prowadzi do pomieszczeń zlokalizowanych w piwnicy, możliwości dojścia do wejścia bocznego budynku z poziomu terenu tylko po ściennych klamrach włazowych. Ze względu na zły stan istniejącej ściany murowanej oporowej remontowanego bocznego wejścia do budynku nr 1 zostanie wykonana nowa konstrukcja ściany oporowej żelbetowej. W związku z brakiem możliwości na chwilę obecna dojście do wejścia bocznego budynku oraz do pomieszczeń piwnicznych z poziomu przylegającego do budynku terenu (tylko po ściennych klamrach włazowych) z inicjatywy

4 użytkownika nakazuje się wykonanie wraz z nowo-projektowaną ścianą oporową pochylni technicznej z schodami technicznymi. Opisywana ściana pełni także funkcję ściany najazdowej rampy samochodowej przeznaczonej dla rozładunku i załadunku urządzeń i wyposażenia Akademii. Podparcie rampy samochodowej najazdowej stanowi nowo projektowana, żelbetowa wylewana ściana oporowa o symbolu S-2. Natomiast istniejącą stalową konstrukcję wsporczą niesprawnej już wyciągarki podwieszanej, z napędem elektrycznym i z wózkiem jezdnym z woli Inwestora należy rozebrać. Tor jezdny wciągarki stanowią dwa ceowniki 240, oparte z jednej strony na murze budynku nr 9, z drugiej strony na ryglu ramy nośnej. Tor jezdny silnie skorodowany. Ramę nośną, wysokości 4,96 m, stanowią dwa słupy zwieńczone górą ryglem (dwa ceowniki 200). Słup o przekroju złożonym. Trzon słupa składa się z dwóch gałęzi, wykonanych z ceowników 200, połączonych ze sobą przewiązkami z blachy 1000x200x6. Słupy ustawione na ceglanej ścianie oporowej, zakotwione dołem sześcioma śrubami M16. Rygiel ramy wykonany z dwóch ceowników 200 połączonych ze sobą przewiązkami. Do jednego ze słupów ramy przytwierdzona została stalowa konstrukcja nośna wciągnika o udźwigu 5kN, z napędem elektrycznym. Konstrukcja wsporcza w kształcie zamkniętego trójkąta wykonano z rury kwadratowej cm zamocowana do słupa za pomocą dwóch sworzni, umożliwiających obrót wciągnika w poziomie. 4.0 OPIS STANU PROJEKTOWANEGO W ramach projektu istniejące wejście boczne do budynku nr 9 zostanie wyremontowane. Wykonana zostanie nowa ściana oporowa, nowe schody zewnętrzne, pochylnia, studzienki okienne oraz stalowa konstrukcja wsporcza wyciągarki podwieszanej, a także wyczyszczona zostanie istniejąca studnia chłonna. Planowane roboty budowlane pozwolą na dalsze bezpieczne użytkowanie wejścia bocznego, umożliwią dostęp do niego z poziomu terenu przyległego do budynku oraz umożliwią zamocowanie do konstrukcji wsporczej nowego, sprawnego wciągnika. Ze względu na rozbiórkę istniejącej ściany oporowej i wykonanie nowo-projektowanej żelbetowej należy zdemontować całkowicie stalową konstrukcję wciągarki podwieszonej już niesprawnej, zachowując przy tym istniejąca wciągarkę. Projektujemy nową konstrukcję wsporczą wciągnika, usytuowanej na żelbetowym słupie SZ (50x50 cm) powiązany z nową konstrukcją ściany oporowej. W ramach prac budowlanych zakłada się demontaż w całości stalowej, obrotowej konstrukcji wciągnika i ponowny montaż na nowym stalowym słupie o symbolu ST. Słup ten, o przekroju złożonym, wykonanym na bazie zdemontowanego słupa ramy nośnej, stanowiący pozyskanie dwóch ceowników 200, połączonych ze sobą nowymi przewiązkami 140x8x250 mm. Zakotwienie słupa ST w słupie SZ za pomocą śrub kotwiących fajkowych M 20. Branżą konstrukcyjną objęta jest konstrukcja nowej ściany oporowej S-2, wykonanie słupa żelbetowego SZ oraz słupa stalowego ST pod montaż sprawnego wciągnika. Wszystkie wymienione elementy wykonać wg rysunków branżowych p numerach II. K-1, II. K-2 oraz II.K-3 oraz według wykonanych obliczeń statycznych. Opracował Mirosław Zaremba

5 INFORMACJA DO PLANU BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA W CZASIE BUDOWY NAZWA INWESTYCJI INWESTOR ADRES INWESTYCJI PRZEBUDOWA WEJŚCIA BOCZNEGO DO BUDYNKU NR 9 NA TERENIE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ W GDYNI AKADEMIA MARYNARKI WOJENNEJ im. Bohaterów Westerplatte w Gdyni Akademia Marynarki Wojennej ul. Śmidowicza 69, budynek nr Gdynia dz. nr 1622, obr Zgodnie z art. 20 ust. 4 ustawy z dnia 7 lipca 1994r. Prawo Budowlane (tekst jednolity: Dz..U. z 2013 r., poz z późniejszymi zmianami) oświadczam, iż niniejszy projekt budowlany został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. AUTOR PROJEKTU BRANŻA IMIĘ I NAZWISKO ZAKRES I NUMER UPRAWNIEŃ PODPIS KONSTRUKCJA MGR INŻ. MIROSŁAW ZAREMBA UPRAWNIENIA BUDOWLANE W SPECJALNOŚCI KONSTRUKCYJNEJ NR 4416/Gd/90 SPRAWDZAJĄCY PROJEKT BRANŻA IMIĘ I NAZWISKO ZAKRES I NUMER UPRAWNIEŃ PODPIS KONSTRUKCJA MGR INŻ. MACIEJ WIŚNIEWSKI UPRAWNIENIA BUDOWLANE W SPECJALNOŚCI KONSTRUKCYJNEJ nr upr. 4090/Gd/89 Gdańsk, luty 2016 r.

6 INFORMACJA DO PLANU BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA W CZASIE BUDOWY Przed rozpoczęciem robót kierownik budowy jest zobowiązany zapewnić sporządzenie planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia, uwzględniając następujące uwagi: 1. Zakres robót dla zamierzenia budowlanego. 1. roboty rozbiórkowe/demontażowe 2. roboty instalacyjne 3. roboty budowlane 4. roboty tynkarskie 5. roboty okładzinowe 6. roboty malarskie 7. roboty montażowe 8. roboty porządkowe 2. Kolejność realizacji poszczególnych robót. Realizacja robót powinna odbywać się według następującej kolejności: 1. roboty rozbiórkowe/demontażowe 2. roboty instalacyjne 3. roboty budowlane 4. roboty tynkarskie 5. roboty okładzinowe 6. roboty malarskie 7. roboty montażowe 8. roboty porządkowe 3. Wykaz istniejących obiektów budowlanych. Na terenie znajduje się kompleks obiektów Akademii Marynarki Wojennej oraz pełna infrastruktura techniczna i drogowa. 4. Elementy zagospodarowania działki, które mogą stwarzać zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi. Nie dotyczy. 5. Wskazania dotyczące przewidywanych zagrożeń występujących podczas realizacji robót budowlanych. - zagrożenie związane z pracą na wysokości - upadki z wysokości, możliwość przeciążenia rusztowań nadmierną ilością materiałów, uszkodzenie ciała przez spadające elementy - zatrucia substancjami chemicznymi podczas robót malarskich - uszkodzenia oczu substancjami pylastymi - okaleczenie przy posługiwaniu się narzędziami mechanicznymi - porażenie prądem 6. Wskazanie sposobu prowadzenia instruktażu pracowników przed przystąpieniem do robót. Wszyscy pracownicy przed przystąpieniem do prac budowlanych powinni się zapoznać z Planem Bezpieczeństwa i Ochrony Zdrowia, o czym pisemnie poświadczają na sporządzonej liście dołączonej do Planu. Dodatkowo kierownik budowy powinien ustnie poinformować o niebezpieczeństwach pracowników bezpośrednio przed rozpoczęciem danych robót. 7. Wskazanie środków technicznych i organizacyjnych, zapobiegających niebezpieczeństwom wynikającym z wykonywania robót budowlanych w strefach zagrożenia zdrowia. Prace rozbiórkowe i wykończeniowe na wysokości - stosować zabezpieczenia przed upadkiem z

7 wysokości np. balustrady ochronne, pasy ochronne z linką; rusztowania należy zabezpieczyć w sposób umożliwiający ich przesuwanie i zapewnić im należytą wytrzymałość uwzględniając składowanie na nich materiałów i narzędzi. Rusztowania powinny być wykonane zgodnie z wymaganiami norm. Wchodzenie i schodzenie z rusztowań powinno odbywać się w miejscach do tego przeznaczonych. Materiały budowlane oraz materiały pochodzące z rozbiórki składować w sposób bezpieczny w wyznaczonych do tego celu miejscach. Materiały budowlane powinny odpowiadać normom i posiadać odpowiednie certyfikaty; używać sprzętu i narzędzi sprawnych, posiadających odpowiednie i aktualne atesty i dopuszczenia do stosowania. Prace przy instalacjach elektrycznych prowadzić zgodnie z wymogami. Pracownicy powinni być wyposażenie w odzież, obuwie i rękawice ochronne. Wszystkie prace prowadzić zgodnie z przepisami BHP i sztuką budowlaną, pod stałym nadzorem technicznym. Teren prowadzenia robót remontowych oznakować. MGR INŻ. MIROSŁAW ZAREMBA

8 SPIS ZAWARTOŚCI Poz Ściana oporowa S-2 Poz Geometria Poz. 1.2 Warunki gruntowe Poz. 1.3 Obciążenia Poz. 1.4 Sprawdzenie stanu granicznego nośności gruntu Poz. 1.5 Wymiarowanie zbrojenia Poz. 1.6 Stateczność fundamentu Poz. 1.7 Osiadanie fundamentu Poz. 1.8 Przemieszczanie korony ściany Poz Konstrukcja wsporcza wciągnika elektryczna Q=5 kn Poz Obciążenia Poz Słup Stalowy ST Poz Słup Żelbetowy SZ Poz Fundament F Rysunki: II. K-1 Projektowana ściana oporowa, II. K-2 Projektowany słup ST, II. K-3 Projektowany słup SZ,

9 Poz 1.0 Ściana oporowa S-2 Ze względu na zły stan istniejącej ściany murowanej oporowej remontowanego bocznego wejścia do budynku nr 1 zostanie wykonana nowa konstrukcja ściany oporowej żelbetowej. W związku z brakiem możliwości na chwilę obecna dojście do wejścia bocznego budynku oraz do pomieszczeń piwnicznych z poziomu przylegającego do budynku terenu (tylko po ściennych klamrach włazowych) z inicjatywy użytkownika nakazuje się wykonanie wraz z nowo-projektowaną ścianą oporową pochylni technicznej z schodami technicznymi. Opisywana ściana pełni także funkcję ściany najazdowej rampy samochodowej przeznaczonej dla rozładunku i załadunku urządzeń i wyposażenia Akademii. Podparcie rampy samochodowej najazdowej stanowi nowo projektowana, żelbetowa wylewana ściana oporowa o symbolu S-2. Ściana oporowa zaprojektowana jako płytowo-kątowa. Projektowane obciążenie naziomu: p=10,00 kn/m 2. Przyjęte parametry geotechniczne podłoża gruntu jak dla warstwy piasków drobnych: ρ (n) =16,50 kn/m 3, kąt tarcia wewnętrznego ф (n) = 30 o stopień zagęszczenia I D 0,40, Dla zasypki piaskowej przyjęto parametry: ρ (n) =18,00 kn/m 3, kąt tarcia wewnętrznego ф (n) = 33 o, min. wskaźnik zagęszczenia Is= 0,95 (I D 0,56). W przypadku stwierdzenia rozbieżności rzeczywistych warunków gruntowych posadowienia ściany oporowej zakładanymi w projekcie, należy o tym powiadomić projektanta. Ścianę oporową zaprojektowano o wysokości 3,10 m (S-2). Szerokości podstawy 1,85 m. Ściana posiada grubość 0,20-0,25 m, grubość podstawy 0,25-0,30 m. Zbrojenie ściany i podstawy prętami #12 co 10 cm, ze stali A-III N, RB 500 W. Ścianę zaprojektowano z betonu towarowego klasy C20/25. Ścianę tą posadowić na warstwie betonu podkładowego, wyrównawczego klasy C12/15, grubości min. 10 cm. Obliczenia statyczne ściany oporowej, sprowadzenie nośności gruntu pod stopą ściany, wymiarowanie zbrojenia ściany podstawy przeprowadzono przy pomocy programu komputerowego Konstruktor V Geometria

10 Geometria Wysokość ściany H [m] 2,90 Szerokość ściany B [m] 1,85 Długość Ściany L [m] 11,20 Grubość górna ściany B 5 [m] 0,20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0,25 Minimalna głębokość posadowienia D min [m] 1,10 Odsadzka lewa B 1 [m] 0,20 Odsadzka prawa B 3 [m] 1,40 Minimalna grubość odsadzki lewej A 2 [m] 0,30 Minimalna grubość odsadzki prawej A 3 [m] 0,25 Maksymalna grubość podstawy A 4 [m] 0,30 Kąt delta [ o ] 0,00 Materiały Klasa betonu B 20 Klasa stali RB500W Otulina [cm] 5,00 Średnica prętów zbrojonych ściany f 1 [mm] 12,00 Średnica prętów zbrojonych podstawy f 2 [mm] 12,00 Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0, Warunki gruntowe Warstwa Nazwa gruntu Miąższość [m] r (n) [t/m 3 ] f u (n) [ o ] C u (n) [kpa] M (n) [kpa] M O (n) [kpa] 1 Piasek drobny, piasek pylasty ,65 30,00 0, , ,37 Metoda określania parametrów geotechnicznych C Parametry zasypki Nazwa gruntu Piasek gruby, piasek średni r (n) [t/m 3 ] 1,80 f u (n [ o ] 33,00 C u (n) [kpa] 0,00

11 1.3. Obciążenia Nr Rodzaj Wartość X pocz [m] X pocz [m] g min g max 1 Naziom górny [ kn/m 2 ] 10, ,90 1,20 Parcie zasypki Wypadkowe parcia zasypki na ścianę pionową wynosi 43,83 kn/m. Wypadkowy odpór zasypki wynosi 3,78 kn/m Sprawdzenie Stanu granicznego nośności gruntu Nośność gruntu bezpośrednio pod płytą fundamentową. Nośność jest OK. G= 129,70 < m*q nf =0,9*147,29=132,56 kn Naprężenia pod płytą fundamentową

12 Naprężenia w narożach płyty fundamentowej Wartość q 1 =0,0 kn/m 2 (teoretycznie wartość odpowiadająca q 1 =-5,84 kn/m 2 ) Wartość q 2 =145,84 kn/m 2 Zasięg odrywania. Zasięg odrywania zgodny z normą. C= 0,007 m<0,25xb=0,46 m 1.5. Wymiarowanie zbrojenia Element Moment [knm] Zbrojenie wyliczone [cm 2 ] Zbrojenie przyjęte [cm 2 ] Ściana 39,91 5,00 10,17 Podstawa z lewej 2,61 3,25 3,39 Podstawa z prawej 28,16 3,25 6,78

13 1.6. Stateczność fundamentu Stateczność na obrót Stateczność ok. M or =47,34 knm/m < m o *M ur =0,80*93,93=75,14 knm/m Stateczność na przesuw Przesuw na styku fundamentu i gruntu Obliczenia stateczności z uwzględnieniem współczynnika tarcia gruntu pod podstawą fundamentu. Stateczność zła. Q tr =41,15 knm/m > m*q tf1 =0,90*43,22=38,90 knm/m Obliczenia stateczności z uwzględnieniem kąta tarcia wewnętrznego gruntu pod podstawą fundamentu. Stateczność OK. Q tr =41,15 knm/m > m*q tf2 =0,90*48,94=44,05 knm/m 1.7. Osiadanie fundamentu Osiadanie pierwotne = 0,0024 cm Osiadanie wtórne= 0,0007 cm Osiadanie całkowite= 0,0032 cm Przechyłka = 0, o Stosunek różnicy osiadania ściany jest dopuszczalny i wynosi <0,006 Warunek naprężeniowy 0,3*s zr =0,3*86,80 kn/m 2 = 26,04 kn/m 2 > s zd =19,12 kn/m 2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałości = 4,16 m. Rozkład Naprężeń pod ścianką

14 Tabela z wartościami: NR H [m] S ZR = [kn/m 2 ] S ZS = [kn/m 2 ] S ZD = [kn/m 2 ] SUMA = S ZS +S ZD [kn/m 2 ] 0 1,10 19,42 19,42 38,91 58,33 1 1,20 21,04 19,41 38,90 58,31 2 1,40 24,28 19,18 38,56 57,74 3 1,60 27,52 18,49 37,43 55,92 4 1,80 30,75 17,41 35,66 53,07 5 2,00 33,99 16,14 33,41 49,55 6 2,20 37,23 14,85 30,91 45,75 7 2,40 40,47 13,58 28,37 41,95 8 2,60 43,70 12,42 26,02 38,44 9 2,80 46,94 11,39 23,90 35, ,00 50,18 10,48 22,02 32, ,20 53,42 9,68 20,35 30, ,40 56,65 8,97 18,88 27, ,60 59,89 8,34 17,56 25, ,80 63,13 7,78 16,39 24, ,00 66,36 7,28 15,34 22, ,20 69,60 6,63 14,40 21, ,40 72,84 6,42 13,54 19,97 Legenda H [m] głębokość liczona od poziomu terenu S ZR = [kn/m 2 ] naprężenie pierwotne S ZS = [kn/m 2 ] - naprężenie wtórne S ZD = [kn/m 2 ]- naprężenie dodatkowe 1.8. Przemieszczenie korony ściany Przemieszczenie względne wywołane nierównomiernym osiadaniem f 1 /H=0,0026<0,006. Przemieszczenie względne wywołane odkształcaniem elementu żelbetowego f 2 /H=0,0018<0,004. Sumaryczne ugięcie korony ściany f=f 1 +f 2 = 0,75 cm + 0,53 cm= 1,27 cm <0,015*H=4,35 cm.

15 Charakterystyczne łuku: x śr = 0,08 m, y śr =3,00 m; R=6,09 m; Współczynniki bezpieczeństwa (pewności): Fmaxmax Fmaxmin Fminmax Fminmin 3,14 3,25 2,11 2,20 Objętość gruntu leżącego wewnątrz danego łuku poślizgu dla 1mb. Zbocza V=14,34 m 3. Poz. 2.0.Konstrukcja wsporcza wciągnika elektrycznego Q= 5kN Istniejącą stalową konstrukcję wsporczą niesprawnej już wyciągarki podwieszanej, z napędem elektrycznym i z wózkiem jezdnym z woli Inwestora należy rozebrać. Tor jezdny wciągarki stanowią dwa ceowniki 240, oparte z jednej strony na murze budynku nr 9, z drugiej strony na ryglu ramy nośnej. Tor jezdny silnie skorodowany. Ramę nośną, wysokości 4,96 m, stanowią dwa słupy zwieńczone górą ryglem (dwa ceowniki 200). Słup o przekroju złożonym. Trzon słupa składa się z dwóch gałęzi, wykonanych z ceowników 200, połączonych ze sobą przewiązkami z blachy 1000x200x6. Słupy ustawione na ceglanej ścianie oporowej, zakotwione dołem sześcioma śrubami M16. Rygiel ramy wykonany z dwóch ceowników 200 połączonych ze sobą przewiązkami. Do jednego ze słupów ramy przytwierdzona została stalowa konstrukcja nośna wciągnika o udźwigu 5kN, z napędem elektrycznym. Konstrukcja wsporcza w kształcie zamkniętego trójkąta wykonano z rury kwadratowej cm zamocowana do słupa za pomocą dwóch sworzni, umożliwiających obrót wciągnika w poziomie. Ze względu na rozbiórkę istniejącej ściany oporowej i wykonanie nowo-projektowanej żelbetowej należy zdemontować całkowicie stalową konstrukcję wciągarki podwieszonej już niesprawnej, zachowując przy tym istniejąca wciągarkę. Projektujemy nową konstrukcję wsporczą wciągnika, usytuowanej na żelbetowym słupie SZ (50x50 cm) powiązany z nową konstrukcją ściany oporowej. W ramach prac budowlanych zakłada się demontaż w całości stalowej, obrotowej konstrukcji wciągnika i ponowny montaż na nowym stalowym słupie o symbolu ST. Słup ten, o przekroju złożonym, wykonanym na bazie zdemontowanego słupa ramy nośnej, stanowiący pozyskanie dwóch ceowników 200, połączonych ze sobą nowymi przewiązkami 140x8x250 mm. Zakotwienie

16 słupa ST w słupie SZ za pomocą śrub kotwiących fajkowych M 20. Poz Obciążenia Dane wciągnika: udźwig Q=5 kn ciężar wciągnika G = 1 kn współczynnik dynamiczny ϕ =1,2 współczynnik przeciążenia n =1,2 P=1,2x(5,0x1,2+1,0x1,2)=8,64 KN Poz Słup Stalowy ST Schemat Statyczny i wartości statyczne Wymiarowanie Przyjęto wykonanie słupa ST o przekroju złożonym, na bazie dwóch ceowników 200. Wymiaru przekroju: U 200 h= 200,00 s=75,00 g=8,8 t=11,5 r=11,5 ex=20,1 Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=3820,0 Jyg=2739,7 A=64,40 ix=7,7 iy=6,5 Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd =215 MPa dla g=11,5

17 Siły przekrojowe: xa= 1,750; xb= 0,000 Obciążenie działające w płaszczyźnie układu: A. N= -10,524 kn My=-13,121 knm, Vx=0,000 kn Naprężenia w skrajnych włóknach: Połączenie gałęzi: Przyjęto, że gałęzie połączone są przewiązkami o szerokości b=100,00 mm i grubości g=8,0 mm w odstępach l 1 = 350,00 mm, wykonanych ze stali St3S (X,Y,V,W). Smukłość gałęzi: Współczynnik redukcji nośności: Współczynnik niestateczności dla ścianki przy ściskaniu wynosi ϕ p =1,000. Współczynnik niestateczności gałęzi wynosi: W związku z tym współczynnik redukcyjny nośności wynoszą: Smukłość zastępcza pręta: - dla wyboczenia w płaszczyźnie prostopadłej do osi Y Nośność przewiązek: xa= 0,000; xb= 1,750 Przewiązki prostopadłe do osi Y:

18 Naprężenie: xa= 1,750; xb= 0,000 Naprężenia w skrajnych włóknach: Naprężenia: - normalne: Warunki nośności: Nośności elementów rozciąganych: xa= 1,750; xb= 0,000 Siła osiowa: N=-10,524 kn Pole powierzchni przekroju: A=64,40cm 2 Nośność przekroju na rozciąganie: Warunek nośności (31) Długości wyboczeniowe pręta:

19 Siły krytyczne: Nośność przekroju na ściskanie xa= 1,750; xb= 0,000 Określenie współczynników wyboczeniowych: - dla wyboczenia prostopadłego do osi X: - dla wyboczenia prostopadłego do oso Y: Przyjęto: Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Nośność przekroju na zginanie: -względem osi Y Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy:

20 Warunek nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: - dla wyboczenia względem osi Y: Nośność przekroju na ścinanie: xa=0,000; xb= 1,750 - wzdłuż osi X Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi X: Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa= 1,750; xb= 0,000 - dla zginania względem osi Y: Warunek nośności (55): Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa= 1,750; xb= 0,000 - dla ścinania wzdłuż osi X: Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: xa=0,000; xb= 1,750 Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c=100,00 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σ c =23,5 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: Nośność środnika na siłę skupioną: Warunek nośności środnika:

21 Złożony stan środnika xa= 1,750; xb= 0,000 Siły przekrojowe przypadające na środnik i nośności środnika: Przyjęto, że zastosowane żebra w miejscu występowania siły skupionej (P=0). Współczynnik niestateczności ścianki wynosi: Warunek nośności środnika: Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: Podstawa Słupa ST (wg PN-85/B-03215) Przyjęto zakotwienie słupa na śruby fajkowe F20 (o symbolu roboczym KF-1) ze stali St3 wylewanym z betonu klasy min. C16/20 (B20) słupie żelbetowym SZ. Moment dokręcenia śrub: Mo= 0,15 knm Długość kotwienia śruby kotwiącej w żelbetowym słupie SZ lamin= 800mm Nośność śruby F20 (wg Z-1 PN-85/B-03215): Blacha podstawy:przyjęto blachę podstawy o wymiarach 400x400 mm, grubość 20 mm, ze stali St3Sy, St3S. Otwory do montażu KF-1 fi 22 mm. Blachy trapezowe: przyjęto blachy wysokości h=250 mm, grubości g=15 mm, ze stali St3SY, St3S. Spoiny pachwinowe a=6 mm. Poz Słup żelbetowy SZ Obciążenia wartości statyczne: (z Poz. 2.2.) -maksymalny moment utwardzenia słupa ST: Mu=13,121 knm, -maksymalna siła ściskająca: V=10,524 kn, -ciężar słupa razem:

22 Wymiarowanie Beton C16/20 (B20), stal A-III N, f yd =420 Mpa, RB500W ze względów konstrukcyjnych przyjęto słup o wymiarach: b= 50 cm, h= 50 cm, a= 3 cm przyjęto zbrojenie słupa: warunek nośności słupa:msdx/mrdx=0,11 z każdego boku słupa 4#12 (łącznie 12#12) strzemiona podwójne fi 6 co 18 cm Poz Stopa fundamentowa F

23 a) obciążenie słupa SZ (z poz. 2.3.) b) obciążenie parcia gruntu (z poz. 1.0.) c) obciążenie ciężarem własnym fundamentu F d) obciążenie ciężarem gruntu pionowa siła wypadkowa moment os sił pionowych:

24 położenie wypadkowej siły pionowej Wypadkowy moment (bez odporu gruntu): Przyjęto posadowienie słupa na fundamencie o wymiarach: Stan graniczny nośności B= 1,00 m, L=2.24 m, hf = 0,30 m Naprężenia pod fundamentem Naprężenia w narożach: Odrywanie nie występuje. Wymiarowanie zbrojenia Potrzebne zbrojenie: Ax=0,15 cm 2 /mb Ax = 3,52 cm 2 /mb Minimalne zbrojenie konstrukcyjne dla fundamentu wynosi: Ak= 3,26 cm 2 /mb W kierunku y (B) przyjęto fi = 12,0 mm w rozstawie s 1 = 25,0 cm As1= 4,87 cm 2 /mb W kierunku x (L) przyjęto fi = 12,0 mm w rozstawie s 1 = 25,0 cm As1= 5,38 cm 2 /mb Wyniki obliczeń przebicia Przebicie OK. Przebicie OK. Stateczność fundamentu stateczność na obrót: Stateczność OK. Stateczność OK. Osiadanie

25 fundamentu Osiadanie pierwotne = 0,075 cm Osiadanie wtórne = 0,000 cm Osiadanie całkowite = 0,075 cm Nachylenie względem osi X = 0,00057 O Nachylenie względem osi y = 0,00000 O Przechyłka = 0,00038 O Warunek naprężeniowy Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy =3,00 m obliczenia wykonał:

26 Gdańsk, luty 2016 r Oświadczenie Projektanta Oświadczam, że projekt budowlany: Przebudowa bocznego wejścia do budynku nr 9 na terenie Akademii Marynarki Wojennej w Gdyni w branży konstrukcyjnej sporządzony został zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. mgr inż. Mirosław Zaremba upr. nr 4416/Gd/90 Oświadczenie sprawdzającego Oświadczam, że projekt budowlany: Przebudowa bocznego wejścia bocznego do budynku nr 9 na terenie Akademii Marynarki Wojennej w Gdyni w branży konstrukcyjnej sporządzony został zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. mgr inż. Maciej Wiśniewski upr. nr 4090/Gd/89