ustalamy inny parametr wska nikowy, np. stopie zag szczenia I D

Podobne dokumenty
POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY. PN-EN :2008/Ap2. Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 7 Projektowanie geotechniczne Część 1: Zasady ogólne

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA

OPINIA GEOTECHNICZNA

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO na terenie działki nr 20/9 obręb 19 w Siedlcach, ul. Kazimierzowska

HYDRO4Tech PROJEKTY, OPINIE, EKSPERTYZY, DOKUMENTACJE BADANIA GRUNTU, SPECJALISTYCZNE ROBOTY GEOTECHNICZNE, ODWODNIENIA

OPINIA GEOTECHNICZNA

Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA

Wyznaczanie współczynnika sprężystości sprężyn i ich układów

Opinia geotechniczna, projekt geotechniczny

Badania radiograficzne rentgenowskie złączy spawanych o różnych grubościach według PN-EN 1435.

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA

Pracownia Bada i Ekspertyz GEOSERWIS

ZAKŁAD PROJEKTOWO HANDLOWY OPINIA GEOTECHNICZNA

OLCZAK GEOL DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA REMONT ULICY KOŚCIELNEJ MIEJSCOWOŚĆ: WOŁOMIN WOJEWÓDZTWO: MAZOWIECKIE. opracowanie: GRUDZIEŃ, 2013r

mgr in. Barbara Ciekli ska nr upr. V 1469 in. Wojciech Łopka nr upr. XI-081/POM mgr in. Bartosz Pietrzykowski

WYZNACZANIE PRZYSPIESZENIA ZIEMSKIEGO ZA POMOCĄ WAHADŁA REWERSYJNEGO I MATEMATYCZNEGO

Ocena no no ci pod o a gruntowego pod fundamentem bezpo rednim w nawi zaniu do norm europejskich

BADANIA GEOTECHNICZNE TOMASZ OKTABA. Opinia geotechniczna dla określenia warunków gruntowo-wodnych dla Opery Bałtyckiej w Gdańsku

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA warunków gruntowo-wodnych dla posadowienia kompleksu sportowego w ramach programu Moje Boisko Orlik 2012 w Pakości

860 - Pale. Moduł. Pale 860-1

OPINIA GEOTECHNICZNA

Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych. Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych

OPINIA GEOTECHNICZNA Z DOKUMENTACJĄ BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO dla projektu przebudowy drogi ROKITY - ROKICINY pow. bytowski, gm.

Procedura weryfikacji badania czasu przebiegu 1 paczek pocztowych

Laboratorium z Konwersji Energii. Ogniwo fotowoltaiczne

Dokumentacja geotechniczna do projektu podziemnego pojemnika na mieci przy ul. Piastowskiej w Olsztynie

PRAWA ZACHOWANIA. Podstawowe terminy. Cia a tworz ce uk ad mechaniczny oddzia ywuj mi dzy sob i z cia ami nie nale cymi do uk adu za pomoc

Harmonogramowanie projektów Zarządzanie czasem

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA

Badania (PN-EN A1:2010) i opinia techniczna drzwi zewnętrznych z kształtowników aluminiowych z przekładką termiczną systemu BLYWEERT TRITON

OPINIA GEOTECHNICZNA

WYNIK D UGOTRWA EGO BADANIA WSPÓ CZYNNIKA PARCIA BOCZNEGO W O RODKU ROZDROBNIONYM METOD POMIARU OPORÓW TARCIA. 1. Wst p

REGULAMIN przeprowadzania okresowych ocen pracowniczych w Urzędzie Miasta Mława ROZDZIAŁ I

PROTOKÓŁ Z BADANIA T018 (EN ISO/IEC 17025)

ROZPOZNANIE POD O A GRUNTOWEGO SOND SCPTU. 1. Wst p. Górnictwo i Geoin ynieria Rok 34 Zeszyt Natalia J drysiak*, Irena Bagi ska**

Raport z przeprowadzenia ankiety dotyczącej oceny pracy dziekanatu POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ i INFORMATYKI

Metrologia cieplna i przepływowa

SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA STI ZASYPANIE WYKOPÓW WRAZ Z ZAGĘSZCZENIEM Kod według Wspólnego Słownika Zamówień

Analiza nośności pionowej oraz osiadania pali projektowanych z wykorzystaniem wyników sondowań CPT

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA

KOMISJA WSPÓLNOT EUROPEJSKICH, uwzględniając Traktat ustanawiający Wspólnotę Europejską, ROZDZIAŁ 1

ZASADY WYPEŁNIANIA ANKIETY 2. ZATRUDNIENIE NA CZĘŚĆ ETATU LUB PRZEZ CZĘŚĆ OKRESU OCENY

SPECYFIKACJA TECHNICZNA WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH ROBOTY W ZAKRESIE STOLARKI BUDOWLANEJ

Umowa nr.. /. Klient. *Niepotrzebne skreślić

SPRAWOZDANIE Z REALIZACJI XXXII BADAŃ BIEGŁOŚCI I BADAŃ PORÓWNAWCZYCH HAŁASU W ŚRODOWISKU Warszawa kwiecień 2012r.

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY KONSTRUKCYJNY

Bielsko-Biała, dn r. Numer zapytania: R WAWRZASZEK ISS Sp. z o.o. ul. Leszczyńska Bielsko-Biała ZAPYTANIE OFERTOWE

Obciążenie dachów wiatrem w świetle nowej normy, cz. 1

OPINIA GEOTECHNICZNA

zabezpieczenia antykorozyjnego. Występująca w podłożu woda gruntowa związana jest z zasady silnie agresywnym środowiskiem, jakim są grunty nasypowe.

D ODTWORZENIE TRASY I PUNKTÓW WYSOKOŚCIOWYCH

PROGNOZA NOŚNOŚCI PALI NA PODSTAWIE BADAŃ POLOWYCH WEDŁUG NORM PN-EN-1997 I PN-B-02482

2) Drugim Roku Programu rozumie się przez to okres od 1 stycznia 2017 roku do 31 grudnia 2017 roku.

ROZPORZĄDZENIE MINISTRA ZDROWIA 1)

D wysokościowych

DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA DLA PROJEKTOWANEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO W CIECHOCINKU PRZY ULICY NIESZAWSKIEJ

RZECZPOSPOLITA POLSKA. Prezydent Miasta na Prawach Powiatu Zarząd Powiatu. wszystkie

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

D Wykonywanie nasypów

Badania skuteczności działania filtrów piaskowych o przepływie pionowym z dodatkiem węgla aktywowanego w przydomowych oczyszczalniach ścieków

SZCZEGÓŁOWE SPECYFIKACJE TECHNICZNE D TYMCZASOWE NAWIERZCHNIE Z ELEMENTÓW PREFABRYKOWANYCH

3. BADA IE WYDAJ OŚCI SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ

Opinia geotechniczna

OPINIA GEOTECHNICZNA

Statystyczna analiza danych w programie STATISTICA. Dariusz Gozdowski. Katedra Doświadczalnictwa i Bioinformatyki Wydział Rolnictwa i Biologii SGGW

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

HYDRO4Tech PROJEKTY, OPINIE, EKSPERTYZY, DOKUMENTACJE BADANIA GRUNTU, SPECJALISTYCZNE ROBOTY GEOTECHNICZNE, ODWODNIENIA

OPINIA GEOTECHNICZNA

UKŁAD ROZRUCHU SILNIKÓW SPALINOWYCH

Konferencja Sądu Arbitrażowego przy SIDiR WARUNKI KONTRAKTOWE FIDIC KLAUZULA 13 JAKO ODMIENNY SPOSÓB WYKONANIA ROBÓT A NIE ZMIANA UMOWY

tel/fax lub NIP Regon

ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.

Zintegrowane Systemy Zarządzania Biblioteką SOWA1 i SOWA2 SKONTRUM

OBLICZNENIA STATYCZNO-WYTRZYMA CIOWE BLOKU OPOROWEGO

Standardowe tolerancje wymiarowe

ZADANIA OTWARTE KRÓTKIEJ ODPOWIEDZI

OBLICZENIA STATYCZNE

SZCZEGÓŁOWE SPECYFIKACJE TECHNICZNE SST RECYKLING

Organizator badania biegłości ma wdrożony system zarządzania wg normy PN-EN ISO/IEC 17025:2005.

Powiatowy Urząd Pracy w Trzebnicy. w powiecie trzebnickim w 2008 roku Absolwenci w powiecie trzebnickim

Projekt MES. Wykonali: Lidia Orkowska Mateusz Wróbel Adam Wysocki WBMIZ, MIBM, IMe

Rozbudowa domu przedpogrzebowego na cmentarzu komunalnym w Bierutowie. Specyfikacja techniczna wykonania i odbioru robót budowlanych - Okna i drzwi

ODBUDOWA NAWIERZCHNI JEZDNI ULICE OSIEDLE RYBNO GMINA KISZKOWO D

WP YW ZAG SZCZENIA I NAWODNIENIA NA WYTRZYMA O NA CINANIE MIESZANINY POPIO OWO- U LOWEJ I STATECZNO WYKONANEGO Z NIEJ NASYPU. 1.

Ć W I C Z E N I E N R O-10

Koszty jakości. Definiowanie kosztów jakości oraz ich modele strukturalne

WYMAGANIA KWALIFIKACYJNE DLA OSÓB WYKONUJĄCYCH BADANIA MATERIAŁÓW DO BUDOWY URZĄDZEŃ CIŚNIENIOWYCH

Projektowanie bazy danych

SPECYFIKACJA TECHNICZNA WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH. D h.

SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA D.02 PODBUDOWA Z KRUSZYWA ŁAMANEGO STABILIZOWANEGO MECHANICZNIE

SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA

Spis treści : strona :

UWM KATEDRA OGRODNICTWA Ławy fundamentowe P.P.U.H. CHECZA. Kontr. Mgr inż. P.CZIRSON

P R O C E D U R Y - ZASADY

7. REZONANS W OBWODACH ELEKTRYCZNYCH

WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH. D f

SERI A 93 S E RI A 93 O FLUSH GRID WITHOUT EDGE TAB

D WYKONANIE NASYPÓW

PAŃSTWOWA WYŻSZA SZKOŁA ZAWODOWA W PILE INSTYTUT POLITECHNICZNY. Zakład Budowy i Eksploatacji Maszyn PRACOWNIA TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ INSTRUKCJA

Transkrypt:

Górnictwo i Geoin ynieria Rok 35 Zeszyt 2 2011 Bogumi Wrana*, Bart omiej Czado* ZASTOSOWANIE WYNIKÓW TESTU CPT DO OCENY NO NO CI PALA 1. Wst p Sonda statyczna wciskana CPT (Cone Penetration Test) lub CPTU (Cone Penetration Undrained) jest przydatna w projektowaniu fundamentów palowych. Parametry mierzone w czasie testu mog by wykorzystane: po rednio; na podstawie oporu q c ustalamy inny parametr wska nikowy, np. stopie zag szczenia I D lub stopie plastyczno ci I L, a nast pnie po rednie korelacje pozwalaj na ocen oporów pod podstaw i oporu pobocznicy pala; bezpo rednio; ustalamy bezpo rednie korelacje i zale no ci dla oporu pod podstaw i oporu pobocznicy w funkcji mierzonych parametrów w te cie statycznego sondowania. No no pala zale y od wielu czynników, w tym: 1) od parametrów geometrycznych takich jak d ugo pala, przekrój i kszta t; 2) od parametrów geotechnicznych gruntu oraz 3) od metody wykonania pala. Metody wyznaczania no no ci pali na si osiow mo na podzieli na trzy grupy: 1) Test statyczny no no ci pala in situ. Test ten okre la no no pala na podstawie krzywej obci enia osiadania i dok adnie okre la no no pojedynczego pala. Wad tego testu jest du y koszt wykonania i jest on rzadko wykonywany przed procesem projektowania obiektów budowlanych. 2) Metody oblicze na podstawie bada laboratoryjnych. Metody te obarczone s du ym b dem, zatem s rzadko stosowane. 3) Metody oblicze na podstawie bada polowych. Z po ród wielu metod bada polowych, w artykule rozwa ane s wyniki pomiarów sond CPT i CPTU. * Instytut Mechaniki Budowli, Wydzia In ynierii L dowej, Politechnika Krakowska, Kraków 605

2. Oszacowanie no no ci pali na podstawie wyników sondy CPT No no graniczna pala jest sum no no ci g owicy pala Q base (end bearing capacity) oraz no no ci pobocznicy Q shaft (friction capacity): Qult = Qbase + Qshaft Qbase = qbaseabase n shaft / shaft, i shaft, i i = 1 Q = q A (1) (2) (3) gdzie: q base jednostkowy opór podstawy pala [kpa], A base pole powierzchni podstawy pala [m 2 ], q shaft,i jednostkowy opór na pobocznicy pala w warstwie i tej [kpa], A shaft,i pole powierzchni pobocznicy w warstwie i tej [m 2 ]. Badania wykaza y du zgodno wyników bada sond CPT z no no ci pala w szczególno ci oporu na sto ku q c z no no ci podstawy pala oraz tarciem na tulei ciernej f s z tarciem pala na pobocznicy (Salgado 2008). Sonda CPT mo e by traktowana jako sztywny pal w ma ej skali. G ówn ró nic mi dzy sond a palem jest obszar gruntu wspó dzia aj cy z palem i sond. Ogólne równania okre laj ce jednostkowy opór podstawy pala q base oraz jednostkowy opór pobocznicy pala q shaft na podstawie wyników bada sond CPT mo na okre li jako: q q = c q base b cb = c q shaft, i s cs, i (4) (5) gdzie c b oraz c s s sta ymi wspó czynnikami dla ustalonego rodzaju gruntu i technologii wykonywania pala. Warto ci q cb w równaniu (4) i q cs w równaniu (5) s odpowiednie do g boko ci pala. Warto q cb w równaniu (4) jest warto ci redni w zakresie 1,0 D powy ej poziomu podstawy pala oraz 1,5 D poni ej poziomu podstawy pala (por. rys. 1) [1]. Profil gruntu powinien by podzielony na warstwy o podobnych w a ciwo ciach i warto ciach pomierzonych CPT. Warto ci wspó czynników oporu podstawy pala c b przedsta- TABELA 1 Warto ci wspó czynników c b oporu podstawy pala dla piasków [1] Pale przemieszczeniowe oraz H pale 0,35 do 0,5 0,4 0,51 ID do 1,02 Chow (1997) Randolph (2003) Foye i inni (2006) Pale wiercone 0,23 do exp[ 0,66 I D ] Salgado (2004, 2006) 606

Rys. 1. Typowy wykres q c w miejscu usytuowania pala, proponowane warstwy u rednienia dla pobocznicy q cs oraz zakres warstwy no no ci podstawy pala q cb wiono w tabeli 1 dla piasków, a dla gruntów spoistych w tabeli 2. Natomiast warto ci wspó czynników tarcia na pobocznicy c s s trudniejsze do okre lenia, a w szczególno ci dla grupy pali wierconych. Warto ci wspó czynników c s przedstawiono w tabeli 3 dla piasków, a dla gruntów spoistych w tabeli 4. TABELA 2 Warto ci wspó czynników c b oporu podstawy pala dla gruntów spoistych [1] Pale przemieszczeniowe 0,9 do 1,0 (i y mi kkoplastyczne i plastyczne) [1] Pale wiercone 0,35 (i y zwi z e) Price and Wardle (1982) TABELA 3 Warto ci wspó czynników c s tarcia na pobocznicy dla piasków [1] Pale przemieszczeniowe Pale nieprzemieszczeniowe Pale z rur otwart Pale z rur zamkni t 0,0040 dla piasku 0,0057 dla piasku pylastego 0,0069 dla piasku pylastego z i em 0,0080 dla piasku ilastego z py em 0,0086 dla piasku pylastego 0,0027 dla piasku 0,0037 dla piasku pylastego 0,0046 dla piasku pylastego z i em 0,0054 dla piasku ilastego z py em 0,0058 dla piasku pylastego 0,0015 do 0,003 dla IFR 0,60 0,0015 do 0,004 dla IFR 1 0,004 do 0,006 dla ID 0,5 0,004 do 0,007 dla ID 0,7 0,004 do 0,009 dla ID 0,9 Aoki i Velloso (1975) Lopes i Laprovitera (1988) Lee i inni (2003) Lee i inni (2003) 607

TABELA 4 Warto ci wspó czynników c bs tarcia na pobocznicy dla gruntów spoistych [1] Pale przemieszczeniowe 0.017 dla i u 0.011 dla i u pylastego 0.0086 dla i u pylastego z piaskiem 0.0080 dla i u piaszczystego z py em 0.0069 dla i u piaszczystego Aoki i Velloso (1975) Palenie przemieszczeniowe 0.012 dla i u 0.011 dla i u pylastego 0.0046 dla i u pylastego z piaskiem Lopes i Laprovitera (1988) 0.0087 dla i u piaszczystego z py em 0.0077 dla i u piaszczystego Uwagi: W literaturze po wi conej obliczeniu no no ci pali na podstawie wyników bada sond CPT wyst puje wiele propozycji zakresu u rednienia wyników q c przy obliczaniu jednostkowego oporu podstawy pala q cb. 1. K. Gwizda a proponuje u rednianie w obszarze 4 D powy ej poziomu podstawy pala i 1 D poni ej podstawy pala [2]. 2. Eurokod PN-EN 1997-2 [3] podaje zakres u rednienia 8 D powy ej poziomu podstawy pala i 0,8 D poni ej podstawy pala z wykresu q t. 3. W pracy G. Cai i inni [4] Podano przegl d ró nych propozycji okre lenia no no ci podstawy pala i pobocznicy na podstawie bada sond CPT prezentowane w latach 1975 do 2004. 3. Porównanie wyników Dla porównania warto ci no no ci pala uzyskiwanej ró nymi metodami wykonano obliczenia dla referencyjnego pala wierconego. Obliczenia wykonano w oparciu o wyniki sondowania statycznego wykonanego przez zespó pracowników Zak adu Wspó dzia ania budowli z Pod o em Politechniki Krakowskiej na poligonie badawczym w Zes awicach (N E cz Krakowa). W badaniu wykorzystano sond Pagani TG63 150 z ko cówk elektryczn CPTU. Pomierzono parametry: opór sto ka qc oraz tarcie na tulei ciernej f s z rejestracj co 1 cm; obliczono parametr znormalizowany R f = f s / q c. Wyniki badania przedstawiono na rysunku 2, a profil litologiczny badanego obszaru zestawiono w tabeli 5. TABELA 5 Profil litologiczny badanego terenu Nr warstwy G boko [m p.p.t.] Nazwa i oznaczenie gruntu wg PN-EN ISO 14688 1 0,00 0,50 Organiczny Humus (Or) Humus (H) 2 0,50 6,85 Py ilasty (clsi) I pylasty (sicl) Nazwa i oznaczenie gruntu wg PN-86/B-02480 Glina pylasta (Gr), Glina pylasta zwi z a (Grz) 3 6,85 9,00 Piasek redni (MSa) Piasek redni (Ps) 4 9,00 15,90 I (Cl) I (I) 608

Rys. 2. Wyniki sondowania statycznego (q c, R f ) wykorzystane do oblicze no no ci pala referencyjnego No no pala referencyjnego obliczono trzema sposobami: dwa z nich zaczerpni to z normy Eurokod 7 [3] zastosowano procedur uproszczon wed ug Za cznika D.6 oraz metod dok adniejsz wg Za cznika D.7 wspomnianej normy. Trzeci sposób oparto o wzory zawarte w tabelach 1, 3 i 4: Salgado (2004, 2006) dla podstawy pala; Lopes i Laprovitera (1988) dla pobocznicy pala. Geometria pala referencyjnego zosta a okre lona w nast puj cy sposób: podstawa pala zosta a umieszczona w warstwie piasków rednich (warstwa nr 3) na g boko ci 8,20 m p.p.t.. W czasie oblicze uwzgl dniono prac pobocznicy pala pocz wszy od warstwy nr 2 (0,50 m p.p.t.), a same obliczenia przeprowadzono dla ró nych rednic pala od 0,25 do 0,60 m. Wyniki oblicze przedstawiono na rysunkach 3 5. Widoczne s tu ró nice w oszacowaniu no no ci pala wciskanego przy zastosowaniu ró nych metod oblicze. Metody normowe podane w EC7 2 daj wyniki znacznie ni sze (a zatem bezpieczniejsze nale y przy tym zaznaczy, e uzyskane wyniki s warto ciami charakterystycznymi no no ci). Znaczne zawy enie no no ci pobocznicy pala uzyskanej metod Lopes i Laprovitera (1988) w stosunku do metod opisanych w EC7 2 (rys. 5) mo e wynika z faktu, i norma w tym przypadku nakazuje uznanie warstw o q c < 2 MPa za nieno ne, a co za tym idzie pomini cie no no ci pobocznicy w tych warstwach, jak równie warstwach zalegaj cych powy ej. 609

Rys. 3. No no ca kowita pala referencyjnego w funkcji rednicy trzonu pala: [D7] Eurokod 7 [3] wg Za cznika D.7, [D6] Eurokod 7 [3] wg Za cznika D.6, [S L] wspó czynniki podane w tabelach 1, 3 i 4 Rys. 4. No no podstawy pala referencyjnego w funkcji rednicy trzonu pala Rys. 5. No no pobocznicy pala referencyjnego w funkcji rednicy trzonu pala 5. Wnioski W artykule rozwa ane jest zagadnienie projektowania fundamentów palowych na podstawie wyników bada polowych wykonanych sond statyczn CPT. Przedstawiono porów- 610

nanie no no ci pali wierconych o sta ej d ugo ci 8.2 m i rednicach 0.2 m do 0.65 m wykonanych w technologii CFA, a obliczonych na podstawie wzorów Eurokodu 7 [3] oraz na podstawie wzorów do wiadczalnych podanych przez Purdue University w USA [1]. Wyniki oblicze przedstawiono na rysunkach nr 3 5. Porównuj c rezultaty oblicze mo na stwierdzi, e: 1) Wyniki uzyskane metodami uj tymi w Eurokodzie 7 w za czniku D6 i D7 s ni sze ni uzyskane metod podan przez Purdue University w USA [1], a zatem s po stronie bezpiecznej dla in yniera projektanta. 2) Wyniki no no ci uzyskane zgodnie z Eurokodem 7, za cznik D6 s ni sze od wyników uzyskanych zgodnie z Eurokodem 7, za cznik D7. Ró nica wynika z faktu, i w za- czniku D6 nakazuje si uznanie warstw o q c < 2 MPa za nieno nej, a co za tym idzie pomini cie no no ci pobocznicy w tych warstwach. LITERATURA [1] Loukidis D., Salgado R., Abou-Jaoude G.: Assessment of Axially Loaded Pile Dynamic Design Methods and Review of INDOT Axially Loaded Design Procedure, Purdue University, Civil Engineering Joint Transportation Research Program, Final INDOT Report, 2008 [2] Gwizda a K., St czniewski M., Dyka I.: Wykorzystanie sondowa statycznych do obliczania no no ci i osiada pali. Seminarium IBDM i PZWFS Fundamenty Palowe, Warszawa, 22 kwietnia 2009, s. 105 126 [3] PN-EN 1997-2:2007, Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Cz 2: Rozpoznanie i badanie pod o a gruntowego, Za cznik D: Badania statyczn sond sto kow bez pomiaru i z pomiarem ci nienia wody w porach. [4] Cai G., Liu S., Tong L., Du G.: Assessment of Direct CPT and CPTU Methods for Predicting the Ultimate Bearing Capacity of Single Piles. Engineering Geology 104, 2009, pp. 211 222