PROJEKT BUDOWLANY do projektu budowlanego zamiennego przebudow i remontu elewacji oraz części pomieszczeń Katedr Chorób Wewnętrznch i Pasożtniczch z Kliniką Chorób Koni, Psów i Kotów Uniwerstetu Przrodniczego we Wrocławiu prz pl. Grunwaldzkim 47 we Wrocławiu ( obręb: Plac Grunwaldzki, A 3, dz. nr 1)Adres ewidencjn działki: ul. Norwida 3-3 CZĘŚĆ OPISOWA : 1. DANE OGÓLNE. PODSTAWY OPRACOWANIA 3. OBLICZENIA 4. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA 5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚC SZCZEGÓŁOWA. DANE OGÓLNE.. ADRES : WROCŁAW pl. Grunwaldzki 47.3. INWESTOR : Uniwerstet Przrodnicz we Wrocławiu Dział Techniczn, ul. ikulicza-radeckigo 6, 50-363 Wrocław.4. STADIU : Projekt budowlan zamienn.6. TERIN OPRACOWANIA : AJ.007r 3. PODSTAWY OPRACOWANIA 3.1. Zlecenie od Inwestora. Polowe badania gruntowe określajaca warunki gruntowe terenu pod planowaną inwestcję przeprowadone przez autora projektu podstawowego Obowiązujące przepis budowlane, Polskie Norm. 4. OBLICZENIA STSTYCZNE Przedstawiono w załączniku nr 1 do niniejszego opracowania.obliczenia wkonano prz urzciu kalkulatora elektronicznego, tablic do projekowania konstrukcji żelbetowch itp. Schemat statczne oraz założenia podano w czesci obliczeniowej załnr1. 4.1 OBCIĄŻENIA pochodzace od cięzarów własnch elementów konstrukcjnch i wkończeniowch ustalono na podstawie wskazan normowch stosując wsółcznniki obciążenia, Obciązenia uztkowe przjeto jak budnków użteczności publicznej.0kn/m.obciążenia środowiskowe przjeto dla I sterf obciązenia śniegiem oraz wiatrem. 4. PODSTAWA OPRACOWANIA OBLICZEŃ STATYCZNYCH PN-8/B-0000-0004 -obciążenia budowli PN-8/B-0010 -obciążenia śniegiem PN-77/B-0011 -obciążenia wiatrem PN-84/B-0364 -konstrukcje żelbetowe PN-B-0364:00 PN-B-0300 - konstrukcje murowane nie zbrojone PN-81/B-0300 Grunt budowlane Posadowienie bezpośrednie budowli
PN-90/B-0300 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statczne i projektowanie 5. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ OGÓLNA 5.1. ZAKRES PRAC BUDOWLANYCH ZAIENNYCH Wprowadzenie dodatkowch czterech gabinetów: neurologii, fizkoterapii, intern, intenswnej terapii oraz punktu szczepień prz przebudowanej pracowni endoskopowej, USG i RTG z wkorzstaniem częściowm istniejącego podcienia w atrium. Ponadto zmianom ulegnie strefa wejściowa dla małch zwierząt, tzn.: poczekalnia, rejestracja, węzł sanitarne i pomieszczenia pomocnicze. Sstem wentlacji grawitacjnej i wmuszonej zaprojektowano jako wentlację nawiewną (nawiewniki okienne wszbowe o regulowanm nawiewie) oraz wentlację mechaniczną wwiewną. W związku z powższm poprzednia niewielka dobudówka przekształcona została w dużą nawę zajmującą znaczną część atrium. Konstrukcję ścian zewnętrznch zaprojektowano jako murowana z bloczków gazobetonowch. Z uwagi na konieczność eliminowania oddziałwania wznoszonej konstrukcji na istniejąc obiekt zaprojektowano szereg słupów stalowch podpierającch belki stalowe stropowe na którch ułożono podłużnie do osi budnku płatwie stalowe a na nich pokrcie z blach trapezowch. Ocieplenie dachu stanowi wełna mineralna która zabezpiecza się przed oddziałwaniami środowiskowmi warstwami pap termozgrzewalnej..6. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SZCZEGÓŁOWA 6.1. FUNDAENTY. Z uwagi na możliwość wstępowania niejednakowch poziomów posadowienia elementów budnku ostateczn poziom posadowienia zostanie ustalon w trakcie prac ziemnch. Dotcz to poziomu projektowanch ław które po wstępnm rozeznaniu warunków gruntowch postanowiono posadowić na poziomie 0,80m ppt. W obszarze wstępowania gruntów piaszczstch. Łąw zaprojektowano pod ścianami zewnętrznmi budnku o wmiarach przekroju poprzecznego 3050cm z betonu B0Pa.Wszstkie fundament należ wkonać na podlewce betonowej B10Pa o grubości 10cm.Wszstkie ław i stop zaprojektowano jednakowej grubości tj 30cm z betonu B0 zbrojonego stalą P500SP-EPSTAL.z zachowaniem otulenia zbrojenia 5 cm.ław o szerokości 50 cm. Ścian zewnętrzne ustuowane są mimośrodowo na ławach z uwagi na warstw ocieplenia.. Stop fundamentowe 808030cm zbrojone krzżowo. W trakcie wkonwania stóp należ osadzić wkładki kotwiące ze śrub fajkowch tpu P- 16. Ścian fundamentowe z bloczków betonowch B0 na zaprawie klas 15 lub wlewane. Dla ścian wlewanch należ zastosować zbrojenie konstrukcjne w postaci siatek o oczkach 1515cm z prętów #8 otulin zbrojenia ścian oraz stóp i ław 5cm. Wkonane fundament należ izolować przeciwwodnie masami bitumicznmi półciężkimi np. firm DITERAN powłoki 4 warstwowe.. 6.. ŚCIANY NOŚNE ZEWNĘTRZNE Zaprojektowano ścian z betonu komórkowego odmian 600 na zaprawach cienkowarstwowch klejowch.. Grubość ścian zewnętrznch nośnch 4cm ocieplane stropianem gr 14cm.W miejscach silnie obciążonch w miejscu oparcia belek stalowch
zastosowano opracie za pomocą wieńca żelbetowego. Ścian z bloczków gazobetonowch należ wkonwać na przeponie z pap termozgrzewalnej układanej na górnej powierzchni ścian fundamentowch. Dla podparcia belek dachowch zaprojektowano słup stalowe [ ]10 opierane na stopie za pomocą stop stalowej słupa mocowanej do fundamentu na poziomie 0.10m p.p. posadzki... 6.3. PODCIĄGI WIEŃCE I NADPROŻA Na ścianie zewnętrznej zaprojektowano wieniec żelbetow B0PA o przekroju 48cm zbrojonego prętami 3#16 w dwóch warstwach ze stali P500SP-EPSTAL podwójne strzemiona 6w rozstawie co 5cm. W miejscu oparcia belek stalowch dachowch wieniec należ skotwić z wąsami mocowanmi do belki. Nadproża w istniejącch ścianach zaprojektowano stalowe z podwójnch belek dwuteowch zależności o rozpiętości światła otworu ich wielkości sa różne i podano je na rsunkach roboczch. W celu ich osadzenia należ podstemplować istniejące strop w pobliżu montażu nadproż. Następnie z jednej stron ścian wkuć bruzdę i osadzić w niej belkę stalową. Po jej osadzeniu analogiczne zabiegi wkonać po drugiej stronie ścian. Po całkowitm skotwieniu belek oraz ich podmurowaniu można przstąpić do ostrożnego wkucia otworu w ścianie. 6.4. KONSTRUKCJA DACHOWA Konstrukcję dachu zaprojektowano stalową. Na słupach stalowch nowch ścianach oraz na istniejącch ścianach opierane są belki dachowe dwuteowe I300. Na ścianach należ kotwić belki z murem za pomocą wąsów. Na słupach stalowch połączenie skręcane głowic słupa z belką. Na belkach stropowch ułożone są wieloprzęsłowe płatwie stalowe z [ 10 oraz skrajne [160. Uciaglenie belek uzskano poprzez skręcenie 4 16 połączonch na zakład 60cm poza oś dźwigara dachowego płatwi stkającch się środnikami. W środkowm polu zaprojektowano stężenia cięgnowe 16 mocowane za pomocą płaskowników 0 i 1 z płatwiami w miejscu ich opierania na belce. Pokrcie dachu zaprojektowano z blach trapezowch T55-188/075 łączonch na zakład na szerokość 1 fali. Wzdłuż spadku należ stosować ciągł pas blach o długości równej długości rozwinięcia dachu. Połączenia blach z płatwiami należ wkonwać w co drugiej fałdzie blacho wkrętami 4.Konstrukcje stalową przed montażem należ oczścić i pomalować farbami olejnmi. Słup stalowe podpierające dach dodatkowo nlez usztwnić poprzez obmurowanie ich sciankami działowmi. Łączniki pokrcia dachowego ocnkowane z uszczelkami. Na powierzchni zewnętrznej blach należ ułożć folię pcv a na niej warstwę wełn min miękkiej oraz zewnętrzna warstwę z wełn mineralnej twardej tzw. deski. Wełnę należ pokrć papą termozgrzewalna w dwóch warstwach. OPRACOWAŁ mgr inż. Tomasz dobras WROCŁAW AJ 007r
Zał. Nr 1 Obliczenia Przebudowa i remont elewacji oraz części pomieszczeń Katedr Chorób Wewnętrznch i Pasożtniczch z Kliniką Chorób Koni, Psów i Kotów Uniwerstetu Przrodniczego we Wrocławiu pl. Grunwaldzki 47, Wrocław, (obręb Plac Grunwaldzki, A-3, dz 1) I. Konstrukcja Budnek położon w I strefie obciążeń śniegiem i wiatrem o wsokości H= 5.50m powżej poziomu terenu zabudowanego zabudową miejską, z licznmi przeszkodami terenowmi. tpu drzewa itp Dach płaski stalow. Nachlenie połaci dachowch 3.5 Ocieplenie wełna mineralną twardą gr. 0 cm na stropie nad pomieszczeniami budnku. od spodu pokrcie płtami g-kf gr cm Zestawienie obciążeń Obciążenia ciężarem warstw wkończeniowch powierzchni blach Opis obciążenia g g o - - [kn/m ] - [kn/m ] 1 Papa termozgrzewalna 0.150 1, 0.180 Wełna mineralna [0,0m,0kN/m 3 ] 0,400 1, 0,480 4 Folia paro szczelna [0,000m 15,0kN/m 3 ] 0,003 1, 0.004 5 Płta g-k [0,05m 1kN/m 3 ]1.1 0.330 1, 0.396 Razem 0.883 1, 1.096 Obciążenia użtkowe eksploatacjne dachu Opis obciążenia g g o - - [kn/m ] - [kn/m ] Razem 0.5 1.4 0.700 Obciążenia śniegiem =3.5 ; q k =0,70kN/m ; =1,5 1 =0.8; = 0.8 0.8 3.5/ 30 0. 89 S k1 =0,70 kn/m 0,890=0,63 kn/m S 1 = S k1 1.5=0,934 kn/m Worki śnieżne Ls=h=1.06m=.1m dach wższ =7 s =0 w =(b 1 +b )/h=(7.10+9.70)/1.06=0.16 < kn/m 3 1.06m /0.7=3.08 s ma =(0.89+0.16)070=0.735kN/m poz. I.1 blacha trapezowa blach trapezowe obciążenia ciężar warstw dachowch 1.096kN/m ciężar śniegu 0.934kN/m ma0.7351.5=1.103kn/m obciążenie eksploatacjne 0.700kN/m gw= 1.634kN/m T 55188 A/0.75 dla przęseł.40m
poz. I. płatew stalowa Zastosowano płatwie ciągłe wieloprzęsłowe [ 10 St3S rozpiętość przęseł 455cm ciągłość płatwi uzskano poprzez połączenie nad podporą płatwi środnikiem ora skręceniem 316 długość pojednczego elementu wsłkowego 6.0m płatwie skrajne [160 obciążenie na płatew z rozpiętości.40m g=.40x(0.883+0.091)=.337kn/m s=.40x(0.934)=.4kn/m p=.40x(0.700)=1.680kn/m schemat statczn:,34,4,34,4,34,4,34,4,34,4,34,4,34,4,34,4 1,68 1,68 1,68 1,68 1,68 1,68 1,68 1,68 1 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 13 1415 16 1718 19 poz. I..a płatew stalowa- przęsło skrajne Y X 160,0 Wmiar przekroju: [ 160 h=160,0 s=65,0 g=7,5 t=10,5 r=10,5 e=18,4. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=95,0 Jg=85,3 A=4,00 i=6, i=1,9 Jw=359,3 Jt=7, s=-3,7 is=7,5 r=9,4 b=-8,4. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=10,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 65,0 Sił przekrojowe: = -16,00 knm, V = -0,51 kn, N = 0,00 kn, Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: 1 = 1,000 = 0,300 węzł przesuwne =,13 dla l o = 3,950 l w =,13 3,950 = 8,741 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 0,740 l w = 1,000 0,740 = 0,740 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 0,376 m. Długość wboczeniowa l = 0,376 m.
Zwichrzenie: oment krtczn prz zwichrzeniu ceownika zginanego w płaszczźnie środnika można wznaczć, jak dla dwuteownika o tch samch wmiarach, dla którego N = 1793,75 kn, N z = 10836,13 kn. Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 cr Ao N ( Ao N) B is NNz - 0,000 1793,75 + (0,000 1793,75) + 1,140 0,075 1793,75 10836,13 = 30,7 Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 1,13 / 30,7 = 0,95 L R cr Dla ceownika zginanego w płaszczźnie środnika, przjęto: L = 1,5 0,95 = 0,369 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,000115,61510-3 = 4,86 knm Nośność przekroju względem osi X należ zredukować do wartości: V V e t b t w R, red W fd 0,85 R f 115,6 15 [ ( 149,64 6,5 1,1) 0,85-0,51 3,7 0,8 ] 10-3 = 1,13 Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,369 wnosi L = 0,997 Warunek nośności (54): L R = 16,00 0,997 1,13 = 0,760 < 1
Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od ci ęciw pręta wnoszą: a ma = 10,0 mm a gr = l / 350 = 3950 / 350 = 11,3 mm a ma = 10,0 < 11,3 = a gr poz. I..b płatew stalowa- przęsło środkowe Y Wmiar przekroju: [ 10 h=10,0 s=55,0 g=7,0 t=9,0 r=9,0 e=16,0. X 10,0 Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=364,0 Jg=43, A=17,00 i=4,6 i=1,6 Jw=899,7 Jt=3,9 s=-3,1 is=5,8 r=6,5 b=-6,4. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=9,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 55,0 Sił przekrojowe: = -8,74 knm, V = 0,4 kn, N = 0,00 kn, Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: 1 = 0,300 = 0,300 węzł przesuwne = 1,09 dla l o = 3,350 l w = 1,09 3,350 = 4,050 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 0,75 l w = 1,000 0,75 = 0,75 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 3,350 m. Długość wboczeniowa l = 3,350 m. Zwichrzenie: oment krtczn prz zwichrzeniu ceownika zginanego w płaszczźnie środnika można wznaczć, jak dla dwuteownika o tch samch wmiarach, dla którego N = 901,05 kn, N z = 141,70 kn. Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 cr Ao N ( Ao N) B is NNz - 0,000 901,05 + (0,000 901,05) + 1,140 0,058 901,05 141,70 = 61,94
Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 11,09 / 61,94 = 0,487 L R cr Dla ceownika zginanego w płaszczźnie środnika, przjęto: L = 1,5 0,487 = 0,608 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,00060,71510-3 = 13,04 knm Nośność przekroju względem osi X należ zredukować do wartości: V V e t b t w R, red W fd 0,85 R f 60,7 15 [ ( 104,75 5,5 0,9) 0,85-0,4 3,1 0,7 ] 10-3 = 11,09 Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,609 wnosi L = 0,968 Warunek nośności (54): L R = 8,74 0,968 11,09 = 0,815 < 1 Nośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X V = 0,4 < 31,4 = V o R,V = R = 11,09 knm Warunek nośności (55): R, V 8,74 11,09 = 0,789 < 1 Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 9, mm a gr = l / 350 = 3350 / 350 = 9,6 mm a ma = 9, < 9,6 = a gr połączenie stku śrubami 16 maksmaln moment podporow wnosi 18.75kNm moment podporow przenoszą śrub 18 na ramieniu 0.60m siła ścinająca połączenie wnosi 39.69kN =.60kNm Si F =F/.n =39.69kN/3=13.3kN.60 0.60 S i 37, 66kN 0,6
i if if 9 S S S cos S sin 37.66 0 13.3 39. kn S R =045R m A v m =0.45 375pa.54110-4 1=4.919kN poz. I.3 dźwigar stalow dachow dźwigar stalowe o rozpiętości 8.96m w świetle ścian Lo=9.03m1.05=9.48m Obciążone są punktowo reakcjami płatwi stalowch SCHEAT STATYCZNY: 6,85 6,07 4,55 1 13,69 1,14 9,11 13,69 1,14 9,11 13,69 1,14 9,11 6,85 6,07 4,55 3 4 W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatorka obciążeń OENTY-OBWIEDNIE:
1 3 4-3,33-9,53-3,33-9,53 81,04 9,39 81,04 9,39 69,78 5,1 69,78 5,1-0,55-55,99-0,55-55,99-33,03-90,60-33,03-90,60-1,35-3,68-1,35-3,68 TNĄCE-OBWIEDNIE: 1 3 4-8, -3,69-8,44-3,91 44,05 16,7 4,9 15,15-1,8-4,47 -,48-5,67-18,91-53,06-0,17-54,3-36,60-101,71-36,78-101,90 45,7 16,83 44, 15,78 0,5 7,56 0,43 7,46 NORALNE-OBWIEDNIE:
0,01 0,005,76 1,95 1,00 5,8,01 5,88,06 5,94,1 5,95,13-0,40-1,01-53,67-147,33 3-0,35-0,96-0,36-0,97 4-54,4-148,08 POZ 1.3 A DZWIGAR DACHOWY Y X 300,0 Wmiar przekroju: I 300 p h=300,0 g=8,3 s=15,0 t=16,1 r=10,8. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=940,0 Jg=450,0 A=6,50 i=1,3 i=,7 Jw=90840,4 Jt=46,3 is=1,6. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=05 Pa dla g=16,1. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 15,0 Sił przekrojowe: = 90,60 knm, V = -101,90 kn, N = 5,95 kn, Osłabienia otworami: Naprężenia w skrajnch włóknach: t = 145, Pa C = -143,3 Pa. Osłabienia przekroju: A o = 5,1 cm. Naprężenia: - normalne: = 0,95 = 144,7 Pa ot = 0,967 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 4,90 cm = 40,9 Pa ov = 1,000 Warunki nośności: et = / ot + = 0,95 / 0,967 + 144,7 = 145,6 < 05 Pa e = / ov = 40,9 / 1,000 = 40,9 < 118,90 = 0.58 05 Pa e e 3 145,6 + 3 0,00 = 145,6 < 05 Pa
Nośność elementów rozciąganch: Siała osiowa: N = 5,95 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 6,50 cm. Pole powierzchni otworów: A o = 5,1 cm. Sprowadzone pole przekroju: A = 60,41 cm. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 60,41 05 10-1 = 138,37 kn. Warunek nośności (3): N = 5,95 < 138,37 = N Rt Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: 1 = 1,000 = 0,378 węzł przesuwne =,99 dla l o = 6,988 l w =,99 6,988 = 16,065 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o =,400 l w = 1,000,400 =,400 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 6,988 m. Długość wboczeniowa l = 6,988 m. Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l 1 = l o =6988 mm: 35i 15/ fd 35 7 1,000 15 / 05 = 961 < 6988 = l 1 Pręt nie jest zabezpieczon przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,550, A = 0,760, B = 1,370. A o = A 1 b + A a s = 0,550 0,00 + 0,760 0,00 = 0,000 cr Ao N ( Ao N) B is NNz 0,000 1580,68 + (0,000 1580,68) + 1,370 0,16 1580,68 584,73 = 347,99 Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 18,74 / 347,99 = 0,699 L R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,06768,00510-3 = 137,31 knm Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,7 wnosi L = 0,931 Warunek nośności (54): N NRt L R = 5,95 138,37 + 90,60 0,931 137,31 = 0,714 < 1
Nośność przekroju na ścinanie: - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 4,9 05 10-1 = 96,06 kn Vo = 0,6 V R = 177,64 kn Warunek nośności dla ścinani a wzdłuż osi Y: V = 101,90 < 96,06 = V R Nośność przekroju zginanego,w którm działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X V = 101,90 < 177,64 = V o R,V = R = 137,31 knm Warunek nośności (55): N NRt R, V 5,95 138,37 + 90,60 137,31 = 0,665 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem sił osiowej: a = 6,988, b = 0,000. - dla ścinania wzdłuż osi Y: R Rt R, N V = 101,90 < 96,06 = 96,06 1 - ( 5,95 / 138,37 ) 1 V N N V Nośność środnika pod obciążeniem skupionm: Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 13,1 mm a gr = l / 350 = 6988 / 350 = 0,0 mm a ma = 13,1 < 0,0 = a gr POZ 1.3 B SŁUP DZWIGARA DACHOWEGO Y X 100,0 Wmiar przekroju: [ ] 100 h=100,0 s=50,0 g=6,0 t=8,5 r=8,5 e=15,5. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=41,0 Jg=380,0 A=7,00 i=3,9 i=3,8. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=8,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 100,0
Sił przekrojowe: N = -148,08 kn, Naprężenia w skrajnch włóknach: t = -54,84 Pa C = -54,84 Pa. Nośność elementów rozciąganch: Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 3,00 l w = 1,000 3,00 = 3,00 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 3,00 l w = 1,000 3,00 = 3,00 m Nośność przekroju na ściskanie: N RC = A f d = 7,01510-1 = 580,50 kn Określenie współcznników wboczeniowch: - dla N 115, NRC / N 1,15 580,50 / 814,05 = 0,975 Tab.11 b = 0,665 - dla N 1, 15 NRC / N 1,15 580,50 / 750,76 = 1,015 Tab.11 b = 0,638 Przjęto: = min = 0,638 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N NRc 148,08 0,638 580,50 = 0,400 < 1 POZ 1.3 C STOPA SŁUPA DZWIGARA DACHOWEGO SIŁA W PODSTAWIE SŁUPA WYNOSI 148.08 Kn Posadowienie na głębokości 80cm ppt. Grubość stop 40cm wmiar 6060cm obciążenie naziomu powżej poziomu posadowienia wnosi (18.0kN/m30.65m+kN/m30.15m)/0.8m=18.75kN/m 3 Piaski średnie średni zagęszczone =30 Nd=13.0 Nb=4.46 B B QFNB BL1 1.5 N D DDIN 1 0.5 N L L bb 1 1.513.0180.90.8 1 0.54.4618.750.90.78 86.98kN 0.78 0.7X86.98Kn=00.0kN > 148.08 N/Q=0.74 B POZ. NADPROŻA OBCIĄŻENIA Obciążenia ciężarem własnm konstrukcji stropowch Opis obciążenia g g o
- - [kn/m ] - [kn/m ] 1 Posadzka z płtek ceramicznch 0.440 1. 0.58 WYLEWKA CEENTOWA 0,07 4 kn/m 3 1.680 1.3.184 3 Płt stropianowe 0,0.04m0,450 kn/m 3 0.018 1. 0.0 4 Strop DS 3.00 1,1 4.50 5 Tnk cem wap 0,01m19,0 kn/m 3 0,190 1,3 0.47 Razem 6.38 1,18 7.501 Obciążenia uztkowe Opis obciążenia g g o - - [kn/m ] - [kn/m ] Pokoje mieszkalne.0 1.3.6 Opis obciążenia g g o - - [kn/m ] - [kn/m ] 1 Tnk 0.0m 19kN/m 3 0.760 1.3 0.988 Cegła pełna 0,38m18,00 kn/m 3 6.840 1,1 7.54 Razem 7.60 1,11 8.453 Obciążenie śniegiem S k1 =0,70 kn/m 0,890=0,63 kn/m S 1 = S k1 1.5=0,934 kn/m Łączne obciążenie przpadające na ścianę w poziomie nadproża P=7.0m0.5(7.501kN/m +.60kN/m )+.40m 8.453kN/m +0.934kN/m X7.0mX0.5=96.376kN/m POZ. a N1 Przjeto belki I60 Y Wmiar przekroju: I 60 h=60,0 g=9,4 s=113,0 t=14,0 r=9,4. X 60,0 Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=5740,0 Jg=88,0 A=53,40 i=10,4 i=,3 Jw=43401,0 Jt=31,4 is=10,6. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=14,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 113,0 Sił przekrojowe: = -66,74 knm,. Długości wboczeniowe pręta: - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 3,160 l w = 1,000 3,160 = 3,160 m
- prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: 1 = 1,000 = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 3,160 l w = 1,000 3,160 = 3,160 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 3,160 m. Długość wboczeniowa l = 3,160 m. Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l 1 = l o =3160 mm: 35i Pręt nie jest zabezpieczon przed zwichrzeniem. 15/ fd 35 3 1,000 15 / 15 = 81 < 3160 = l 1 Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 cr Ao N ( Ao N) B is NNz 0,000 583,54 + (0,000 583,54) + 1,140 0,106 583,54 3006,9 = 160,43 Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 10,07 / 160,43 = 0,917 L R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,075441,51510-3 = 10,07 knm Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,917 wnosi L = 0,819 Warunek nośności (54): L R = 66,74 0,819 10,07 = 0,798 < 1 Nośność przekroju zginanego,w którm działa siła poprzeczna: a = 1,580; b = 1,580. - dla zginania względem osi X V = 0,00 < 18,86 = V o R,V = R = 10,07 knm Warunek nośności (55): R, V 66,74 10,07 = 0,654 < 1
Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y l iczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 5,4 mm a gr = l / 350 = 3160 / 350 = 9,0 mm a ma = 5,4 < 9,0 = a gr POZ. b N Przjeto belki I180 Y X 180,0 Wmiar przekroju: I 180 h=180,0 g=6,9 s=8,0 t=10,3 r=6,9. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=1450,0 Jg=81,3 A=7,90 i=7, i=1,7 Jw=5835,8 Jt=9,0 is=7,4. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=10,3. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 8,0 Sił przekrojowe: = -9,35 knm,. Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l 1 = l o =100 mm: 35i 15/ fd 35 17 1,000 15 / 15 = 599 < 100 = l 1 Pręt nie jest zabezpieczon przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000 cr Ao N ( Ao N) B is NNz 0,000 373,00 + (0,000 373,00) + 1,140 0,074 373,00 1798,38 = 69,17 Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 37,16 / 69,17 = 0,843 L R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,073161,11510-3 = 37,16 knm
Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,843 wnosi L = 0,868 Warunek nośności (54): L R = 9,35 0,868 37,16 = 0,910 < 1 Nośność przekroju zginanego,w którm działa siła poprzeczna: - dla zginania względem osi X V = 0,00 < 9,93 = V o R,V = R = 37,16 knm Warunek nośności (55): R, V 9,35 37,16 = 0,790 < 1 Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 4,1 mm a gr = l / 350 = 100 / 350 = 6,0 mm a ma = 4,1 < 6,0 = a gr POZ. c N3 Przjeto belki I10 Y X 10,0 Wmiar przekroju: I 10 h=10,0 g=5,1 s=58,0 t=7,7 r=5,1. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=38,0 Jg=1,5 A=14,0 i=4,8 i=1, Jw=681,0 Jt=,6 is=5,0. ateriał: St3SX, Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=7,7. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 1. 58,0 Sił przekrojowe: = -11,57 knm, Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l 1 = l o =130 mm: 35i Pręt nie jest zabezpieczon przed zwi chrzeniem. 15/ fd 35 1 1,000 15 / 15 = 431 < 130 = l 1 Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 0,00 = 0,000
cr Ao N ( Ao N) B is NNz 0,000 49,66 + (0,000 49,66) + 1,140 0,050 49,66 1164,3 = 30,49 Smukłość względna dla zwichrzenia wnosi: 115, / 1,15 1,67 / 30,49 = 0,741 L R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X R = p W f d = 1,07854,71510-3 = 1,67 knm Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,741 wnosi L = 0,93 Warunek nośności (54): R, V L R = 11,57 1,67 = 0,913 < 1 11,57 0,93 1,67 = 0,990 < 1 Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma =,8 mm a gr = l / 350 = 130 / 350 = 3,8 mm a ma =,8 < 3,8 = a gr II.ŚCIANY OPARCIE BELKI STALOWEJ NA ŚCIANIE SIŁA POCHODZACA OD REAKCJI N=67.61Kn Szerokość podparcia F=1.5 38cm Oparcie na wieńcu betonowm rozkład powierzchni docisku 6.5cm 38cm Docisk do wieńca
u 1 3 u.ma 1 67.61/ 0.38).65 1 0.86 3 67.5 / 0.380.15 3 1.41 u. min 0.733 CU 0.86Pa U 0.44, CU U u 1 1 1. 973 f 10.6PA f cud 1.97310.6Pa 0. 914Pa cd N f A 0.7330.914Pa 0.0474m =78.173kN > 67.61kN sd u cud CO NOŚNOŚC URU NA OBCIĄZENIE FILARAKA PRZYJETO BLOCZKI GAZOBETONOWE ODIANY 600 GR 38cm f k =.9Pa m =. A=0.4m 1.40m=0.336m A =1 f d =.9pa/.=1.318Pa h elf =1.40m1.50=.10m g scian =.40(.389.5kN/m3 1.40m1.1+0.0m1.40m 19,01.4)=16.66 1G =(0.40.38+0.01)61,61=9.98kNm 1D =0.0161,61+0.0116.66=0.78kNm e m 0.69.98 0.40.78 0.081m 78.7 e m /t=0.333 helf/t=8.75 =0.18 N=0.181.40m0.4m1.318pa=79.713kN>78.7kN Zastosowano bloczki odmian 600 na zaprawach klejowch klas 10 Wmiarowanie ław pod ściana N=78,7kN+(0.40*0.50+0.50*0.30)*5.1.1=87.897kN Posadowienie na głębokości 80cm ppt. Grubość ŁAWY 30cm wmiar 50cm obciążenie naziomu powżej poziomu posadowienia wnosi (18.0kN/m30.65m+kN/m30.15m)/0.8m=18.75kN/m 3 Piaski średnie średni zagęszczone =30 Nd=13.0 Nb=4.46
B QFNB BL1 1.5 N L 0.51.40 D DD IN B 1 0.5 N L B bb 1 1.50.3513.0180.90.8 1 0.50.354.4618.750.90.48 197.467kN 0.7X197.467Kn=138.333kN > 87.897 N/Q=0.63