Zaświadczenie o numerze weryfikacyjnym:

Zaświadczenie o numerze weryfikacyjnym: SLK-LFZ-P56-1QE * Pan Serwacy Pierchała o numerze ewidencyjnym SLK/IS/3566/01 adres zamieszkania ul. Kosynierów 9, 44-203 Rybnik jest członkiem Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa i posiada wymagane ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej. Niniejsze zaświadczenie jest ważne do dnia 2012-12-31. Zaświadczenie zostało wygenerowane elektronicznie i opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu w dniu 2011-11-18 roku przez: Franciszek Buszka, Przewodniczący Rady Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa. (Zgodnie art. 5 ust 2 ustawy z dnia 18 września 2001 r. o podpisie elektronicznym (Dz. U. 2001 Nr 130 poz. 1450) dane w postaci elektronicznej opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu są równoważne pod względem skutków prawnych dokumentom opatrzonym podpisami własnoręcznymi.) * Weryfikację poprawności danych w niniejszym zaświadczeniu można sprawdzić za pomocą numeru weryfikacyjnego zaświadczenia na stronie Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa www.piib.org.pl lub kontaktując się z biurem właściwej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa.

Oświadczenie projektanta sprawdzającego Ja, niŝej podpisana Jolanta Potoczna, posiadająca uprawnienia budowlane bez ograniczeń do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w specjalności instalacyjnej w zakresie: sieci, instalacji i urządzeń: wodociągowych i kanalizacyjnych, cieplnych, wentylacyjnych i gazowych nr 462/02 oraz aktualny wpis na listę członków izby samorządu zawodowego - Śląskiej Okręgowej Izby InŜynierów Budownictwa nr SLK/IS/9038/03, po zapoznaniu się z przepisami ustawy z dnia 7 lipca 1994r. Prawo budowlane (Dz. U. z 2006r Nr 156, poz. 1118) zgodnie z art. 20 ust 4 tej ustawy oświadczam, Ŝe projekt budowlany pn.: Budowa gazociągu DN 500 mm PN 6.3 MPa w ramach zadania: Remont gazociągu Tworzeń-Szopienice (odcinek od przekroczenia torów PKP w km 27.821 w Mysłowicach do ul. Mikołajczyka w Sosnowcu) na działkach nr: 1978/241, 1270/244, 2174/242, 1267/245, 1262/274, 996/274, 1001/272, 2288/272, 1909/272, 1636/272, 1259/272, 1911/278, 1257/250, 1252/268 i 1225/267 (obręb ewidencyjny 0007 Mysłowice) zlokalizowanych w Mysłowicach oraz 515, 516, 593/1, 593/2, 517, 514/1, 384/1, 606, 512, 590, 520 i 521 (obręb ewidencyjny 0012 Sosnowiec) zlokalizowanych w Sosnowcu, został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Świadomy odpowiedziałności karnej za podanie w niniejszym oświadczeniu nieprawdy, zgodnie z art. 233 Kodeksu karnego, potwierdzam własnoręcznym podpisem prawdziwość danych, zamieszczonych powyŝej. W załączeniu przedkładam: 1. kserokopię uprawnień do pełnienia samodzielnych funkcji technicznych 2. kserokopię aktualnego wpisu na listę członków właściwej izby samorządu zawodowego... (podpis projektanta)

Zaświadczenie o numerze weryfikacyjnym: SLK-0ZK-811-XVB * Pani Jolanta Potoczna o numerze ewidencyjnym SLK/IS/9038/03 adres zamieszkania ul. Reymonta 45, 44-335 Jastrzębie Zdrój jest członkiem Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa i posiada wymagane ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej. Niniejsze zaświadczenie jest ważne do dnia 2013-03-31. Zaświadczenie zostało wygenerowane elektronicznie i opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu w dniu 2012-03-07 roku przez: Franciszek Buszka, Przewodniczący Rady Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa. (Zgodnie art. 5 ust 2 ustawy z dnia 18 września 2001 r. o podpisie elektronicznym (Dz. U. 2001 Nr 130 poz. 1450) dane w postaci elektronicznej opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu są równoważne pod względem skutków prawnych dokumentom opatrzonym podpisami własnoręcznymi.) * Weryfikację poprawności danych w niniejszym zaświadczeniu można sprawdzić za pomocą numeru weryfikacyjnego zaświadczenia na stronie Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa www.piib.org.pl lub kontaktując się z biurem właściwej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa.

PROJEKT BUDOWLANY Inwestycja: Budowa gazociągu DN 500 mm PN 6.3 MPa w ramach zadania: Remont gazociągu Tworzeń-Szopienice (odcinek od przekroczenia torów PKP w km 27.821 w Mysłowicach do ul. Mikołajczyka w Sosnowcu) Inwestor: Operator Gazociągów Przesyłowych GAZ-SYSTEM S.A. Oddział w Świerklanach, 44-266 Świerklany ul. Wodzisławska 54. Lokalizacja: Miasto - Mysłowice, dz. nr 1978/241, 1270/244, 2174/242, 1267/245, 1262/274, 996/274, 1001/272, 2288/272, 1909/272, 1636/272, 1259/272, 1911/278, 1257/250, 1252/268 i 1225/267 - Sosnowiec, dz. nr 515, 516, 593/1, 517, 514/1, 384/1, 606, 512, 590, 520 i 521 Część III PROJEKT WZMOCNIENIA PODŁOśA GRUNTOWEGO POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG Opracowanie: Firma InŜynierska STATYK ul. Plebiscytowa 10/7 40-035 Katowice luty 2012 r. Usługi Projektowe Serwacy Pierchała 44-203 Rybnik ul. Kosynierów 9 tel. 502-171-405 tel./fax 0-32-4230505 NIP 642-168-15-55 REGON 273556680 konto: MultiBank 52 1140 2017 0000 4902 0718 2027

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.2/k CZĘŚĆ OPISOWA... 3 1. Przedmiot opracowania.... 3 2. Podstawa opracowania.... 3 3. Warunki lokalizacji.... 4 3.1 Warunki gruntowe.... 4 3.2 Warunki wodne.... 6 3.3 Wnioski i zalecenia.... 7 4. Opis przyjętych rozwiązań konstrukcyjnych.... 10 4.1 Posadowienie typ 1... 10 4.2 Posadowienie typ 2.... 11 4.3 Posadowienie typ 3... 12 5. Wytyczne wykonania prac.... 14 CZĘŚĆ OBLICZENIOWA... 15 Poz.1 Wyznaczenie maksymalnych naprężeń gazociągu... 15 Poz.2 Wyznaczenie średnicy i długości pala... 18 Poz. 2.1 Schemat nr 1.... 18 Poz. 2.2 Schemat nr 2... 19 Poz. 2.3 Schemat nr 3... 21 Poz. 2.4 Schemat nr 4... 22 ZAŁĄCZNIKI... 25 Z1. Prospekt informacyjny system pala przemieszczeniowego FDP... 25 Z2. Odpis uprawnień projektowych.... 34 Z3. Wpis do izby inżynierów budownictwa.... 35 Z4. Oświadczenie projektanta i sprawdzającego.... 36

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.3/k CZĘŚĆ OPISOWA 1. Przedmiot opracowania. Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt wzmocnienia podłoża gruntowego pod projektowany gazociąg φ500 Tworzeń Szopienice. 2. Podstawa opracowania. 2.1 Projekt wykonawczy Budowa gazociągu DN 500 mm PN 6.3 MP w ramach zadania: Remont gazociągu Tworzeń-Szopienice Tom I Projekt instalacyjno technologiczny. 2.2 Dokumentacja geotechniczna dla potrzeb projektu budowy gazociągu relacji Tworzeń Szopienice. Odcinek pomiędzy ul. Wojska Polskiego a Al. Ostrogórska w Sosnowcu. Zadanie realizowane w ramach Remontu gazociągu relacji Tworzeń Szopienice DN500. Opracowanie wykonane w kwietniu 2009 przez GEOPROFIL - Przedsiębiorstwo Geologiczne Przemysław Ciszewski. Ul. Akacjowa 35/5 41-200 Sosnowiec. 2.3 Dokumentacja geotechniczna dla potrzeb projektu budowy gazociągu relacji Tworzeń Szopienice. Odcinek Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice). Zadanie realizowane w ramach Remontu gazociągu relacji Tworzeń Szopienice DN500. Opracowanie wykonane w kwietniu 2009 przez GEOPROFIL - Przedsiębiorstwo Geologiczne Przemysław Ciszewski. Ul. Akacjowa 35/5 41-200 Sosnowiec. 2.4 Dokumentacja geotechniczna dla potrzeb projektu budowy gazociągu relacji Tworzeń Szopienice. Odcinek pomiędzy rondem im. Traugutta a ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu. Zadanie realizowane w ramach Remontu gazociągu relacji Tworzeń Szopienice DN500. Opracowanie wykonane w kwietniu 2009 przez GEOPROFIL - Przedsiębiorstwo Geologiczne Przemysław Ciszewski. ul. Akacjowa 35/5 41-200 Sosnowiec. 2.5 Zlecenie Biura Projektów i Wycen Nieruchomości Kowalscy, Jacek Kowalski ul. Hibnera 5 Rybnik 44-217. 2.6 Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Obciążenia pojazdami. PN-88/B-02014 Obciążenia budowli. Obciążenie gruntem. PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.4/k Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali I fundamentów palowych PN-M-34502:1990 Gazociągi i instalacje gazownicze. Obliczenia wytrzymałościowe. 3. Warunki lokalizacji. Projektowany gazociąg od węzła Szopienice w Katowicach do ronda Traugutta w Sosnowcu prowadzony będzie przez miasta Katowice, Mysłowice i Sosnowiec. Łączna długość projektowanego gazociągu wynosi 5631 m. Inwestycja polegała będzie na budowie nowego odcinka gazociągu który zastąpi istniejący, wyeksploatowany odcinek o tych samych parametrach. 3.1 Warunki gruntowe. Na potrzeby budowy gazociągu wykonano trzy dokumentacje geotechniczne [2.2], [2.3] [2.4]. Dokumentacja [2.2] obejmuje odcinek pomiędzy ul. Wojska Polskiego a Al. Ostrogórska w Sosnowcu, dokumentacja [2.3] odcinek Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice), a dokumentacja [2.4] odcinek pomiędzy rondem im. Traugutta a ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu. W zależności od wieku, genezy oraz parametrów geotechnicznych wydzielono warstwy geotechniczne: Na odcinku pomiędzy ul. Wojska Polskiego a Al. Ostrogórska w Sosnowcu: Warstwa I reprezentowana jest przez grunty nasypowe. Są to nasypy niebudowlane, złożone z mieszaniny gruntów mineralnych (głównie piasku i gliny z domieszkami humusu) z kamieniami oraz z odpadowego materiału kopalnianego (łupka przywęglowego w różnym stopniu zwietrzenia, pokruszonej skały mułowcowej i piaskowcowej). Lokalnie można napotkać na gruz ceglany i betonowy oraz śmieci. Grunty ze względu na zróżnicowany skład oraz stan zaliczone do nienośnych. Miąższość warstwy jest także zróżnicowana, lokalnie przekracza 6 m. Warstwa II rodzime grunty niespoiste. Są to średnio zagęszczone nawodnione piaski drobne, piaski drobne z przewarstwieniami piasku średniego, lokalnie piaski drobne a granicy piasku średniego i piaski pylaste. Dla gruntów warstwy ustalono stopień zagęszczenia I D = 0,50. Warstwa III to grunty wietrzelinowe. Reprezentowane są przez półzwarte i zwarte pyły piaszczyste, gliny pylaste i gliny pylaste zwięzłe. Dla warstwy ustalono uogólniony stopień plastyczności I L 0,00 (grupa konsolidacji B).

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.5/k Warstwa IV to grunty skaliste miękkie. W zasięgu wykonanych wierceń są to mułowce. Na odcinku Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice): Warstwa I reprezentowana jest przez grunty nasypowe. Są to nasypy niebudowlane, złożone z mieszaniny gruntów mineralnych (głównie piasku i gliny z domieszkami humusu) z kamieniami oraz z odpadowego materiału kopalnianego (łupka przywęglowego w różnym stopniu zwietrzenia, pokruszonej skały mułowcowej i piaskowcowej). Lokalnie można napotkać na gruz ceglany i betonowy oraz śmieci. Grunty ze względu na zróżnicowany skład oraz stan zaliczone do nienośnych. Miąższość warstwy jest także zróżnicowana, lokalnie wynosi 7 m. Warstwa II to rodzime grunty niespoiste. Dla gruntów warstwy ustalono stopień zagęszczenia I D = 0,50. ZE względu na różne uziarnienia warstwę podzielono na następujące podwarstwy: Podwarstwa IIa piaski drobne i pylaste, lokalnie z domieszkami humusu i przewarstwieniami pyłu, Podwarstwa IIb piaski średnie i grube, Podwarstwa IIc żwiry i pospółki zaglinione. Warstwa III reprezentowana jest przez czwartorzędowe grunty spoiste nieskonsolidowane (grupa C). Ze względu na rodzaj gruntów i ich stan warstwa została podzielona na dwie podwarstwy: Podwarstwa IIIa twardoplastyczne gliny pylaste zwięzłe i gliny pylaste zwięzłe na granicy iłu pylastego. Dra gruntów wydzielenia ustalono uogólniony stopień plastyczności I L = 0,15 Podwarstwa IIIb twardoplastyczne na granicy plastycznych grunty mało spoiste. Są to pyły, piaski gliniaste, podrzędnie pyły piaszczyste. Dra gruntów wydzielenia ustalono uogólniony stopień plastyczności I L = 0,25 Warstwa IV to grunty wietrzelinowe. Reprezentowane są przez półzwarte i zwarte pyły warstwowane gliną pylastą. Dla warstwy ustalono uogólniony stopień plastyczności I L 0,00 (grupa konsolidacji B). Na odcinku odcinek pomiędzy rondem im. Traugutta a ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu: Warstwa I reprezentowana jest przez grunty nasypowe zalegające przypowierzchniowo. Są to nasypy niebudowlane, złożone z mieszaniny gruntów mineralnych (głównie piasku i gliny z domieszkami humusu) z kamieniami oraz z odpadowego materiału kopalnianego (łupka przywęglowego w różnym stopniu zwietrzenia, pokruszonej skały mułowcowej i piaskowcowej). Lokalnie można napotkać na gruz ceglany i betonowy oraz śmieci. Grunty ze względu na zróżnicowany skład oraz stan zaliczone do nienośnych. Miąższość warstwy jest także zróżnicowana, lokalnie przekracza 2 m.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.6/k Warstwa II rodzime grunty niespoiste. Są to średnio zagęszczone piaski drobne, piaski drobne z domieszkami humusu. Dla gruntów warstwy ustalono stopień zagęszczenia I D = 0,40. Warstwa III pospółki. Są to średnio zagęszczone grunty niespoiste. Dla gruntów warstwy ustalono stopień zagęszczenia I D = 0,50. Warstwa IV to grunty wietrzelinowe. Reprezentowane są przez półzwarte gliny pylaste, lokalnie gliny pylaste na granicy gliny pylastej zwięzłej. Dla warstwy ustalono uogólniony stopień plastyczności I L = 0,00 (grupa konsolidacji B). 3.2 Warunki wodne. Dla odcinka pomiędzy ul. Wojska Polskiego a ul. Ostrogórską w Sosnowcu stwierdzono występowanie dwóch horyzontów wody gruntowej. Pierwszy horyzont płytki związany jest z zalegającymi w podłożu gruntami nasypowymi. Swobodne zwierciadło wody tego poziomu stwierdzono tylko w jednym otworze, na głębokości 2,0 p.p.t. w otworze nr 16 (rzędna ok. 245,4 m n.p.m.). Należy przypuszczać, że poziom posiada charakter nieciągły. Woda w obrębie gruntów nasypowych może występować na różnych głębokościach, w formie izolowanych zbiorników zasilanych głównie przez infiltrację wód opadowych. Lokalnie przewiercane nasypy były mokre (głównie w strefie przypowierzchniowej, gdzie tereny są podmokłe, ale również na większych głębokościach). W dłużej pozostawionych wykopach należy liczyć się z lokalnym pojawieniem się zwierciadła wody. Drugi horyzont głębszy, związany jest z zalegającymi poniżej warstw nasypu rodzimymi piaskami drobnymi. Zwierciadło swobodne wody gruntowej w tych osadach stwierdzono na głębokości 5,5 do 6,5 m p.p.t. (rzędna ok. 241 m n.p.m. w rejonie Czarnej Przemszy do ok. 246,2 m n.p.m. w rejonie odcinak początkowego i środkowego gazociągu) Zasilanie tego poziomu odbywa się również głównie przez infiltrację wód opadowych. Dla odcinak Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice) stwierdzono występowanie horyzontu wody gruntowej związanego z utworami czwartorzędu. Zwierciadło wody tego poziomu stwierdzono na różnej głębokości od 1,m w otworze nr 21 (rejon torów kolejowych przy końcu trasy gazociągu) do 7,5 m w otworze Ne 2 (przy Czarnej Przemszy). W otworze nr 7zanotowano sączenie wody na głębokości 1,3 m p.p.t. Należy przypuszczać, ze poziom posiada charakter nieciągły i związany jest zarówno z gruntami nasypowymi, jak również zalegającymi głębiej rodzimymi osadami niespoistymi. Zwierciadło wody gruntowej posiada charakter swobodny. Dla odcinka rondo im. Traugutta ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu stwierdzono występowanie zwierciadła wody gruntowej tylko w jednym otworze (otwór nr 2). Zwierciadło o charakterze swobodnym nawiercono na głębokości 1,5 m p.p.t. Warstwę wodonośną stanowi warstwa czwartorzędowych piasków

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.7/k drobnych. Zasilanie odbywa się głównie przez infiltrację wód opadowych. Woda gruntowa ma prawdopodobnie charakter lokalnego zbiornika wody zwieszonej. Poziom zwierciadła wody gruntowej uzależniony jest od intensywności opadów oraz pory roku. Badania wykonano w okresie roztopów (marzec 2009), dla tego okresu można przyjąć średni stan wód gruntowych. 3.3 Wnioski i zalecenia. a) Tereny przez które przebiegać będzie projektowany gazociąg podlegał w przeszłości silnym przeobrażeniom antropogenicznym (długotrwała działalność górnicza związana z eksploatacją węgla kamiennego, pobliskie piaskownie, cegielnie oraz huty). Teren opisanym w opracowaniu [2.3] (Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice) był przedmiotem eksploatacji piasku na potrzeby pobliskich kopalń. Głębsze i większe wyrobiska stanową obecnie zbiorniki. Wiele wyrobisk zlikwidowano przez zasypanie (głównie skałą płoną, gruzem), lokalnie gromadzone są odpady komunalne (śmieci). Teren opisanym w opracowaniach [2.2] i [2.4] (odcinki pomiędzy ul. Wojska Polskiego a ul. Ostrogórską w Sosnowcu oraz pomiędzy rondem im. Traugutta ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu) podlegał silnym przeobrażeniom związanym z eksploatacją węgla kamiennego. W rejonie tym nie wyklucza się obecności płytkich wyrobisk, co do których prawdopodobnie nie ma informacji odnośnie sposobu likwidacji. Były to również nielegalne wyrobiska węgla wykonywane z powierzchni terenu, tzw. biedaszyby. Największe natężenie tego typu działalności odnotowano w okresie międzywojennym. Od tamtego okresu większość wyrobisk uległa samolikwidacji. W znacznej części dzikie wyrobiska były sukcesywnie likwidowane przez detonacje ładunków wybuchowych. Nie można wykluczyć występowania w podłożu pustek czy stref rozluźnień, które w pewnych warunkach mogą ujawnić się na powierzchni w formie deformacji nieciągłych terenu. Teren podlegał w przeszłości wpływom regulacji eksploatacji górniczej. b) Zwierciadło wody gruntowej nawiercono zarówno w obrębie gruntów nasypowych, jak również w zalegających poniżej rodzimych gruntach niespoistych. Zwierciadło wody ma charakter swobodny nawiercony na głębokościach 1,9 7,5 m p.p.t. Woda występująca w nasypie ma charakter lokalnych zbiorników wody zawieszonej. c) Warunki gruntowo wodne dla bezpośredniego posadowienia: Grunty nasypowe należy uznać za niebudowlane. W przypadku posadowienia w obrębie gruntów tej warstwy podłoże wymaga uzdatnienia ze względu na możliwość nierównomiernych osiadań. Najkorzystniej grunty tę będzie usunąć z podłoża w całości, uzupełniając powstały ubytek do poziomu posadowienia odpowiednio zagęszczoną podsypką piaskową. W rejonach przegłębień warstwy (miąższość powyżej 2m) dno wykopu proponuje się dogęścić powierzchniowo i zwiększyć odpowiednio miąższość podsypki,

BUDOWA GAZOCIĄGU DN500 PN 6.3 MP WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.8/k Z podłoża gazociągu należy bezwzględnie usunąć w całości zalegające lokalnie śmieci (odpady komunalne), Grunty rodzime zalegające poniżej nasypu stanową podłoże nośne, aczkolwiek są zróżnicowane pod względem ściśliwości. Lokalnie pod nasypem zalegają grunty skaliste. Strop utworów rodzimych zalega w przeważającej części terenu głęboko, wykluczając posadowienie bezpośrednie w ich obrębie, Planując roboty ziemne należy uwzględnić możliwość lokalnych dopływów wody gruntowej do otwartych wykopów. W związku z tym należy je wykonać szybko, ograniczając czas odciążenia gruntów podłoża do niezbędnego minimum. W przypadku dopływu wody należy je niezwłocznie odpompować, Elementy stalowe i betonowe konstrukcji wymagają zabezpieczenia antykorozyjnego. Występująca w podłożu woda gruntowa związana jest z zasady silnie agresywnym środowiskiem, jakim są grunty nasypowe. d) Przy projektowaniu należy uwzględnić lokalne warunki górnicze (geologiczno górnicze) w uzgodnieniu z właściwym terytorialnym organem nadzoru górniczego, w aspekcie dawnej, płytkiej eksploatacji węgla. e) Wartości parametrów geotechnicznych wydzielonych warstw podłoża w zestawieniu tabelarycznym przedstawiono poniżej: Tabela 1. Odcinek Sosnowiec (rzeka Czarna Przemsza) Katowice (węzeł Szopienice)

BUDOWA GAZOCIĄGU DN500 PN 6.3 MP WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.9/k Tabela 2. Odcinek pomiędzy ul. Wojska Polskiego a ul. Ostrogórską w Sosnowcu Tabela 3. Odcinek rondo im. Traugutta - ul. Wojska Polskiego w Sosnowcu

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.10/k 4. Opis przyjętych rozwiązań konstrukcyjnych. 4.1 Posadowienie typ 1 W sytuacji kiedy nasypy niebudowlane nie występują, lub kiedy miąższość nasypu nie przekracza 1,5 m, (głębokość posadowienia jest większa lub równa miąższości nasypów) posadowienia gazociągu projektuje się jako bezpośrednie na podsypce piaskowej grubości 10 cm zagęszczonej do stopnia zagęszczenia I s 0,95.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.11/k 4.2 Posadowienie typ 2. W sytuacji, kiedy miąższość nasypów jest niewielka (do 0,5m poniżej poziomu posadowienia gazociągu) posadowienie gazociągu projektuje się jako bezpośrednie. Całość nasypu należy usunąć a gazociąg układać na podsypce piaskową zagęszczoną do stopnia zagęszczenia I s 0,95. Wymianę gruntów można zwiększyć o 50 cm i wykonać podsypkę o miąższości maksymalnie 100 cm pod warunkiem że wykop nie będzie stwarzał zagrożenia uszkodzenia gazociągu istniejącego.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.12/k 4.3 Posadowienie typ 3 W sytuacji kiedy miąższość nasypów uniemożliwia bezpośrednie posadowienie gazociągu projektuje się posadowienie mieszane bezpośrednie na nasypie niebudowlanym z dodatkowym podparciem na palach betonowych przemieszczeniowych typu FDP. Wybór metody wykonania pali podyktowany był usytuowaniem nowoprojektowanego gazociąg w bezpośrednim sąsiedztwie gazociągu istniejącego oraz wynikającym z tego zagrożeniem w trakcie prowadzenia prac. Pale FDP cechują się bezwibracyjną metodą wykonywania co zmniejsza ryzyko uszkodzenia gazociągu istniejącego w trakcie prowadzonych robót. W miejscach płytko zalegających utworów karbonu reprezentowanych przez skały miękkie oraz zwarte i półzwarte gliny i pyły ze względu na trudności zastosowania pali FDP należy zastosować pale wiercone CFA. Technologia ta podobnie jak FDP nie stwarza zagrożenia dla istniejącego gazociągu. Projektuje się wykonanie palowania od poziomu -0,5m poniżej poziomu posadowienia gazociągu. Osiowy rozstaw pali wynosi 5,0 m. Długość pala zmienna, w zależności od miąższości nasypów. Minimalna długość pala wynosi 5,5 m. Minimalne zagłębienie w grunt nośny 3,5m. Pomiędzy palem a gazociągiem należy wykonać warstwę transmisyjną w postaci piasku zagęszczonego do I s 0,95 o miąższości 0,5m. Na trasie gazociągu pomiędzy palami należy wykonać wykop do poziomu -0,5m poniżej poziomu posadowienia gazociągu. Nasyp niebudowlany dogęścić powierzchniowo a następnie wykonać podbudowę w postaci pospółki zagęszczonej do I s 0,95 o grubości 0,4m oraz, bezpośrednio pod gazociągiem piasku zagęszczonego do I s 0,95 o grubości 0,1m. Z podłoża gazociągu należy bezwzględnie usunąć w całości zalegające lokalnie śmieci (odpady komunalne) i zagęścić je podsypką w postaci pospółki.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.13/k

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.14/k 5. Wytyczne wykonania prac. Roboty w bezpośrednim sąsiedztwie instalacji podziemnych należy prowadzi szczególnie ostrożnie i pod nadzorem kierownictwa robot oraz instytucji branżowych Roboty prowadzić pod nadzorem uprawnionego geologa Przed przystąpieniem do robót geolog powinien wykonać profil podłużny wzdłuż całej trasy projektowanego gazociągu z podaniem miąższości nasypów niebudowlanych. Profil ten będzie podstawą do wyznaczenia długości poszczególnych pali wg zasad podanych w punkcie 4.3 to znaczy: - Minimalna długość pala 5,5 m - Minimalne zagłębienie w gruntach nośnych 3,5 m Metodę palowania FDP lub CFA należy przyjąć na podstawie wykonanego rozpoznania geologicznego (profil geologiczny wzdłuż trasy gazociągu) Stosowanie innych metod palowania wymaga uzyskaniu zgody autora niniejszego opracowania.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.15/k CZĘŚĆ OBLICZENIOWA Poz.1 Wyznaczenie maksymalnych naprężeń gazociągu Obciążenie 1. Obciążenie gruntem zasypowym (pisek gruby) γ = 19 kn/m 2 g k = 19 x 1,0 x 0,508 = 9,65 kn/m g 0 = 9,65 x 1,2 = 11,58 kn/m 2. Obciążenie zmienne p k = 15 kn/m 2 x 0,508 = 7,62 kn/m p 0 = 7,62 x 1,2 = 9,14 kn/m 3. Obciążenie skupione od koła pojazdu P k = 50 kn P 0 = 50x 1,2 = 60 kn Obliczenia statyczne Schemat pierwszy - obciążenie gruntem zasypowym - obciążenie zmienne równomiernie rozłożone (γ f = 1,20) 20,72 WYNIKI: Wykres momentów zginających: -45,82-45,82 45,82 54,99 22,91 54,99 45,82 Wykres przemieszczeń:

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.16/k 0,3 Wykres naprężeń: 27,07-27,07 Schemat drugi - obciążenie gruntem zasypowym - obciążenie skupione od koła pojazdu (γ f = 1,20) 60,00 11,85 WYNIKI: Przypadek P1: Przypadek 1 Wykres momentów zginających: -64,84-64,84 64,84 62,81 51,17 62,81 64,84 Wykres przemieszczeń: Wykres naprężeń: 0,6 38,30-38,30 δ = 38 3 MPa naprężenia wzdłużne od zginania a1,

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.17/k A v = 3 2 2 ( 0, 508 0, 0088) 0, 0088 = 8, 786x10 m 3 τ s = F / A v τ s = 62, 81/ 8, 786x10 = 7, 15MPa Średnie naprężenia obwodowe δ = 122, 6 MPa (wg 2.1) t Naprężenia wzdłużne w ściance rury nieutwierdzonej p ( Dz 2g) δ a2 = δ a = 61, 3 MPa 4g Wytężenie materiału w gazociągu. δ = 122, 6 t MPa δ = 61, 3 + 38, 30 MPa δ = 99, 6 MPa a a δ red = δ 2 t + δ 2 a δ δ t a + τ 2 3 s 2 2 2 δ red = 122, 6 + 99, 6 122, 6 99, 6 + 3 715, δ red = 113, 5 MPa Wytrzymałość materiału gazociągu (wg 2.1) R 1 = 349,25 MPa WP = δ R red te 113, 5 = = 0, 32 349, 25 Warunek spełniony.

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.18/k Poz.2 Wyznaczenie średnicy i długości pala Obciążenie pala: (11,58 kn/m + 9,14 kn/m) x 5,0 m x 1,25 = 129,5 kn Q r = 129,5 kn obciążenie obliczeniowe działające na pal Poz. 2.1 Schemat nr 1. Miąższość nasypów niebudowlanych 7,0 m otwór nr 2 opracowanie [2.3] Zagłębienie pala w gruncie nośnym 3,1 m Pale : FDP (użytkownika), pojedyncze rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kołowy, o średnicy 40,00 (cm) długość pala: 8,10 (m) od poziomu -2,00 (m) typ głowicy: swobodna klasa betonu: B 30 Podłoże gruntowe: brak wody gruntowej osiadanie warstw do poziomu -7,00 (m) Układ warstw : Rodzaj gruntu I D /I L w n [%] z [m] g [kn/m3] t [kn/m2] q [kn/m2] Nasyp 0,10 15,00 0,00 19,00 0,00 0,00 Piasek drobny 0,40 24,00-7,00 19,00 37,83 1881,31 Do obliczeń przyjęto warstwę zastępczą o poziomie stropu z0 = -2,45 (m) Nośność pojedynczego pala: Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego Rodzaj gruntu z śr [m] h [m] S si t i [kn/m2] N si [kn] Nasyp -4,50 5,00 1,10-10,00-69,12 Piasek drobny -7,22 0,45 1,10 36,13 20,22 Piasek drobny -8,78 2,65 1,10 37,83 124,71 Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q = 1439,20 (kn/m2) /S pi = 1,10/ Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 323,99 (kn) (Np = 179,05, Ns = 144,94) Nośnośc Nw - 79,58 (kn) Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu h H = 0,50 (m) obliczeniowy poziom terenu: z 0 = -2,50 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu k x = 9405,00 (kn/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 7,60 (m) zagłębienie sprężyste pala h S = 3,16 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność H r = 146,66 (kn) moment Mmax od siły poziomej 100 kn 176,38 (kn*m)

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.19/k Przemieszczenia pojedynczego pala: Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E 0 = 42492,01 (kn/m2) moduł ściśliwości pala E t = 31000000,00 (kn/m2) moduł odkszt. w podstawie E b = 42492,01 (kn/m2) poziom warstw nieodkszt. z S = -31,00 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej I ok ( h/d, Ka ) = I ok ( 7,75, 729,55 ) = 1,31 R A = 1,00 R h = 1,00 wartość siły tarcia negat. Tn = 57,12 (kn) osiadanie s dla Qn=1 000 kn : 10,0 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y 0 dla Hn = 100 kn : 25,4 (mm) Nośność fundamentu palowego: Liczba pali: n = 1 współczynnik korekc. m = 0,70 Zasięg strefy naprężeń wokół pala : wciskanego R = 0,53 (m) m1 = 1,00 wyciąganego Rw = 1,01 (m) m1 = 1,00 Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,70*(1,00*144,94+179,05) - 69,12 = 157,68 (kn) wyciąganego Qrw = - 0,70 * 1,00 * 79,58 = -55,70 (kn) Ciężar obliczeniowy pala: Gp = 26,36 (kn) Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal: wciskany Pmax = -131,31 (kn) wyciągany Pmin = -82,07 (kn) Poz. 2.2 Schemat nr 2 Nasyp do głębokości 5,5 m p.p.t. Otwór nr 1 pracowanie [2.3] Zagłębienie pala w grunt nośny 3,0 m Pale : FDP (użytkownika), pojedyncze rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kołowy, o średnicy 40,00 (cm) długość pala: 6,50 (m) od poziomu -2,00 (m) typ głowicy: swobodna klasa betonu: B 30 Podłoże gruntowe: woda gruntowa poniżej poziomu -5,50 (m) osiadanie warstw do poziomu -5,50 (m) Układ warstw : Rodzaj gruntu I D /I L w n [%] z [m] g [kn/m3] t [kn/m2] q [kn/m2] Nasyp 0,10 15,00 0,00 19,00 0,00 0,00 Piasek drobny 0,50 24,00-5,50 19,00 37,83 1881,31 Do obliczeń przyjęto warstwę zastępczą o poziomie stropu z0 = -1,92 (m)

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.20/k Nośność pojedynczego pala: Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego Rodzaj gruntu z śr [m] h [m] S si t i [kn/m2] N si [kn] Nasyp -3,75 3,50 1,10-10,00-48,38 Piasek drobny -6,21 1,42 1,10 32,44 57,51 Piasek drobny -7,71 1,58 1,10 37,83 74,12 Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q = 1236,96 (kn/m2) /S pi = 1,10/ Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 285,52 (kn) (Np = 153,89, Ns = 131,63) Nośnośc Nw - 77,01 (kn) Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu h H = 0,00 (m) obliczeniowy poziom terenu: z 0 = -2,00 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu k x = 9405,00 (kn/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 6,50 (m) zagłębienie sprężyste pala h S = 3,06 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność H r = 127,56 (kn) moment Mmax od siły poziomej 100 kn 122,49 (kn*m) Przemieszczenia pojedynczego pala: Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E 0 = 42492,01 (kn/m2) moduł ściśliwości pala E t = 31000000,00 (kn/m2) moduł odkszt. w podstawie E b = 42492,01 (kn/m2) poziom warstw nieodkszt. z S = -30,00 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej I ok ( h/d, Ka ) = I ok ( 7,50, 729,55 ) = 1,29 R A = 1,00 R h = 1,00 wartość siły tarcia negat. Tn = 39,98 (kn) osiadanie s dla Qn=1 000 kn : 10,1 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y 0 dla Hn = 100 kn : 24,2 (mm) Nośność fundamentu palowego: Liczba pali: n = 1 współczynnik korekc. m = 0,70 Zasięg strefy naprężeń wokół pala : wciskanego R = 0,52 (m) m1 = 1,00 wyciąganego Rw = 0,85 (m) m1 = 1,00 Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,70*(1,00*131,63+153,89) - 48,38 = 151,48 (kn) wyciąganego Qrw = - 0,70 * 1,00 * 77,01 = -53,91 (kn) Ciężar obliczeniowy pala z uwzględnieniem wyporu wody: Gp = 17,09 (kn)

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.21/k Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal: wciskany wyciągany Poz. 2.3 Schemat nr 3 Pmax = -134,39 (kn) Pmin = -70,99 (kn) Miąższość nasypów niebudowlanych 3,0 m otwór nr 5 opracowanie [2.3] Zagłębienie pala w gruncie nośnym 4,5 m Pale : FDP (użytkownika), pojedyncze rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kołowy, o średnicy 40,00 (cm) długość pala: 6,50 (m) od poziomu -2,00 (m) typ głowicy: swobodna klasa betonu: B 30 Podłoże gruntowe: woda gruntowa poniżej poziomu -2,00 (m) osiadanie warstw do poziomu -5,50 (m) Układ warstw : Rodzaj gruntu I D /I L w n [%] z [m] g [kn/m3] t [kn/m2] q [kn/m2] Nasyp 0,10 15,00 0,00 19,00 0,00 0,00 Piasek drobny 0,50 24,00-5,50 19,00 37,83 1881,31 Do obliczeń przyjęto warstwę zastępczą o poziomie stropu z0 = -1,92 (m) Nośność pojedynczego pala: Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego Rodzaj gruntu z śr [m] h [m] S si t i [kn/m2] N si [kn] Nasyp -3,75 3,50 1,10-10,00-48,38 Piasek drobny -6,21 1,42 1,10 32,44 57,51 Piasek drobny -7,71 1,58 1,10 37,83 74,12 Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q = 1236,96 (kn/m2) /S pi = 1,10/ Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 285,52 (kn) (Np = 153,89, Ns = 131,63) Nośnośc Nw - 77,01 (kn) Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu h H = 0,00 (m) obliczeniowy poziom terenu: z 0 = -2,00 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu k x = 9405,00 (kn/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 6,50 (m) zagłębienie sprężyste pala h S = 3,06 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność H r = 127,56 (kn) moment Mmax od siły poziomej 100 kn 122,49 (kn*m) Przemieszczenia pojedynczego pala: Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E 0 moduł ściśliwości pala E t = 42492,01 (kn/m2) = 31000000,00 (kn/m2)

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.22/k moduł odkszt. w podstawie E b = 42492,01 (kn/m2) poziom warstw nieodkszt. z S = -30,00 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej I ok ( h/d, Ka ) = I ok ( 7,50, 729,55 ) = 1,29 R A = 1,00 R h = 1,00 wartość siły tarcia negat. Tn = 39,98 (kn) osiadanie s dla Qn=1 000 kn : 10,1 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y 0 dla Hn = 100 kn : 24,2 (mm) Nośność fundamentu palowego: Liczba pali: n = 1 współczynnik korekc. m = 0,70 Zasięg strefy naprężeń wokół pala : wciskanego R = 0,52 (m) m1 = 1,00 wyciąganego Rw = 0,85 (m) m1 = 1,00 Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,70*(1,00*131,63+153,89) - 48,38 = 151,48 (kn) wyciąganego Qrw = - 0,70 * 1,00 * 77,01 = -53,91 (kn) Ciężar obliczeniowy pala z uwzględnieniem wyporu wody: Gp = 12,34 (kn) Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal: wciskany Pmax = -139,14 (kn) wyciągany Pmin = -66,25 (kn) Poz. 2.4 Schemat nr 4 Nasyp do głębokości 2,6 m p.p.t. Zagłębienie pala w grunt nośny 4,9 m Dane : Pale : FDP (użytkownika), pojedyncze rodzaj: prefabrykowane żelbetowe wykonanie: wbijane przekrój pala: kołowy, o średnicy 40,00 (cm) długość pala: 5,50 (m) od poziomu -2,00 (m) typ głowicy: swobodna klasa betonu: B 30 Podłoże gruntowe: brak wody gruntowej osiadanie warstw do poziomu -2,60 (m) Układ warstw : Rodzaj gruntu I D /I L w n [%] z [m] g [kn/m3] t [kn/m2] q [kn/m2] Nasyp 0,10 15,00 0,00 19,00 0,00 0,00 Piasek drobny 0,40 24,00-2,60 19,00 37,83 1881,31 Do obliczeń przyjęto warstwę zastępczą o poziomie stropu z0 = -0,91 (m)

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.23/k Nośność pojedynczego pala: Wytrzymałości gruntu na pobocznicy pala wciskanego Rodzaj gruntu z śr [m] h [m] S si t i [kn/m2] N si [kn] Nasyp -2,30 0,60 1,10-10,00-8,29 Piasek drobny -4,25 3,31 1,10 25,31 104,21 Piasek drobny -6,71 1,59 1,10 37,83 74,83 Wytrzymałości gruntu pod podstawą pala : q = 1239,78 (kn/m2) /S pi = 1,10/ Nośność pala obciążonego siłą pionową Nośność Nt (w gruncie nośnym) 333,28 (kn) (Np = 154,24, Ns = 179,04) Nośnośc Nw - 111,00 (kn) Nośność pala obciążonego siłą poziomą wysokość zaczepienia siły nad poz. terenu h H = 0,00 (m) obliczeniowy poziom terenu: z 0 = -2,00 (m) współczynnik podatności bocznej gruntu k x = 17073,74 (kn/m2) zagłębienie pala w gruncie h = 5,50 (m) zagłębienie sprężyste pala h S = 2,63 (m) pal pośredni (1,5*hs < h < 3*hs), nośność H r = 165,74 (kn) moment Mmax od siły poziomej 100 kn 105,14 (kn*m) Przemieszczenia pojedynczego pala: Parametry: moduł średni odkszt. gruntu E 0 = 42492,01 (kn/m2) moduł ściśliwości pala E t = 31000000,00 (kn/m2) moduł odkszt. w podstawie E b = 42492,01 (kn/m2) poziom warstw nieodkszt. z S = -49,00 (m) obliczenia dla pala w warstwie jednorodnej I ok ( h/d, Ka ) = I ok ( 12,25, 729,55 ) = 1,62 R A = 1,00 R h = 1,00 wartość siły tarcia negat. Tn = 6,85 (kn) osiadanie s dla Qn=1 000 kn : 7,8 (mm) (bez uwzględniania tarcia negatywnego i ciężaru własnego) przemieszczenie y 0 dla Hn = 100 kn : 18,1 (mm) Nośność fundamentu palowego: Liczba pali: n = 1 współczynnik korekc. m = 0,70 Zasięg strefy naprężeń wokół pala : wciskanego R = 0,71 (m) m1 = 1,00 wyciąganego Rw = 0,75 (m) m1 = 1,00 Nośność obliczeniowa pala (w grupie) wciskanego Qr = 0,70*(1,00*179,04+154,24) - 8,29 = 225,00 (kn) wyciąganego Qrw = - 0,70 * 1,00 * 111,00 = -77,70 (kn) Ciężar obliczeniowy pala: Gp = 17,90 (kn) Dopuszczalne pionowe obciążenie obliczeniowe przekazywane na pal:

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.24/k wciskany wyciągany Pmax = -207,10 (kn) Pmin = -95,60 (kn) Przyjęto: pale przemieszczeniowe FDP Średnica 400 mm Długość zmienna w zależności od miąższości nasypu. Minimalna długość pala 5,5 m. Minimalne zagłębienie w grunt nośny 3,5m Projektował: mgr inż. Grzegorz KOMRAUS upr. bud. nr 204/90/Kt. mgr inż. Wojciech WILCZEK upr. bud. nr SLK/2355/POOK/08 Sprawdził: inż. Zbigniew KOWALSKI Rzeczoznawca budowlany w specjalności konstrukcyjno inżynieryjnej upr nr RZE/X/021/08

WZMOCNIENIE GRUNTU POD PROJEKTOWANY GAZOCIĄG str.25/k ZAŁĄCZNIKI Z1. Prospekt informacyjny system pala przemieszczeniowego FDP

Zaświadczenie o numerze weryfikacyjnym: SLK-2LI-9W3-UY4 * Pan Wojciech Wilczek o numerze ewidencyjnym SLK/BO/6106/09 adres zamieszkania ul. Jasna 24, 44-178 Przyszowice jest członkiem Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa i posiada wymagane ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej. Niniejsze zaświadczenie jest ważne do dnia 2013-05-31. Zaświadczenie zostało wygenerowane elektronicznie i opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu w dniu 2012-05-30 roku przez: Franciszek Buszka, Przewodniczący Rady Śląskiej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa. (Zgodnie art. 5 ust 2 ustawy z dnia 18 września 2001 r. o podpisie elektronicznym (Dz. U. 2001 Nr 130 poz. 1450) dane w postaci elektronicznej opatrzone bezpiecznym podpisem elektronicznym weryfikowanym przy pomocy ważnego kwalifikowanego certyfikatu są równoważne pod względem skutków prawnych dokumentom opatrzonym podpisami własnoręcznymi.) * Weryfikację poprawności danych w niniejszym zaświadczeniu można sprawdzić za pomocą numeru weryfikacyjnego zaświadczenia na stronie Polskiej Izby Inżynierów Budownictwa www.piib.org.pl lub kontaktując się z biurem właściwej Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa.