Inwestor: Temat: Rodzaj opracowania: Politechnika Rzeszowska Im. Ignacego Łukasiewicza Ul. Wincentego Pola Rzeszów

Usługi geologiczne Tadeusz Śloński 35-111 Rzeszów, Ul. Sportowa 12/53 Tel. (017) 863 15 65 www.geologia.konto.pl e-mail: geologia@konto.pl NIP: 813-102-68-14 Inwestor: Politechnika Rzeszowska Im. Ignacego Łukasiewicza Ul. Wincentego Pola 2 35-959 Rzeszów Temat: Rozbudowa i doposażenie Ośrodka Kształcenia Lotniczego Politechniki Rzeszowskiej im. Ignacego Łukasiewicza w m. Jasionka, gmina Trzebownisko woj. podkarpackie Rodzaj opracowania: Dokumentacja Geotechniczna Zespół opracowujący: Imię i Nazwisko: Nr uprawnień: Podpis: Opracował geolog: Tadeusz Śloński C.U.G. W-wa 070866 Współpraca geolog: Marek Śloński - Data opracowania: Marzec 2008 Egzemplarz nr: 6

Spis treści i załączników: I. Część opisowa 1. Wstęp... 4 2. Lokalizacja i charakterystyka projektowanej inwestycji... 6 3. Opis budowy geologicznej terenu badań... 10 4. Opis warunków hydrogeologicznych terenu badań... 12 5. Ocena i charakterystyka warunków geologiczno-inżynierskich pod budowę pasa startowego i drogi kołowania /opis właściwości fizyko-mechanicznych gruntów podłoża/... 16 6. Ocena i charakterystyka warunków geologiczno-inżynierskich pod budowę hangaru /opis właściwości fizyko-mechanicznych gruntów podłoża/... 31 7. Ocena i charakterystyka warunków geologiczno-inżynierskich pod budowę symulatora lotu /opis właściwości fizyko-mechanicznych gruntów podłoża/... 35 8. Ocena i charakterystyka warunków geologiczno-inżynierskich pod budowę kontenerowej stacji paliw /opis właściwości fizyko-mechanicznych gruntów podłoża/.. 39 9. Ocena i charakterystyka warunków geologiczno-inżynierskich pod budowę kanalizacji deszczowej /opis właściwości fizyko-mechanicznych gruntów podłoża/... 42 10. Wnioski i zalecenia... 46 II. Część graficzna 1. Mapa geologiczna rejonu badań w skali 1:200 000. 2. Mapa orientacyjna w skali 1:10 000 z zaznaczoną lokalizacją projektowanej inwestycji. 3. Mapa dokumentacyjna w skali 1:2000 z zaznaczonymi otworami badawczymi /ark. A, B/. PAS STARTOWY i DROGI KOŁOWANIA 4-37. Karty dokumentacyjne otworów badawczych /zestawienie właściwości fizykomechanicznych gruntów podłoża/. 38-57. Przekroje geologiczno-inżynierskie przez otwory badawcze. 58-74. Karty wyników badań sondą dynamiczną SD-10 (DPL). 75-94. Wykresy uziarnienia gruntów sypkich. 2

HANGAR 95-102. Karty dokumentacyjne otworów badawczych /zestawienie właściwości fizykomechanicznych gruntów podłoża/. 103-107. Przekroje geologiczno-inżynierskie przez otwory badawcze. 108-115. Karty wyników badań sondą dynamiczną SD-10 (DPL). 116-123. Wykresy uziarnienia gruntów sypkich. SYMULATOR LOTÓW 124-129. Karty dokumentacyjne otworów badawczych /zestawienie właściwości fizykomechanicznych gruntów podłoża/. 130-136. Przekroje geologiczno-inżynierskie przez otwory badawcze. 137-141. Karty wyników badań sondą dynamiczną SD-10 (DPL). 142-148. Wykresy uziarnienia gruntów sypkich. KONTENEROWA STACJA PALIW 149-151. Karty dokumentacyjne otworów badawczych /zestawienie właściwości fizykomechanicznych gruntów podłoża/. 152. Przekrój geologiczno-inżynierski przez otwory badawcze. 153-155. Karty wyników badań sondą dynamiczną SD-10 (DPL). 156-158. Wykresy uziarnienia gruntów sypkich. KANALIZACJA DESZCZOWA 159-169. Karty dokumentacyjne otworów badawczych /zestawienie właściwości fizykomechanicznych gruntów podłoża/. 170-171. Karty wyników badań sondą dynamiczną SD-10 (DPL). 172-173. Wykresy uziarnienia gruntów sypkich. 174. Wykaz objaśnień i symboli. 3

1. WSTĘP W związku z potrzebą określenia warunków geotechnicznych dla potrzeb zamierzenia inwestycyjnego pod nazwą Rozbudowa i doposażenie ośrodka kształcenia lotniczego Politechniki Rzeszowskiej im. Ignacego Łukasiewicza w m. Jasionka, gmina Trzebownisko, woj. podkarpackie opracowano niniejszą dokumentację geotechniczną. Podstawa opracowania: Umowa Nr 39/TI/2007 z 20 listopada 2007 r. Program inwestycji: Rozbudowa i doposażenie Ośrodka Kształcenia Lotniczego z kwietnia 2007 r. zatwierdzony przez Rektora Politechniki Rzeszowskiej Studium Wykonalności Inwestycji Projekt decyzji o lokalizacji inwestycji celu publicznego Notatka służbowa z dnia 23.01.2008 r. Pismo Politechniki Rzeszowskiej im. Ignacego Łukasiewicza L.dz. TI/8/2008 z dnia 8.01.2008 r W ramach przedmiotowego opracowania wykonano 62 otwory badawcze, których lokalizację, ich cel i głębokości podaje się poniżej: Otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /A (34 otwory badawcze) do głębokości 3,0-6,0 m p.p.t. (łącznie 102 mb) wykonano na trasie projektowanego pasa startowego i drogi kołowania. Otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /B (8 otworów badawczych) do głębokości 6,0 m p.p.t. (łącznie 42 mb) wykonano w miejscu lokalizacji projektowanego hangaru. Otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /C (6 otworów badawczych) do głębokości 4,0 m p.p.t. (łącznie 24 mb) wykonano w miejscu lokalizacji projektowanego budynku symulatora lotów. Otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /D (3 otwory badawcze) do głębokości 3,0 m p.p.t. (łącznie 9 mb) wykonano w miejscu projektowanej lokalizacji kontenerowej stacji paliw. Otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /E (11 otworów badawczych) do głębokości 3,0-4,0 m p.p.t. (łącznie 39 mb) wykonano na trasie projektowanej kanalizacji deszczowej. Otwory badawcze w terenie wytyczono i zniwelowano metodami geodezyjnymi rozmieszczone jak na załączonej mapie dokumentacyjnej w skali 1:2000 (zał. nr 3 ark. A, B). Wiercenia badawcze wykonano w miesiącu luty 2008 r. przy użyciu sprzętu ręcznego pod stałym nadzorem geologa dokumentującego. W trakcie wierceń badawczych pobierano próby gruntów do badań makroskopowych z każdej napotkanej i wyodrębnionej litologicznie warstwy gruntu nie rzadziej jednak, niż co 1,0 m, a w przypadku warstw cieńszych odpowiednio częściej celem określenia rodzaju gruntu, stanu, genezy i głębokości zalegania poszczególnych warstw. Ponadto pobrano próby gruntów spoistych NW, NU i NNS celem wykonania podstawowych badań laboratoryjnych 4

metodą A. Pobrano również próby gruntów sypkich celem określenia ich składu uziarnienia. W strefie otworów badawczych oznaczonych w opracowaniu indeksem literowym /A, które zlokalizowano na trasie projektowanego pasa startowego i drogi kołowania określono parametry gruntów w strefie bezpośredniego wpływu podłoża na nawierzchnię jezdni od 0,00 do 0,50 m oraz określono grupę nośności Gi zgodnie z Katalogiem Typowych Konstrukcji Nawierzchni Podatnych i Półsztywnych GDDP 1997 r. W otworach badawczych zwracano szczególną uwagę na stopień zawilgocenia gruntów podłoża jak również mierzono poziomy nawiercone i ustalone wody gruntowej przeprowadzając w tym celu stójki obserwacyjne do czasu stabilizacji lustra wody w otworach. Mierzono również napotkane poziomy sączeń wody gruntowej. Wyniki tych badań zestawiono na kartach dokumentacyjnych otworów badawczych. Stopień zagęszczenia I D gruntów sypkich określono metodą polową przy zastosowaniu lekkiej sondy dynamicznej SD-10 (DPL). Na podstawie badań pobranych prób gruntów wydzielono w podłożu warstwy i podwarstwy geotechniczne, dla których następnie obliczono wartości parametrów geotechnicznych wg PN-81/B-03020 niezbędnych do obliczeń konstrukcyjnych. Po zakończeniu wierceń i pobraniu prób gruntów otwory badawcze zlikwidowano przez zasypanie z ubiciem gruntem wyniesionym przez narzędzia wiertnicze z zachowaniem profilu naturalnego. Na podstawie powyższych czynności oraz w oparciu o obowiązujące normy gruntowe: PN-86/B-02480 PN-74/B-04452 PN-81/B-03020 PN-88/B-04481 PN-88/B-04493 PN-64/8931-01 i KTKNPiP GDDP 1997 r. sporządzono w 6-ciu egzemplarzach niniejszą dokumentację geotechniczną. 5

2. LOKALIZACJA I CHARAKTERYSTYKA PROJEKTOWANEJ INWESTYCJI Teren będący przedmiotem badań położony jest w granicach administracyjnych miejscowości Jasionka gmina Trzebownisko, powiat rzeszowski, województwo podkarpackie. Według podziału fizyczno-geograficznego Polski (J. Kondracki 1978 r.) rozpatrywany rejon położony jest w skrajnej południowej części tzw. Płaskowyżu Kolbuszowskiego, który ogranicza od strony wschodniej dolina rzeki Wisłok i jej lewobrzeżny dopływ rzeki Mrowla. Pod względem morfologicznym dokumentowany rejon stanowi fragment wysoczyzny polodowcowej oraz lewobrzeżną terasę rzeki Mrowla gdzie przewiduje się budowę ciągu kanalizacji deszczowej. Rejon badań obejmuje dwie jednostki morfologiczne: a) fragment wysoczyzny polodowcowej gdzie zlokalizowano otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /A, /B, /C i /D. b) fragment lewobrzeżnej terasy /doliny/ akumulacyjnej rzeki Mrowla gdzie zlokalizowano otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /E. Ośrodek Kształcenia Lotniczego w strefie, którego wykonano badania geotechniczne zlokalizowany jest w sąsiedztwie lotniska pasażerskiego Rzeszów Jasionka. Politechnika Rzeszowska dysponuje własnymi trenami o powierzchni 11,14 ha obejmującymi działki nr 1867/24, 1867/25, 1867/106 i 1867/39. Na tym terenie zlokalizowane są wszystkie obiekty kubaturowe i urządzenia techniczne OKL: budynek administracyjno- szkoleniowy (stary port lotniczy), hangar o powierzchni 1500 m 2 z przybudówką, budynek garażowo- wartowniczy, budynek magazynowy z rozdzielnią nn, kotłownia gazowo-olejowa, garaże i wiaty oraz elementy zagospodarowania terenu: drogi, place, parkingi, płyta postojowa dla samolotów przy hangarze, plac z płyt betonowych do tankowania samolotów. Teren jest uzbrojony w następujące sieci: - sieć wodociągowa gminna - kanalizacja sanitarna odprowadzona do gminnej oczyszczalni ścieków - kanalizacja deszczowa z odprowadzeniem kolektorem Ø 400 do rzeki Czarna - sieć ciepłownicza z własnej kotłowni na terenie OKL - sieć energetyczna ze stacji zlokalizowanej na terenie OKL - sieć gazowa W użytkowaniu Ośrodka znajdują się również działki nr 1867/32, 1867/33 i 3919 wykorzystywane do startów i lądowań samolotów szkoleniowych OKL na pasie trawiastym. Konfiguracja terenu gdzie przewiduje się realizację przedsięwzięcia inwestycyjnego jest płaska z nachyleniem o kierunku W-E do strefy dolinnej rzeki Wisłok. Wysokości bezwzględne w strefie otworów badawczych zawierają się w granicach 191,39-201,20 m n.p.m., przy czym najwyższa część terenu to strefa otworu badawczego nr 37 A na trasie projektowanej drogi kołowania, natomiast najniższa to strefa otworu badawczego nr 62E gdzie projektuje się wylot kanalizacji deszczowej w bezpośrednim sąsiedztwie rzeki Mrowla. 6

Projektowane zagospodarowanie terenu: Przedmiotem opracowania jest koncepcja rozbudowy istniejącego Ośrodka Kształcenia Lotniczego Politechniki Rzeszowskiej im. Ignacego Łukasiewicza zlokalizowanego w rejonie lotniska Rzeszów-Jasionka, dla potrzeb szkolenia pilotów przygotowujących się do pełnienia służby w lotnictwie cywilnym i transportowym. Zakres opracowania obejmuje rozwiązanie sytuacyjne lokalizacji hangaru dla samolotów, budynku symulatorów lotu, pasa startowego, drogi dojazdowej i kontenerowej stacji paliw dla obsługi samolotów. Lokalizacja poszczególnych obiektów jest zgodna z złożeniami wynikającymi z umowy, Programu Inwestycji i wstępnych uzgodnień z Inwestorem i przedstawicielami Portu Lotniczego Rzeszów Jasionka. - Hangar o wymiarach 60x27 m i powierzchni 1600 m 2 został zlokalizowany na działce nr 1867/24, w sąsiedztwie istniejącego hangaru, zakładając możliwość korzystania z płyty postojowej, która zostanie nieznacznie powiększona. - Budynek symulatorów lotów o wymiarach osiowych 14x21 m został zlokalizowany na działce nr 1867/39, w miejscu przeznaczonego do rozbiórki budynku magazynowego i przewiązką połączony z istniejącym budynkiem administracyjno- szkoleniowym. - Pas startowy o wymiarach 30x900 m zlokalizowany na działkach 1867/33 i 3919 i usytuowany równolegle do drogi startowej lotniska Rzeszów- Jasionka w odległości około 594 m (między osiami) - Drogi kołowania o szerokości 5,0 m łączą plac postojowy przed hangarami z projektowanym pasem startowym, drogą startową lotniska pasażerskiego i z placem przy stacji paliw. Drogi te mają równocześnie charakter dojazdów pożarowych i przebiegają przez działki nr 1867/24, 1867/33, 1867/32 oraz 1867/56. - Kontenerową stację paliw o wymiarach 9,20 m x 2,79 m zlokalizowano na działce 1867/24 i powiązano komunikacyjnie z płytą postojową przy hangarach oraz drogą kołowania. Rozwiązania projektowe: PAS STARTOWY Pas startowy o wymiarach 900x30 m o kierunku 90-270 tj. wschód-zachód usytuowano równolegle do osi istniejącej drogi startowej lotniska Rzeszów-Jasionka w odległości 594 m w kierunku południowym. Projektowany pas startowy położony będzie na poziomie (średnio) 196,00 m n.p.m. W przekroju poprzecznym pas startowy przyjęto o nachyleniu dwustronnym (daszkowym) o wartości 1% w kierunku od osi na zewnątrz. Przewiduje się nośność nawierzchni pasa startowego 12 ton/oś. Powierzchniowe odwodnienie pasa startowego odbywać się będzie korytkami przykrytymi rusztem, usytuowanymi wzdłuż krawędzi pasa startowego. Wody opadowe i roztopowe jęte tymi korytkami odprowadzone zostaną do projektowanej, podziemnej kanalizacji deszczowej. Docelowo przewiduje się również wykonanie oświetlenia pasa startowego w celu umożliwienia startów i lądowań w porze nocnej. Na etapie koncepcji założono jedynie kabel zasilający to oświetlenie. Wzdłuż osi pasa startowego w obu kierunkach tj. wschód, zachód istnieje możliwość zabudowy pomocy nawigacyjnych. 7

DROGI KOŁOWANIA Z uwagi na nieduży ruch lotniczy nie przewiduje się osobnej drogi kołowania. Kołowanie przed startem i po lądowaniu odbywać się może pasem startowym lub po wyrównanej powierzchni drogi startowej obok pasa. Pomiędzy hangarami, kontenerową stacją paliw i pasem startowym nie przewiduje się zgodnych z RMTiGM w sprawie przepisów techniczno-budowlanych dla lotnisk cywilnych, dróg kołowania. Zaprojektowano natomiast utwardzone drogi pożarowe o szerokości 5,0 m. Łączą one ze sobą poszczególne elementy zagospodarowania OKL tj. hangary, pas startowy, kontenerową stację paliw i mogą być wykorzystywane do kołowania samolotów. Przy kontenerowej stacji paliw zaprojektowano plac do tankowania samolotów OKL. Przyjęto plac o szerokości 30 m, co umożliwia zarówno zawracanie samochodu-cysterny dostarczającej paliwo jak i przejazd (kołowanie) obok siebie 2 samolotów (o rozpiętości skrzydeł do 15 m). Wjazd na plac tankowania odbywa się od strony południowej z istniejącej płyty przed hangarem. Plac do tankowania nie koliduje z ruchem samolotów z pod hangaru na pas startowy. Wymienione elementy zagospodarowania pokazano na rys nr 2 niniejszej koncepcji. OŚWIETLENIE PASA STARTOWEGO Pas startowy zostanie oświetlony specjalnymi oprawami podatnymi na złamanie (łamliwymi). Wzdłuż pasa oprawy koloru żółtego, rozmieszczonymi, co 60 m. Próg i koniec drogi startowej oprawami dwukolorowymi: zielonymi i czerwonymi. Sterowanie oprawami przewiduje się z hangaru z możliwością zdalnego sterowania z miejsca wskazanego przez użytkownika. Nie przewiduje się oświetlenia drogi kołowania ROZWIĄZANIE TECHNICZNE PROJEKTOWANEJ KANALIZACJI DESZCZOWEJ Projektuje się dwa równoległe ciągi kanalizacji deszczowej biegnące po obu stronach pasa startowego. Odległość między tymi ciągami wyniesie ok. 45m. Dodatkowo jeden ciąg kanalizacji deszczowej będzie ułożony wzdłuż drogi kołowania. Projektowana kanalizacja zostanie włączona do kanalizacji istniejącej. Istniejąca kanalizacja φ 400 mm posiada za małą średnicę dla odprowadzania dodatkowej ilości wód deszczowych z odwadniania pasa lotniska oraz drogi kołowania. Dodatkowo w trakcie wizji lokalnej na miejscu stwierdzono, iż istniejąca kanalizacja oraz wylot nie są w dobrym stanie technicznym. Zarówno studzienki rewizyjne jak i wylot do odbiornika są zniszczone. W związku z powyższym po śladzie istniejącej kanalizacji o średnicy 400 mm kierującej wody opadowe do istniejącego wylotu zlokalizowanego w skarpie odbiornika,t.j. rzeki Mrowli należy ułożyć nową kanalizację deszczową o większej średnicy. Zatem z uwagi na zwiększony przepływ wód opadowych -550 l/s zamiast jak dotychczas 87 l/s konieczna jest wymiana rur kanalizacyjnych oraz studzienek na odcinku od terenu lotniska do odbiornika. Zakładając spadek nowej sieci kanalizacji 0,35% można zastosować rury typu PE WEHOLITE o średnicy 600 mm, lub rury WIPRO o średnicy 700mm. Rodzaj materiału, z którego będzie zaprojektowana kanalizacja deszczowa pozostawia się w gestii Inwestora. Studzienki kanalizacyjne będą dobrane stosownie do typu rur oraz do ich średnic. Ogółem do budowy nowych odcinków kanalizacji deszczowej stosowane będą rury kanalizacyjne o średnicach od 200 do 600 lub 700 mm. Wymiana sieci istniejącej będzie prowadzona odkrywkowo po śladzie sieci istniejącej. Wylot do odbiornika również zostanie zaprojektowany dla średnicy 600 lub 700 mm i zostanie wykonany w konstrukcji betonowej 8

ROZWIĄZANIE KONSTRUKCYJNE HANGARU Projektowany hangar służyć będzie jako miejsce postojowe dla sprzętu latającego. Wszelkie naprawy i przeglądy techniczne samolotów odbywać się będą w hangarze istniejącym, gdzie znajduje się zaplecze socjalne dla obsługi. Projektowany hangar lotniczy ma wymiary dł. x szer. x wys. 60 x 27 9,5 m. Jest to konstrukcja stalowa ramowa dwuprzegubowa. W kierunku podłużnym znajdują się cztery ramy oparte przegubowo na końcach o raz w środku rozpiętości na zbiorczej ramie poprzecznej. Rozpiętość tych ram wynosi 60 m a rozstaw 6 m. Rama poprzeczna o rozpiętości 27 m jest oparta przegubowo na fundamentach. Na ramach podłużnych oparte są płatwie w rozstawie, co 3 m i o długości 6 m połączone sztywno z ramami. W osiach podłużnych skrajnych zlokalizowana jest brama na całej długości a w drugiej ściana ryglowa. Obudowę hangaru stanowi blacha trapezowa. BUDYNEK SYMULATORÓW LUTÓW ROZWIĄZANIA FUNKCJONALNO- PRZESTRZENNE I KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE Zaprojektowano obiekt parterowy, nie podpiwniczony, w konstrukcji stalowej, szkieletowej opartej na module 7,0 x 7,0 m. W kierunku podłużnym założono 3 moduły tj. 21 m, w kierunku poprzecznym 2 moduły tj. 14 m. Wysokość pomieszczeń 3,6 m. Projektowany obiekt jest funkcjonalnie i przestrzennie powiązany z istniejącym budynkiem szkoleniowym przeszklonym łącznikiem. Budynek usytuowano w miejscu przeznaczonego do rozbiórki obiektu magazynowego. Z uwagi na przepisy przeciwpożarowe i względy formalne projektowany obiekt odsunięto od istniejącej stacji trafo o 8 m. W celu podkreślenia kierunku najścia, wejście do budynku jest ustawione pod kątem 45 względem układu osi głównych. Zaprojektowano hall z wejściem do pomieszczeń sanitarnych, technicznych i do części szkoleniowej złożonej z 3 pomieszczeń dostępnych z korytarza: 2 pomieszczenia symulatorów lotów i pomieszczenie przygotowań briefing. W ścianach zewnętrznych pomieszczeń symulatorów przewidziano elementy obudowy o wymiarach 3,35 x 3,00 m przewidziane do łatwego demontażu w celu wprowadzenia urządzeń. Projektowany budynek stanowi prostą bryłę ze szkła i blachy falistej np. firmy RUUKKI, z podkreśleniem strefy wejścia. KONTENEROWA STACJA PALIW Obiekt ten zlokalizowany przy drodze kołowania w pobliżu płyty postojowe przy hangarach będzie służył do tankowania statków powietrznych i posiadał nominalną wydajność tankowania 140 dm 3 /min oraz zbiornik na benzynę lotniczą AVGAZ 100 LL o pojemności 30 m 3. Całość znajdzie się w zamykanej obudowie o wymiarach 2,79 x 9,2 m i będzie posadowiona na płycie fundamentowej. Etap projektu, dla którego zlecono wykonanie badań geotechnicznych: Koncepcja programowo-przestrzenna Żądany zakres rozpoznania gruntowego: Rozpoznanie podłoża gruntowego określające ocenę geotechniczną, warunki hydrogeologiczne, parametry gruntów, profile otworów badawczych, przekroje geologiczno-inżynierskie przez otwory badawcze, określenie grupy nośności Gi i charakterystyka gruntów w strefie bezpośredniego wpływu podłoża na nawierzchnię pasa startowego i drogi kołowania od 0,00 do 0,50 m zgodnie z KTKNPiP GDDP 1997 r., wnioski i zalecenia. 9

3. OPIS BUDOWY GEOLOGICZNEJ TERENU BADAŃ Dokumentowany rejon znajduje się w obrębie dużej jednostki geologicznej tzw. Zapadliska Przedkarpackiego, którego basen wypełniają osady morskie miocenu wykształcone w postaci iłów pylastych i iłołupków facji krakowieckiej. Bezpośrednio na stropie miocenu w strefie wysoczyzny zalegają czwartorzędowe osady akumulacji lodowcowej i wodno-lodowcowej /plejstocen/ reprezentowane przez gliny i pyły różnego typu tzw. zwałowe oraz piaski różnoziarniste i żwiry. Natomiast w strefie dolinnej bezpośrednio na stropie miocenu zalegają plejstoceńskie osady akumulacji rzeki Wisłok i jej dopływu rzeki Mrowla reprezentowane początkowo przez serię piaszczysto-żwirową oraz mady rzeczne /holocen/ złożone z glin i pyłów różnego typu przewarstwione wkładkami piasków różnoziarnistych oraz gruntów wodno-zastoiskowych namuły i torfy/. Budowa geologiczna w świetle wykonanych wierceń badawczych przedstawia się następująco: Na dokumentowanym obszarze w obrębie projektowanego przedsięwzięcia inwestycyjnego można wydzielić dwie zasadnicze strefy gdzie podłoże rodzime wykazuje znaczne zróżnicowanie litologiczne i genetyczne. STREFA PIERWSZA: to otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /A, /B, /C i /D zlokalizowane w obrębie wysoczyzny. Podłoże gruntowe w tej strefie pod warstwą gleby o miąższości 0,30 m i nasypów budowlanych o miąższości 0,40-0,80 m zalegają osady czwartorzędowe akumulacji wodnolodowcowej reprezentowane przez grunty spoiste tzw. zwałowe i grunty sypkie. Grunty spoiste to: gliny pylaste, gliny piaszczyste, piaski gliniaste i pyły piaszczyste. Osady te niekiedy przewarstwione są piaskiem pylastym bądź zawierają ślady żwiru. Grunty sypkie to: piaski pylaste, piaski drobne i piaski średnie zawierające znaczne ilości pyłu, niekiedy ślady żwiru. Osady te występują w formie nieregularnych o zmiennej miąższości przewarstwień bądź soczewek o różnej miąższości. STREFA DRUGA: to obszar położony w obrębie terasy akumulacyjnej rzeki Mrowla gdzie zlokalizowano otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /E. Podłoże w tej strefie pod warstwą gleby o miąższości 0,30 m budują grunty spoiste /mady/ oraz grunty sypkie. Grunty spoiste to: gliny pylaste, pyły, gliny piaszczyste, pyły piaszczyste i żwiry gliniaste. Grunty te w strefie otworów badawczych nr 54E, 55E, 56E, 57E i 59E na różnych poziomach podłoża zawierają znaczne ilości części organicznych oraz w przypadku otworów badawczych nr 61E i 62E domieszkę żwiru. Ponadto w obrębie gruntów jw. w strefie otworów nr 61E i 62E stwierdzono wkładki namułów organiczno-gliniastych, których przedziały głębokości oraz miąższości podaje się poniżej: Otwór badawczy nr 61E 2,30-3,10 m p.p.t. /miąższość 0,80 m/ Otwór badawczy nr 62E 2,00-2,80 m p.p.t. /miąższość 0,80 m/ 10

Grunty sypkie to: piaski pylaste i piaski drobne zawierające znaczne ilości pyłu. Ogólnie osadów czwartorzędowych w strefie pierwszej i drugiej nie przewiercono w spągu do osiągniętej głębokości 3,0-6,0 m p.p.t. 11

4. OPIS WARUNKÓW HYDROGEOLOGICZNYCH TERENU BADAŃ W trakcie wierceń badawczych stwierdzono stały poziom wody gruntowej oraz jej sączenia śródglinne. W poniższej tabeli zestawiono wyniki pomiarów głębokości wody gruntowej, jej poziomów nawiercenia, ustalenia i sączenia oraz rzędne nawiercenia, ustalenia i sączenia poziomu tej wody: Numer otworu Głębokość nawiercenia lub sączenia wody w [m] p.p.t. Głębokość ustalenia wody w [m] p.p.t. Rzędna nawiercenia lub sączenia wody w [m] n.p.m. Rzędna ustalenia wody w [m] n.p.m. PAS STARTOWY i DROGI KOŁOWANIA 1A Sączy 1,80 ----- 195,60 ----- 2A Sączy 2,20 ----- 197,70 ----- 3A Sączy 2,30 ----- 195,80 ----- 4A Sączy 2,30 ----- 196,60 ----- 5A Sączy 2,40 ----- 196,11 ----- 6A ----- ----- ----- ----- 7A Sączy 2,20 ----- 195,70 ----- 8A Sączy 2,30 ----- 195,80 ----- 9A-15A ----- ----- ----- ----- 16A Sączy 5,60 ----- 192,74 ----- 17A, 18A 19A, 20A 24A, 25A 26A, 27A 28A, 29A 30A, 31A 32A, 33A 34A, 35A 36A, 37A ----- ----- ----- ----- 12

HANGAR 38B 3,50 3,40 192,15 192,25 39B 3,50 3,40 192,20 192,30 40B 3,60 3,50 192,16 192,26 41B 3,60 3,50 192,00 192,10 42B 3,60 3,50 191,91 192,01 43B 3,60 3,50 191,88 191,98 44B 3,60 3,50 191,85 191,95 45B 3,60 3,50 191,82 191,92 SYMULATOR LOTÓW 46C 3,60 3,50 192,30 192,40 47C 3,50 3,40 192,30 192,40 48C 3,50 3,40 192,32 192,42 49C 3,60 3,50 192,23 192,33 50C 3,50 3,40 192,44 192,54 51C 3,50 3,40 192,47 192,57 STACJA KONTENEROWA PALIW 21D, 22D, 23D ----- ----- ----- ----- KANALIZACJA DESZCZOWA 52E ----- ----- ----- ----- 53E 1,70 1,70 193,15 193,15 54E 0,80 0,70 192,66 192,76 55E 1,10 1,00 192,40 192,50 56E 1,00 0,90 192,10 192,20 57E 1,20 1,10 191,80 191,90 58E 1,10 1,00 191,09 191,19 59E 1,10 1,00 191,10 191,20 60E 2,50 2,30 191,95 192,15 61E 3,00 2,70 188,50 188,80 62E 2,70 2,60 188,69 188,79 13

Wyniki wierceń badawczych, wizja lokalna terenu pozwalają określić warunki hydrogeologiczne w strefie lokalizacji projektowanych obiektów jako zróżnicowane. Warunki wodne w omawianym obszarze kształtuje konfiguracja terenu oraz budowa geologiczna podłoża. Udokumentowane wody gruntowe na badanym terenie związane są z utworami czwartorzędowymi i mają charakter poziomu stałego oraz występują w formie sączeń śródglinnych. Warstwę wodonośną o zwierciadle ciągłym stanowią zalegające na różnych poziomach podłoża piaski różnoziarniste zawierające znaczne ilości pyłu. Warstwę wodonośną o zwierciadle ciągłym stanowią również grunty spoiste na trasie projektowanej kanalizacji gdzie zlokalizowano otwory badawcze oznaczone w opracowaniu indeksem literowym /E. Grunty spoiste w obrębie, których stwierdzono wodę gruntową w formie stałego poziomu to gliny pylaste, gliny piaszczyste, żwiry gliniaste i namuły organiczno-gliniaste. Stwierdzona woda gruntowa w formie stałego poziomu ma charakter lekko napiętego, o czym świadczą z reguły wyższe poziomy ustalenia od poziomów nawiercenia po przeprowadzonych stójkach obserwacyjnych do czasu stabilizacji lustra wody w otworach. Lustro wody o charakterze swobodnym stwierdzono jedynie w strefie otworu badawczego nr 52E. W strefie otworów badawczych nr 1A, 2A, 3A, 4A, 5A, 6A, 7A, 8A i 16A stwierdzono wodę gruntową w formie sączeń śródglinnych. Woda tego typu jest tzw. wodą zawieszoną związaną z infiltracją wód poopadowych, w związku z czym w czasie intensywnych opadów atmosferycznych lub wiosennych roztopów woda ta może przybrać okresowo charakter poziomu stałego z możliwością zmiany poziomu tego sączenia. W strefie gdzie zalega woda gruntowa grunty podłoża wykazują wysoki stopień zawilgocenia, co potwierdzają badania laboratoryjne pobranych prób gruntów. Szczególnie niekorzystne warunki wodne stwierdza się na trasie projektowanej kanalizacji deszczowej, co ma bezpośredni związek z jej lokalizacją w strefie lewobrzeżnej doliny /zlewni/ rzeki Mrowla. Ukształtowanie terenu w tym przypadku sprzyja spływowi wód poopadowych i gruntowych w strefę dolinną jw. i powoduje nawadnianie gruntów podłoża. Ogólnie znaczący wpływ na warunki wodne w omawianym rejonie ma jego ukształtowanie, bowiem obszar badań stanowi lewobrzeżną zlewnię rzeki Wisłok i jej dopływu rzeki Mrowla, których koryta mają charakter drenujący. Brak wody gruntowej w formie stałego poziomu na trasie projektowanego pasa startowego i drogi kołowania ma bezpośredni związek z ich lokalizacją. Obiekty te lokalizuje się w części wyższej terenu, co sprzyja szybkiemu spływowi wód poopadowych i gruntowych w strefę dolinną rzeki Wisłok i jej dopływu rzeki Mrowla. Generalny kierunek spływu wód poopadowych i gruntowych w omawianym terenie odbywa się w kierunku wschodnim do rzeki Wisłok i jej dopływu rzeki Mrowla. Zaznacza się, że wiercenia badawcze prowadzone były w czasie o znacznie niższej ilości opadów atmosferycznych /bezśnieżna zima/, a zatem udokumentowane warunki wodne należy traktować jako korzystniejsze w odniesieniu do przeciętnych. W świetle powyższych ustaleń ocenę warunków hydrogeologicznych należy rozpatrywać odrębnie w odniesieniu do zamierzonych zadań inwestycyjnych. a) Udokumentowane warunki wodne obecnymi wierceniami zgodnie z Katalogiem Typowych Konstrukcji Nawierzchni Podatnych i Półsztywnych GDDP 1997 r. w strefie projektowanej lokalizacji pasa startowego i dróg kołowania stwierdza się jako dobre, jedynie w strefie otworu badawczego nr 1A jako przeciętne. 14

b) Warunki wodne w strefie projektowanej lokalizacji hangaru ocenia się jako dobre. Stwierdzona woda gruntowa w formie stałego poziomu z uwagi na głębokość jej zalegania nie będzie powodować ujemnego wpływu na sadowienie i eksploatację projektowanego obiektu. c) Warunki wodne w strefie projektowanej lokalizacji symulatora lotów ocenia się jako dobre. Stwierdzona woda gruntowa w formie stałego poziomu z uwagi na jej głębokość zalegania nie będzie powodować ujemnego wpływu na sadowienie i eksploatację projektowanego obiektu. d) Warunki hydrogeologiczne w strefie projektowanej lokalizacji kontenerowej stacji paliw ocenia się jako dobre z uwagi na brak wody gruntowej do głębokości 3,0 m p.p.t. e) Warunki hydrogeologiczne w strefie projektowanej trasy kanalizacji deszczowej stwierdza się jako niekorzystne z uwagi na płytkie zaleganie wody gruntowej w formie stałego poziomu z możliwością okresowych jej wahań w górę. Szczegółowe głębokości wody nawierconej i ustalonej oraz jej sączenia śródglinne przedstawiono w części graficznej na profilach otworów badawczych, na przekrojach geologiczno-inżynierskich przez otwory badawcze oraz w części opisowej /tabela rozdział nr 4/. 15

5. OCENA I CHARAKTERYSTYKA WARUNKÓW GEOLOGICZNO- INŻYNIERSKICH POD BUDOWĘ PASA STARTOWEGO I DROGI KOŁOWANIA /OPIS WŁAŚCIWOŚCI FIZYKO-MECHANICZNYCH GRUNTÓW PODŁOŻA/ Na podstawie danych uzyskanych drogą wierceń, badań prób gruntów, wizji lokalnej terenu stwierdza się, co następuje: Na dokumentowanym obszarze w obrębie projektowanego pasa startowego i drogi kołowania pod warstwą gleby i nasypów budowlanych budują osady czwartorzędowe akumulacji wodno-lodowcowej złożone z gruntów spoistych różnego typu oraz piasków różnoziarnistych. Ogólnie grunty spoiste występują w konsystencji twardoplastycznej zaliczone do warstwy geotechnicznej I A i w konsystencji plastycznej zaliczone do warstwy geotechnicznej I B jak również w różnym stopniu zawilgocenia wilgotne i mokre, stąd wykazują zmienne pomiędzy sobą cechy fizyko-mechaniczne. Stwierdzone w podłożu na długości projektowanego pasa startowego i drogi kołowania grunty sypkie reprezentowane przez piaski różnoziarniste zaliczone do warstwy geotechnicznej II i III wykazują średni stopień zagęszczenia, są wilgotne. Warunki hydrogeologiczne zgodnie z Katalogiem Typowych Konstrukcji Nawierzchni Podatnych i Półsztywnych GDDP 1997 r. ocenia się jako dobre. Korpus pasa startowego i drogi kołowania sadowiony będzie w obrębie gruntów rodzimych, które zaliczono do grupy nośności G 3 pod warunkiem. W świetle powyższych ustaleń warunki geotechniczne zarówno w profilu pionowym jak i poziomym ocenia się jako dobre, bowiem zalegające tu grunty spoiste i sypkie akumulacji wodno-lodowcowej wykazują dobre właściwości fizyko-mechaniczne. Powyższe uzasadnia się: Stwierdzone tu grunty spoiste w konsystencji twardoplastycznej i plastycznej /warstwa geotechniczna I A i I B/ wykazują korzystne parametry geotechniczne. Zalegające tu również grunty sypkie w średnim stopniu zagęszczenia charakteryzują się dobrymi właściwościami fizyko-mechanicznymi. Z uwagi na zróżnicowanie litologiczne i różne stany gruntów podłoże to uznano za uwarstwione, a na podstawie badań makroskopowych i laboratoryjnych pobranych prób gruntów obliczono następnie dla wydzielonych warstw i podwarstw geotechnicznych wartości parametrów geotechnicznych zgodnie z PN-81/B-03020 metodą A wilgotność naturalną w n w %, zawartość części organicznych I om w %, stopień plastyczności I L, granice plastyczności w p, granice płynności w L, wskaźnik plastyczności I P oraz gęstość objętościową ρ w t/m 3 i metodą B kąt tarcia wewnętrznego φ u, spójność c u w kpa, moduł odkształcenia pierwotnego E o w kpa i moduł ściśliwości pierwotnej M o w kpa. Stopień zagęszczenia I D gruntów sypkich określono metodą polową przy zastosowaniu lekkiej sondy dynamicznej SD-10. Charakterystykę wydzielonych warstw i podwarstw geotechnicznych nie licząc gleby i nasypów budowlanych oraz wyniki obliczonych parametrów geotechnicznych niezbędnych do obliczeń konstrukcyjnych zestawiono poniżej: 16

Warstwa geotechniczna I Warstwa ta obejmuje osady czwartorzędowe akumulacji wodno-lodowcowej reprezentowane przez gliny pylaste, gliny piaszczyste, pyły, pyły piaszczyste i piaski gliniaste. Osady te niekiedy zawierają ślady żwiru i przewarstwione są piaskiem pylastym. Z uwagi na stany tych gruntów w obrębie tej warstwy wydzielono dwie podwarstwy geotechniczne: Podwarstwa geotechniczna I A Tu zaliczono grunty w konsystencji twardoplastycznej, wilgotne. Grupa gruntów C wg PN-81/B-03020 Wilgotność naturalna 19,1 w n [%] Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 2,10 ] Zawartość części organicznych 0,8 I om [%] Stopień plastyczności I L 0,12 Spójność 19 c u [kpa] Kąt tarcia wewnętrznego φ u 15 o 30 Moduł odkształcenia pierwotnego 24000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 34000 M o [kpa] Podwarstwa geotechniczna I B Tu zaliczono grunty w konsystencji plastycznej, wilgotne i mokre. Grupa gruntów C wg PN-81/B-03020 Wilgotność naturalna 18,6 w n [%] Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 2,06 ] Zawartość części organicznych 1,0 I om [%] Stopień plastyczności I L 0,29 Spójność 14 c u [kpa] Kąt tarcia wewnętrznego φ u 13 o Moduł odkształcenia pierwotnego 16000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 23000 M o [kpa] 17

Warstwa geotechniczna II Do warstwy tej zaliczono osady czwartorzędowe akumulacji wodno-lodowcowej złożone z piasków pylastych i piasków drobnych zawierające znaczne ilości pyłu, przewarstwione niekiedy pyłem piaszczystym bądź gliną piaszczystą. Grunty tej warstwy wykazują średni stopień zagęszczenia, są wilgotne. Wilgotność naturalna w n [%] 16,8 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,75 Zawartość części organicznych 0,7 I om [%] Stopień zagęszczenia I D 0,39 Kąt tarcia wewnętrznego φ u 29 o 50 Moduł odkształcenia pierwotnego 41000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 48000 M o [kpa] Warstwa geotechniczna III Warstwa ta obejmuje osady czwartorzędowe akumulacji wodno-lodowcowej reprezentowane przez piaski średnie z domieszką żwiru. Grunty tej warstwy, których obecność stwierdzono w strefie otworu badawczego nr 27A wykazują średni stopień zagęszczenia, są wilgotne. Wilgotność naturalna w n [%] 14,6 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,85 Zawartość części organicznych 0,6 I om [%] Stopień zagęszczenia I D 0,42 Kąt tarcia wewnętrznego φ u Moduł odkształcenia pierwotnego E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej M o [kpa] 32 o 79000 81000 18

Charakterystyka gruntów w strefie bezpośredniego wpływu podłoża na nawierzchnię jezdni od 0,00 do 0,50 m zgodnie z Katalogiem Typowych Nawierzchni Podatnych i Półsztywnych GDDP 1997 r. przedstawia się następująco: Otwór badawczy nr 1A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Grunt wysadzinowy /warunki wodne przeciętne/ - grupa nośności G 3 pod warunkiem Stopień plastyczności I L 0,31 Wilgotność naturalna w n [%] 25,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 11,4 Wskaźnik piaskowy WP 2,3 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,7 Otwór badawczy nr 2A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,17 Wilgotność naturalna w n [%] 15,8 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,11 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,6 Wskaźnik piaskowy WP 12,5 Kapilarność bierna H kb [cm] 166 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,3 Otwór badawczy nr 3A 0,30-0,80 Glina piaszczysta przewarstwiona piaskiem drobnym /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,15 Wilgotność naturalna w n [%] 15,3 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,12 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 19,5 Wskaźnik piaskowy WP 19,7 Kapilarność bierna H kb [cm] 156 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,6 19

Otwór badawczy nr 4A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,10 Wilgotność naturalna w n [%] 14,8 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,15 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 18,3 Wskaźnik piaskowy WP 11,6 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,1 Otwór badawczy nr 5A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,21 Wilgotność naturalna w n [%] 16,1 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,12 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 20,0 Wskaźnik piaskowy WP 12,8 Kapilarność bierna H kb [cm] 167 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,4 Otwór badawczy nr 6A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,11 Wilgotność naturalna w n [%] 14,7 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,13 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,2 Wskaźnik piaskowy WP 14,6 Kapilarność bierna H kb [cm] 165 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,6 20

Otwór badawczy nr 7A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,20 Wilgotność naturalna w n [%] 16,2 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,12 Zawartość części organicznych I om [%] 1,1 Wskaźnik plastyczności I P 19,5 Wskaźnik piaskowy WP 14,1 Kapilarność bierna H kb [cm] 160 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,5 Otwór badawczy nr 8A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,17 Wilgotność naturalna w n [%] 15,7 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,14 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 19,7 Wskaźnik piaskowy WP 13,3 Kapilarność bierna H kb [cm] 169 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,3 Otwór badawczy nr 9A 0,25-0,90 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,20 Wilgotność naturalna w n [%] 16,1 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,13 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 19,8 Wskaźnik piaskowy WP 12,6 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,0 21

Otwór badawczy nr 10A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,170 Wilgotność naturalna w n [%] 16,0 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,12 Zawartość części organicznych I om [%] 0,7 Wskaźnik plastyczności I P 19,5 Wskaźnik piaskowy WP 15,3 Kapilarność bierna H kb [cm] 156 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,7 Otwór badawczy nr 11A 0,27-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,30 Wilgotność naturalna w n [%] 25,3 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 12,2 Wskaźnik piaskowy WP 3,4 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,8 Otwór badawczy nr 12A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,15 Wilgotność naturalna w n [%] 15,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,15 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,5 Wskaźnik piaskowy WP 12,9 Kapilarność bierna H kb [cm] 168 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,6 22

Otwór badawczy nr 13A 0,37-0,90 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,29 Wilgotność naturalna w n [%] 25,6 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 10,6 Wskaźnik piaskowy WP 2,9 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,5 Otwór badawczy nr 14A 0,31-0,90 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,08 Wilgotność naturalna w n [%] 13,6 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,16 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 18,2 Wskaźnik piaskowy WP 13,7 Kapilarność bierna H kb [cm] 161 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,5 Otwór badawczy nr 15A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,15 Wilgotność naturalna w n [%] 15,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,13 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,5 Wskaźnik piaskowy WP 14,2 Kapilarność bierna H kb [cm] 168 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,2 23

Otwór badawczy nr 16A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,34 Wilgotność naturalna w n [%] 25,6 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 10,6 Wskaźnik piaskowy WP 3,3 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,9 Otwór badawczy nr 17A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,29 Wilgotność naturalna w n [%] 25,1 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 10,1 Wskaźnik piaskowy WP 2,4 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,7 Otwór badawczy nr 18A 0,30-0,80 Glina pylasta przewarstwiona pyłem /pl/ Stopień plastyczności I L 0,33 Wilgotność naturalna w n [%] 25,4 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 12,1 Wskaźnik piaskowy WP 2,1 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,9 24

Otwór badawczy nr 19A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,26 Wilgotność naturalna w n [%] 25,0 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 11,2 Wskaźnik piaskowy WP 2,8 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,0 Otwór badawczy nr 20A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,31 Wilgotność naturalna w n [%] 25,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 11,4 Wskaźnik piaskowy WP 3,1 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,8 Otwór badawczy nr 24A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,27 Wilgotność naturalna w n [%] 25,2 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 10,3 Wskaźnik piaskowy WP 3,0 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,1 25

Otwór badawczy nr 25A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,29 Wilgotność naturalna w n [%] 25,1 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 1,1 Wskaźnik plastyczności I P 12,0 Wskaźnik piaskowy WP 2,8 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,9 Otwór badawczy nr 26A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,30 Wilgotność naturalna w n [%] 25,3 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 12,2 Wskaźnik piaskowy WP 3,1 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,0 Otwór badawczy nr 27A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,32 Wilgotność naturalna w n [%] 25,3 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 12,0 Wskaźnik piaskowy WP 3,4 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,7 26

Otwór badawczy nr 28A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,30 Wilgotność naturalna w n [%] 25,0 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 9,9 Wskaźnik piaskowy WP 2,4 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,9 Otwór badawczy nr 29A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,28 Wilgotność naturalna w n [%] 25,2 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 11,0 Wskaźnik piaskowy WP 2,7 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,7 Otwór badawczy nr 30A 0,30-0,80 Glina piaszczysta /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,11 Wilgotność naturalna w n [%] 14,9 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,14 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,8 Wskaźnik piaskowy WP 12,9 Kapilarność bierna H kb [cm] 167 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,6 27

Otwór badawczy nr 31A 0,30-0,80 Glina piaszczysta przewarstwiona piaskiem pylastym /tpl/ Stopień plastyczności I L 0,16 Wilgotność naturalna w n [%] 15,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 2,14 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 19,8 Wskaźnik piaskowy WP 18,9 Kapilarność bierna H kb [cm] 151 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,9 Otwór badawczy nr 32A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,27 Wilgotność naturalna w n [%] 25,2 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 1,0 Wskaźnik plastyczności I P 10,3 Wskaźnik piaskowy WP 2,7 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,0 Otwór badawczy nr 33A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,35 Wilgotność naturalna w n [%] 25,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,8 Wskaźnik plastyczności I P 11,0 Wskaźnik piaskowy WP 3,0 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,7 28

Otwór badawczy nr 34A 0,30-0,80 Glina pylasta przewarstwiona pyłem /pl/ Stopień plastyczności I L 0,34 Wilgotność naturalna w n [%] 25,4 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 0,9 Wskaźnik plastyczności I P 12,0 Wskaźnik piaskowy WP 1,8 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,5 Otwór badawczy nr 35A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,36 Wilgotność naturalna w n [%] 25,3 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 1,1 Wskaźnik plastyczności I P 10,1 Wskaźnik piaskowy WP 2,2 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,8 Otwór badawczy nr 36A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,36 Wilgotność naturalna w n [%] 25,7 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,96 Zawartość części organicznych I om [%] 1,2 Wskaźnik plastyczności I P 11,9 Wskaźnik piaskowy WP 2,5 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 3,9 29

Otwór badawczy nr 37A 0,30-0,80 Glina pylasta /pl/ Stopień plastyczności I L 0,33 Wilgotność naturalna w n [%] 25,4 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,97 Zawartość części organicznych I om [%] 1,1 Wskaźnik plastyczności I P 12,1 Wskaźnik piaskowy WP 2,9 Kapilarność bierna H kb [cm] > 170 Wskaźnik nośności CBR [%] 4,0 30

6. OCENA I CHARAKTERYSTYKA WARUNKÓW GEOLOGICZNO- INŻYNIERSKICH POD BUDOWĘ HANGARU /OPIS WŁAŚCIWOŚCI FIZYKO-MECHANICZNYCH GRUNTÓW PODŁOŻA/ Na podstawie danych uzyskanych drogą wierceń, badań prób gruntów, wizji lokalnej terenu stwierdza się, co następuje: Podłoże pod warstwą gleby budują osady czwartorzędowe akumulacji wodno-lodowcowej reprezentowane przez grunty spoiste różnego typu i piaski różnoziarniste. Ogólnie grunty spoiste występują w konsystencji twardoplastycznej zaliczone do warstwy geotechnicznej I A i w konsystencji plastycznej zaliczone do warstwy geotechnicznej I B oraz w różnym stopniu zawilgocenia, stąd wykazują zmienne pomiędzy sobą cechy fizyko-mechaniczne. Stwierdzone w podłożu grunty sypkie złożone z piasków różnoziarnistych zaliczone do warstwy geotechnicznej II A, II B i III wykazują średni stopień zagęszczenia, są wilgotne i mokre. Warunki hydrogeologiczne w strefie projektowanej lokalizacji obiektu ocenia się jako dobre. Stwierdzona woda gruntowa w formie stałego poziomu z uwagi na głębokość jej zalegania nie będzie powodować ujemnego wpływu na sadowienie i eksploatację projektowanego obiektu. W świetle powyższych ustaleń warunki geotechniczne zarówno w profilu pionowym jak i poziomym ocenia się jako dobre zezwalające na bezpośrednie sadowienie projektowanego obiektu. Powyższe uzasadnia się: Budujące podłoże grunty spoiste w konsystencji twardoplastycznej i plastycznej /warstwa geotechniczna I A i I B/ charakteryzują się dobrymi parametrami geotechnicznymi. Zalegające grunty sypkie w średnim stopniu zagęszczenia zaliczone do warstwy geotechnicznej II A, II B i III wykazują korzystne właściwości fizyko-mechaniczne. Z uwagi na zróżnicowanie litologiczne i różne stany gruntów podłoże to uznano za uwarstwione, a na podstawie badań makroskopowych i laboratoryjnych pobranych prób gruntów obliczono następnie dla wydzielonych warstw i podwarstw geotechnicznych wartości parametrów geotechnicznych zgodnie z PN-81/B-03020 metodą A wilgotność naturalną w n w %, zawartość części organicznych I om w %, stopień plastyczności I L, granice plastyczności w p, granice płynności w L, wskaźnik plastyczności I P oraz gęstość objętościową ρ w t/m 3 i metodą B kąt tarcia wewnętrznego φ u, spójność c u w kpa, moduł odkształcenia pierwotnego E o w kpa i moduł ściśliwości pierwotnej M o w kpa. Stopień zagęszczenia I D gruntów sypkich określono metodą polową przy zastosowaniu lekkiej sondy dynamicznej SD-10. Charakterystykę wydzielonych warstw i podwarstw geotechnicznych nie licząc gleby oraz wyniki obliczonych parametrów geotechnicznych niezbędnych do obliczeń konstrukcyjnych zestawiono poniżej: Warstwa geotechniczna I Warstwa ta obejmuje osady akumulacji wodno-lodowcowej tzw. zwałowe reprezentowane przez gliny pylaste, gliny piaszczyste i pyły piaszczyste, przy czym te ostatnie w strefie otworów badawczych nr 40B i 42B przewarstwione są piaskiem pylastym. Z uwagi na stany tych gruntów w obrębie tej warstwy wydzielono dwie podwarstwy geotechniczne: 31

Podwarstwa geotechniczna I A Zaliczono do niej grunty w konsystencji twardoplastycznej, wilgotne. Grupa gruntów C wg PN-81/B-03020 Wilgotność naturalna 20,6 w n [%] Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 2,07 ] Zawartość części organicznych 0,9 I om [%] Stopień plastyczności I L 0,14 Spójność 19 c u [kpa] Kąt tarcia wewnętrznego φ u 15 o 30 Moduł odkształcenia pierwotnego 22000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 31000 M o [kpa] Podwarstwa geotechniczna I B Tu zaliczono grunty konsystencji plastycznej, wilgotne. Grupa gruntów C wg PN-81/B-03020 Wilgotność naturalna 25,4 w n [%] Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 1,96 ] Zawartość części organicznych 1,0 I om [%] Stopień plastyczności I L 0,32 Spójność 13 c u [kpa] Kąt tarcia wewnętrznego φ u 13 o Moduł odkształcenia pierwotnego 14000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 23000 M o [kpa] 32

Warstwa geotechniczna II Do warstwy tej zaliczono osady akumulacji wodno-lodowcowej reprezentowane przez piaski pylaste i piaski drobne zawierające znaczne ilości pyłu. Z uwagi na stopień ich zawilgocenia w obrębie tej warstwy wydzielono dwie podwarstwy geotechniczne: Podwarstwa geotechniczna II A Zaliczono do niej grunty w średnim stopniu zagęszczenia, wilgotne. Wilgotność naturalna w n [%] 16,5 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,75 Zawartość części organicznych 0,8 I om [%] Stopień zagęszczenia I D 0,38 Kąt tarcia wewnętrznego φ u 28 o 30 Moduł odkształcenia pierwotnego 41000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 48000 M o [kpa] Podwarstwa geotechniczna II B Do warstwy tej zaliczono grunty w średnim stopniu zagęszczenia, mokre. Wilgotność naturalna w n [%] 25,6 Gęstość objętościowa ρ [t/m 3 ] 1,90 Zawartość części organicznych 0,7 I om [%] Stopień zagęszczenia I D 0,42 Kąt tarcia wewnętrznego φ u 29 o 50 Moduł odkształcenia pierwotnego 45000 E o [kpa] Moduł ściśliwości pierwotnej 51000 M o [kpa] 33