DOKUMENTACJA TECHNICZNA

BIURO INWESTYCYJNO PROJEKTOWE 85-309 BYDGOSZCZ, UL.JULIANA FAŁATA 4/1 PROJEKTY, EKSPERTYZY, OPINIE, WYCENY, DORADZTWO PRAWNE I BUDOWLANE, UTRZYMANIE OBIEKTÓW, NADZORY, ZASTĘPSTO INWESTYCYJNE, ROBOTY BUDOWLANE DOKUMENTACJA TECHNICZNA STROPÓW Z ŻELBETOWYCH PREFABRYKOWANYCH ELEMENTÓW SPRĘŻONYCH TERIVA PANEL ZLECENIODAWCA: KONBET Poznań, Sp. z o.o. ul. Św. Wincentego 11 61-003 Poznań Opracował BYDGOSZCZ MARZEC 2019

2 1. Podstawa opracowania Dokumentację opracowano na zlecenie z lutego 2019 roku, Spółki KONBET z Poznania. 2. Cel opracowania Opracowanie dotyczy nowej konstrukcji stropów bazującej na żelbetowych elementach sprężonych uzupełnianych betonem wylewanym na budowie. 3. Wykorzystane materiały [1] PN-EN 15037-1. Prefabrykaty z betonu, Belkowo-pustakowe systemy stropowe, Belki. [2] PN-EN 13747. Prefabrykaty z betonu. Płyty stropowe do zespolonych sytemów stropowych. [3] PN-EN 1992-1-1 2008. Projektowanie konstrukcji z betonu. 4. Opis stropu Strop wykonany jest z sprężonych prefabrykatów (płyt użebrowanych rys. 1), o szerokości 60 cm i wysokości 120 cm. Prefabrykaty układane są na ścianach zewnętrznych zgodnie z regułami realizacji belkowo-pustakowych systemów stropowych [1] i stropów zespolonych [2]. Zaleca się płyty podpierać w środku rozpiętości legarem biegnącym prostopadle do płyt, podpartym stemplami. Zaleca się układać płyty ze strzałkę odwrotną mniejsza od 1/250 L, płyty sprężone posiadają pewną naturalna strzałkę. Obliczenia stropu wykonano przy założeniu strzałki odwrotnej 1/500 L. Po ułożeniu płyt wewnętrzne nisze stropu zalewa się styrobetem lub wypełnia styropianem, pozostawiając w strefie podporowej odcinek niewypełniony na głębokość przynajmniej 50 cm, rys. 3. Pozostałą powierzchnię stropu wraz ze strefa podporową uzupełnia się wibrowanym betonem C25/30 oraz górnym zbrojeniem rys. 2. Przewiduje się trzy grubości całkowite stropu: 20 cm, rys. 4, 18 cm rys. 5, 16 cm rys. 6. Przed ułożeniem betonu na żebrach prefabrykatów należy ułożyć zbrojenie w obrębie wieńców i zbrojenie rozdzielcze w środku rozpiętości lub co 3 m. rys. 2. Zbrojenie strefy wieńcowej wykonujemy zgodnie z zaleceniami normy [1] i [2].

3 Przewidywane zbrojenie prefabrykatów 2# 6,85 (górą) i 4#i 6,85 (dołem), 2# 6,85 (górą) i 4# 9,3 (dołem). Parametry materiału #6,85 f yk =2060 MPa, #9,3 f yk =1860 MPa, Beton prefabrykatu C40/50 Rys. 1 Widok prefabrykatu przekrój Rys. 2 Zbrojenie dodatkowe stropów

4 Rys. 3 Nadbeton w strefie podporowej 5. Obliczenia parametrów stropów i nośności na ścianie 5.1. Strop h=16 cm Rys. 4 Przekrój przez strop o grubości 20 cm

5 Nadbeton C25/30 A=751 cm 2, yc=8 cm, I x =19324 cm 4 całego przekroju z nadbetonem bez styrobetu, I x =20480 cm 4 całego przekroju brzegowego z ndbetonem. Ciężar konstrukcji stropu prefabrykat 0,03755*24 = 0,90 kn/m elementu o szerokości 60 cm nadbeton 0,03755*24 = 0,9 styrobet 0,0208*2 = 0,04 Razem 1,84 kn/m = 3,07 kn/m 2 powierzchni stropu. 5.1.1. Ścinanie na całym styku nadbetonu z prefabrykatem w strefie podporowej według [3] Moment statyczny nadbetonu C20/25 S x =4*60*6+2*7,5*8*0-2*1*7,5*4,5+25*3*2,5-133*1,5=1360 cm 3. moment bezwładności elementu z nadbetonem w części brzegowej I=60*16 3 /12=20480 cm 4. z=i/s=20480/1360=15,06 cm, Długość styku nadbetonu z elementem sprężonym b=(7,5+16+10) *2+25=92 cm. Sprawdzając ścinanie według [3] można wyznaczyć obliczeniową nośność na ścianie w płaszczyźnie połączenia betonu z prefabrykatem jak dla powierzchni gładkich. Uzyskamy wówczas: c=0,2, ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26 MPa. V=z*b* ν rd1 =15,06*92*0,026=36,02 kn. 5.1.2. Ścianie w poziomie górnej półki prefabrykatu na styku i w nadbetonie w strefie podporowej według [3] b 1 =40 cm w betonie wylewanym, b 2 =20 cm styk między prefabrykatem a betonem wylewanym, S x =4*60*6=1440 cm 3, z=i/s=20480/1440=14,2 cm. Korzystając z zależności określonej w normie [3] na nośność na ścianie w betonie niezbrojonym na ścianie, oraz przyjmując d zgodnie z położeniem cięgien sprężających, uzyskamy wartości V Rd1 dla poszczególnych

6 przypadków zbrojenia na zginanie. Dodając do uzyskanych wartości nośność w obrębie styku betonu z górną półką ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26MPa, V * Rd = z*b* ν rd1 = 14,2*20*0,026=7,85 kn, uzyskamy ostateczną nośność w poziomie górnej półki. V Rd1 =C Rd,c *k*(100*ρ l *f ck ) 0,33 *b*d>ν min *b w *d, b w =40 cm, ρ l =A s /b/d<0,02, k=1+(200/d) 0,5 <2, ν min =0,035*k 1,5 *(f ck ) 0,5, C Rd,c =0,18/γ c =0,18/1,4=0,129. Zbrojenie 6#6,85 4#9,3+2#6,85 V Rd1 = 25,26 30,13 kn + V * Rd =7,85 V = 33,41 37,98 kn 5.2 Strop h=18 cm Rys. 5 Przekrój przez strop o grubości 20 cm

7 Nadbeton C25/30 A=691 cm 2 : yc=7,4 cm; I x =15677 cm 4. Ciężar konstrukcji stropu prefabrykat 0,03755*24 = 0,90 kn/m elementu o szerokości 60 cm nadbeton 0,04955*24 = 1,19 styrobet 0,0208*2 = 0,04 Razem 2,13 kn/m = 3,55 kn/m 2 powierzchni stropu. 5.2.1. Ścinanie na całym styku nadbetonu z prefabrykatem w strefie podporowej według [3] Moment statyczny nadbetonu C20/25, S x =6*60*6-2*7,5*8*1-2*1*7,5*5,5+25*3*1,5-133*2,5=1737 cm 3, I=60*18 3 /12=29160 cm 4, z=i/s=60*18 3 /12= 29160/1737=16,79 cm, Długość styku nadbetonu z elementem sprężonym b=(7,5+16+10) *2+25=92 cm, Sprawdzając ścinanie według [3] można wyznaczyć obliczeniową nośność na ścianie w płaszczyźnie połączenia betonu z prefabrykatem jak dla powierzchni gładkich. Uzyskamy wówczas: c=0,2, ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26 MPa, V=z*b* ν rd1 =16,79*92*0,026=40,16 kn. 5.2.2. Ścianie w poziomie górnej półki prefabrykatu na styku i w nadbetonie w strefie podporowej według [3] b 1 =40 cm w betonie wylewanym, b 2 =20 cm styk między prefabrykatem a betonem wylewanym, S x =6*60*6=2160 cm 3, z=i/s=29160/2160=13,55 cm. Korzystając z zależności określonej w normie [3] na nośność na ścianie w betonie niezbrojonym na ścianie, oraz przyjmując d zgodnie z położeniem cięgien sprężających, uzyskamy wartości V Rd1 dla poszczególnych przypadków zbrojenia na zginanie. Dodając do uzyskanych wartości nośność w obrębie styku betonu z górną półką

8 ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26MPa, V * Rd = z*b* ν rd1 = 13,55*20*0,026=7,05 kn, uzyskamy ostateczną nośność w poziomie górnej półki. V Rd1 =C Rd,c *k*(100*ρ l *f ck ) 0,33 *b*d>ν min *b w *d, b w =40 cm, ρ l =A s /b/d<0,02, k=1+(200/d) 0,5 <2, ν min =0,035*k 1,5 *(f ck ) 0,5, C Rd,c =0,18/γ c =0,18/1,4=0,129. Zbrojenie 6#6,85 4#9,3+2#6,85 V Rd1 = 28,07 33,32 kn + V * Rd =7,05 V = 35,12 40,37 kn 5.3. Strop h=20 cm Rys. 6 Przekrój przez strop o grubości 20 cm Nadbeton C25/30 A c ==615,5+375,5=991 cm 2, f ck =25 MPa beton układany na budowie, yc=10,4 cm, I x =37737 cm 4.

9 Ciężar konstrukcji stropu prefabrykat 0,03755*24 = 0,90 kn/m elementu o szerokości 60 cm nadbeton 0,06155*24 = 1,48 styrobet 0,0208*2 = 0,04 Razem 2,42 kn/m = 4,03 kn/m 2 powierzchni stropu. 5.3.1. Ścinanie na całym styku nadbetonu z prefabrykatem w strefie podporowej według [3] Moment statyczny nadbetonu C20/25 S x =8*60*6-2*7,5*8*2-2*1*7,5*6,5+25*3*0,5-133*3,5=2114,5 cm 3, I=60*20 3 /12=40000 cm 4, z=i/s= 40000/2114,5=18,9 cm. Długość styku nadbetonu z elementem sprężonym b=(7,5+16+10) *2+25=92 cm. Sprawdzając ścinanie według [3] można wyznaczyć obliczeniową nośność na ścianie w płaszczyźnie połączenia betonu z prefabrykatem jak dla powierzchni gładkich. Uzyskamy wówczas: c=0,2, ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26 MPa. V=z*b* ν rd1 =18,9*92*0,026=45,21 kn. 5.3.2. Ścianie w poziomie górnej półki prefabrykatu na styku i w nadbetonie w strefie podporowej według [3] b 1 =40 cm w betonie wylewanym. b 2 =20 cm styk między prefabrykatem a betonem wylewanym. S x =8*60*6=2880 cm 3, z=i/s=40000/2880=13,89 cm. Korzystając z zależności określonej w normie [3] na nośność na ścianie w betonie niezbrojonym na ścianie, oraz przyjmując d zgodnie z położeniem cięgien sprężających, uzyskamy wartości V Rd1 dla poszczególnych przypadków zbrojenia na zginanie. Dodając do uzyskanych wartości nośność w obrębie styku betonu z górną półką ν Rdi =c*f ctd =0,2*1,29=0,26MPa, V * Rd = z*b* ν rd1 = 13,89*20*0,026=7,22 kn, uzyskamy ostateczną nośność w poziomie górnej półki. V Rd1 =C Rd,c *k*(100*ρ l *f ck ) 0,33 *b*d>ν min *b w *d,

b w =40 cm, ρ l =A s /b/d<0,02, k=1+(200/d) 0,5 <2, 10 ν min =0,035*k 1,5 *(f ck ) 0,5, C Rd,c =0,18/γ c =0,18/1,4=0,129. Zbrojenie 6#6,85 4#9,3+2#6,85 V Rd1 = 30,74 36,36 kn + V * Rd= 7,22 V = 37,96 43,58 kn 5.4. Wnioski Projektowany strop w zakresie połączenia prefabrykatu z nadbetonem nie odbiega zasadniczo od pustakowo belkowych systemów stropowych. Jednak obliczając nośności styków według normy [1] oraz norm [2] i [3] otrzymujemy bardzo zróżnicowane nośności styków. Nośności te policzone według normy[1] są znacznie większe. Powiązanie nadbetonu z żebrami sprężonego prefabrykatu rys. 8, na pewno nie jest ponad dwukrotnie mniej skuteczne niż to ze sprężoną belką stropu gęstożebrowego rys. 4 i 5. Zatem dlaczego dla nadbetonu stropu z rys.7 można przyjąć ν Rdi =0,55 MPa natomiast dla stropu z rys. 3 i 4 bν Rdi = 0,26 MPa. Rys. 7

11 Można, zatem przyjąć, że nośności wyznaczone według [2] i [3] dają znaczny zapas bezpieczeństwa. Ostatecznie w strefie podporowej przyjęto nośności na ścianie wyznaczone wyżej, według norm [2] i [3]. Wysokość 16 18 20 stropu zbrojenie V [kn] 6#6,85 33,5 35 38 4#9,3+2#6,85 36 40 43,5

12 6. Nośności stropów z płyt sprężonych z żebrami Założenia W tabelach podane wartości obciążeń zewnętrznych w kn/m 2 (poza ciężarem własnym prefabrykatu i betonu wypełniającego). Obciążenia obliczono w następującej konfiguracji: 1. Charakterystyczne obciążenie zmienne - użytkowe, które stanowi 40% całkowitego obciążenia zewnętrznego podanego w tabelach nośności. Współczynnik obciążenia γ G = 1,5, 2. Długotrwała część obciążeń zmiennych stanowi 50% całości ψ=0,5, 3. Charakterystyczne dodatkowe obciążenie stałe, które stanowi 60% całkowitego obciążenia zewnętrznego podanego w tabelach nośności. Współczynnik obciążenia γ G = 1,35, np. ścianki działowe warstwy posdzkowe. Podane obciążenia zostały pomniejszone o charakterystyczny ciężar własny stropu z współczynnikiem obciążenia γ Q = 1,35. Obliczenia wykonano przy następujących założeniach: 1. Beton wylewany na budowie C25/30. 2. Prefabrykat z betonu C40/50 3. Pozostałe obciążenia ( q 1, q 2 -ścianki działowe, posadzki itp., których wykończenie jest wrażliwe na zarysowania) są przykładane do stropu po usunięciu podpór montażowych. W momencie zakończenia wznoszenia ścianek i warstw posadzkowych ugięcie stropu jest, co najmniej równe ugięci początkowemu od obciążeń długotrwałych przyjęto, że upłynęło 60 dni od usunięciu podpór montażowych do momentu, kiedy kruche wykończenie stało się wrażliwe na ugięcia np. ścianki zostały otynkowane. 4. Tynkowanie ścianek i sufitów będzie wykonane nie wcześniej niż po wybudowaniu ścianek i częściowym ułożeniu warstw posadzkowych. 5. W kolumnach 3 i 4 umieszczono minimalną nośności zginanie M Rd i ścinanie V rd na m 2 powierzchni stropu. 6. W kolumnach 5 i 6 umieszczono tylko te nośności, stan graniczny ugięcia, które są mniejsze od minimum z nośności na zginanie i ścinanie min(kol 3 i 4). Obliczenia wykonano przy założeniu, że strzałka odwrotna wynosi 1/500 rozpiętości

13 6.1. Płyta h=20 6.1.1. Zbrojenie 4 #9,3+2#6,85 knm/płytę Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 69,13 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/płytę Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 43,5 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 4,03 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 380 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 113,82 38,74 2 2,6 96,15 35,48 3 2,8 82,18 32,69 4 3 70,94 30,27 5 3,2 61,77 28,15 6 3,4 54,19 26,28 7 3,6 47,85 24,61 8 3,8 42,49 23,12 9 4 37,93 21,78 10 4,2 34,01 20,56 11 4,4 30,61 19,46 12 4,6 27,65 18,45 13 4,8 25,06 17,52 14 5 22,77 16,67 15 5,2 20,75 15,88 16 5,4 18,94 15,15 17 5,6 17,33 14,48 18 5,8 15,89 13,84 19 6 14,58 13,26 20 6,2 13,40 12,71 21 6,4 12,33 12,19 22 6,6 11,36 11,70 23 6,8 10,47 11,25 24 7 9,66 10,82 25 7,2 8,91 10,41 26 7,4 8,23 10,02 27 7,6 7,60 9,66 6,7 28 7,8 7,01 9,31 6,0 29 8 6,47 8,98 5,4 30 8,2 5,97 8,67 4,8

14 6.1.2. Zbrojenie 4 #6,85+2#6,85 knm/płytę Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 48,34 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/płytę Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 38 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 4,03 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 269 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 78,41 33,35 2 2,6 66,06 30,51 3 2,8 56,29 28,07 4 3 48,44 25,95 5 3,2 42,02 24,10 6 3,4 36,72 22,47 7 3,6 32,29 21,01 8 3,8 28,54 19,71 9 4 25,35 18,53 10 4,2 22,61 17,47 11 4,4 20,24 16,51 12 4,6 18,17 15,62 13 4,8 16,36 14,82 14 5 14,76 14,07 15 5,2 13,34 13,38 16 5,4 12,08 12,75 17 5,6 10,95 12,16 18 5,8 9,94 11,60 19 6 9,03 11,09 20 6,2 8,21 10,61 21 6,4 7,46 10,16 22 6,6 6,78 9,73 23 6,8 6,16 9,34 24 7 5,59 8,96 25 7,2 5,07 8,60 26 7,4 4,59 8,27 27 7,6 4,15 7,95 28 7,8 3,74 7,65 29 8 3,36 7,36 30 8,2 3,01 7,09

15 6.2. Płyta h=18 6.2.1. Zbrojenie 4 #9,3+2#6,85 knm/płytę Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 59,93 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/płytę Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 40,00 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 3,55 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 380 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 98,6 35,8 2 2,6 83,3 32,8 3 2,8 71,2 30,2 4 3 61,4 28,0 5 3,2 53,5 26,0 6 3,4 46,9 24,3 7 3,6 41,4 22,8 8 3,8 36,8 21,4 9 4 32,8 20,2 10 4,2 29,4 19,1 11 4,4 26,5 18,0 12 4,6 23,9 17,1 13 4,8 21,7 16,3 14 5 19,7 15,5 15 5,2 17,9 14,8 16 5,4 16,4 14,1 17 5,6 15,0 13,5 18 5,8 13,7 12,9 19 6 12,6 12,3 20 6,2 11,6 11,8 21 6,4 10,6 11,4 22 6,6 9,8 10,9 23 6,8 9,0 10,5 7,3 24 7 8,3 10,1 6,5 25 7,2 7,7 9,7 5,9 26 7,4 7,1 9,4 6,8 5,2 27 7,6 6,5 9,0 6,1 4,7 28 7,8 6,0 8,7 5,5 4,2 29 8 5,6 8,4 4,9 3,8 30 8,2 5,1 8,1 4,5 3,4

16 6.2.2. Zbrojenie 4 #6,85+2#6,85 knm/żebro Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 41,82 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/żebro Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 35,00 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 3,55 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 269 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 67,8 30,9 2 2,6 57,1 28,3 3 2,8 48,6 26,0 4 3 41,8 24,1 5 3,2 36,3 22,4 6 3,4 31,7 20,9 7 3,6 27,9 19,5 8 3,8 24,6 18,3 9 4 21,9 17,2 10 4,2 19,5 16,3 11 4,4 17,5 15,4 12 4,6 15,7 14,5 13 4,8 14,1 13,8 14 5 12,7 13,1 15 5,2 11,5 12,5 16 5,4 10,4 11,9 17 5,6 9,4 11,4 18 5,8 8,5 10,8 19 6 7,8 10,4 20 6,2 7,0 9,9 21 6,4 6,4 9,5 22 6,6 5,8 9,1 23 6,8 5,3 8,8 24 7 4,8 8,4 25 7,2 4,3 8,1 26 7,4 3,9 7,8 27 7,6 3,5 7,5 28 7,8 3,2 7,2 29 8 2,8 6,9 30 8,2 2,5 6,7

17 6.3. Płyta h=16 6.3.1. Zbrojenie 4 #9,3+2#6,85 knm/płytę Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 50,72 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/płytę Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 36,00 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 3,07 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 380 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 83,4 32,3 2 2,6 70,4 29,6 3 2,8 60,2 27,3 4 3 51,9 25,3 5 3,2 45,2 23,6 6 3,4 39,7 22,0 7 3,6 35,0 20,6 8 3,8 31,1 19,4 9 4 27,7 18,3 10 4,2 24,8 17,3 11 4,4 22,4 16,4 12 4,6 20,2 15,5 13 4,8 18,3 14,8 14 5 16,6 14,1 15 5,2 15,1 13,4 16 5,4 13,8 12,8 17 5,6 12,6 12,2 18 5,8 11,5 11,7 19 6 10,6 11,2 7,9 20 6,2 9,7 10,8 7,0 21 6,4 8,9 10,3 6,2 22 6,6 8,2 9,9 7,0 5,6 23 6,8 7,6 9,6 6,3 4,9 24 7 7,0 9,2 5,7 4,4 25 7,2 6,4 8,9 5,1 3,9 26 7,4 5,9 8,6 4,6 3,5 27 7,6 5,5 8,3 4,1 3,1 28 7,8 5,0 8,0 3,7 2,8 29 8 4,6 7,7 3,3 2,5 30 8,2 4,3 7,4 2,9 2,2

18 6.3.2. Zbrojenie 4 #6,85+2#6,85 knm/żebro Nośność obliczeniowa na zginanie Mrd= 35,30 (płyta użebrowana szer. 60 cm) kn/żebro Nośność obliczeniowa na ścinanie Vrd= 33,50 (płyta użebrowana szer. 60 cm) g 2,83 kn/m 2 Cięż własny stropu Pm 269 kn Początkowa całkowita siła sprężająca Lp. Długość belki stan graniczny nośności Zginanie Mrd z uwagi na stan graniczny nośności ścinanie Vrd ugięcie L/350 ugięcie L/500 [m] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/ m 2 ] [kn/ m 2 ] 1 2 3 4 5 6 1 2,4 57,1 29,9 2 2,6 48,1 27,4 3 2,8 41,0 25,2 4 3 35,3 23,3 5 3,2 30,6 21,7 6 3,4 26,7 20,3 7 3,6 23,5 19,0 8 3,8 20,7 17,8 9 4 18,4 16,8 10 4,2 16,4 15,9 11 4,4 14,7 15,0 12 4,6 13,1 14,2 13 4,8 11,8 13,5 14 5 10,7 12,9 15 5,2 9,6 12,3 16 5,4 8,7 11,7 17 5,6 7,9 11,2 18 5,8 7,1 10,7 19 6 6,5 10,2 20 6,2 5,9 9,8 21 6,4 5,3 9,4 22 6,6 4,8 9,0 23 6,8 4,4 8,7 24 7 4,0 8,4 25 7,2 3,6 8,1 26 7,4 3,2 7,8 27 7,6 2,9 7,5 28 7,8 2,6 7,2 29 8 2,3 7,0 30 8,2 2,1 6,7 2

19 7. Odporność ogniowa stropu TERIVA PANEL Odporność ogniowa otynkowanego stropu TERIVA PANEL wynosi REI 60 (1 godz.). Istnieje możliwość zwiększenia ognioodporności poprzez nałożenie na dolną powierzchnię stropu tynku gipsowego lub cementowego o odpowiedniej grubości. Warstwę ochronną w postaci tynku zamienia się na równoważną grubość betonu: - 1 cm tynku cementowego lub cementowo wapiennego odpowiada 0,67 cm betonu - 1 cm zwykłego tynku gipsowego odpowiada 2,5 cm betonu. ANALIZA OGNIOODPORNOŚCI Żebra płyty stropowej TERIVA PANEL nie są belkami ogrzewanymi z trzech stron, są natomiast elementami nośnymi płyty jednokierunkowo zbrojonej. Jeżeli dolna powierzchnia stropu zostaje pokryta warstwą tynku dającą wystarczające zabezpieczenie dla stali to wówczas strop można traktować, jako litą płytę o grubości równej całkowitej grubości systemu stropowego norma PEN 15037-1 załącznik K. Podaje się tam również równoważne w przeliczeniu na beton grubości warstw ochronnych. Warstwę ochronną w postaci tynku zamienia się na równoważną grubość betonu: - 1 cm tynku cementowego lub cementowo wapiennego odpowiada 0,67 cm betonu - 1 cm zwykłego tynku gipsowego odpowiada 2,5 cm betonu. W związku z powyższym, zakładając, że dolna powierzchnia stropu jest pokryta przynajmniej 1,5cm warstwą tynku cementowego lub cementowowapiennego, to równoważna grubość warstwy ochronnej wynosi 1cm. Obecnie na ogół stosuje się tynki gipsowe lub cementowo-wapienne z warstwą gładzi gipsowej, zatem grubość równoważnej warstwy ochronnej

20 będzie na ogół większa. Najlepszym rozwiązaniem jest nałożenie tynku gipsowego. W przypadku stropu TERIVA PANEL przy średniej otulinie zbrojenia równej co najmniej 25+18,3=43,3mm (minimalna wysokość położenia środka ciężkości zbrojenia od spodu płyty, przy czterech splotach 4x9,3mm dołem i dwóch 2x6,85mm górą), plus równoważna grubość tynku (10mm przy 15mm tynku cementowo-wapiennego lub 25mm przy 10mm tynku gipsowego) uzyskujemy sumaryczną otulinę zbrojenia od dołu równą 53,3mm lub 68,3mm. Zgodnie z normą PEN-1992-1-2, tablica 5.8, przy nośności ogniowej 60 minut (REI 60) wymagana otulina zbrojenia w płytach wynosi 20+15=35mm (20mm dla konstrukcji żelbetowych plus 15mm konstrukcje sprężone), przy minimalnej grubości stropu 80mm. W przypadku stropu TERIVA PANEL grubość stropu jest większa i wynosi 15 lub 20cm. Jednocześnie każdy z tynków pozwala na uzyskanie wymaganej otuliny nośność ogniową 60 minut. Zatem strop spełnia warunek nośności ogniowej 60 minut (REI 60). Rozważając strop TERIVA PANEL z częściową warstwą wierzchnią, zgodnie z definicją zawartą w pkt. B.4 normy PEN 15037-1, jest to strop bez nadbetonu i bez wypełnienia zamków między płytami. Taki strop bez żadnych dodatkowych warstw, zgodnie z tablicą K.1 normy PEN 15037-1 ma klasę odporności ogniowej REI równą przynajmniej 30 minut. Jednocześnie podaje się tam, że wyższą klasę można uzyskać nakładając warstwę tynku gipsowego na dolną powierzchnię stropu. Może to być również tynk cementowo-wapienny. Należy również uwzględnić fakt, że na stropie będą ułożone warstwy podłogowe. Taki strop spełnia zatem warunek odporności ogniowej REI 60. 8. Dźwiękoizolacyjność Dzwiękoizolacyjność stropu TERIVA PANEL wynosi: - TERIVA PANEL 20: R w,r = 55,9 db

9. Technologia 21 Strop TERIVA PANEL wykonany jest z płyt produkowanych w technologii betonu sprężonego. Prefabrykaty składają się z dwóch sprężonych strunobetonowych żeber połączonych betonową stopką. Żebra zbrojone są jednokierunkowo dwoma splotami 2fi6,85 lub 2fi9,3 dołem oraz jednym splotem fi6,85 górą. Produkcja odbywa się na specjalnych torowiskach, gdzie w pierwszej kolejności układane jest zbrojenie żeber. Następnie sploty zostają poddane siłom naciągowym, a specjalna maszyna układa na nie mieszankę betonową o ściśle dobranej recepturze, formując jednocześnie kształt panelu i wibrując beton do uzyskania właściwej struktury. W dalszej kolejności pomiędzy żebrami, na betonowej stopce, układana jest maszynowo mieszanka betonu jamistego lekkiego (styrobetonu lub keramzytobetonu). Tak przygotowane panele pozostają w formach do wstępnego związania betonu, który jest odpowiednio pielęgnowany. Przyspieszenie dojrzewania betonu może zostać uzyskane poprzez podgrzewanie torowisk. Po uzyskaniu przez beton wstępnej wytrzymałości następuje stopniowe odprężenie strun stalowych, w efekcie czego siły ze splotów przenoszone są na beton, poprawiając jednocześnie jego parametry wytrzymałościowe. Dopiero teraz panele są cięte na długości modularne od 2,4m do 7,2m w module co 10cm oraz wyjmowane z form. Tak wyprodukowane prefabrykaty, są rozkładane na ścianach nośnych i/lub podciągach według projektu montażowego oraz, w razie konieczności, odpowiednio dozbrojone, a następnie zalewane warstwą nadbetonu o grubości od 3 do 8cm, który wypełniając zamki pomiędzy płytami, monolityzuje całość stropu.

22 10. Materiały a. Stal Stal wykorzystywana do produkcji prefabrykatu, to siedmiodrutowe sploty stalowe, specjalnie przeznaczone do tego typu wyrobów, poddane siłom naciągowym przed uformowaniem betonowej płyty. W płytach TERIVA PANEL stosuje się dwie średnice splotów fi 6,85 mm oraz fi 9,3 mm o następujących parametrach: - fi 6,85 mm - f yk =2060 MPa - fi 9,3 mm - f yk =1860 MPa b. Beton prefabrykatu Do produkcji prefabrykatów wykorzystywany jest beton C40/50. Do wypełnienia na betonowej stopce pomiędzy żebrami stosowany jest beton jamisty lekki (styrobeton lub keramzytobeton). c. Nadbeton Zaleca się stosowanie nadbetonu o klasie C25/30. Powinien być on wylany razem z wieńcem obwodowym oraz ewentualnymi wylewkami i wymianami. Wszystkie wyroby posiadają odpowiednie dokumenty jakościowe oraz Deklaracje Zgodności i objęte są Zakładowym Systemem Kontroli Produkcji. 11. Wymiary płyt Szerokość panelu wynosi 60cm, jego wysokość natomiast 12cm. Grubość konstrukcyjna stropu po wykonaniu warstwy nadbetonu wynosi odpowiednio 15cm, przy nadbetonie gr. 3cm oraz 20cm, przy nadbetonie gr. 8cm. Produkowane są również płyty o szerokości 30cm, poprzez cięcie wzdłużne paneli. Panele produkowane są w standardowych długościach od 2,4m do 7,2m w module co 10cm. Inne długości dostępne są na zamówienie.

12. Cięcia płyt a. Cięcia wzdłużne 23 Cięcie wzdłużne płyt TERIVA PANEL wykonywane jest na produkcji wzdłuż osi płyty. Powstają w ten sposób płyty o szerokości 30cm. W przypadku, gdy do przykrycia stropu potrzebna jest inna szerokość płyty, możliwe jest docięcie jej na budowie do żądanego wymiaru, pod warunkiem nie naruszenia żeber płyty, lub nasunięcie jej na ścianę równoległą do płyty na głębokość maksymalnie 8cm. b. Cięcia poprzeczne Cięcie poprzeczne płyt TERIVA PANEL wykonujemy prostopadle do linii bocznej płyty pod kątem prostym oraz cięcie skośne pod kątem od 45 do 135.

24 13. Otworowanie płyt TERIVA PANEL. a. Wycięcia boczne Dopuszcza się stosowanie wycięć bocznych w płytach TERIVA PANEL o szerokości max 7,5cm i długości max 120cm, pod warunkiem nie naruszenia żeber płyty stropowej. Można wykonać wycięcie w jednej płycie lub w dwóch sąsiadujących z sobą płytach, wówczas maksymalna szerokość wycięcia będzie wynosić 7,5 cm * 2 = 15 cm b. Wycięcia środkowe Dopuszcza się stosowanie wycięć środkowych w płytach TERIVA PANEL o szerokości max 25 cm i długości max 120cm pod warunkiem nie naruszenia żeber płyty stropowej. Wszystkie otwory w płytach wykonuje się na budowie.

14. Zasady montażu. 25 Płyty stropu TERIVA PANEL układa się na murach lub innych podporach stałych przy pomocy dźwigu wyposażonego w trawers ze specjalnymi uchwytami szczękowymi (np. wypożyczony z wytwórni płyt), na pasach lub przy pomocy lekkiego dźwigu typu HDS. Przy przenoszeniu płyty za pomocą trawersu należy bezwzględnie zapiąć łańcuch zabezpieczający, asekuracyjny pod płytą na wypadek wysunięcia się płyty z kleszczy. Zaleca się opieranie płyt stropu TERIVA PANEL na systemowych kształtkach wieńcowych typu L (zewnętrzna) i C (wewnętrzna) produkcji firm KONBET Poznań oraz Fabryka Stropów. Dopuszczalne jest opieranie płyt TERIVA PANEL bezpośrednio na murze wykonanym z cegły pełnej, betonowej oraz silikatowej, po wykonaniu warstwy zaprawy betonowej wyrównawczej o grubości 2cm. Nie można opierać bezpośrednio płyt stropu TERIVA PANEL na ścianach wykonanych z materiałów o niższej wytrzymałości niż wyżej wymienione (do których należą m.in. beton komórkowy, cegła kratówka, pustak keramzytowy). W tym przypadku oparcie bezpośrednie realizuje się poprzez: - przemurowanie min. 3 warstw cegły pełnej, - oparcie płyt TERIVA PANEL na kształtkach wieńcowych typu L oraz C - zastosowanie tzw. wieńca opuszczonego (przy minimalnej warstwie betonu pod stropem 4cm) Dopuszcza się również bezpośrednie opieranie sprężonych płyt stropu TERIVA PANEL na belkch stalowych oraz żelbetowych z równą powierzchnią oparcia. Podczas układania na podporach, szczególną uwagę należy zwrócić na równomierną głębokość oparcia płyt. Minimalna głębokość oparcia na murze wynosi 6 cm. Po montażu płyt należy ułożyć zbrojenie wieńców, zbrojenie nadpodorowe oraz wykonać inne dozbrojenia nadbetonu wymagane dokumentacją techniczną.

26 15. Magazynowanie. Płyty TERIVA PANEL należy układać na utwardzonym placu na dwóch (nie więcej!) wypoziomowanych podkładach drewnianych. Odległość podpory od końca płyty powinna wynosić maksymalnie 50 cm. Następną warstwę płyt o tej samej długości układamy na drewnianych przekładkach (deska, łata), umieszczając je dokładnie nad dolnymi podporami. Przekładki muszą wytyczać linię pionową (Rys.5). Wysokość stosu płyt nie powinna przekraczać 2 metrów. W stosie należy zapewnić równomierne podparcie na całej szerokości płyt i żeber. Szczególną uwagę należy zwrócić na pierwszą płytę, która powinna mieć odpowiednio wytrzymałe, sztywne i dostatecznie wysokie podparcie na stabilnym, nie osiadającym podłożu. W jednym stosie można układać jedynie płyty o zbliżonej długości i o takich samych parametrach wytrzymałościowych (nośności). Płyty cięte wzdłużnie należy układać na w górnych warstwach stosu. W żadnym wypadku płyta pełna nie może spoczywać na płycie ciętej wzdłużnie.