ABSORPCJA - DESORPCJA
|
|
- Stefan Mazurek
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ABSORPCJA - DESORPCJA prof. M. Kamioski Gdaosk 2017
2 ABSORPCJA DESORPCJA - to operacje jednostkowe, realizowane często w sprzężeniu, w celu odzysku, zarówno absorbentu, jak i absorbatu. Dotyczy to zastosowao absorpcji do oczyszczania powietrza, lub spalin ze szkodliwych składników gazowych, albo oparów związków organicznych (np. usuwanie z powietrza par acetonu, etanolu, metanolu, ew. NH 3, SO 2, NOx, CO 2 ), lub usuwania szkodliwych składników gazowych, albo, lotnych organicznych związków chemicznych ze strumieni procesowych (np. H 2 S, SO 2, ubocznych gazowych, lub lotnych produktów reakcji, (przesuwających w niekorzystnym kierunku równowagę chemiczną). W tych przypadkach absorpcja jest wykonywana bez, albo z wykorzystaniem bardzo nisko-energetycznych reakcji chemicznych. Jednakże, w przypadkach wykorzystywania absorpcji do produkcji chemikaliów, takich jak, woda amoniakalna, kwas siarkowy, kwas solny, azotowy, fluorowodorowy itd., realizuje się wyłącznie proces absorpcji z reakcją chemiczną o wysokich egzotermicznych efektach energetycznych.
3
4
5
6 Inne postaci prawa Henriego
7
8 Ilustracje dla zrozumienia problematyki równowag w operacjach absorpcji - desorpcji
9
10 Przeliczenie stężeń w fazie gazowej i ciekłej na stężenia względne Sposoby przeliczenia różnych form stężeo gazu absorpcyjnie czynnego A na stężenia względne w fazie gazowej (Y A ) i ciekłej (X A ). gdzie: - gęstośd mieszaniny gazowej lub roztworu, g/dm 3.
11 Zróżnicowanie oporów wnikania masy w przypadku składnika absorpcyjnie czynnego - dobrze i źle rozpuszczalnego w cieczy absorbującej wg teorii Withmana
12
13 W przypadku układów rzeczywistych prawo Henry ego można stosowad tylko w warunkach rozcieoczonych roztworów (zależnośd liniowa). W pozostałych przypadkach należy korzystad z zależności empirycznych, tabelarycznych czy odpowiednich wykresów równowagowych (zależnośd nieliniowa). Dla niskich stężeo gazu absorpcyjnie czynnego A zarówno w fazie gazowej jak i w fazie ciekłej, równanie (9.1) można przedstawid w formie zależności stężeo względnych gazu absorpcyjnie czynnego w obu fazach:
14 Model Whitmana Najprostszym modelem określającym dyfuzję gazu absorpcyjnie czynnego z fazy gazowej do ciekłej jest model Whitmana, zakładający istnienie błonek granicznych na granicy rozdziału faz. Po stronie fazy gazowej następuje spadek stężenia gazu absorpcyjnie czynnego w granicznej błonce gazowej o grubości G z wartości Y do wartości Y i (rys. 9.1a). W granicznej błonce ciekłej o grubości L następuje spadek stężenia gazu absorpcyjnie czynnego z wartości X i do wartości X. Siłą napędową dyfuzyjnego ruchu gazu absorpcyjnie czynnego z fazy gazowej do fazy ciekłej jest różnica stężeń w obu błonkach granicznych. Ilość składnika absorpcyjnie czynnego dyfundującego w jednostce czasu (prędkość masowa dyfuzji w) przez jednostkową powierzchnię rozdziału faz, jest proporcjonalna do współczynników wnikania masy i różnicy stężeń: y Y i w k Y, (9.4) w k X X, (9.5) x gdzie: k y - współczynnik wnikania masy dla błonki gazowej, kg A/[m 2 s (kg A/kg B)] k x - współczynnik wnikania masy dla błonki ciekłej, kg A/[m 2 s (kg A/kg R)] i
15 a) Rozkłady stężeo w fazie gazowej i ciekłej - schemat do modelu Whitmana; b) linia równowagi absorpcyjnej, nachylenie linii określające dla danych stężeo składnika absorpcyjnie czynnego w fazie ciekłej i gazowej stosunek współczynników wnikania masy dla błonek granicznych W przypadku ustalonego w czasie ruchu dyfuzyjnego składnika absorpcyjnie czynnego prędkości masowe dyfuzji w fazie gazowej i ciekłej są sobie równe. Stosunek kx/ky, dla danego układu absorpcyjnego umożliwia określenie stężenia gazu absorpcyjnie czynnego na granicy rozdziału faz: Yi (od strony fazy gazowej) i Xi (od strony fazy ciekłej). Tangens kąta (rys. 9.1b), nachylenia linii łączącej punkty o współrzędnych (X, Y) i (Xi, Yi) dany jest wyrażeniem:
16
17
18 Y* - równowagowe stężenie składnika absorpcyjnie czynnego w fazie gazowej, gdy stężenie w fazie ciekłej wynosi X, kg A/kg B K y - współczynnik przenikania masy, kg A/[m 2 s (kg A/kg B)] X* - równowagowe stężenie składnika absorpcyjnie czynnego w fazie ciekłej, gdy stężenie w fazie gazowej wynosi Y, kg A/kg R K x - współczynnik przenikania masy, kg A/[m 2 s (kg A/kg R)] Współczynniki przenikania masy powiązane są ze współczynnikami wnikania masy zależnościami: K y 1 1 k y m k x, (9.9) K x 1, (9.10) 1 1 mk k y x
19
20 X 0 - stężenie względne gazu absorpcyjnie czynnego w cieczy wpływającej do absorbera, kg A/kg R
21 Przekształcając równanie (9.12) można otrzymać stosunek L/G określający ilość absorbenta przypadająca na jeden kilogram gazu inertnego: L G Y 0 k, (9.13) X k Y Minimalna ilość absorbenta przypadająca na jeden kilogram gazu inertnego dana jest równaniem: L G min X 0 Y0 Yk, (9.14) X X gdzie: X * k stężenie względne gazu absorpcyjnie czynnego w cieczy będącej w równowadze z gazem o składzie Y 0, kg A/kg R k 0 Rys. 9.2a przedstawia schemat działania absorbera przeciwprądowego wraz z kierunkami przepływu strumieni fazy gazowej i ciekłej. Na rys. 9.2b tg określa minimalną ilość absorbenta przypadającą na jeden kilogram gazu inertnego, natomiast tg określa ilość absorbenta przypadająca na jeden kilogram gazu inertnego dla procesu rzeczywistego.
22 Rys a) Schemat działania absorbera przeciwprądowego; b) linia równowagi absorpcyjnej, linia operacyjna i linia operacyjna określająca minimalne zużycie absorbenta dla absorpcji przeciwprądowej.
23
24
25 Absorpcja współprądowa jest stosowana tylko w przypadkach bardzo wysokiego powinowactwa absorpcyjnego absorbowanego składnika do absorbentu Rys a) Schemat działania absorbera współprądowego; b) linia równowagi absorpcyjnej, linia operacyjna i linia operacyjna określająca minimalne zużycie absorbentu dla absorpcji współprądowej.
26 Absorpcja z recyrkulacją W przypadku nierównomiernego zwilżania wszystkich elementów wypełnienia kolumny absorpcyjnej lub nadmiernych efektów egzotermicznych stosuje się większą ilość absorbenta w stosunku do bilansu materiałowego. Strumień absorbentuuu doprowadzany do kolumny zwiększony jest o część strumienia cieczy wylotowej zawracanej na szczyt kolumny absorpcyjnej (recyrkulacja). Stosunek natężenia przepływu absorbenta w kolumnie L n do natężenia przepływu świeżego absorbenta L doprowadzanego do kolumny opisuje wielkość nazywana wielokrotnością (stopniem) recyrkulacji: n L X k X 0 n lub n, (9.18) n L X X gdzie: X n 0 stężenie względne gazu absorpcyjnie czynnego w rozworze wpływającym do kolumny, kg A/kg R Roztwór ten powstaje w wyniku zmieszania strumienia świeżego absorbenta L o stężeniu X 0 ze strumieniem recyrkulowanym o stężeniu X k. Maksymalna wielkość cyrkulacji opisana jest równaniem: n L max n lub L max n max k X X k k 0 X X 0 0, (9.19) gdzie: X * 0 - stężenie względne gazu absorpcyjnie czynnego w rozworze będącym w równowadze z gazem o stężeniu Y k opuszczającym kolumnę, kg A/kg R
27 Rys. 9.4a przedstawia schematycznie sposób działania absorbera przeciwprądowego z recyrkulacją części absorbentu. Graficzny sposób określania wielokrotności recyrkulacji i maksymalnej wartości wielokrotności recyrkulacji przedstawia rys. 9.4b, gdzie tg, określa stosunek maksymalnej ilości absorbentu z zastosowaniem recyrkulacji na kilogram gazu inertnego. Natomiast tg określa stosunek ilości absorbentu z zastosowaniem danej recyrkulacji na kilogram gazu inertnego. Rys a) Schemat działania absorbera przeciwprądowego z recyrkulacją części absorbentu; b) linia równowagi absorpcyjnej, linia operacyjna, linia operacyjna z zastosowaniem danej recyrkulacji, linia operacyjna z zastosowaniem maksymalnej recyrkulacji.
28
29 Bateria absorpcyjna W wielu przypadkach absorpcja może przebiegać w kilku aparatach pracujących przeciwprądowo lub współprądowo lub w sposób mieszany. Zasilanie gazem lub cieczą może odbywać się szeregowo lub równolegle. Występować może również recyrkulacja absorbentu na wybranych aparatach. Niezależnie od ilości aparatów absorpcyjnych i sposobu kontaktu cieczy i gazu należy dla każdego aparatu ustalić odpowiadającą mu linię operacyjną i ustalić ilość absorbentu przypadającą na kg gazu inertnego. Rys. 9.5 i rys. 9.6 przedstawiają przykładowe dwustopniowe baterie absorpcyjne pracujące przeciwprądowo. Na rys. 9.5a absorbent o najniższym stężeniu gazu absorpcyjnie czynnego jest podawany na pierwszy aparat absorpcyjny. Graficzny sposób wyznaczania rzeczywistego zużycia absorbentu na kilogram gazu inertnego w obu aparatach absorpcyjnych przedstawia rys. 9.5b. Na rys. 9.6a absorbent o najniższym stężeniu gazu absorpcyjnie czynnego jest podawany na drugi aparat absorpcyjny. Sposób wyznaczania rzeczywistego zużycia absorbenta na kilogram gazu inertnego w obu aparatach absorpcyjnych w tym przypadku przedstawia rys. 9.6b.
30 Rys a) Schemat działania dwustopniowej baterii przeciwprądowej, gdzie absorbent o stężeniu X 0 podawany jest na drugi aparat absorpcyjny; b) linia równowagi absorpcyjnej, linie operacyjne I i II stopnia absorpcji Rys a) Schemat działania dwustopniowej baterii przeciwprądowej, gdzie absorbent o stężeniu X 0 podawany jest na pierwszy aparat absorpcyjny; b) linia równowagi absorpcyjnej, linie operacyjne I i II stopnia absorpcji.
31
32 Wysokośd warstwy wypełnienia w kolumnach Gdy gaz absorpcyjnie czynny średnio rozpuszcza się w absorbencie wyznaczenie wysokości warstwy wypełnienia wymaga znajomości współczynników wnikania masy zarówno dla granicznej warstwy gazu k y jak i cieczy k x. Wysokość warstwy wypełnienia można obliczyć z następujących zależności: h H N, (9.20) OG OG h H OL N OL, (9.21) gdzie: H OG, H OL wysokość równoważna jednej jednostce przenikania masy, m N OG, N OL liczba jednostek przenikania masy, - H OG i H OL opisane są równaniami: H H OG OL G wg, (9.22) K a S K a y y L wl, (9.23) K a S K a gdzie: K y współczynnik przenikania masy dla fazy gazowej, kg A/[m 2 s (kg A/kg B)] x K x współczynnik przenikania masy dla fazy ciekłej, kg A/[m 2 s (kg A/kg R)] a powierzchnia właściwa wypełnienia, m 2 /m 3 S pole przekroju poprzecznego kolumny, m 2 w G - masowa prędkość przepływu gazu inertnego, kg/(m 2 s) w L - masowa prędkość przepływu absorbenta, kg/(m 2 s) x
33 N OG, N OL wyznacza się ze wzorów: Y 0 dy N OG, (9.24) Y Y Y k N OL X k X 0 dx X X, (9.25) Na rys. 9.7a przedstawiony jest sposób znajdowania pary punktów (Y, Y * ), w przypadku gdy linia równowagowa ma charakter krzywoliniowy (przedstawiono trzy przykładowe pary punktów). Na podstawie znalezionych wartości (Y, Y*) oblicza się wartości w=1/(y-y*) funkcji podcałkowej (rys. 9.7b). Pary punktów (Y, w) tworzą zależność funkcyjną, a pole pod wykreślonym wykresem funkcji ma wartość liczby jednostek przenikania masy N OG (rys. 9.7c). W analogiczny sposób określa się wartość liczby jednostek przenikania masy N OL, w przypadku kiedy linia równowagowa ma charakter krzywoliniowy. W pierwszej kolejności (rys. 9.8a), odczytuje się z wykresu dla wybranych wartości X z linii operacyjnej wartości X * z linii równowagi, następnie oblicza się wartości funkcji podcałkowej (rys. 9.8b) i szacuje
34 Gdy rozważany układ podlega prawu Henry'ego, tzn. linią równowagi w badanym zakresie stężeń jest linia prosta (równanie 9.2), wtedy liczbę jednostek przenikania masy można obliczyć analitycznie: N OG Y Y Y 0 k dy Y * 1 ln a ay ay 0 k b b, (9.26) a współczynniki a i b dane są zależnościami:
35
36 a mg 1, (9.27) L mg b Yk mx 0 L, (9.28) N OL X k dx 1 a' X k b' ln, (9.29) X X a' a' X b' X 0 * 0 a współczynniki a' i b' dane są zależnościami: L a ' 1, (9.30) mg 1 L b' Yk X 0 m mg, (9.31) lub korzystając ze średniej siły napędowej procesu: ( Y Y*) ( Y Y*) 0 k Ym, (9.32) ( Y Y*) 0 ln ( Y Y*) k N OG Y Y k 0, (9.33) Y m ( X * X ) k 0 X m, (9.34) ( X * X ) k ln ( X ( X * X ) * X ) 0 N OL X k X 0, (9.35) X m
37 W przypadku znacznie wyższego oporu wnikania masy po jednej stronie można często zaniedbad ten znacznie niższy opór i przyjąd wówczas, że współczynnik przenikania masy (K) jest praktycznie równy mniejszemu współczynnikowi wnikania masy (k) K=~k
38 W przypadku operacji absorpcji desorpcji, tak, jak w przypadku innych operacji wymiany masy, wysokośd kolumny (H) oblicza się albo na podstawie teorii Whitmana, z wykorzystaniem określenia liczby jednostek przenikania masy po stronie fazy gzowej (N OG ) lub liczby jednostek przenikania masy po stronie fazy ciekłej (N OL ) i określenia Wysokości Jednostki Przenikania Masy po stronie gazowej (WJPM OG ), albo Wysokości Jednostki Przenikania Masy po stronie cieczy (WJPM OL ) Wówczas, na podstawie teorii Withmana : H = N OL x WJPM OL lub WYSOKOŚD KOLUMNY ABSORPCYJNEJ H = N OG x WJPM OG Można też skorzystać z zasad teorii półek teoretycznych Wówczas : H = N x WRPT x E i gdy: N liczba półek teoretycznych wyznaczona graficznie *1+; WRPT wysokośd równoważna półce teoretycznej *m+; E i średnia sprawnośd półki teoretycznej
39 W literaturze można znaleźd różne zależności dla obliczania w określonych warunkach - wartości Wysokości Jednostki Przenikania Masy (WJPM) dla wypełnieo różnego typu, lub odpowiednich wartości Wysokości Równoważnej Półce Teoretycznej (WRPT). Często korzysta się też z wartości tych parametrów określonych przez producentów wypełnieo kolumn
40
41
42
43 Sposób graficznego wyznaczania liczby półek teoretycznych dla operacji absorpcji
44
45
46
47
48 Typowy przemysłowy proces absorpcji desorpcji, z wykorzystaniem striper a H 2 S/MEA (MDEA)
- Dyfuzja / Konwekcja / Wnikanie / Przenikanie - Masy -
Układy wielofazowe płyn1 (G Gas / V - Vapor) // płyn2 (L (Liquid)) -- na powierzchni ciała stałego (S) jako nośnika (G/V-L-S) -- na półkach aparatów półkowych -- - Dyfuzja / Konwekcja / Wnikanie / Przenikanie
Bardziej szczegółowoOperacje wymiany masy oraz wymiany ciepła i masy. -- Rektyfikacja. INŻYNIERIA CHEMICZNA i BIO-PROCESOWA
Operacje wymiany masy oraz wymiany ciepła i masy -- Rektyfikacja INŻYNIERIA CHEMICZNA i BIO-PROCESOWA REKTYFIKACJA INŻYNIERIA CHEMICZNA i BIO-PROCESOWA INŻYNIERIA CHEMICZNA i BIO- PROCESOWA Kolumny
Bardziej szczegółowoKATEDRA INŻYNIERII CHEMICZNEJ I PROCESOWEJ INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH LABORATORIUM INŻYNIERII CHEMICZNEJ, PROCESOWEJ I BIOPROCESOWEJ
KATEDRA INŻYNIERII CHEMICZNEJ I PROCESOWEJ INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH LABORATORIUM INŻYNIERII CHEMICZNEJ, PROCESOWEJ I BIOPROCESOWEJ Absorpcja Osoba odiedzialna: Donata Konopacka - Łyskawa dańsk,
Bardziej szczegółowoOperacje wymiany masy oraz wymiany ciepła i masy
Operacje wymiany masy oraz wymiany ciepła i masy WPROWADZENIE + Destylacja - różniczkowa / równowagowa / z parą wodną prof. M. Kamioski Gdaosk, 2017 INŻYNIERIA CHEMICZNA i BIO-PROCESOWA OPERACJE WYMIANY
Bardziej szczegółowoBADANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA MASY W ZRASZANEJ KOLUMNIE WYPEŁNIONEJ
Ćwiczenie 8: BDNIE WSPÓŁCZYNNIK WNIKNI MSY W ZRSZNEJ KOLUMNIE WYPEŁNIONEJ 1. CEL ĆWICZENI Celem ćwiczenia jest eksperymentalne wyznaczenie wartości współczynnika wnikania masy w fazie ciekłej podczas spływu
Bardziej szczegółowoAUTOMATYKA I STEROWANIE W CHŁODNICTWIE, KLIMATYZACJI I OGRZEWNICTWIE L4 STEROWANIE KOLUMNĄ REKTYFIKACYJNĄ
ĆWICZENIE LABORATORYJNE AUTOMATYKA I STEROWANIE W CHŁODNICTWIE, KLIMATYZACJI I OGRZEWNICTWIE L4 STEROWANIE KOLUMNĄ REKTYFIKACYJNĄ Wersja: 2013-09-30-1- 4.1. Cel ćwiczenia okresowej. Celem ćwiczenia jest
Bardziej szczegółowoTechnologia chemiczna. Zajęcia 2
Technologia chemiczna Zajęcia 2 Podstawą wszystkich obliczeń w technologii chemicznej jest bilans materiałowy. Od jego wykonania rozpoczyna się projektowanie i rachunek ekonomiczny planowanego lub istniejącego
Bardziej szczegółowoTRANSPORT NIEELEKTROLITÓW PRZEZ BŁONY WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA PRZEPUSZCZALNOŚCI
Ćwiczenie nr 7 TRANSPORT NIEELEKTROLITÓW PRZEZ BŁONY WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA PRZEPUSZCZALNOŚCI Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawami teorii procesów transportu nieelektrolitów przez błony.
Bardziej szczegółowoI. KATALITYCZNE PROCESY CHEMICZNE...
SPIS TRECI I. KATALITYCZNE PROCESY CHEMICZNE... 9 1. KONWERSJA METANU Z PAR WODN... 9 1.1. Cz teoretyczna... 9 1.1.1. Równowaga reakcji konwersji metanu... 9 1.1.2. Skład gazu w stanie równowagi...10 1.1.3.
Bardziej szczegółowochemia wykład 3 Przemiany fazowe
Przemiany fazowe Przemiany fazowe substancji czystych Wrzenie, krzepnięcie, przemiana grafitu w diament stanowią przykłady przemian fazowych, które zachodzą bez zmiany składu chemicznego. Diagramy fazowe
Bardziej szczegółowoInstrukcja stanowiskowa
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Instytut Inżynierii Mechanicznej w Płocku Zakład Aparatury Przemysłowej LABORATORIUM WYMIANY CIEPŁA I MASY Instrukcja stanowiskowa Temat:
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowo5. WYZNACZENIE KRZYWEJ VAN DEEMTER a I WSPÓŁCZYNNIKA ROZDZIELENIA DLA KOLUMNY CHROMATOGRAFICZNEJ
5. WYZNACZENIE KRZYWEJ VAN DEEMTER a I WSPÓŁCZYNNIKA ROZDZIELENIA DLA KOLUMNY CHROMATOGRAFICZNEJ Opracował: Krzysztof Kaczmarski I. WPROWADZENIE Sprawność kolumn chromatograficznych określa się liczbą
Bardziej szczegółowoChemia fizyczna/ termodynamika, 2015/16, zadania do kol. 2, zadanie nr 1 1
Chemia fizyczna/ termodynamika, 2015/16, zadania do kol. 2, zadanie nr 1 1 [Imię, nazwisko, grupa] prowadzący Uwaga! Proszę stosować się do następującego sposobu wprowadzania tekstu w ramkach : pola szare
Bardziej szczegółowoPrzedmiot: Chemia budowlana Zakład Materiałoznawstwa i Technologii Betonu
Przedmiot: Chemia budowlana Zakład Materiałoznawstwa i Technologii Betonu Ćw. 4 Kinetyka reakcji chemicznych Zagadnienia do przygotowania: Szybkość reakcji chemicznej, zależność szybkości reakcji chemicznej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoOdwracalność przemiany chemicznej
Odwracalność przemiany chemicznej Na ogół wszystkie reakcje chemiczne są odwracalne, tzn. z danych substratów tworzą się produkty, a jednocześnie produkty reakcji ulegają rozkładowi na substraty. Fakt
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 11 WNIKANIE MASY
ĆWICZENIE NR 11 WNIKANIE MASY PODSTAWY TEORETYCZNE Większość procesów dyfuzyjnych w układach dwufazowych polega na przenoszeniu składnika z głębi jednej fazy do rdzenia drugiej przez powierzchnię międzyfazową
Bardziej szczegółowoWyznaczenie WRPT w rektyfikacyjnej kolumnie z wypełnieniem
Wyznaczenie WRPT w rektyfikacyjnej kolumnie z wypełnieniem. Wprowadzenie Jeżeli projektuje się wykonywanie procesu rektyfikacji w kolumnach półkowych, to zasadniczym zagadnieniem jest doświadczalnie wyznaczenie
Bardziej szczegółowoMiniskrypt do ćw. nr 4
granicach ekonomicznych) a punktami P - I (obszar inwersji) występuje przyspieszenie wzrostu spadku ciśnienia na wypełnieniu. Faza gazowa wnika w fazę ciekłą, jej spływ jest przyhamowany. Między punktami
Bardziej szczegółowoREKTYFIKACJA OKRESOWA MIESZANINY DWUSKŁADNIKOWEJ
Ćwiczenie : REKTYFIKACJA OKRESOWA MIESZANINY DWUSKŁADNIKOWEJ. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zaznajomienie się z pracą wypełnionej kolumny rektyfikacyjnej oraz przeprowadzenie rektyfikacji okresowej
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PODSTAW BUDOWY URZĄDZEŃ DLA PROCESÓW MECHANICZNYCH
LABORATORIUM PODSTAW BUDOWY URZĄDZEŃ DLA PROCESÓW MECHANICZNYCH Temat: Badanie cyklonu ZAKŁAD APARATURY PRZEMYSŁOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ BMiP 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoWykład 3. Fizykochemia biopolimerów- wykład 3. Anna Ptaszek. 30 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego
Wykład 3 - wykład 3 Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 30 października 2013 1/56 Warunek równowagi fazowej Jakich układów dotyczy równowaga fazowa? Równowaga fazowa dotyczy układów: jednoskładnikowych
Bardziej szczegółowoKOMPENDIUM WIEDZY. Opracowanie: BuildDesk Polska CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW I ŚWIADECTWA ENERGETYCZNE NOWE PRZEPISY.
Sprawdzanie warunków cieplno-wilgotnościowych projektowanych przegród budowlanych (wymagania formalne oraz narzędzie: BuildDesk Energy Certificate PRO) Opracowanie: BuildDesk Polska Nowe Warunki Techniczne
Bardziej szczegółowoProjektowanie Biznesu Ekologicznego Wykład 2 Adriana Zaleska-Medynska Katedra Technologii Środowiska, p. G202
Projektowanie Biznesu Ekologicznego Wykład 2 Adriana Zaleska-Medynska Katedra Technologii Środowiska, p. G202 Wykład 2 1. Jak przejść od pomysłu do przemysłu? 2. Projekt procesowy: koncepcja chemiczna
Bardziej szczegółowoBILANS CIEPLNY CZYNNIKI ENERGETYCZNE
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Chemiczny LABORATORIUM PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH PROJEKTOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH Ludwik Synoradzki, Jerzy Wisialski BILANS CIEPLNY CZYNNIKI ENERGETYCZNE Jerzy Wisialski
Bardziej szczegółowoChłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY KATEDRA TECHNOLOGII CHEMICZNEJ
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY KATEDRA TECHNOLOGII CHEMICZNEJ Separacja ditlenku węgla z mieszanin gazowych metodą absorpcyjną. Godziny prowadzenia zajęć od 15:15 do 19:00 Bartosz Dębski Kacper
Bardziej szczegółowoĆwiczenie IX KATALITYCZNY ROZKŁAD WODY UTLENIONEJ
Wprowadzenie Ćwiczenie IX KATALITYCZNY ROZKŁAD WODY UTLENIONEJ opracowanie: Barbara Stypuła Celem ćwiczenia jest poznanie roli katalizatora w procesach chemicznych oraz prostego sposobu wyznaczenia wpływu
Bardziej szczegółowoPlan zajęć. Sorpcyjne Systemy Energetyczne. Adsorpcyjne systemy chłodnicze. Klasyfikacja. Klasyfikacja adsorpcyjnych systemów chłodniczych
Plan zajęć Sorpcyjne Systemy Energetyczne Adsorpcyjne systemy chłodnicze dr inż. Bartosz Zajączkowski Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cieplnych kontakt:
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA DYFUZJI W FAZIE GAZOWEJ
Ćwiczenie 7: WYZNZNIE WSPÓŁZYNNIK DYFUZJI W FZIE GZOWEJ 1. EL ĆWIZENI elem ćwiczenia jest eksperymentalne wyznaczenie współczynnika dyfuzji wybranej substancji w określonym środowisku gazowym i porównanie
Bardziej szczegółowoMoŜliwości wykorzystania alternatywnych źródeł energii. w budynkach hotelowych. Warszawa, marzec 2012
MoŜliwości wykorzystania alternatywnych źródeł energii w budynkach hotelowych Warszawa, marzec 2012 Definicja źródeł alternatywnych 2 Źródła alternatywne Tri-Generation (CHP & agregaty absorbcyjne) Promieniow.
Bardziej szczegółowoSeria 2, ćwiczenia do wykładu Od eksperymentu do poznania materii
Seria 2, ćwiczenia do wykładu Od eksperymentu do poznania materii 8.1.21 Zad. 1. Obliczyć ciśnienie potrzebne do przemiany grafitu w diament w temperaturze 25 o C. Objętość właściwa (odwrotność gęstości)
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKÓW CIEPŁA
1.Wprowadzenie DNIE WYMIENNIKÓW CIEPŁ a) PŁSZCZOWO-RUROWEGO b) WĘŻOWNICOWEGO adanie wymiennika ciepła sprowadza się do pomiaru współczynników przenikania ciepła k w szerokim zakresie zmian parametrów ruchowych,
Bardziej szczegółowoIII r. EiP (Technologia Chemiczna)
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA WYDZIAŁ ENERGETYKI I PALIW III r. EiP (Technologia Chemiczna) INŻYNIERIA CHEMICZNA I PROCESOWA (przenoszenie pędu) Prof. dr hab. Leszek CZEPIRSKI Kontakt: A4, p. 424 Tel. 12
Bardziej szczegółowoBIOREAKTORY. Wykład II
BIOREAKTORY Wykład II Bliższa charakterystyka poszczególnych grup i rodzajów Bioreaktorów prof. M. Kamioski WCh PG prof. M. Kamioski r. ak. 2016-17 BIOREAKTORY Podział bioreaktorów pod względem : Budowy
Bardziej szczegółowoTECHNOLOGIA CHEMICZNA BILANS MATERIAŁOWY I CIEPLNY PROCESU TECHNOLOGICZNEGO. dr inż. Anna Zielińska-Jurek Pok. 026 Ch.A.
TECHNOLOGIA CHEMICZNA BILANS MATERIAŁOWY I CIEPLNY PROCESU TECHNOLOGICZNEGO dr inż. Anna Zielińska-Jurek anna_z@chem.pg.gda.pl Pok. 026 Ch.A. Katedra Technologii Chemicznej Wydział Chemiczny Klasyczny
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Bardziej szczegółowoWykład 2. Anna Ptaszek. 7 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego. Chemia fizyczna - wykład 2. Anna Ptaszek 1 / 1
Wykład 2 Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 7 października 2015 1 / 1 Zjawiska koligatywne Rozpuszczenie w wodzie substancji nielotnej powoduje obniżenie prężności pary nasyconej P woda
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 27 Przepływy w kanałach otwartych I
J. Szantyr Wykład nr 7 Przepływy w kanałach otwartych Przepływy w kanałach otwartych najczęściej wymuszane są działaniem siły grawitacji. Jako wstępny uproszczony przypadek przeanalizujemy spływ warstwy
Bardziej szczegółowoPrzepływy laminarne - zadania
Zadanie 1 Warstwa cieczy o wysokości = 3mm i lepkości v = 1,5 10 m /s płynie równomiernie pod działaniem siły ciężkości po płaszczyźnie nachylonej do poziomu pod kątem α = 15. Wyznaczyć: a) Rozkład prędkości.
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób i reaktor do oczyszczania gazów, zwłaszcza spalinowych, z zanieczyszczeń gazowych, zwłaszcza kwaśnych
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 204324 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 376908 (51) Int.Cl. B01D 53/34 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 05.09.2005
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła
Andrzej Grzebielec 2009-11-12 wersja 1.1 Laboratorium Chłodnictwa Ćwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 1 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 2.1 Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoPrężność pary nad roztworem
Tomasz Lubera Układ: Prężność pary nad roztworem dwuskładnikowy (składniki I i II) dwufazowy (ciecz i gaz) w którym faza ciekła i gazowa to roztwory idealne W stanie równowagi prężności pary składników/układu
Bardziej szczegółowoKATEDRA APARATURY I MASZYNOZNAWSTWA CHEMICZNEGO Wydział Chemiczny POLITECHNIKA GDAŃSKA ul. G. Narutowicza 11/12 80-952 GDAŃSK
KATEDRA APARATURY I MASZYNOZNAWSTWA CHEMICZNEGO Wydział Chemiczny POLITECHNIKA GDAŃSKA ul. G. Narutowicza 11/12 80-952 GDAŃSK LABORATORIUM Z PROEKOLOGICZNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII ODNAWIALNEJ 6. WYMIENNIK CIEPŁA
Bardziej szczegółowo1. Część teoretyczna. Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome
1. Część teoretyczna Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome Przepływ płynu przez warstwę luźno usypanego złoża występuje w wielu aparatach, np. w kolumnie absorpcyjnej, rektyfikacyjnej,
Bardziej szczegółowoZastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak
Zastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak Instytut Metalurgii Żelaza DICTRA jest pakietem komputerowym
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA PODCZAS KONWEKCJI WYMUSZONEJ GAZU W RURZE
Ćwiczenie 1: WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA PODCZAS KONWEKCJI WYMUSZONEJ GAZU W RURZE 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest eksperymentalne wyznaczenie współczynnika wnikania ciepła podczas
Bardziej szczegółowoInżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16
Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Ćwiczenia 1 7.10.2015 1. Załóżmy, że balon ma kształt sfery o promieniu 3m. a. Jaka ilość wodoru potrzebna jest do jego wypełnienia, aby na poziomie morza
Bardziej szczegółowoHydrodynamika warstwy fluidalnej trójczynnikowej
Politechnika Śląska Gliwice Wydział Inżynierii Środowiska i Energetyki Katedra Technologii i Urządzeń Zagospodarowania Odpadów Ćwiczenia laboratoryjne Hydrodynamika warstwy fluidalnej trójczynnikowej PROWADZĄCY
Bardziej szczegółowoSTECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia ważona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
Bardziej szczegółowoZADANIE 1 W temperaturze 700 K gazowa mieszanina dwutlenku węgla i wodoru reaguje z wytworzeniem pary wodnej i tlenku węgla. Stała równowagi reakcji
ZADANIE 1 W temperaturze 700 K gazowa mieszanina dwutlenku węgla i wodoru reaguje z wytworzeniem pary wodnej i tlenku węgla. Stała równowagi reakcji w tej temperaturze wynosi K p = 0,11. Reaktor został
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 3: Wyznaczanie gęstości pozornej i porowatości złoża, przepływ gazu przez złoże suche, opory przepływu.
1. Część teoretyczna Przepływ jednofazowy przez złoże nieruchome i ruchome Przepływ płynu przez warstwę luźno usypanego złoża występuje w wielu aparatach, np. w kolumnie absorpcyjnej, rektyfikacyjnej,
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11
Spis treści Przedmowa... 10 1. WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11 2. PODSTAWOWE OKREŚLENIA W TERMODYNAMICE... 13 2.1. Układ termodynamiczny... 13 2.2. Wielkości fizyczne, układ jednostek miary... 14 2.3.
Bardziej szczegółowoXIII Konkurs Chemiczny dla Uczniów Szkół Średnich Etap II rozwiązania zadań
XIII Konkurs Chemiczny dla Uczniów Szkół Średnich Etap II rozwiązania zadań UWAGI OGÓLNE: Za błędy w obliczeniu masy molowej -50% pkt. Za duże błędy rachunkowe -50 % pkt. Jeśli zadanie składało się z kilku
Bardziej szczegółoworelacje ilościowe ( masowe,objętościowe i molowe ) dotyczące połączeń 1. pierwiastków w związkach chemicznych 2. związków chemicznych w reakcjach
1 STECHIOMETRIA INTERPRETACJA ILOŚCIOWA ZJAWISK CHEMICZNYCH relacje ilościowe ( masowe,objętościowe i molowe ) dotyczące połączeń 1. pierwiastków w związkach chemicznych 2. związków chemicznych w reakcjach
Bardziej szczegółowoDoświadczenie nr 6 Pomiar energii promieniowania gamma metodą absorpcji elektronów komptonowskich.
Doświadczenie nr 6 Pomiar energii promieniowania gamma metodą absorpcji elektronów komptonowskich.. 1. 3. 4. 1. Pojemnik z licznikami cylindrycznymi pracującymi w koincydencji oraz z uchwytem na warstwy
Bardziej szczegółowoPROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 7 PROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ . Cel ćwiczenia Doświadczalne i teoretyczne wyznaczenie profilu prędkości w rurze prostoosiowej 2. Podstawy teoretyczne:
Bardziej szczegółowoa) 1 mol b) 0,5 mola c) 1,7 mola d) potrzebna jest znajomość objętości zbiornika, aby można było przeprowadzić obliczenia
1. Oblicz wartość stałej równowagi reakcji: 2HI H 2 + I 2 w temperaturze 600K, jeśli wiesz, że stężenia reagentów w stanie równowagi wynosiły: [HI]=0,2 mol/dm 3 ; [H 2 ]=0,02 mol/dm 3 ; [I 2 ]=0,024 mol/dm
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowo- prędkość masy wynikająca z innych procesów, np. adwekcji, naprężeń itd.
4. Równania dyfuzji 4.1. Prawo zachowania masy cd. Równanie dyfuzji jest prostą konsekwencją prawa zachowania masy, a właściwie to jest to prawo zachowania masy zapisane dla procesu dyfuzji i uwzględniające
Bardziej szczegółowoRÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 4
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 4 Obszar określoności równania Jeżeli występująca w równaniu y' f ( x, y) funkcja f jest ciągła, to równanie posiada rozwiązanie. Jeżeli f jest nieokreślona w punkcie (x 0,
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego 23. REKTYFIKACJA 1. WSTĘP
dr inż. Tadeusz Komorowicz, mgr inż. Mateusz Prończuk Katedra Inżynierii Chemicznej i Procesowej, C-3 Instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego 23. REKTYFIKACJA 1. WSTĘP Rektyfikacja jest operacją rozdziału
Bardziej szczegółowoWykład 5. przemysłu spożywczego- wykład 5
Wykład spożywczego- wykład Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 4maja2014 1/1 Układy gaz-ciecz Rozpuszczalnośćwybranychgazówwcieczachw20 o Cw g/100g cieczy CIECZ H 2 N 2 O 2 CO 2 H 2 S
Bardziej szczegółowoOpracowała: mgr inż. Ewelina Nowak
Materiały dydaktyczne na zajęcia wyrównawcze z chemii dla studentów pierwszego roku kierunku zamawianego Inżynieria Środowiska w ramach projektu Era inżyniera pewna lokata na przyszłość Opracowała: mgr
Bardziej szczegółowoNowoczesne metody wędzenia ryb w świetle nowych przepisów UE
Nowoczesne metody wędzenia ryb w świetle nowych przepisów UE Zakład Inżynierii Procesowej i Maszynoznawstwa Wydział Nauk o Żywności i Rybactwa Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny Jerzy.Balejko@zut.edu.pl
Bardziej szczegółowoSorpcyjne Systemy Energetyczne
Sorpcyjne Systemy Energetyczne Adsorpcyjne systemy chłodnicze dr inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl, bud. D2, pok. 9b Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA EFEKTÓW ROZDZIELANIA W KOLUMNACH KAPILARNYCH DOBÓR PRĘDKOŚCI PRZEPŁYWU GAZU
OPTYMALIZACJA EFEKTÓW ROZDZIELANIA W KOLUMNACH KAPILARNYCH DOBÓR PRĘDKOŚCI PRZEPŁYWU GAZU 1. WPROWADZENIE W czasie swej wędrówki wzdłuż kolumny pasmo chromatograficzne ulega poszerzeniu, co jest zjawiskiem
Bardziej szczegółowoMatematyka licea ogólnokształcące, technika
Matematyka licea ogólnokształcące, technika Opracowano m.in. na podstawie podręcznika MATEMATYKA w otaczającym nas świecie zakres podstawowy i rozszerzony Funkcja liniowa Funkcję f: R R określoną wzorem
Bardziej szczegółowoEKSTRAKCJA W ANALITYCE. Anna Leśniewicz
EKSTRAKCJA W ANALITYCE Anna Leśniewicz definicja: ekstrakcja to proces wymiany masy w układzie wieloskładnikowym i wielofazowym polegający na przeniesieniu jednego lub więcej składników z jednej fazy do
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 4 WYMIENNIK CIEPŁA
ĆWICZENIE NR 4 WYMIENNIK CIEPŁA 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest doświadczalne zbadanie wymiany ciepła w przeponowym płaszczowo rurowym wymiennika ciepła i porównanie wyników z obliczeniami teoretycznymi.
Bardziej szczegółowoSTECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia waŝona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
Bardziej szczegółowoSprawdzanie prawa Ohma i wyznaczanie wykładnika w prawie Stefana-Boltzmanna
Sprawdzanie prawa Ohma i wyznaczanie wykładnika w prawie Stefana-Boltzmanna Wprowadzenie. Prawo Stefana Boltzmanna Φ λ nm Rys.1. Prawo Plancka. Pole pod każdą krzywą to całkowity strumień: Φ c = σs T 4
Bardziej szczegółowoMOKRA WAPNIAKOWA TECHNOLOGIA ODSIARCZANIA SPALIN PREZENTACJA
MOKRA WAPNIAKOWA TECHNOLOGIA ODSIARCZANIA SPALIN PREZENTACJA 2 2 Chemia procesu Wprowadzenie Mokra metoda wapniakowa jest niewątpliwie najbardziej na świecie rozpowszechnioną technologią usuwania dwutlenku
Bardziej szczegółowoSpis treści. PRZEDMOWA.. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ.. 13
Spis treści PRZEDMOWA.. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ.. 13 Wykład 16: TERMODYNAMIKA POWIETRZA WILGOTNEGO ciąg dalszy 21 16.1. Izobaryczne chłodzenie i ogrzewanie powietrza wilgotnego.. 22 16.2. Izobaryczne
Bardziej szczegółowogazów lub cieczy, wywołanym bądź różnicą gęstości (różnicą temperatur), bądź przez wymuszenie czynnikami zewnętrznymi.
WYMIANA (TRANSPORT) CIEPŁA Trzy podstawowe mechanizmy transportu ciepła (wymiany ciepła): 1. PRZEWODZENIIE - przekazywanie energii od jednej cząstki do drugiej, za pośrednictwem ruchu drgającego tych cząstek.
Bardziej szczegółowoPodstawowe pojęcia 1
Tomasz Lubera Półogniwo Podstawowe pojęcia 1 układ złożony z min. dwóch faz pozostających ze sobą w kontakcie, w którym w wyniku zachodzących procesów utleniania lub redukcji ustala się stan równowagi,
Bardziej szczegółowoPara wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia.
PARA WODNA 1. PRZEMIANY FAZOWE SUBSTANCJI JEDNORODNYCH Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. Przy niezmiennym ciśnieniu zmiana wody o stanie początkowym odpowiadającym
Bardziej szczegółowoWystępują dwa zasadnicze rodzaje skraplania: skraplanie kroplowe oraz skraplanie błonkowe.
Wymiana ciepła podczas skraplania (kondensacji) 1. Wstęp Do skraplania dochodzi wtedy, gdy para zostaje ochłodzona do temperatury niższej od temperatury nasycenia (skraplania, wrzenia). Ma to najczęściej
Bardziej szczegółowoWykład III ABSORPCJA zadania
W y d z i a ł C h e m i c z n y P o l i t e c h n i k a R z e s z o w s k a i m. I n a c e o Ł u k a s i e w i c z a Wojciech Piątkowski Wykład III BSORPCJ zadania Katedra Inżynierii Chemicznej i Procesowej
Bardziej szczegółowoNauka o Materiałach. Wykład XI. Właściwości cieplne. Jerzy Lis
Nauka o Materiałach Wykład XI Właściwości cieplne Jerzy Lis Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Stabilność termiczna materiałów 2. Pełzanie wysokotemperaturowe 3. Przewodnictwo cieplne 4. Rozszerzalność
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY KATEDRA INŻYNIERII PROCESOWEJ I TECHNOLOGII CHEMICZNEJ TECHNOLOGIA CHEMICZNA Zasada najlepszego wykorzystania potencjału: ocena siły napędowej i wpływu zwilżania
Bardziej szczegółowoWykład 6. Klasyfikacja przemian fazowych
Wykład 6 Klasyfikacja przemian fazowych JS Klasyfikacja Ehrenfesta Ehrenfest klasyfikuje przemiany fazowe w oparciu o potencjał chemiczny. nieciągłość Przemiany fazowe pierwszego rodzaju pochodne potencjału
Bardziej szczegółowoABSORPCYJNE OCZYSZCZANIE GAZÓW ODLOTOWYCH Z TLENKÓW AZOTU Instrukcja wykonania ćwiczenia 23
ABSORPCYJNE OCZYSZCZANIE GAZÓW ODLOTOWYCH Z TLENKÓW AZOTU Instrukcja wykonania ćwiczenia 23 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z metodą absorpcyjnego usuwania tlenków azotu z gazów odlotowych.
Bardziej szczegółowoData wydruku: Dla rocznika: 2015/2016. Opis przedmiotu
Sylabus przedmiotu: Specjalność: Inżynieria procesowa Wszystkie specjalności Data wydruku: 23.01.2016 Dla rocznika: 2015/2016 Kierunek: Wydział: Zarządzanie i inżynieria produkcji Inżynieryjno-Ekonomiczny
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE PROGRAMOWANIA LINIOWEGO W ZAGADNIENIACH WSPOMAGANIA PROCESU PODEJMOWANIA DECYZJI
Wstęp ZASTOSOWANIE PROGRAMOWANIA LINIOWEGO W ZAGADNIENIACH WSPOMAGANIA PROCESU PODEJMOWANIA DECYZJI Problem podejmowania decyzji jest jednym z zagadnień sterowania nadrzędnego. Proces podejmowania decyzji
Bardziej szczegółowoDestylacja z parą wodną
Destylacja z parą wodną 1. prowadzenie iele związków chemicznych podczas destylacji przy ciśnieniu normalnym ulega rozkładowi lub polimeryzacji. by możliwe było ich oddestylowanie należy wykonywać ten
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI PRZEDMOWA... 5
SPIS TREŚCI PRZEDMOW... 5 I. WPROWDZENIE... 7 I. 1. Sposoby wyrażania stężeń... 8 I. 2. Równowaga międzyfazowa... 12 I. 3. Reguła faz... 18 I. 4. Rodzaje dyfuzyjnego ruchu masy... 19 II. BSORPCJ... 21
Bardziej szczegółowoWykład 1. Anna Ptaszek. 5 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego. Chemia fizyczna - wykład 1. Anna Ptaszek 1 / 36
Wykład 1 Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 5 października 2015 1 / 36 Podstawowe pojęcia Układ termodynamiczny To zbiór niezależnych elementów, które oddziałują ze sobą tworząc integralną
Bardziej szczegółowo5. Rozwiązywanie układów równań liniowych
5. Rozwiązywanie układów równań liniowych Wprowadzenie (5.1) Układ n równań z n niewiadomymi: a 11 +a 12 x 2 +...+a 1n x n =a 10, a 21 +a 22 x 2 +...+a 2n x n =a 20,..., a n1 +a n2 x 2 +...+a nn x n =a
Bardziej szczegółowoHYDRAULIKA KOLUMNY WYPEŁNIONEJ
Ćwiczenie 5: HYDRAULIKA KOLUMNY WYPEŁNIONEJ 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest wyznaczenie oporów przepływu gazu przez wypełnienie zraszane cieczą oraz określenie granicy zachłystywania aparatu wypełnionego.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowoObliczenie objętości przepływu na podstawie wyników punktowych pomiarów prędkości
Obliczenie objętości przepływu na podstawie wyników punktowych pomiarów prędkości a) metoda rachunkowa Po wykreśleniu przekroju poprzecznego z zaznaczeniem pionów hydrometrycznych, w których dokonano punktowego
Bardziej szczegółowoPodstawy teoretyczne technologii chemicznej / Józef Szarawara, Jerzy Piotrowski. Warszawa, Spis treści. Przedmowa 13
Podstawy teoretyczne technologii chemicznej / Józef Szarawara, Jerzy Piotrowski. Warszawa, 2010 Spis treści Przedmowa 13 Wykaz waŝniejszych oznaczeń 16 1. Projektowanie i realizacja procesu technologicznego
Bardziej szczegółowoRzeszów, 15 stycznia, 2013 r.
Rzeszów, 15 stycznia, 2013 r. OPINIA o całokształcie dorobku naukowego dr inż. Adama ROTKEGEL ze szczególnym uwzględnieniem osiągnięcia naukowego pt. Wymiana ciepła i masy w zintegrowanym procesie niskotemperaturowej
Bardziej szczegółowoRÓWNOWAGA CIECZ PARA W UKŁADZIE DWUSKŁADNIKOWYM
RÓWNOWAGA CIECZ PARA W UKŁADZIE DWUSKŁADNIKOWYM Cel ćwiczenia: wyznaczenie diagramu fazowego ciecz para w warunkach izobarycznych. Układ pomiarowy i opis metody: Pomiary wykonywane są metodą recyrkulacyjną
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA POZNAŃSKA ZAKŁAD CHEMII FIZYCZNEJ ĆWICZENIA PRACOWNI CHEMII FIZYCZNEJ
ZLEŻNOŚĆ PRĘŻNOŚCI PRY OD TEMPERTURY - DESTYLCJ WSTĘP Zgodnie z regułą faz w miarę wzrostu liczby składników w układzie, zwiększa się również liczba stopni swobody. Układ utworzony z mieszaniny dwóch cieczy
Bardziej szczegółowo4. WYZNACZENIE IZOTERMY ADSORPCJI METODĄ ECP
4. WYZNACZENIE IZOTERMY ADSORPCJI METODĄ ECP Opracował: Krzysztof Kaczmarski I. WPROWADZENIE W chromatografii adsorpcyjnej rozdzielanie mieszanin jest uwarunkowane różnym powinowactwem adsorpcyjnym składników
Bardziej szczegółowo