Zbiornik cylindryczny na wodę
|
|
- Robert Jakubowski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Zbiornik cylindryczny na wodę Dane : wysokość zbiornika (bez przekrycia) głębokość zagłębienia w gruncie (głębokość posadowienia) h średnica zewnętrzna zbiornika, ciężar objętościowy wody, przekrycie: płyta żelbetowa płaska, spadek ukształtowany styropianem, grunt piasek średnioziarnisty o miąższości warstwy 6m, poziom wód gruntowych poniżej poziomu posadowienia,,,, Schemat statyczny: ściany sztywno połączone z płytą denną, płyta przekrycia podparta przegubowo. Wstępnie grubość płyty przekrycia przyjęto z warunku h, gdzie l- rozpiętość płyty. Grubość ścian zbiornika można wstępnie oszacować z poniższego wzoru: A C R 2 f f ctk ctk A A C przekrój 1 mb ściany, R - siła rozciągająca [kn/m] R c H 2r 10 5, kn / S m Strona 1
2 c - ciężar objętościowy płynu magazynowanego w zbiorniku, E s, E cm A s R f As - potrzebna powierzchnia zbrojenia, yd A 1 h C 0,27 m 1800 Potrzebna grubość ściany h 0, 27 Przyjęto wstępnie: h 0, 25 m m Zestawienie obciążeń na płytę przekrycia (system dachowy Vedag): papa nawierzchniowa papa podkładowa styropian EPS 100, gr cm paroizolacja ciężar własny płyty gr. 25cm (wstępnie gr. płyty przyjęto z warunkuh ) 2 RAZEM: obciążenie użytkowe płyty i naziomu:, obciążenie śniegiem,strefa 2, lokalizacja Warszawa, Strona 2
3 Rys. Podział Polski na strefy obciążenia śniegiem gruntu Pozycja 1 Płyta przekrycia Stan graniczny STR, sprawdzenie przypadku bardziej niekorzystnego. Przyjęto obciążenie stałe obliczeniowe Strona 3
4 obciążenie zmienne obliczeniowe obciążenie śniegiem W płycie kołowej podpartej przegubowo na skutek obciążenia powstają siły wewnętrzne w postaci: momentów zginających promieniowych, momentów zginających stycznych i sił poprzecznych. Wartości sił można obliczyć z następujących zależności: siła poprzeczna współczynnikpoisona dla betonu niezarysowanego Maksymalne ugięcie w stanie sprężystym w środku rozpiętości(r=0) wynosi: Strona 4
5 Założenia projektowe dla płyty przekrycia Klasa ekspozycji XC2, klasa konstrukcji S4, beton C25/30, Stal: gatunek RB500W, ftk = 550 MPafyk = 500 MPa, fyd =420MPa, Ciągliwość:, zatem klasa stali B wg EC2 tab. C1. Ustalenie wysokości użytecznej przekroju płyty d Wg pkt EC2: Otulina prętów betonem Strona 5
6 Przyjęto wstępnie średnicę zbrojenia (wartość zalecana wg załącznika krajowego), Otulenie z uwagi na odporność ogniową pominięto Strona 6
7 Wysokość użyteczna przekroju dla momentów stycznych Dla momentów promieniowych Ustalenie rozpiętości efektywnej: Wg pkt EC2 rozpiętość w świetle podpór Wstępne określenie grubości ściany zbiornika: grubość ściany zbiornika wstępnie przyjęta * Zginanie Dla betonu o fck< 50MPa wg PN-EN-1992: λ=0,8, η = 1,0, εcu = 3,5%o ( maksymalne skrócenie betonu wstrefie ściskanej) Beton C25/30 fck= 25 MPa, fcd = Stal gatunku RB500W, klasyb fyk = 500 MPa, fyd = uplastycznienia ) 5 MPa, MPa, εyd =fyd/es = 420/ = 0,0021 (wydłużeniestali w chwili. / x ε cu ε cu ε y Aby uprościć obliczenia można wyprowadzić następujący algorytm obliczeń z równania x s c 8 należy wyznaczyć sc,max, dla poniższego przykładu sc,max = 0,375 b=100 cm, h=25 cm, =20,9 cm, =19,7 cm Strona 7
8 The next: ramię sił wewnętrznych: lub z algorytmu ogólnego w postaci:. z którego wyznacza się x. Następnie z równania: wyznacza się powierzchnię zbrojenia As. Wartości momentów zginających wynoszą: x x gdzie: całkowite obciążenie obliczeniowe x Strona 8
9 Przyjęto Jak wyżej Przyjęto Moment promieniowy knm ; Przyjęto zbrojenie Sprawdzenie warunków konstrukcyjnych: x Rozstaw prętów zbrojeniowych w obszarze maksymalnego momentu: i nie więcej niż 25cm warunek spełniony, - w pozostałych obszarach i nie więcej niż 40cm warunek spełniony Do podpory należy doprowadzić minimum 50% zbrojenia potrzebnego w przęśle Ścinanie x Strona 9
10 Odległość przekroju kontrolnego od osi podpory: t-grubość ściany zbiornika, x Nośność elementu nie wymagającego zbrojenia na ścinanie określają wzory (6.2a) i (6.2b) PN-EN Ponieważ siła podłużna nie występuje to wzór upraszcza się do: Strona 10
11 - Zbrojenie rozciągane przedłużone na odległości nie mniejszą niż poza rozpatrywany przekrój, Przyjęto 0 1 Ponieważ zatemstrefa przypodporowa nie wymaga zbrojenia na ścinanie. 1.2 Ugięcie Kombinacja obciążeń quasi stała współczynnik kombinacyjnydo obciążenia użytkowego płyty współczynnik kombinacyjnydo obciążenia śniegiem Strona 11
12 Można uważać że warunek nieprzekroczenia ugięć wg EC2 jest spełniony gdy: Strona 12
13 tablica(7.4 N) Dla [ ] - stopień zbrojenia ściskanego [ ] [ ] Warunek nie jest spełniony. Obliczeniowe sprawdzenie ugięcia Strona 13
14 Strona 14
15 wzór (7.18) - Moment rysujący - Cracking moment = 2,6MPa Dane w Tablicy 3.1 PN EN :2008 określają zakres prawdopodobnych wartości wytrzymałości na rozciąganie. Zwykle najlepszą estymację można otrzymać, stosując fctm. Jeżeli można wykazać, że nie występują naprężenia rozciągające wywołane siłą podłużną (np. spowodowane skurczem lub efektami termicznymi), to można stosować wytrzymałość na rozciąganie przy zginaniu fctm,fl(patrz 3.1.8). moment bezwładności przekroju niezarysowanego, obliczając go można pominąć wpływ zbrojenia i obliczyć jak dla przekroju prostokątnego betonowego, wówczas: - ugięcie w stanie sprężystym Ec, eff efektywny moduł sprężystości betonu Strona 15
16 - z wykresu 3.1 EC2 w zależności od - from the graph3.1 EC 2 depending on Środowisko na zewnątrz Obliczanie charakterystyk geometrycznych przekroju w fazie I przekrój niezarysowany Strona 16
17 Sprowadzone pole przekroju A : Moment statyczny S względem podstawy przekroju: a średnia odległość środka ciężkości zbrojenia od krawędzi przekroju położenie osi obojętnej moment bezwładności przekroju, faza I: Obliczanie ugięcia w fazie II przekrój zarysowany: Strona 17
18 zasięg strefy ściskanej można wyliczyć z zależności ( wg Michał Kanuff: Obliczanie konstrukcji żelbetowych według EC2, pkt 4.3.7) lub rozwiązując równanie równowagi - siła jak przy, d = dśr 5 moment bezwładności przekroju zarysowanego moment of inertia for the cracked section ( ) ( ) Strona 18
19 Ugięcie całkowite od obciążeń grawitacyjnych: Ugięcie od skurczu i pełzania stanowi około 20% ugięcia od obciążeń grawitacyjnych, zatem ugięcie od skurczu i pełzania wyniesie około 0,79cm. Można oszacować że całkowite ugięcie od obciążeń grawitacyjnych, skurczu i pełzania wyniesie:. Szczegółowe obliczenia ugięcia od skurczu i pełzania pominięto. Ponieważ przekroczony jest warunek ugięć dopuszczalnych należy zwiększyć pole zbrojenia lub grubość płyty i obliczeniaugięć powtórzyć. Przyjęto większe pole zbrojenia As = 11,13 cm 2 ( Φ12 co 10 cm) Strona 19
20 1.3 Zarysowanie Obliczenia szerokości rys: Lecz nie mniej niż - naprężenie w zbrojeniu, można oszacować w zależności od stopnia zbrojenia (strona 432, Knauff): jeśli: α 0,06 to z=0,9d Strona 20
21 0,06<α 0,18 to z= 0,85d α> 0,18 to z= 0,8d { } { } * + Obciążenie długotrwałe: x otulenie zbrojenia pręty żebrowane zginanie x Dla płyty przekrycia warunek spełniony - dla klasy ekspozycji XC Strona 21
22 Strona 22
23 Pozycja 2 Ścianyzbiornika Teoria Jeżeli brzegi powłoki mogą się swobodnie odkształcać pod wpływem parcia cieczy, to powstaną tylko siły równoleżnikowe: Gdy jednak brzegi zbiornika połączone są z innym elementem np. dno, przekrycie, wówczas siłom równoleżnikowym towarzyszą momenty południkowe. Odkształcenie pierścieni zbiornika można porównać do odkształceń belki na podłożu sprężystym. Otrzymamy równanie różniczkowe odkształconego południka w postaci: t grubość powłoki walcowej) - charakterystyka sprężysta ścianki powłoki (współczynnik tłumienia ścianki powłoki y przemieszczenie radialne Strona 23
24 W wyniku rozwiązania równania (1), po podstawieniu warunków brzegowych, otrzymamy: - siłę równoleżnikową - moment południkowy x x - siłę poprzeczną x - siłępołudnikową Wielkości, obliczone na podstawie teorii błonowej i wynoszą: siły równoleżnikowe ; przy stałym ciśnieniu p ale dla ciśnienia zmiennego od 0 do gdzie wysokość ścianki. siły południkowe obliczane są tylko wg teorii błonowej gdyż warunki brzegowe nie wpływają na ich wielkość V1 obciążenie z płyty przekrycia Niewiadome obliczamy z warunku: przemieszczenie i obroty są równe 0. Dla zbiornika o stałej grubości ściany, o ciśnieniu u góry zbiornika zbiornika otrzymamy: oraz ciśnieniu u dołu Strona 24
25 . / siła pozioma moment zamocowania Mając określone niewiadome, z równania różniczkowego (1) błony walcowej otrzymamy interesujące nas rozwiązanie. W rozwiązaniu wystąpią funkcje cykliczne w okresie, które powodują Ostatecznie otrzymamy: x,* + -, * + -. x /. x / Uwzględniając fakt zaniku zaburzeń po przekroczeniu odcinka, można maksymalny moment x oszacować ze wzoru: x Strona 25
26 u- ciśnienie porowe, odjęcie u w pierwszym członie wzoru wynika ze zmniejszenia ciężaru gruntu na skutek wyporu wody, dodatnia wartość u uwzglednia ciśnienie wody porowej na ścianę. Zakładając zakończenie procesu konsolidacji gruntu powyżej zwierciadła wody gruntowej wyrażenie C.1 można zapisać:, Strona 26
27 parcie gruntu w dole zbiornika ( zmiana oznaczenia dla czytelności dalszych obliczeń) parcie gruntuu góry zbiornika związane z obciążeniem naziomu. Wartość parcia gruntu z uwzględnieniem obciążenia naziomu wyznaczamy zzależności: obciążenie naziomu Ka na podstawie rysunku C.1.1 Kac = 2 a- przyczepność pomiędzy gruntem a ścianą, można w przybliżeniu przyjmować a=c, a zatem można przyjąć że Kac = 2,56 kąt tarcia pomiędzy sciana a gruntem narysunku C.1.1, można przyjmować dla zbiorników monolitycznych, dla zbiorników prefabrykowanych Strona 27
28 ciężar gruntu z= H- wysokość obsypania gruntem (odległość od poziomu terenu do spodu fundamentu) c-spójność Wartość współczynników częściowych: - dla cieczy obciążającej ściany zbiornika (PN-EN :2008, załącznik B) - dla cieczy obciążającej dno można przyjmować - współczynniki do parametrów geotechnicznych: kąt tarcia wewnętrznego do ciężaru objętościowego Strona 28
29 Kombinacje oddziaływań należy określać wg PN-EN :2008, załącznik A.4. Zalecenia zawarte w PN-EN : Obciążenie wiatrem i termiczno skurczowe pominięto. Poz Obliczenia sił wewnętrznych w zbiorniku Siły południkowe przyjmują wartość niezależną od przypadku obciążenia, gdzie: Q1 obciążenie z płyty przekrycia, p=12,73 kn/m 2 -wg.poz.1, r= 4,375 m Q1 = p*π*r 2 = 765 kn, grubość t = 0,25 m, γb= 25*1,15 = 28,75 kn/m Przypadek 1- obciążenie zbiornika tylko gruntem (zbiornik pusty obsypany gruntem):,, c=0 grunt niespoisty - obc naziomu z=2,6 m - wysokość obsypania gruntem zbiornika obliczeniowa wartość kata tarcia wewnetrzbego gruntu: p2 = 0,33*3 = 0,99 kn/m 2 p2d obliczeniowa wartość parcia gruntu u góry p2d = p2*1,5 = 1,48 kn/m 2 5,, a zatem Ka = 0,33 p1d obliczeniowa wartość parcia gruntu u dołu ściany zbiornika pochodząca tylko od obciążenia gruntem p1d = p1*1,35 = 19,57 kn/m 2 z uwzględnieniem obciążenia naziomu p1d = 19,57+1,47 = 21,27 kn/m 2 x,* Strona 29
30 , * + -. x /. x / = 0,8 m Tab. 1. x [m] x/s f1 f2 R M Rk Mk 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 5,83 0,00 4,24 0,20 0,25 0,19 0,75-4,14 3,09-3,01 2,25 0,70 0,88 0,32 0,27-31,02-0,62-22,56-0,45 1,20 1,50 0,22 0,02-53,86-1,42-39,15-1,04 1,70 2,13 0,10-0,06-62,50-1,06-45,40-0,77 2,20 2,75 0,02-0,06-59,98-0,51-43,52-0,37 2,60 3,25 0,00-0,04-53,69-0,20-38,91-0,14 R 3,0000 2,5000 2,0000 1,5000 1,0000 R 0,5000 0, ,00-60,00-50,00-40,00-30,00-20,00-10,00 0,00 strona wewnętrzna zbiornika R, M- siła równoleżnikowa i moment zginający obliczeniowa pochodząca od parcia gruntu, Rk, Mk - siła równoleżnikowa i moment zginajacy od obciążeń charakterystycznych, pochodząca od parcia gruntu, Strona 30
31 3,0000 M 2,5000 2,0000 1,5000 1,0000 M 0,5000 0,0000-2,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 strona wewnętrzna zbiornika strona zewnętrzna M- moment zginający; Przypadek 2- obciążenie wodą i gruntem Z uwagi na korzystny wpływ obciążenia gruntem na wartości sił wewnętrznych w ścianie zbiornika w tej kombinacji nie uwzględniono obciążenia naziomu i przyjęto parcie charakterystyczne gruntu u dołu ściany. R i M obliczamy jako różnicę wartości dla parcia wodą i parcia gruntem. p2 = 0, p1 = γc*ho = 10*5,2 *1,2 = 64,2 kn/m 2, Siły pochodzące od parcia wody i gruntu na ściany zbiornika Tab. 2. x [m] N [kn] R(W) M (W) R(G) M(G) R [kn] M [knm] Rk [kn] Mk [knm] 0,0-65,20 0,00-16,90 0,00 3,93 0,00-12,97 0,00-10,15 0,2-63,77 11,99-8,90-2,79 2,07 9,20-6,83 7,20-5,35 0,7-60,17 89,39 1,87-20,77-0,44 68,62 1,44 53,72 1,13 1,2-56,58 154,28 4,18-35,85-0,97 118,43 3,21 92,71 2,51 1,7-52,99 177,45 3,09-41,23-0,72 136,22 2,37 106,64 1,86 2,2-49,39 168,00 1,49-39,04-0,35 128,96 1,14 100,96 0,89 2,6-46,52 147,99 0,57-34,39-0,13 113,60 0,44 88,94 0, Strona 31
32 3,2-42,20 111,47-0,07 111,47-0,07 92,89-0,06 3,7-38,61 81,24-0,18 81,24-0,18 67,70-0,15 4,2-35,02 52,81-0,14 52,81-0,14 44,01-0,11 4,7-31,42 25,80-0,07 25,80-0,07 21,50-0,05 5,2-27,83-0,48-0,02-0,48-0,02-0,40-0,02 6,00 R 5,00 4,00 3,00 2,00 R 1,00 0,00 0,00 50,00 100,00 150,00 Strona zewnętrzna zbiornika M 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 M 1,00 0,00-15,00-10,00-5,00 0,00 5,00 Strona wewnętrzna zbiornika Strona zewnętrzna Strona 32
33 Wyniki obliczeń na podstawie wzorów przybliżonych: dla obciążenia wodą pz = 57,6 kn/m x 5 8 = knm- tylko obc. wodą Dla obc. Gruntem pz = 19,63kN/m x 8 = 6,28 knm- tylko obc.gruntem Strona 33
34 2.2.3.Klasa szczelności Przyjęto klasa szczelności 1 Dopuszczalna szerokość rys(pkt PN EN ) wysokość parcia hydrostatycznego - grubość ściany Ograniczenie szerokości rys do 0,1mm powinno prowadzić do samo uszczelnienia Ściany zbiornika obliczenie zbrojenia Beton C25/30 Otulenie zbrojenia c= = 40 mm, klasa ekspozycji XC4, Strona 34
35 przyjęto zbrojenie prętami mm zbrojenie radialne zbrojenie południkowe Maksymalne siły wewnętrzne - na podstawie tabeli 1 i 2, odczytujemy makasymalny i minimalny moment zginający, siłę ściskajaca oraz siłe równoleżnikową Przypadek 1 - zbiornik pusty( z tab. 1.) Przypadek 2 -zbiornik wypełniony wodą (z tab. 2) m a. Zbrojenie równoleżnikowe Zbrojenie równoleżnikowe z uwagi na nośność - rozciaganie ( 5 ) ( ), Minimalny stopień zbrojenia elementów rozciąganych: wg poprzedniej normy ( w EC nie ma tego wymogu) Minimalny stopień zbrojenia z uwagi na uniemożliwienie kruchego zniszczenia Zbrojenie z uwagi na zarysowanie W rozważanym przypadku siła rysująca Strona 35
36 a zatem zarysowanie nie wystąpi. Określenie minimalnego zbrojenia z uwagi na ograniczenie odkształceń skurczowych i termicznych: - efektywna wytrzymałość na rozciąganie tzn. wytrzymałość,którą beton osiąga w chwili oczekiwanego zarysowania (najczęściej 3 5 dni), Powstająca siła rozciągajaca na wskutek skurczu: Ned = t*b*fct,eff = 1,3*1000*250 = 325 kn Wzór (PN EN ): Na podstawie rys N EN dla : Strona 36
37 Potrzebny rozstaw zbrojenia z prętów ściany: rozmieszczonych przy każdej z powierzchni bocznych Należałoby przyjąć zbrojenie co 6,5cm. Jeśli zastosujemy środki zaradcze w celu przeciwdziałania zjawiskom wywołanym przez skurcz np. zapobieganie szybkiemu wysychaniu oraz chłodzeniu to można ten warunek pominąć. Ponieważ przekrój nie jest zarysowany nie ma potrzeby sprawdzania warunku wymaganego pola przekroju z uwagi na zarysowanie ( wzór 7.1 PN-EN ), ani potrzeby obliczania szerokości rys. Określenie powierzchni zbrojenia równoleżnikowego dla zbiornika niewypełnionego wodą pominięto z uwagi na ściskający charakter siły równoleżnikowej b. Zbrojenie południkowe Strona 37
38 Zbiornik wypełniony wodą,,,, Odkształcenie graniczne betonu przy ściskaniu: Pominięto wpływ pełzania mimośrodem > d=192 mm, zatem przekrój ściskany z dużym Założono pełne wykorzystanie strefy ściskanej As1 0 M N e f A d a f b x d.5 x 0 Ed s1 yd s2 2 cd eff,lim 0 eff, lim 5 8 ( 8) ( ), Zatem powyższe założenie było błędne, należy określić rzeczywistą wysokość strefy ściskanej(przy As2 = 0) i obliczyć pole powierzchni zbrojenia. As1 0 M N e f b x d 0.5 x 0 Ed s1 cd eff eff Strona 38
39 x 0 65, , x x eff 1 5, 14mm ; eff Obliczenie powierzchni przekroju poprzecznego zbrojenia rozciąganego: F x 0 N Ed N Przyjmujemy A s2 = 0 Rd eff N Ed f b x f A f cd eff yd A s2 s yd s1 As1 f cd b x eff f f yd yd A s2 N Ed 17, ,14 65, A s 1 63, 3 mm Zbrojenie konstrukcyjne z warunku minimalnego zbrojenia ścian wg pkt PN-EN dla jednej strony ściany: Ponieważ As1 < Asmin, przyjęto co 30 cm o Analogiczne obliczenia należy wykonać dla zbiornika pustego ( rozciągane i bardziej ściskane będą włókna odwrotnie jak dla zbiornika wypełnionego), ponieważ w analizowanym przypadku siły są zbliżone przyjęto symetryczne zbrojenie w ścianach co 30 cm z dwóch stron. Obliczanie momentu rysującego > i zmiennego. moment zginający obliczony dla wartości charakterystycznych obciążenia stałego 2.5. Obliczenie długości zakładu prętów Strona 39
40 Lecz nie mniej niż { } Pręty rozciągane (tensionbars): Pręty ściskane (compressedbars) 5 założono, że 50% prętów będzie łączonych na zakład w tym samym przekroju it was assumed that50% of thebarswill beconnectedtothe lapinthe same cross-section 5 Obliczono długość zakładu dla maksymalnych naprężeń w stali odpowiadających granicy plastyczności.wynosiona 63cm Sprawdzenie naprężeń krytycznych dla ścianek zbiornika Maksymalne dopuszczalne naprężenie z uwagi na możliwość wyboczenia ścian zbiornika: Wzór Tymoszenki przy wyboczeniu niesymetrycznym. Timoshenkomodel for asymmetricbuckling., Strona 40
41 Maksymalne naprężenie w ścianie spowodowane ściskaniem i zginaniem: Nie ma niebezpieczeństwa wyboczenia przy ściskaniu Strona 41
42 Poz. 3. Płyta denna Dobór grubości płyty z uwagi na brak zbrojenia na przebicie, minimalne ugięcie warunek szczelności Wstępnie dla płyty płaskiej można przyjąć, zatem:h 0,05 leff h 0,05*875 = 43,75 cm Przyjęto wstępnie dla płyty, długość odsadzki płyty wynoszącą 50cm. 3.1 Sprawdzenie nośności podłoża (Projektowanie geotechniczne) Podejście obliczeniowe 2. Warunki z odpływem (w przypadku zbiorników z uwagi na szybki przyrost obciążeń podczas napełnienia zaleca się sprawdzenie również warunków bez odpływu;dla gruntów niespoistych ten przypadek nie występuje.) - obliczeniowa siła przekazywana przez fundament na podłoże prostopadle do podstawy fundamentu - promień płyty z uwzględnieniem odsadzki ciężar płyty fundamentu Gs ciężar własny ścian zbiornika ciężar gruntu na odsadzce - ciężar płyty przekryciaz obciążeniem z poz. 1. ciężar płynu wypełniającego zbiornik wody Wg zaleceń (PN-EN :2008, załącznik B) dla cieczy obciążającej dno można przyjmować Obliczenie nośności dla warunków z odpływem można wykonać na podstawie wzoru (D.2) wg PN-EN :2008 gdzie: (where):, Strona 42
43 - pole powierzchni podstawy fundamentu Dla fundamentu kołowego obliczeniowe naprężenie w gruncie w poziomie posadowienia; można przyjąć: a kąt nachylenia podstawy fundamentu względem poziomu ( a ) z obliczeniowymi wartościami bezwymiarowych współczynników dla: nośności(z indeksami c, q, ): a. / a kształtu podstawy fundamentu (z indeksami c, q, ): Strona 43
44 [ ] obciążenie poziome, dla fundamentu kołowego [ ] ( a ) [ ] 3.2. Obliczenie zbrojenia płyty warunek jest spełniony Zbrojenie z uwagi na siłę rozciągającą i moment zginający zbiornik napełniony wodą. Siła rozciągająca spowodowana oddziaływaniem wody i gruntu X1 = 46,08-16,98 = 29,10 kn siła rozciagajaca dla zbiornika obsypanego i wypełnonego wodą S z równania ( ) zastępczy ciężar objętościowy gruntu obliczony z zależności: kn/m 3 -siła rysująca Strona 44
45 Przekrój niezarysowany Moment zginający dla zbiornika obsypanego guntem i wypwłninego wodą - moment rysujący = 0,26kN/cm 2 > Wymagane zbrojenie z uwagi na nośność przy zginaniu i rozciąganiu Otuleniez brojenia wg pkt (4) [4] Rozciągnie z dużym mimośrodem algorytm obliczeń wg [2] Strona 45
46 Z tablic przyjęto wartość najmniejszą Tablica 7.3. Wartości α1, ξ i ζ w zależności od μ stal dowolna, beton fck 50 MPa Przyjęto co 30cm. Przekrój nie zarysowany nie ma potrzeby sprawdzania szerokości rys od obciążeń zewnętrznych Obliczanie zbrojenia potrzebnego z uwagi na odpór gruntu - zbiornik pusty odpór gruntu Strona 46
47 czyli Qr = 25,67*5*0,5 = 64,17 kn, Siłę ściskająca działająca na płytę fundamentową pominięto z uwagi na niewielki wpływ. a) Zbrojenie z uwagi na zginanie - algorytm obliczeń analogiczny jak dla płyty przekrycia x b) Ścinanie- algorytm obliczeń analogicznie jak płyta przekrycia: > VEd = 64,17 kn c) Sprawdzenie szerokości rozwarcia Obciążenie charakterystczne z płyty przekrycia Strona 47
48 Moment zginający od obciążen charakterystycznych < Mcr = 108 knm Zarysowanie od obciążeń zewnetrznych nie wystąpi. ( W przeciwnym wypadku należy obliczyć szerokość rys i dobrać pole przekroju zbrojenia z uwagi na zarysowanie na dopuszczalny poziomie np. 0,1 mm). LITERATURA: [1] Halicka A., Franczak D.: Projektowanie zbiorników żelbetowych. T II, PWN, Warszawa 2012 [2] Knauff M.: Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2. PWN, Warszawa 2012 [3] PN EN Eurokod1 Oddziałuwania na konstrukcje. Część 4: Silosy i zbiorniki [4] PN EN Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków [5] PN EN Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu. Część 3: Silosy i zbiorniki na ciecze Strona 48
Zbiornik cylindryczny na wodę
Zbiornik cylindryczny na wodę Dane : wysokość zbiornika (bez przekrycia) głębokość zagłębienia w gruncie (głębokość posadowienia) h średnica zewnętrzna zbiornika, ciężar objętościowy wody, przekrycie:
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowoAlgorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP
Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoKOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać:
KOMINY WYMIAROWANIE KOMINY MUROWANE Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: w stadium realizacji; w stadium eksploatacji. KOMINY MUROWANE Obciążenia: Sprawdzenie
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Bardziej szczegółowoObliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr.
Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis tablic XIV XXIII
Bardziej szczegółowoZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY 1. PROJEKTOWANIE PRZEKROJU 1.1. Dane początkowe: Obciążenia: Rozpiętość: Gk1 obciążenie od ciężaru własnego belki (obliczone w dalszej części projektu)
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoZadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowo1 9% dla belek Strata w wyniku poślizgu w zakotwieniu Psl 1 3% Strata od odkształceń sprężystych betonu i stali Pc 3 5% Przyjęto łącznie: %
1.7. Maksymalne siły sprężające - początkowa siła sprężająca po chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu maxp0 = 0,8 fpk Ap - wstępna
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoGrubosç płyty żelbetowej: h p. Aanlizowana szerokośç płyty: b := 1000 mm. Rozpiętośç płyty o schemacie statycznym L t. 1.5 m
Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności (SLS) w zakresie naprężeń maksymalnych, zarysowania i ugięcia żelbetowej płyty wspornika pomostu na podstawie obliczeń wg PN-EN 199-. (Opracowanie: D. Sobala
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
Bardziej szczegółowoEkspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia
Bardziej szczegółowoProjekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.
- 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Połączenia dla balkonu obniżonego względem stropu 72 Połączenia dla balkonu podwyższonego względem stropu/wskazówki montażowe 73 Połączenia
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoPale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoPraktyczne aspekty wymiarowania belek żelbetowych podwójnie zbrojonych w świetle PN-EN
Budownictwo i Architektura 12(4) (2013) 219-224 Praktyczne aspekty wymiarowania belek żelbetowych podwójnie zbrojonych w świetle PN-EN 1992-1-1 Politechnika Lubelska, Wydział Budownictwa i Architektury,
Bardziej szczegółowoHale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoJako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoKlasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE II
ZAJĘCIA 1 KONSTRUKCJE BETONOWE II KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA Literatura z przedmiotu "KONSTRUKCJE BETONOWE [1] Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych i sprężonych według
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE (DOBÓR GRUBOŚCI OTULENIA PRĘTÓW ZBROJENIA, ROZMIESZCZENIE PRĘTÓW W PRZEKROJU ORAZ OKREŚLENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ
Bardziej szczegółowodr inż. Leszek Stachecki
dr inż. Leszek Stachecki www.stachecki.com.pl www.ls.zut.edu.pl Obliczenia projektowe fundamentów obejmują: - sprawdzenie nośności gruntu dobór wymiarów podstawy fundamentu; - projektowanie fundamentu,
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu,,, Ilustr. 126: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. obniżony względem stropu. Przenosi ujemne momenty i dodatnie
Bardziej szczegółowoLiczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
Bardziej szczegółowo