Ekspertyza Ocena stanu technicznego

Transkrypt

1 Ekspertyza Ocena stanu technicznego Obiekt: Świetlica Wiejska Ares: Obręb Orzechowo, ziałka nr 77 i 78 Właściciel: Gmina Nowogar, Nowogar, Plac Wolności 1 Autor: mgr inŝ. Wiesław Boratyński Koszalin, wrzesień 2009 r. 1

2 Spis zawartości opracowania 1. Dane ogólne 1.1. Dane ewiencyjne Przemiot opracowania Cel i zakres opracowania Postawa opracowania. 2. Opis techniczny obiektu 2.1. Dane ogólne o obiekcie Dane konstrukcyjno-materiałowe Buynek wyŝszy wybuowany ok. roku Buynek niŝszy wybuowany ok. roku Ocena stanu technicznego obiektu Ocena stanu technicznego obiektu buynku wyŝszego (1928 r) Ocena stanu technicznego obiektu buynku niŝszego (1990 r) 3. Wnioski 3.1. Buynek (1928 r) - ientyfikacja szkoliwych czynników i zagroŝenia konstrukcyjne 3.2. Buynek (1990 r) - ientyfikacja szkoliwych czynników i zagroŝenia konstrukcyjne 4. Zalecenia 4.1. Buynek wyŝszy (1928 r) 4.2. Buynek niŝszy (1990 r) 5. ZastrzeŜenia 6. Obliczenia 2

3 1. Dane ogólne 1.1. Dane ewiencyjne Obiekt: Świetlica wiejska Ares: Orzechowo, ziałka nr 77 i 78 obręb nr 6 Orzechowo Właściciel: Skarb państwa Zarząca trwały: Marszałek Wojewóztwa Zachoniopomorskiego 1.2. Przemiot opracowania. Przemiotem opracowania jest zespół obiektu wóch buynków wybuowanych w róŝnym okresie (buynek wyŝszy z roku 1928 i buynek niŝszy z roku 1990) z przeznaczeniem na świetlicę wiejską Cel i zakres opracowania. Celem opracowania jest określenie stopnia egraacji elementów obiektu w wyniku postępującej korozji biologicznej oraz uszkozeń i wynikających z tego wniosków, jak równieŝ sformułowanie zaleceń o przeprowazenia remontu Postawa opracowania. Umowa nr IiR 31/2009 z nia roku, zawarta pomięzy Zlecenioawcą Wykonawcą. Wizja lokalna w obiekcie w sierpniu i wrześniu 2009 r., połączona z wykonaniem inwentaryzacji, baań makroskopowych, okumentacji fotograficznej w niezbęnym zakresie ilustrującej sprawcze czynniki korozji oraz informacje uzyskane o właścicieli obiektu. Aktualne obowiązujące przepisy Prawa Buowlanego i opowienie normy przemiotowe. 3

4 2. Opis techniczny buynku 2.1. Dane ogólne o obiekcie. Obiekt skłaa się z wóch buynków wybuowanych w róŝnym okresie. Buynku wyŝszego, przewojennego wybuowanego prawopoobnie w latach trzyziestych ubiegłego wieku oraz buynku niŝszego wybuowanego w roku 1990, a który w połowie lat ziewięćziesiątych został ocieplony styroblokiem. Buynek niŝszy został wybuowany częściowo w miejscu rozebranego wcześniej buynku mieszkalno-gospoarczego Dane konstrukcyjno-materiałowe obiektu Buynek wyŝszy wybuowany ok. roku 1928 Fot. 1 Elewacja frontowa (północna) buynku wyŝszego Fot. 2 Elewacja wschonia buynku wyŝszego i wschonio-połuniowa buynku niŝszego 4

5 Fot. 3 Elewacja zachonia buynku wyŝszego Fot. 4 Elewacja połuniowo-wschonia buynku wyŝszego 5

6 Fot. 5 Buynek wyŝszy, wnętrze, wiok na ścianę połuniową (po prawej stronie z oknami) i wschonią (po lewej stronie, na której wiać fragment pieca kaflowego). Wioczny słup, zastrzał, ściąg, rozpórka, słupek wiszący ramownicy RM-2 oraz płatwie (P1, P2) oparte na ramownicy popierające krokwie (zasłonięte pobitką) RM-1 Fot. 6 Buynek wyŝszy, wnętrze, wiok na ścianę zachonią. Wioczne słupy i zastrzały ramownic RM-1 i RM-2 6

7 Buynek wyŝszy ( 1928 r) jest buynkiem murowanym niepopiwniczonym, nieocieplonym, jenokonygnacyjnym, z achem wuspaowym w konstrukcji rewnianej o kącie nachylenia połaci achowej 16. Buynek jest posaowiony bezpośrenio na ławach funamentowych z kamienia. Wysokość ław funamentowych wynosi ok. 90cm. Głębokość posaowienia waha się o 50cm o 70cm ppt. Funament wykonany bez izolacji poziomej. Posaowienie na gruntach spoistych. W poziomie posaowienia woa gruntowa nie występuje. Ściany zewnętrzne buynku wykonano z cegły pełnej cementowej na zaprawie wapiennej lub z niewielką omieszką cementu. O zewnątrz ściana zachonia i połuniowa zaspoinowana zaprawą cementową, pozostałe ściany otynkowane. Tynki wewnętrzne wapienne lub z niewielką omieszką cementu malowane farbami olejnymi i emulsyjnymi. NaproŜa stalowe (na oknami ściany połuniowej z ceowników U80). Poszycie achowe rewniane z esek grubości 25 mm przybitych o krokwi 8/11cm. Na eskach ułoŝona jest jena warstwa papy oraz pokrycie z blachy ocynkowanej grub. 0,75mm. Po krokwiami wykonana pobitka z esek grub. 15mm, o której przymocowano płytę pilśniową miękką grub. 12mm. Krokwie przymocowane o płatwi przyściennej (P2-wg rys. inwentaryzacji) 13/13cm i płatwi pośreniej (P1) 16/16cm. Płatwie opierają się na wóch ramownicach rewnianych typu kleszczowego (RM-1 i RM-2) oraz jenej ramownicy rewnianej typu stolcowego (RM-3). Rozstaw ramownic ok. 3,90m Ramownica typu kleszczowego skłaa się m. in. ze słupów zewnętrznych i zastrzałów głównych o wymiarach ok. 19/19cm (20/20cm), kleszczy 2x10/18cm, belki rozporowej oraz słupków wiszących o wymiarach 18/18cm. Ramownicę typu stolcowego wykonano z belki 15/15cm, opartej bezpośrenio na ścianach zewnętrznych, popartej woma słupami 18/18cm. Połoga z esek 32mm na legarach 13/13cm w rozstawie co ok. 110 cm. Legary ułoŝone na murowanych słupkach o przekroju 25/25cm o rozstawie co ok. 2,30m Stolarka okienna i rzwiowa rewniana. Okna pojeyncze. Ślusarka: stalowe kraty w otworach okiennych. 7

8 2.2.2 Buynek niŝszy wybuowany ok. roku 1990 Fot. 7 Elewacja frontowa (północna) buynku niŝszego Buynek murowany niepopiwniczony, jenokonygnacyjny ze stropoachem wuspaowym. Stropoach wykonano z wuteowych belek stalowych (I 140) i prefabrykowanych płyt Ŝelbetowych typu WPS. Rozstaw belek co 100cm. Pola mięzy belkami wypełnione ŜuŜlem o zmiennej wysokości ze spakiem. Pokrycie papą na wylewce betonowej. Buynek posaowiony bezpośrenio na ławach funamentowy z kamienia i z cegły z nalewką betonową grub. ok. 20cm. Część ceglano-kanmienna jest pozostałością po rozebranym buynku. Wysokość ław funamentowych wynosi ok. 65cm. Głębokość posaowienia waha się o 50cm o 60cm ppt. Posaowienie na gruntach spoistych. W poziomie posaowienia woa gruntowa nie występuje. Ściany zewnętrzne i wewnętrzne grub. 25cm wykonano z bloczków ŜuŜlobetonowych na zaprawie cementowo-wapiennej. Ściany zewnętrzne ocieplone styroblokiem (grub. styropianu 6cm, grub. warstwy fakturowej 1cm) pomalowanym farbą emulsyjną. 8

9 2.3. Ocena stanu technicznego obiektu Ocena stanu technicznego obiektu buynku wyŝszego Konstrukcja rewniana Ramownica RM-2 Ramownica RM-1 Drewno zniszczone przez oway, (techniczne szkoniki rewna) Fot. 8 Słupy ramownic RM-1, RM-2 przy ścianie zachoniej Brunatny rozkła rewna (zgnilizna, mursz, całkowite zbutwienie) spowoowany przez grzyby Przerastanie grzybni przez mur Fot. 9 Słup i zastrzał ramownicy RM-2 przy ścianie zachoniej okrywka słupa 9

10 Słup i zastrzał obity eskami Brunatny rozkła rewna (zgnilizna, mursz, całkowite zbutwienie) spowoowany przez grzyby Fot. 10 Słup i zastrzał ramownicy RM-2 przy ścianie wschoniej Brunatny rozkła rewna (zgnilizna, mursz, całkowite zbutwienie) spowoowany przez grzyby Fot. 11 Słup ramownicy RM-2, u postawy przy ścianie wschoniej okrywka słupa 10

11 Deski połogowe poraŝone przez oway, (techniczne szkoniki rewna) RM-2 RM-1 Fot. 12 Słup i zastrzał ramownicy RM-1 i RM-2 przy ścianie zachoniej Drewno poraŝone przez oway, (techniczne szkoniki rewna) Brunatny rozkła rewna (zgnilizna, mursz, całkowite zbutwienie) spowoowany przez grzyby Fot. 13 Słup ramownicy RM-1, u postawy przy ścianie zachoniej- okrywka słupa i funamentu 11

12 Drewno poraŝone przez oway, (techniczne szkoniki rewna) RM-1 Fot. 14 Okrywka krokwi i płatwi P2-P (przy ścianie zachoniej) P2-P Fot. 15 Krokiew i płatew P2-P poraŝona przez oway (techniczne szkoniki rewna) 12

13 Brunatny rozkła rewna (zgnilizna, mursz, całkowite zbutwienie) spowoowany przez grzyby Fot. 16 Okrywka krokwi i płatwi P2-L (przy ścianie wschoniej). RM-1 Fot. 17 Zbutwiała płatew P2-L brunatny rozkła rewna (zgnilizna) spowoowany przez grzyby. Po płatwią wioczne przerastanie grzybni przez ścianę. 13

14 Fot. 18 Wiok na ścianę wschonią Deski połogowe poraŝone przez oway, (techniczne szkoniki rewna) Legary poraŝone przez techniczne szkoniki rewna Fot. 19 Fragment połogi 14

15 Funamenty buynku wyŝszego Funament z kamienia Posaowienie 50 cm ppt. Brak izolacji poziomej Fot. 20 Okrywka funamentu przy ścianie połuniowej w oległości 4,70m o naroŝa zachoniego Funament z kamienia Posaowienie 60 cm ppt. Brak izolacji poziomej Fot. 21 Okrywka funamentu przy ścianie zachoniej w oległości 4,90m o naroŝa połuniowego 15

16 Ściana zewnętrzna północna (frontowa) bu. wyŝszy Zarysowanie ściany Wiok o zewnątrz i o śroka Fot. 22 Wiok o zewnątrz Fot. 23 Wiok o śroka 16

17 Ściana zewnętrzna zachonia bu. wyŝszy Zarysowanie ściany Zarysowanie ściany Fot. 24 Fragment ściany zachoniej Fot. 25 Fragment ściany zachoniej 17

18 Ściana zewnętrzna połuniowa bu. wyŝszy Zarysowanie ściany Fot. 26 Fragment ściany po oknem lewym. Zarysowanie ściany Fot. 27 Fragment ściany po oknem prawym. 18

19 NaproŜe okienne Skoroowany ceownik U80 Fot. 28 Ścian połuniowa okrywka naproŝa Obróbka blacharska achu Uszkozona obróbka blacharska achu Fot. 29 Ścian północna-wschonia 19

20 Fot. 30 Ściana wschonia buynku wyŝszego. W głębi wiok sali głównej buynku niŝszego i wejścia o wc (otwór rzwiowy alszy) i o kuchni (otwór rzwiowy bliŝszy) 20

21 Ocena stanu technicznego obiektu buynku niŝszego Funament Nalewka betonowa (10cm) na starym funamencie ceglanym - Pozostałość funamentu z cegły po rozbiórce starego buynku - Posaowienie 30 cm ppt. Fot. 31 Okrywka funamentu przy ścianie wschoniej Ściany Zarysowanie ściany Wymuszony przez zarysowanie słupek w ścianie murowanej - w obszarze tego słupka oraźnie postęplować strop Fot. 32 Ściana śrokowa połuŝna (wiok z sali głównej w kierunku kuchni) 21

22 Zarysowanie stropu Zarysowanie ściany Fot. 33 Ściana śrokowa połuŝna (wiok ze spoiŝarni) Zarysowanie poziome ściany Fot. 34 Ściana śrokowa poprzeczna (wiok z kuchni) 22

23 Okrywka belki stropowej Zarysowanie ściany Fot. 35 Ściana zewnętrzna połuŝna i śrokowa poprzeczna (wiok z kuchni) Zarysowanie ściany Fot. 36 Ściana zewnętrzna połuŝna (wiok z kuchni) 23

24 Zarysowanie ściany Fot. 37 Ściana zewnętrzna połuŝna (wiok ze spiŝarni) Belki stalowe I 140. Dolne stopki nie owinięte siatką rucianą. Belki nie zabezpieczone prze korozją. Na belkach powierzchniowa rza. Fot. 38 Okrywki belek stropowych w kuchni 24

25 Zawilgocenie ścian i posazki Fot. 39 NaroŜe ściany połuŝnej śrokowej i poprzecznej w pomieszczeniu głównym Zawilgocenie ściany Fot. 40 Ścian zewnętrzna połuŝna (wiok z kuchni) 25

26 Fot. 41 Ścian połuŝna śrokowa w pomieszczeniu głównym Zawilgocenie ścian Fot. 42 Ścian połuŝna śrokowa (wiok z kuchni) 26

27 Zbutwiała stolarka Fot. 43 Ściana zewnętrzna połuŝna (wiok ze spiŝarni) Uszkozony tynk styrobloku Fot. 44 Ściana zewnętrzna poprzeczna (elewacja wschonia) 27

28 Tynk na styropianie bez siatki wzmacniającej ubytki styropianu ubytki tynku Nieprawiłowa obróbka blacharska Uszkozony tynk styrobloku Fot. 45 Ściana zewnętrzna połuŝna (elewacja połuniowa) Zbutwiała stolarka Przerzewiałe kraty Tynk na styropianie bez siatki wzmacniającej Nieprawiłowa obróbka blacharska Fot. 46 Ściana zewnętrzna połuŝna (elewacja połuniowa) 28

29 Opaający tynk Zniszczona obróbka blacharska Naciekanie woy na komin Fot. 47 Komin 29

30 3. Wnioski 3.1. Buynek (1928 r) - ientyfikacja szkoliwych czynników i zagroŝenia konstrukcyjne W buynku stwierzono występowania znaczących zagroŝeń związanych ze szkoliwymi czynnikami biologicznymi i konstrukcyjno-materiałowymi. Barzo płytkie posaowienie funamentów na gruntach spoistych: o 50cm o 70cm ppt. (głębokość przemarzania la tej strefy wynosi 80cm), brak izolacji poziomej. Wyraźne spękania ścian zewnętrznych spowoowane nie równym osiaaniem funamentów. Niska wytrzymałość zaprawy wapiennej w ścianach. Metoą makroskopową stwierzono występowanie grzyba omowego (stroczek omowyserpula lacrymans) powoującego brunatny suchy rozkła rewna, (zgnilizna twara- tzw. mursz twary) oraz prawopoobnie grzyba piwnicznego (gnilica mózgowata - coniophora puteana) powoującego brunatny mokry rozkła rewna (zgnilizna miękkka tzw. mursz miękki). W buynku występowanie grzyba omowego stwierzono w następujących elementach konstrukcyjnych: słup ramownicy RM-2 (Fot. 8 i 9), słup ramownicy RM-2 (Fot. 10 i 11), słup ramownicy RM-1 (Fot. 13), oraz grzyba piwnicznego w płatwi i krokwi na ścianie wschoniej (Fot. 16 i 17). NaleŜy zaznaczyć, Ŝe poniewaŝ miejsca poraŝenia rewna przez te grzyby są o siebie znacznie oalone zarówno na szerokości, ługości i wysokości buynku, prawopoobieństwo występowania zgnilizny w innych miejscach zakrytych konstrukcji jest barzo uŝe. Niebezpieczeństwo, jakie niesie brunatny rozkła rewna, jest barzo wysokie, gyŝ przy silnie zaawansowanej egraacji rewno ma obniŝoną wytrzymałość a szybkość rozkłau moŝe być zaziwiająco uŝa. Znane są przypaki, Ŝe w ciągu roku wóch lat grzyby powoowały w rewnie 70-procentowe ubytki masy, a wytrzymałość spaała o zera. UwaŜa się, Ŝe ubytkom masy rewna towarzyszą proporcjonalnie czterokrotnie wyŝsze spaki wytrzymałości na zginanie. Grzyby te cechuje zolność rozrastania się na powierzchni materiałów nierzewnych, przerastania przez mury i beton, powoując rozsazanie mechanicznie i chemicznie funamentów i ścian. PoraŜają połoŝe i posypki. W czasie rozkłau rewna oprócz pary wonej powstają substancje gazowe o charakterystycznej woni (stęchlizna), które ziałają szkoliwie na organizm luzki. Często grzyby omowe wywołują reakcje alergiczne i są przyczyną wielu chorób (szczególnie róŝnego rozaju chorób ukłau oechowego, np. astmy). Grzyby te są najbarziej oporne na śroki antyseptyczne wśró grzybów pasoŝytujących na 30

31 rewnie wbuowanym w buynki. Mogą być zawleczone w inne miejsca przez luzi i zwierzęta. Przyczynami rozwoju grzybów jest tu brak izolacji funamentów i ścian, źle wykonane obróbki blacharskie, uŝa wilgotność, zła wentylacja. Wszystkie elementy rewniane konstrukcji zostały poraŝone przez oway, (techniczne szkoniki rewna). Na postawie wielkości otworów oraz wysypującej się mączki rzewnej naleŝy sązić, Ŝe są to oway grupy I (z pośró siemiu grup), o której zalicza się najgroźniejsze szkoniki rewna takie jak spuszczel pospolity oraz kołatek omowy. Zniszczenia poczynione przez oway pokazano na zjęciach (Fot. 8, 12, 13, 14, 15, 16, 18 i 19). Ubytki masy rewna spowoowane owaami wahają się o kilku procent (kleszcze ramownic i górna część ramownic na kleszczami) o kilkuziesięciu procent (eski i legary połogowe oraz okryte fragmenty krokwi). Słupki ramownicy RM-3 są skoroowane na głębokość o 1 o 3cm Bioegraacja rewna spowoowała całkowitą utratę nośności pierwotnej konstrukcji rewnianej ramownic RM-1, RM-2 (zgnilizna słupów przyściennych). W obiekcie wytworzyła się konstrukcja wtórna (wiązar) (p. Obliczenia statyczne- Rama 2 ) oparta na ścianach za pośrenictwem kleszczy 2x10/18cm (kleszcze są zagłębione w ścianę na głębokość ok. 20cm). Nośność konstrukcji wtórnej o obciąŝeń stałych (sam cięŝar achu bez śniegu- p. obl. statyczne) wykorzystana jest w ok. 90%. Nośność konstrukcji wtórnej na normowe obciąŝenie śniegiem (p. obl. statyczne) jest przekroczona o 360%!!! NaleŜy pokreślić, Ŝe obliczenia konstrukcji wtórnej przeprowazono jak rewna zrowego kl. C27 nie poraŝonego przez oway, tak więc teoretyczny 10% zapas nośności o obciąŝenia stałego (c. achu bez śniegu) jest tu znacznie mniejszy, tak więc konstrukcji rewnianej buynku z 1928 r grozi nagłe zawalenie o samego cięŝaru własnego!!! 31

32 3.2. Buynek (1990 r) - ientyfikacja szkoliwych czynników i zagroŝenia konstrukcyjne Barzo płytkie posaowienie funamentów na gruncie spoistym. W miejscu okonanej okrywki głębokość posaowienia wynosi 30 cm ppt. (głębokość przemarzania la tej strefy wynosi 80cm). Brak izolacji poziomej. Wyraźne spękania ścian spowoowane nierównym osiaaniem funamentów oraz braku lub źle wykonanych wieńców i naproŝy - Ściana śrokowa połuŝna (Fot. 32, 33) - Ściana śrokowa poprzeczna (Fot. 34) - Ściana zewnętrzna połuniowa (Fot. 35, 36, 37) Korozja belek stropowych oraz nie osiatkowanie stopek wuteownika I140 (Fot. 38) Zawilgocenie posazek (Fot. 39) Zawilgocenie ścian (Fot. 39, 40, 41, 42, 43) Zbutwiała stolarka okienna (Fot. 43) Uszkozone ocieplenie zewnętrzne ścian (Fot. 44, 45) DuŜy współczynnik przenikania ciepła przez ścianę U = [W/m 2 K] (p. obliczenia) Nieprawiłowa obróbka ościeŝy, tynk na styropianie bez siatki (Fot. 45) Nieprawiłowa obróbka blacharska ościeŝy zewnętrznych (Fot. 45, 46) Opaający tynk na kominie i uszkozona obróbka blacharska powoująca naciekanie wó opaowych i zaciekanie komina Wyraźnie wyczuwalny zapach stęchlizny związany z bezpośrenim sąsieztwem i komunikacją rzwiową z buynkiem wyŝszym (Fot. 30). Świaczy to o unoszeniu się w powietrzu zaroników grzybów omowych lub piwnicznych szkoliwych na organizm luzki. Grzyby te cechuje zolność rozrastania się na powierzchni materiałów nierzewnych, przerastania przez mury i beton i połoŝa powoując ich mechaniczną i chemiczną egraację. 4. Zalecenia 6.1. Buynek wyŝszy (1928 r) Rozebrać konstrukcję rewnianą buynku. Elementy rewniane spalić Rozebrać konstrukcję murowaną buynku. Oczyszczone cegły ze ścian oraz kamienie z funamentów skutecznie ogrzybić lub wywieźć w miejsce nie zagraŝające śroowisku Posypkę piaskową zalegającą po legarami wywieźć Dokonać ogrzybienia terenu Uwaga: naleŝy opracować Projekt rozbiórki 32

33 6.2. Buynek niŝszy (1990 r) Doraźnie postemplować strop w obszarze zarysowanej ściany przy rzwiach z pomieszczenia głównego o kuchni (Fot. 32) Dokonać remontu i moernizacji buynku poprzez: - Dokłane skuteczne osuszenie i ogrzybienie ścian, posazek, stropów i funamentów buynku. Prace powierzyć wyspecjalizowanej firmie zapewniającej właściwy obór preparatów i technologii ogrzybiania z uwzglęnieniem aspektów ekonomicznych - Wzmocnienie i obniŝenie funamentów o granicy przemarzania (0,80m ppt.) - Wzmocnienie naproŝy i wieńców (p. zarysowania ścian) - Zabezpieczenie antykorozyjne i osiatkowanie stopek stalowych belek stropowych - Wymianę stolarki rzwiowej i okiennej - Wykonanie ocieplenia buynku o współczynniku przenikania ciepła przez ścianę o wartości nie przekraczającej U = 0.3 [W/m 2 K] - Zaspoinowanie i otynkowanie komina - Wykonanie prawiłowych obróbek blacharskich 5. ZastrzeŜenia 5.1. Autor nie opowiaa za zalecenia otyczące nieostępnych części buynku Autor nie opowiaa za skutki wa ukrytych, których nie moŝna było stwierzić w trakcie wizji lokalnych Publikacja całości lub część ekspertyzy tylko za zgoą autora WaŜność ekspertyzy 2 miesiące o aty wykonania Wszelkie niejasności powinny być wyjaśnione z autorem opracowania w czasie 30 ni o aty wykonania ekspertyzy. 33

34 Obliczenia statyczne Wyciąg z obliczeń statycznych. Obliczenia przeprowazono przy pomocy programu wspomagania projektowego RM_Win. Zestawienie obciąŝeń q k g q Pokrycie achowe - blacha grub. 0,75mm: 0,00075*78,50/cos16= 0,06 1,20 0,07 - papa 0,03 1,20 0,04 - eski na krokwiach: 0,025*6,0/cos16= 0,16 1,20 0,19 - eski po krokwiami: 0,015*6,0/cos16= 0,09 1,20 0,11 - pobitka z płyty pilśniowej: 0,012*8,0/cos16= 0,10 2,20 0,22 - cięŝar krokwi: 0,08*0,11*6,0/0,9/cos16= 0,06 1,20 0,07 Razem obc. stałe: 0,51 0,71 kn/m2 ObciąŜenia śniegiem achu - obc. śniegiem S k =Q k C=0,9*1,0=0,90 0,90 1,50 1,35 kn/m2 ObciąŜenie liniowe płatwi P1 -obc. stałe 1,79 1,20 2,14 kn/m -obc. śniegiem 3,17 1,50 4,75 kn/m ObciąŜenie liniowe płatwi P2 -obc. stałe 0,76 1,20 0,91 kn/m -obc. śniegiem 1,35 1,50 2,03 kn/m ObciąŜenie skupione P1. Rozstaw ram 4,0m -obc. stałe 7,14 1,20 8,57 kn -obc. śniegiem 12,67 1,50 19,01 kn ObciąŜenie skupione P2. Rozstaw ram 4,0m -obc. stałe 3,04 1,20 3,65 kn -obc. śniegiem 5,40 1,50 8,10 kn 34

35 NAZWA: Rama 1 OBCIĄśENIA: 12,67 12,67 7,14 7,14 5,40 3, ,40 3, OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "Stałe" Stałe gf= 1,20/1,00 5 Skupione 0,0 3,04 0,00 9 Skupione 0,0 3,04 1,88 12 Skupione 0,0 7,14 0,00 12 Skupione 0,0 7,14 3,50 Grupa: S "Śnieg" Zmienne gf= 1,50 5 Skupione 0,0 5,40 0,00 9 Skupione 0,0 5,40 1,88 12 Skupione -0,0 12,67 0,00 12 Skupione -0,0 12,67 3,50 35

36 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: y: gf: CięŜar wł. 1,10 G -"Stałe" Stałe 1,20/1,00 S -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 REAKCJE PODPOROWE: , ,7 41,9 41,9 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+gs Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 1 11,7 41,9 43,6 4-11,7 41,9 43,6 36

37 Pręt nr 1 Zaanie: Rama 1 Z -20,5 B -11,7 y Y 200 z 200 A -11,7 Przekrój: 1 B 20,0x20,0 Wymiary przekroju: h=200,0 mm b=200,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=13333,3; Jzg=13333,3 cm 4 ; A=400,00 cm 2 ; iy=5,8; iz=5,8 cm; Wy=1333,3; Wz=1333,3 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C27. f m,k = 27,00 f m, = 12,46 MPa f t,0,k = 16,00 f t,0, = 7,38 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,28 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, = 10,15 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, = 1,20 MPa f v,k = 2,80 f v, = 1,29 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,75 m, przy obciąŝeniach GS. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = µ l = 2,700 1,750 = 4,725 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: 37

38 l c = µ l = 1,000 1,750 = 1,750 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y = 4,725 m; l c,z = 1,750 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y = 4,725 / 0,0577 = 81,84 λ z = l c,z / i z = 1,750 / 0,0577 = 30,31 σ c,crit,y = π 2 E 0,05 / λ 2 y = 9, / (81,84) 2 = 11,35 MPa σ c,crit,z = π 2 E 0,05 / λ 2 z = 9, / (30,31) 2 = 82,72 MPa λ rel,y = f c 0, k c, crit, y, / σ = 22/11,35 = 1,392 λ rel,z = f c 0, k c, crit, z, / σ = 22/82,72 = 0,516 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ 2 rel,y] = 0,5 [1+0,2 (1,392-0,5) + (1,392) 2 ] = 1,559 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ 2 rel,z] = 0,5 [1+0,2 (0,516-0,5) + (0,516) 2 ] = 0, k c,y = 1/( k y + k y λ rel, y ) = 1/(1, ,559² - 1,392² ) = 0,443 2 z k z 2 rel, z k c,z = 1/( k + λ ) = 1/(0, ,635² - 0,516² ) = 0,996 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 400,00 cm 2. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 41,9 / 400,00 10 = 1,0 < 4,49 = 0,443 10,15 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a =1,75 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS : σc, 0, σm, z, σm, y, + km + = 1,0 f f f 0,443 10,15 k c, y c,0, m, z, m, y, + 0,7 0,0 12, ,4 12,46 = 1,466 > 1 σc, 0, σm, z, σm, y, + + km = 1,0 f f f 0,996 10,15 + 0,0 12,46 k c, z c,0, m, z, m, y, + 0,7 15,4 12,46 = 0,967 = 1 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,75 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciąŝonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŝeniu przyłoŝonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 2150 mm λ rel,m = l hf m, E0, mean 2 πb Ek Gmean = ,46 3, ² = 0,149 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m, = M / W = 20,5 / 1333, = 15,4 > 12,5 = 1,000 12,46 = k crit f m, Nośność la x a =1,75 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS : σm, y, σm, z, + km = 15,4 f 12,46 f m, y, m, z, + 0,7 0,0 12,46 = 1,2 > 1 38

39 k m σ f m, y, m, y, σ + f m, z, m, z, = 0,7 15,4 12,46 + 0,0 12,46 = 0,9 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a =1,75 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS : σ f 2 c,0, 2 c,0, + σm, y, σm, z, + km = 1,0² f 10,15² f m, y, m, z, + 15,4 12,46 + 0,7 0,0 12,46 = 1,2 > 1 σ f 2 c,0, 2 c,0, + k m σm, y, σm, z, + = 1,0² f f 10,15² m, y, m, z, + 0,7 15,4 12,46 + 0,0 12,46 = 0,9 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,75 m, przy obciąŝeniach GS. NapręŜenia tnące: τ z, = 1,5 V z / A = 1,5 11,7 / 400,0 10 = 0,4 MPa τ y, = 1,5 V y / A = 1,5 0,0 / 400,0 10 = 0,0 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = 2 2 z, + τ y, τ = 0,4² + 0,0² = 0,4 < 1,3 = 1,000 1,29 = k v f v, Stan graniczny uŝytkowania: B A Wyniki la x a =1,75 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 11,7 mm Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + G ): u z,fin = u z,inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 4,1 [1 + 19,2 (200,0/1750) 2 ](1 + 0,60) = 8,1 mm u y,fin = u y,inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (200,0/1750) 2 ](1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( S ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięcy, np. obciąŝenie uŝytkowe). u z,fin = u z,inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 6,0 [1 + 19,2 (200,0/1750) 2 ](1 + 0,25) = 9,4 mm u y,fin = u y,inst [1 + 19,2 (h/l) 2 ](1+k ef) = 0,0 [1 + 19,2 (200,0/1750) 2 ](1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin = 8,1 + 9,4 = 17,5 > 11,7 = u net,fin 39

40 Pręt nr 5 Zaanie: Rama 1 Y Z z 180 A B 320 y Przekrój: 2 IIIa 18x32 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=320,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=46560,0; Jzg=9720,0 cm 4 ; A=360,00 cm 2 ; iy=11,4; iz=5,2 cm; Wy=2910,0; Wz=1080,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C27. f m,k = 27,00 f m, = 12,46 MPa f t,0,k = 16,00 f t,0, = 7,38 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,28 MPa f c,0,k = 22,00 f c,0, = 10,15 MPa f c,90,k = 2,60 f c,90, = 1,20 MPa f v,k = 2,80 f v, = 1,29 MPa E 0,mean = MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 5 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Nośność na rozciąganie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,88 m, przy obciąŝeniach GS. Pole powierzchni przekroju netto A n = 360,00 cm 2. σ t,0, = N / A n = 11,7 / 360,00 10 = 0,3 < 7,38 = f t,0, Charakterystyka zastępcza przekroju: 40

41 Moment bezwłaności wzglęem osi prostopałej o przewiązek: I tot = b [(2h + a) 3 - a 3 ] / 12 = 18,0 [(2 10,0 + 12,0) 3-12,0 3 ] / 12 = 46560,0 cm 4 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Największe napręŝenia la gałęzi ściskanej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 8,3 / 9720, = 0,0 < 10,2 = f c,0, Największe napręŝenia la gałęzi rozciąganej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 8,3 / 9720, = 0,0 < 7,38 = f c,0,t Nośność la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS : σ t,0, f t,0, + σm, y, σm, z, + km = 0,3 f 7,38 + 0,0 12,46 f m, y, m, z, + 1,0 7,7 12,46 = 0,7 < 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,88 m, przy obciąŝeniach GS. NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie równoległej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,0 / (2 18,0 10,0) 10 = 0,0 MPa NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie prostopałej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 4,6 / (2 18,0 10,0) 10 = 0,2 MPa Nośność na ścinanie: 2 2 τ + τ' = 0,0² + 0,2² = 0,2 < 1,29 = f v, Stan graniczny uŝytkowania: A B Wyniki la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 12,5 mm Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + G ): u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -4,4 (1 + 0,60) = -7,1 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( S ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Śreniotrwałe (1 tyzień - 6 miesięcy, np. obciąŝenie uŝytkowe). u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,25) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -6,6 (1 + 0,25) = -8,2 mm Ugięcie całkowite: u y,fin = -7,1 + -8,2 = 15,3 > 12,5 = u net,fin 41

42 NAZWA: Rama 2 OBCIĄśENIA: 12,67 12,67 7,14 7,14 5,40 3, ,40 3,04 12 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "Stałe" Stałe gf= 1,20 1 Skupione 0,0 3,04 0,00 5 Skupione 0,0 3,04 1,88 8 Skupione 0,0 7,14 0,00 8 Skupione 0,0 7,14 3,50 Grupa: S "Śnieg" Zmienne gf= 1,50 1 Skupione 0,0 5,40 0,00 5 Skupione 0,0 5,40 1,88 8 Skupione -0,0 12,67 0,00 8 Skupione -0,0 12,67 3,50 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: y: gf: CięŜar wł. 1,10 G -"Stałe" Stałe 1,20 S -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 42

43 REAKCJE PODPOROWE: ,6 29,6 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu ObciąŜenia char.: CięŜar wł.+gs Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 9-0,0 29,6 29,6 10 0,0 29,6 29,6 Pręt nr 1 (obciąŝenia GS) Zaanie: Rama 2 Y Z z ,1 28,7 A 8,2 B 320 y 62,5 Przekrój: 1 IIIa 18x32 Wymiary przekroju: h=180,0 mm b=320,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=46560,0; Jzg=9720,0 cm 4 ; A=360,00 cm 2 ; iy=11,4; iz=5,2 cm; Wy=2910,0; Wz=1080,0 cm 3. Własności techniczne rewna: Przyjęto 1 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 43

44 Cechy rewna: Drewno C27. f m,k = 27,00 f t,0,k = 16,00 f t,90,k = 0,60 f c,0,k = 22,00 f c,90,k = 2,60 f v,k = 2,80 E 0,mean = MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 720 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr 1 f m, = 12,46 MPa f t,0, = 7,38 MPa f t,90, = 0,28 MPa f c,0, = 10,15 MPa f c,90, = 1,20 MPa f v, = 1,29 MPa Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzglęniono ekstremalne wartości wielkości statycznych. Charakterystyka zastępcza przekroju: Moment bezwłaności wzglęem osi prostopałej o przewiązek: I tot = b [(2h + a) 3 - a 3 ] / 12 = 18,0 [(2 10,0 + 12,0) 3-12,0 3 ] / 12 = 46560,0 cm 4 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Największe napręŝenia la gałęzi ściskanej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 62,5 / 9720, = 0,0 < 10,2 = f c,0, Największe napręŝenia la gałęzi rozciąganej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 62,5 / 9720, = 0,0 < 7,38 = f c,0,t Nośność la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS : σm, y, σm, z, + km = 0,0 f 7,38 + 0,0 12,46 f m, y, m, z, + 1,0 57,9 12,46 = 4,6 > 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =1,88 m, przy obciąŝeniach GS. NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie równoległej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,0 / (2 18,0 10,0) 10 = 0,0 MPa NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie prostopałej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 29,1 / (2 18,0 10,0) 10 = 1,2 MPa Nośność na ścinanie: 2 2 τ + τ' = 0,0² + 1,2² = 1,2 = 1,29 = f v, Stan graniczny uŝytkowania: 44

45 A B Wyniki la x a =1,88 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach GS. Ugięcie graniczne u net,fin = l / 150 = 12,5 mm Ugięcia o obciąŝeń stałych (cięŝar własny + G ): u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -36,0 (1 + 0,60) = -57,5 mm Ugięcia o obciąŝeń zmiennych ( S ): Klasa trwania obciąŝeń zmiennych: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = -54,8 (1 + 0,60) = -87,7 mm Ugięcie całkowite: u y,fin = -57, ,7 = 145,2 > 12,5 = u net,fin Pręt nr 1 (obciąŝenia G) Zaanie: Rama 2 Y Z z ,1 9,7 A 2,7 B 320 y 21,3 Przekrój: 1 IIIa 18x32 Przyjęto 1 klasę uŝytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20 i wilgotności powyŝej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciąŝenia: Stałe (więcej niŝ 10 lat, np. cięŝar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C27. Sprawzenie nośności pręta nr 1 Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:

46 Charakterystyka zastępcza przekroju: Moment bezwłaności wzglęem osi prostopałej o przewiązek: I tot = b [(2h + a) 3 - a 3 ] / 12 = 18,0 [(2 10,0 + 12,0) 3-12,0 3 ] / 12 = 46560,0 cm 4 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =0,94 m; x b =0,94 m, przy obciąŝeniach G. Największe napręŝenia la gałęzi ściskanej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 12,1 / 9720, = 0,0 < 10,2 = f c,0, Największe napręŝenia la gałęzi rozciąganej: σ i = γ i a i M / I ef = 1,000 0,0 12,1 / 9720, = 0,0 < 7,38 = f c,0,t Nośność la x a =0,94 m; x b =0,94 m, przy obciąŝeniach G : σm, y, σm, z, + km = 0,0 f 7,38 + 0,0 12,46 f m, y, m, z, + 1,0 11,2 12,46 = 0,9 = 1 Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,94 m; x b =0,94 m, przy obciąŝeniach G. NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie równoległej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 0,0 / (2 18,0 10,0) 10 = 0,0 MPa NapręŜenia tnące la ścinania w płaszczyźnie prostopałej o przewiązek: τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5 9,9 / (2 18,0 10,0) 10 = 0,4 MPa Nośność na ścinanie: 2 2 τ + τ' = 0,0² + 0,4² = 0,4 < 1,29 = f v, 46

47 Belka I 140 stropu WPS OBCIĄśENIA: 4,00 5,00 4,00 0,90 0,90 0, OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "Stałe" Stałe gf= 1,20 1 Liniowe 0,0 4,00 5,00 0,00 4,40 2 Liniowe 0,0 5,00 4,00 0,00 4,10 Grupa: S "Śnieg" Zmienne gf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,90 0,90 0,00 4,40 2 Liniowe 0,0 0,90 0,90 0,00 4,10 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: y: gf: CięŜar wł. 1,10 G -"Stałe" Stałe 1,20 S -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 47

48 REAKCJE PODPOROWE: ,2 9,9 37,6 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+gs Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypakowa[kN]: M[kNm]: 1 0,0 11,2 11,2 2 0,0 37,6 37,6 3 0,0 9,9 9,9 Belka stropu WPS Przekrój: I 140 x Y X 140,0 Wymiary przekroju: I 140 h=140,0 g=5,7 s=66,0 t=8,6 r=5,7. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=573,0 Jyg=35,2 A=18,30 ix=5,6 iy=1,4 Jw=1524,8 Jt=4,1 is=5,8. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość f=215 MPa la g=8,6. y 66,0 Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Siły przekrojowe: xa = 4,400; xb = -0,000. ObciąŜenia ziałające w płaszczyźnie ukłau: GS M x = 15,7 knm, V y = -19,2 kn, N = 0,0 kn, NapręŜenia w skrajnych włóknach: σ t = 192,4 MPa σ C = -192,4 MPa. NapręŜenia: xa = 4,400; xb = -0,000. NapręŜenia w skrajnych włóknach: σ t = 192,4 MPa σ C = -192,4 MPa. NapręŜenia: - normalne: σ = 0,0 σ = 192,4 MPa ψ oc = 1,000 48

49 - ścinanie wzłuŝ osi Y: Av = 8,0 cm 2 τ = 24,1 MPa ψ ov = 1,000 Warunki nośności: σ ec = σ / ψ oc + σ = 0,0 / 1, ,4 = 192,4 < 215 MPa τ ey = τ / ψ ov = 24,1 / 1,000 = 24,1 < 124,7 = MPa σ 2 2 e e + 3 τ = 192, ,0 2 = 192,4 < 215 MPa Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie ukłau przyjęto poatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: κ a = 1,000 κ b = 0,383 węzły nieprzesuwne µ = 0,785 la l o = 4,400 l w = 0,785 4,400 = 3,454 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: κ a = 1,000 κ b = 1,000 węzły nieprzesuwne µ = 1,000 la l o = 4,400 l w = 1,000 4,400 = 4,400 m - la wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik ługości wyboczeniowej µ ω = 1,000. Rozstaw stęŝeń zabezpieczających prze obrotem l oω = 4,400 m. Długość wyboczeniowa l ω = 4,400 m. Siły krytyczne: Zwichrzenie: N z N N x y π 2 EJ = = 2 lw π 2 EJ = = 2 lw 2 1 π EJϖ = + GJT = 2 2 is lϖ 3,14² 0 573,0 3,454² 3,14² 0 35,2 4,400² 10-2 = 971,8 kn 10-2 = 36,8 kn Przyjęto, Ŝe pręt jest zabezpieczony prze zwichrzeniem: λ L = 0. Nośność przekroju na zginanie: xa = 4,400; xb = -0, wzglęem osi X M R = α p W f = 1,000 81, = 17,6 knm 1 5,8²( 3,14² , , ,400² ) = 1035,9 kn Współczynnik zwichrzenia la λ L = 0,000 wynosi ϕ L = 1,000 Warunek nośności (54): Mx M ϕl Rx Nośność przekroju na ścinanie: = 15,7 1,000 17,6 = 0,895 < 1 xa = 4,400; xb = -0, wzłuŝ osi Y V R = 0,58 A V f = 0,58 8, = 99,5 kn Vo = 0,6 V R = 59,7 kn Warunek nośności la ścinania wzłuŝ osi Y: V = 19,2 < 99,5 = V R 49

50 Nośność przekroju zginanego, w którym ziała siła poprzeczna: xa = 4,400; xb = -0, la zginania wzglęem osi X: V y = 19,2 < 59,7 = V o M R,V = M R = 17,6 knm Warunek nośności (55): M M x Rx, V = 15,7 17,6 = 0,895 < 1 Nośność śronika po obciąŝeniem skupionym: xa = 0,000; xb = 4,400. Przyjęto szerokość rozkłau obciąŝenia skupionego c = 100,0 mm. NapręŜenia ściskające w śroniku wynoszą σ c = 0,0 MPa. Współczynnik reukcji nośności wynosi: η c = 1,000 Nośność śronika na siłę skupioną: P R,W = c o t w η c f = 171,5 5,7 1, = 210,2 kn Warunek nośności śronika: P = 0,0 < 210,2 = P R,W Stan graniczny uŝytkowania: Ugięcia wzglęem osi Y liczone o cięciwy pręta wynoszą: a max = 10,3 mm a gr = l / 250 = 4400 / 250 = 17,6 mm a max = 10,3 < 17,6 = a gr 50

51 Obliczenia przenikania ciepła Przegroa 1 - Ściana zewnętrzna buynku niŝszego Zestawienie materiałów Nr Nazwa materiału λ µ R 1 Tynk cementowy Styropian 6cm Mur z pustaków ŜuŜlobetonowych Tynk cementowo-wapienny Suma oporów ΣR i = λ [W/(m K)] - współczynnik przewozenia ciepła µ [-] - współczynnik przepuszczania pary wonej [cm] - grubość warstwy R [(m 2 K)/W] - opór cieplny warstwy materiału Ukła warstw Wyniki - przenikanie ciepła Wyznaczenie temperatury zewnętrznej Numer strefy klimatycznej: 37. Temperatura obliczeniowa powietrza na zewnętrz buynku T e = o C Wyznaczenie temperatury wewnętrznej Pomieszczenie wewnętrzne: Pokoje. Temperatura obliczeniowa powietrza w pomieszczeniu T i = 20.0 o C Współczynnik przenikania ciepła Opory przejmowania ciepła na powierzchniach przegroy: na powierzchni wewnętrznej na powierzchni zewnętrznej 51

52 Opór całkowity R T = R si + ΣR i + R se = = = Współczynnik przenikania ciepła przez przegroę U = [W/m 2 K] Wykresy rozkłau temperatury i ciśnień pary wonej la najbarziej niekorzystnych warunków pogoowych Wykres rozkłau ciśnień na grubości przegroy Wykres wykonano przy zachowaniu skali la ekwiwalentnej grubości warstwy powietrza. 52

53 Wykres rozkłau temperatur na grubości przegroy Wykres wykonano przy zachowaniu skali la grubości warstw. Temperatura powierzchni wewnętrznej wynosi t pow = o C Temperatura punktu rosy wynosi t s = o C Nie nastąpi wykroplenie pary wonej na wewnętrznej powierzchni ściany t s + 1 = < t pow = Zestawienie wyników obliczeń cieplno-wilgotnościowych la okresu jenego roku. Miesiąc Liczba ni Liczba stref konensacji Liczba stref oparowani a M k M o M c Paźziernik Listopa Gruzień Styczeń Luty Marzec Kwiecień Maj Czerwiec Lipiec Sierpień Wrzesień M k [kg/m 2 ] M o [kg/m 2 ] M c [kg/m 2 ] - przyrost masy skonensowanej woy na m 2 przegroy - ubytek masy oparowanej woy na m 2 przegroy - całkowita masa woy na m 2 przegroy Przegroa zaprojektowana poprawnie. Po okresie rozliczeniowym brak woy w przegrozie. 53