STRONA TYTUŁOWA. Hala istniejąca plus dobudowa

Transkrypt

1 STRONA TYTUŁOWA Projekt: Hala istniejąca plus dobudowa Autor : inż. Leszek Demski Widok...25 Dane - Profile...25 Obciążenia - Przypadki...25 Obciążenia - Wartości - Przypadki: 1do Obciążenia klimatyczne - parametry...26 Obciążenia klimatyczne - wartości...27 Kombinacje normowe na podstawie regulaminu: PN Wykresy - MY; Przypadki: 7do Wykresy - FX; Przypadki: 7do Wykresy - FZ; Przypadki: 7do Wykresy: Siły reakcji(kn,kn/m);momenty reakcji(kn*m,kn*m/m); Przypadki: 7do Deformacja dokładna; Przypadki: 10do Weryfikacja konstrukcji ze względu na nośność...30 Weryfikacja konstrukcji ze względu na użytkowanie...31 Mapy na prętach - Współczynnik wytężenia elementów...31 Połączenia...32 Połączenie belka-słup (półka)...32 Obliczenia połączenia zamocowanego Belka - Słup...38 Obliczenia stóp słupów utwierdzonych...42 Stopa fundamentowa...46 Strona: 24/proj

2 Widok Dane - Profile Nazwa przekroju Lista prętów AX (cm2) AY (cm2) AZ (cm2) IX (cm4) IY (cm4) IZ (cm4) 2 C ,00 14,40 9,60 325,14 212,00 243,45 2 IN ,60 63,73 48, , , ,94 2 LN 60x40x ,58 0,0 0,0 0,77 34,28 249,12 C ,00 7,20 4,80 2,16 106,00 19,40 HEB ,00 70,40 20,90 76, , ,00 LR 50x50x ,89 0,0 0,0 0,20 14,20 3,73 LR 60x60x ,91 0,0 0,0 0,77 36,10 9,44 Obciążenia - Przypadki Przypadek Etykieta Nazwa przypadku Natura Typ analizy 1 STA1 STA1 stałe Statyka liniowa 2 STA2 STA2 stałe Statyka liniowa 3 W_lp Wiatr od lewej wiatr Statyka liniowa 4 W_pl Wiatr od prawej wiatr Statyka liniowa 5 W_pt Wiatr od przodu wiatr Statyka liniowa 6 SNIE Śnieg - przypadek prosty śnieg Statyka liniowa 7 SGN Statyka liniowa 8 SGN+ Statyka liniowa 9 SGN- Statyka liniowa 10 SGU Statyka liniowa 11 SGU+ Statyka liniowa 12 SGU- Statyka liniowa Obciążenia - Wartości - Przypadki: 1do12 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia 1 ciężar własny 1do12 PZ Minus Wsp=1,00 2 obciąż. jednorodne 1do3 11 PZ=-0,83(kN/m) 2 obciąż. jednorodne 12 PZ=-1,44(kN/m) Strona: 25/proj

3 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia 3 obciąż. jednorodne 1 PZ=-2,24(kN/m) lokalny względne 3 obciąż. jednorodne 3 PZ=1,28(kN/m) lokalny względne 3 obciążenie trapezowe (2p) 2 PZ2=-1,28(kN/m) PZ1=-1,28(kN/m) X2=1,00 X1=0,97 lokalny nierzutowane względne 3 obciąż. jednorodne 12 PZ=1,28(kN/m) lokalny względne 3 obciąż. jednorodne 11 PZ=-1,28(kN/m) lokalny względne 4 obciąż. jednorodne 1 PZ=1,28(kN/m) lokalny względne 4 obciąż. jednorodne 3 PZ=2,88(kN/m) lokalny względne 4 obciążenie trapezowe (2p) 2 PZ2=-1,60(kN/m) PZ1=-1,60(kN/m) X2=1,00 X1=0,97 lokalny nierzutowane względne 4 obciąż. jednorodne 12 PZ=2,69(kN/m) lokalny względne 4 obciąż. jednorodne 11 PZ=2,24(kN/m) lokalny względne 5 obciąż. jednorodne 1 PZ=1,60(kN/m) lokalny względne 5 obciąż. jednorodne 3 PZ=1,60(kN/m) lokalny względne 5 obciążenie trapezowe (2p) 2 PZ2=-1,60(kN/m) PZ1=-1,60(kN/m) X2=1,00 X1=0,97 lokalny nierzutowane względne 5 obciąż. jednorodne 12 PZ=1,60(kN/m) lokalny względne 5 obciąż. jednorodne 11 PZ=-1,60(kN/m) lokalny względne 6 obciąż. jednorodne 3 PZ=-5,18(kN/m) rzutowane względne 6 obciąż. jednorodne 12 PZ=-5,18(kN/m) rzutowane względne Obciążenia klimatyczne - parametry OBLICZENIA OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 & PN-B-02011:1977/Az1:2009 WYMIARY BUDYNKU Wysokość : 7,47 m Głębokość : 144,00 m Wiaty: wyłączone Szerokość segmentu obliczeniowego : 6,00 m Wysokość dla wiatru : 7,80 m Poziom posadowienia : 0,00 m DANE WIATROWE Strefa : II Rodzaj terenu : B Dachy wielokrotne : wyłączone Beta: 1,800 qk: 0,42 kpa Przepuszczalność lewej strony : 0,000 % prawej strony : 0,000 % przodu : 0,000 % tyłu : 30,000 % REZULTATY DLA WIATRU Przypadek obciążeniowy : Wiatr od lewej Ce Hmin : 0,706 Ce Hmax : 0,706 Pręt : 1 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : 0,700 C Z1 : 0,700 C W : 0,000 P 0 : 2,24 P 1 : 2,24 Pręt : 3 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,400 C Z1 : -0,400 C W : 0,000 P 0 : -1,28 P 1 : -1,28 Pręt : 2 x 0 : 1,000 x 1 : 0,970 C Z0 : -0,400 C Z1 : -0,400 C W : 0,000 P 0 : -1,28 P 1 : -1,28 Pręt : 12 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,400 C Z1 : -0,400 C W : 0,000 P 0 : -1,28 P 1 : -1,28 Pręt : 11 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C Z0 : -0,400 C Z1 : -0,400 C W : 0,000 P 0 : -1,28 P 1 : -1,28 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej Strona: 26/proj

4 Ce Hmin : 0,706 Ce Hmax : 0,706 Pręt : 1 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,400 C Z1 : -0,400 C W : 0,000 P 0 : -1,28 P 1 : -1,28 Pręt : 3 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,900 C Z1 : -0,900 C W : 0,000 P 0 : -2,88 P 1 : -2,88 Pręt : 2 x 0 : 1,000 x 1 : 0,970 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 Pręt : 12 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,840 C Z1 : -0,840 C W : 0,000 P 0 : -2,69 P 1 : -2,69 Pręt : 11 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C Z0 : 0,700 C Z1 : 0,700 C W : 0,000 P 0 : 2,24 P 1 : 2,24 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od przodu Ce Hmin : 0,706 Ce Hmax : 0,706 Pręt : 1 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 Pręt : 3 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 Pręt : 2 x 0 : 1,000 x 1 : 0,970 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 Pręt : 12 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 Pręt : 11 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C Z0 : -0,500 C Z1 : -0,500 C W : 0,000 P 0 : -1,60 P 1 : -1,60 DANE ŚNIEGOWE Strefa : 2 Wysokość geograficzna : 3,800 m Redystrybucja śniegu : qk : wyłączona 1,08 kpa Ciśnienie śniegu zwiększono o 20% REZULTATY DLA ŚNIEGU Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty Pręt : 1 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,00 S K1 : 0,00 Pręt : 3 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 : 5,18 S K1 : 5,18 Pręt : 2 x 0 : 1,000 x 1 : 0,970 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,00 S K1 : 0,00 Pręt : 12 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 : 5,18 S K1 : 5,18 Pręt : 11 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,00 S K1 : 0,00 Obciążenia klimatyczne - wartości OBCIĄŻENIE WIATREM Przypadek obciążeniowy : Wiatr od lewej pręt : 1 P : -2,24 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 1,28 kn/m na całej długości pręta pręt : 12 P : 1,28 kn/m na całej długości pręta pręt : 11 P : -1,28 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : od -1,28 kn/m dla x = 0,970 do -1,28 kn/m dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej pręt : 1 P : 1,28 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 2,88 kn/m na całej długości pręta pręt : 12 P : 2,69 kn/m na całej długości pręta pręt : 11 P : 2,24 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : od -1,60 kn/m dla x = 0,970 do -1,60 kn/m dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od przodu pręt : 1 P : 1,60 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 1,60 kn/m na całej długości pręta pręt : 12 P : 1,60 kn/m na całej długości pręta pręt : 11 P : -1,60 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : od -1,60 kn/m dla x = 0,970 do -1,60 kn/m dla x = 1,000 OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty Strona: 27/proj

5 pręt : 3 P : -5,18 kn/m na całej długości pręt : 12 P : -5,18 kn/m na całej długości Kombinacje normowe na podstawie regulaminu: PN82 Parametry tworzenia kombinacji normowych Rodzaj kombinacji normowych: pełne Lista aktywnych przypadków: 1: STA1 ciężar własny G1 2: STA2 stałe G2 3: EKSP1 eksploatacyjne Q1 4: Wiatr od lewej, wariant I wiatr W1 5: Wiatr od lewej, wariant II wiatr W1 6: Wiatr od prawej, wariant I wiatr W1 7: Wiatr od prawej, wariant II wiatr W1 8: Wiatr od przodu wiatr W1 9: Śnieg - przypadek prosty śnieg S1 Lista wzorców kombinacji: SGN podstawowa SGU podstawowa SGU obciążeń długotrwałych Lista zdefiniowanych grup: stałe: G1 i, G2 i, eksploatacyjne: Q1 lub, wiatr: W1 albo, śnieg: S1 albo, Lista zdefiniowanych relacji: stałe: G1 i G2 eksploatacyjne: Q1 wiatr: W1 śnieg: S1 Wykresy - MY; Przypadki: 7do12 Strona: 28/proj

6 Wykresy - FX; Przypadki: 7do12 Wykresy - FZ; Przypadki: 7do12 Strona: 29/proj

7 Wykresy: Siły reakcji(kn,kn/m);momenty reakcji(kn*m,kn*m/m); Przypadki: 7do12 Deformacja dokładna; Przypadki: 10do12 Weryfikacja konstrukcji ze względu na nośność Pręt Profil Materiał Lay Laz Wytęż. Przypadek 1 Słup_1 2 IN 260 STAL St3S SGN /14/ 2 Słup_2 HEB 220 STAL St3S SGN /29/ 3 Belka_3 2 C 80 STAL St3S SGN /29/ Strona: 30/proj

8 4 Belka_4 C 80 STAL St3S SGN /29/ 5 Belka_5 2 LN 60x40x5 STAL St3S SGN /29/ 6 Belka_6 2 LN 60x40x5 STAL St3S SGN /29/ 7 Pręt_7 LR 60x60x6 STAL St3S SGN /29/ 8 Słup_8 LR 60x60x6 STAL St3S SGN /29/ 9 Belka_9 LR 50x50x4 STAL St3S SGN /29/ 10 Belka_10 LR 50x50x4 STAL St3S SGN /29/ 11 Słup_11 HEB 220 STAL St3S SGN /33/ 12 Belka_12 HEB 220 STAL St3S SGN /29/ Weryfikacja konstrukcji ze względu na użytkowanie Pręt Profil Materiał Prop.(uy) Przyp.(uy) Prop.(uz) Przyp.(uz) Prop.(vx) Przyp.(vx) Prop.(vy) Przyp.(vy) 1 Słup_1 2 IN 260 STAL Wiatr od STA1 St3S lewej 2 Słup_2 HEB 220 STAL St3S Wiatr od lewej STA1 3 Belka_3 2 C 80 STAL STA SGU /5/ St3S 4 Belka_4 C 80 STAL St3S STA SGU /5/ Belka_5 2 LN 60x40x5 STAL St3S STA STA Belka_6 2 LN 60x40x5 STAL St3S STA SGU /2/ Słup_8 LR 60x60x6 STAL SGU /5/ STA1 St3S 9 Belka_9 LR 50x50x4 STAL St3S STA STA Belka_10 LR 50x50x4 STAL St3S STA SGU /2/ Słup_11 HEB 220 STAL St3S Wiatr od lewej STA1 12 Belka_12 HEB 220 STAL St3S STA SGU /5/ Mapy na prętach - Współczynnik wytężenia elementów Strona: 31/proj

9 Połączenia POŁĄCZENIE BELKA-SŁUP (PÓŁKA) Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2011 Obliczanie połączenia belka-słup (półka) PN-90/B Proporcja 0,56 Ogólne Nr połączenia: 2 Nazwa połączenia: Belka-słup (półka) Geometria Słup Profil: HEB 220 = -90,0 [Deg] Kąt nachylenia h c = 220 [mm] Wysokość przekroju słupa b fc = 220 [mm] Szerokość przekroju słupa t wc = 10 [mm] Grubość środnika przekroju słupa t fc = 16 [mm] Grubość półki przekroju słupa r c = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju słupa A c = 91,00 [cm 2 ] Pole przekroju słupa I yc = 8090,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju słupa Materiał: STAL St3S f ds = 215,00 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa R ms = 375,00 [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R es = 235,00 [MPa] Granica plastyczności Belka Profil: HEB 220 = 0,0 [Deg] Kąt nachylenia h b = 220 [mm] Wysokość przekroju belki Strona: 32/proj

10 = 0,0 [Deg] Kąt nachylenia b b = 220 [mm] Szerokość przekroju belki t wb = 10 [mm] Grubość środnika przekroju belki t fb = 16 [mm] Grubość półki przekroju belki r b = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju belki A b = 91,00 [cm 2 ] Pole przekroju belki I yb = 8090,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju belki Materiał: STAL St3S f db = 215,00 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa R mb = 375,00 [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R eb = 235,00 [MPa] Granica plastyczności Kątownik Profil: LR 120x120x10 h k = 120 [mm] Wysokość przekroju kątownika b k = 120 [mm] Szerokość przekroju kątownika t fk = 10 [mm] Grubość półki przekroju kątownika r k = 13 [mm] Promień zaokrąglenia środnika przekroju kątownika l k = 160 [mm] Długość kątownika Materiał: STAL St3S f dk = 215,00 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa R mk = 375,00 [MPa] Wytrzymałość na rozciąganie R ek = 235,00 [MPa] Granica plastyczności Stołek dolny Profil: LR 120x120x10 h k = 120 [mm] Wysokość przekroju kątownika b k = 120 [mm] Szerokość przekroju kątownika t fk = 10 [mm] Grubość półki przekroju kątownika r k = 13 [mm] Promień zaokrąglenia środnika przekroju kątownika Materiał: STAL St3S f dk = 215,00 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa Śruby ŚRUBY ŁĄCZĄCE KĄTOWNIK Z BELKĄ Klasa = 4.8 Klasa śruby d = 16 [mm] Średnica śruby d 0 = 18 [mm] Średnica otworu na śrubę A s = 1,57 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju czynnego śruby A v = 2,01 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby R e = 340,00 [MPa] Granica plastyczności R m = 420,00 [MPa] Wytrzymałość śruby na rozciąganie k = 1 Ilość kolumn śrub w = 2 Ilość rzędów śrub a 1 = 40 [mm] Poziom pierwszej śruby a = 80 [mm] Rozstaw pionowy ŚRUBY ŁĄCZĄCE STOŁEK DOLNY Z BELKĄ Klasa = 4.8 Klasa śruby d = 12 [mm] Średnica śruby d 0 = 13 [mm] Średnica otworu na śrubę A s = 0,84 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju czynnego śruby A v = 1,13 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby Strona: 33/proj

11 Klasa = 4.8 Klasa śruby R e = 340,00 [MPa] Granica plastyczności R m = 420,00 [MPa] Wytrzymałość śruby na rozciąganie k = 1 Ilość kolumn śrub w = 2 Ilość rzędów śrub a 1 = 65 [mm] Poziom pierwszej śruby a = 120 [mm] Rozstaw pionowy Spoiny a ca = 5 [mm] Spoiny pachwinowe łączące kątownik ze słupem a td = 5 [mm] Spoiny pachwinowe łączące stołek dolny ze słupem Obciążenia Przypadek: Obliczenia ręczne. F x = 1,00 [kn] Siła osiowa F z = -41,00 [kn] Siła ścinająca M y = 0,00 [kn*m] Moment zginający Rezultaty NOŚNOŚCI ŚRUB [ ] ŚRUBY ŁĄCZĄCE KĄTOWNIK Z BELKĄ S Rt = 42,86 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt=min(0.65*R m*a s,0.85*r e*a s) S Rv = 76,00 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym ścięcia S Rv=0.45*m*R m*a v Docisk śruby do belki = 2,50 Współczynnik zależny od rozstawu śrub =min(a 1/d,a/d-0.75,2.5) > 0.0 2,50 > 0,00 zweryfikowano S Rb1 = 81,70 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb1= *f d*d* t i Docisk śruby do kątownika = 2,50 Współczynnik zależny od rozstawu śrub =min(a 1/d,a/d-0.75,2.5) > 0.0 2,50 > 0,00 zweryfikowano S Rb2 = 172,00 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb2= *f d*d* t i ŚRUBY ŁĄCZĄCE STOŁEK DOLNY Z BELKĄ S Rt = 23,01 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym zerwania trzpienia S Rt=min(0.65*R m*a s,0.85*r e*a s) S Rv = 21,38 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym ścięcia S Rv=0.45*m*R m*a v Docisk śruby do półki belki = 2,50 Współczynnik zależny od rozstawu śrub =min(a 1/d,a/d-0.75,2.5) > 0.0 2,50 > 0,00 zweryfikowano S Rb1 = 103,20 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb1= *f d*d* t i Docisk śruby do stołka = 2,50 Współczynnik zależny od rozstawu śrub =min(a 1/d,a/d-0.75,2.5) > 0.0 2,50 > 0,00 zweryfikowano S Rb2 = 64,50 [kn] Nośność obliczeniowa w stanie granicznym uplastycznienia ścianki otworu S Rb2= *f d*d* t i Strona: 34/proj

12 Połączenie ze względu na siły działające na śruby - [ ] ŚRUBY ŁĄCZĄCE KĄTOWNIK Z BELKĄ Ścinanie śrub e = 60 [mm] Odległość środka ciężkości grupy śrub od środka półki słupa M 0 = -2,45 [kn*m] Rzeczywisty moment zginający M 0=F z*e S Fx = 0,17 [kn] Siła składowa w śrubie od wpływu siły podłużnej S Fx=F x/n S Fz = 20,50 [kn] Siła składowa w śrubie od wpływu siły ścinającej S Fz=F z/n S Mx = -30,62 [kn] Siła składowa w śrubie od wpływu momentu na kierunku x S Mx=M 0*z i/ (x 2 i +z 2 i ) S Mz = 0,00 [kn] Siła składowa w śrubie od wpływu momentu na kierunku z S Mz=M 0*x i/ (x 2 i +z 2 i ) S = 36,71 [kn] Wypadkowa siła ścinająca w śrubie S= [(S Fx+S Mx) 2 +(S Fz+S Mz) 2 ] S R = 76,00 [kn] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R=min(S Rv, S Rb1, S Rb2) S S R 36,71 < 76,00 zweryfikowano (0,48) ŚRUBY ŁĄCZĄCE STOŁEK DOLNY Z BELKĄ Ścinanie śrub S v = 0,17 [kn] Siła ścinająca w śrubie S v=[f x/3 - (M y/h b)]/k S R = 21,38 [kn] Miarodajna nośność obliczeniowa śruby S R=min(S Rv, S Rb1, S Rb2) S v S R 0,17 < 21,38 zweryfikowano (0,01) WERYFIKACJA PRZEKROJÓW OSŁABIONYCH OTWORAMI KĄTOWNIK A t = 8,03 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy przekroju brutto A = 7,95 [cm 2 ] Sprowadzone pole przekroju przy rozciąganiu A =A n*0.8*(r m/r e) ot = 0,99 Wskaźnik osłabienia przekroju przy rozciąganiu ot=min(1.0,a /A t) = 0,10 [MPa] Naprężenie od siły podłużnej =(0.5*F x)/a = 28,71 [MPa] Naprężenie od zginania =(0.5*M 0)/W y et = 28,81 [MPa] Naprężenie średnie et= / ot+ et f d 28,81 < 215,00 zweryfikowano (0,13) A v = 16,00 [cm 2 ] Pole przekroju czynnego przy ścinaniu A vn = 12,40 [cm 2 ] Pole przekroju netto czynnego przy ścinaniu ov = 0,99 Wskaźnik osłabienia przekroju przy ścinaniu ov=min[1.0,(a vn/a v)*0.8*(r m/r e)] = -12,81 [MPa] Ścinanie =0.5*F z/a v e = -12,95 [MPa] Średnie naprężenie ścinające e= / ov e 0.58*f d -12,95 < 124,70 zweryfikowano (0,10) [ et 2 + 3* e 2 ] f d 36,51 < 215,00 zweryfikowano (0,17) STOŁEK DOLNY A t = 25,00 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy przekroju brutto A = 30,26 [cm 2 ] Sprowadzone pole przekroju przy rozciąganiu A =A n*0.8*(r m/r e) ot = 1,00 Wskaźnik osłabienia przekroju przy rozciąganiu ot=a /A t = 0,07 [MPa] Naprężenie od siły podłużnej =[F x/3 - (M y/h b)]/a et = 0,07 [MPa] Naprężenie średnie et= / ot et f d 0,07 < 215,00 zweryfikowano (0,00) BELKA A t = 10,61 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy przekroju brutto Strona: 35/proj

13 A t = 10,61 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy przekroju brutto A = 11,36 [cm 2 ] Sprowadzone pole przekroju przy rozciąganiu A =A n*0.8*(r m/r e) ot = 1,00 Wskaźnik osłabienia przekroju przy rozciąganiu ot=min(1.0,a /A t) = 0,48 [MPa] Naprężenie od siły podłużnej =F x/a = 31,97 [MPa] Naprężenie od zginania =M 0/W y et = 32,45 [MPa] Naprężenie średnie et= / ot+ et f d 32,45 < 215,00 zweryfikowano (0,15) A v = 20,90 [cm 2 ] Pole przekroju czynnego przy ścinaniu A vn = 17,48 [cm 2 ] Pole przekroju netto czynnego przy ścinaniu ov = 1,00 Wskaźnik osłabienia przekroju przy ścinaniu ov=min[1.0,(a vn/a v)*0.8*(r m/r e)] = -19,62 [MPa] Ścinanie =F z/a v e = -19,62 [MPa] Średnie naprężenie ścinające e= / ov e 0.58*f d -19,62 < 124,70 zweryfikowano (0,16) [ et 2 + 3* e 2 ] f d 46,98 < 215,00 zweryfikowano (0,22) WERYFIKACJA PRZEKROJÓW NA ŚCIĘCIE I ROZERWANIE KĄTOWNIK A nt = 4,60 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy netto przekroju A nv = 9,30 [cm 2 ] Pole ścinanej strefy przekroju F Rj = 218,87 [kn] Nośność obliczeniowa przekroju osłabionego otworami F Rj=f d*(0.6*a nv+ w/n *A nt) 0.5*F z F Rj -20,50 < 218,87 zweryfikowano (0,09) BELKA A nt = 2,94 [cm 2 ] Pole rozciąganej strefy netto przekroju A nv = 11,68 [cm 2 ] Pole ścinanej strefy przekroju F Rj = 214,05 [kn] Nośność obliczeniowa przekroju osłabionego otworami F Rj=f d*(0.6*a nv+ w/n *A nt) F z F Rj -41,00 < 214,05 zweryfikowano (0,19) WYTRZYMAŁOŚĆ SPOIN SPOINY PACHWINOWE ŁĄCZĄCE KĄTOWNIK ZE SŁUPEM I sposób weryfikacji A s = 20,00 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin I 0 = 1319,33 [cm 4 ] Biegunowy moment bezwładności spoin Fx = 0,00 [MPa] Naprężenie składowe od wpływu siły podłużnej Fx=F x/a s Fz = -10,25 [MPa] Naprężenie składowe od wpływu siły poprzecznej Fz=F z/a s Mx = 15,54 [MPa] Naprężenie składowe od wpływu momentu na kierunku x Mx=M 0*z i/i 0 Mz = 12,43 [MPa] Naprężenie składowe od wpływu momentu na kierunku z Mz=M 0*x i/i 0 N = 0,00 [MPa] Naprężenie od siły podłużnej N=0.5*F x/a s M = 0,00 [MPa] Naprężenie od zginania N=0.5*M y/w s = 0,00 [MPa] = N+ M [ 2 +( Fx+ Mx) 2 +( Fz+ Mz) 2 ] f d 18,61 < 215,00 zweryfikowano (0,09) II sposób weryfikacji = 10,99 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = / 2+( Fx+ Mx)/ 2 = 10,99 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = II = 2,18 [MPa] Naprężenie styczne równoległe II= Fz+ Mz = 0,70 Współczynnik wytrzymałości spoin Strona: 36/proj

14 * [ 2 +3*( II )] f d 22,30 < 215,00 zweryfikowano (0,10) SPOINY PACHWINOWE ŁĄCZĄCE STOŁEK DOLNY ZE SŁUPEM A s = 24,50 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin = 0,10 [MPa] Naprężenie normalne prostopadłe w spoinie = 0,10 [MPa] Naprężenia w spoinie pionowej = II = 0,00 [MPa] Naprężenie styczne II=F z/a s f d 0,10 < 215,00 zweryfikowano (0,00) = 0,70 Współczynnik wytrzymałości spoin * [ 2 +3*( II )] f d 24,50 < 215,00 zweryfikowano (0,08) WERYFIKACJA STOŁKA PODPOROWEGO Długość ramienia stołka podporowego k = 34 [mm] Współczynnik długości podparcia k=t bf+r b c 1 = 10 [mm] Minimalna długość podparcia c 1=F z/(2*t w*f d) c = 10 [mm] Rzeczywista długość oparcia c=f z/(t w*f d) max(c,c 1) b fb 10 < 120 zweryfikowano (0,08) Grubość ramienia stołka podporowego k t = 23 [mm] Współczynnik długości podparcia k t=t bf+r b M = 0,13 [kn*m] Moment zginający ramię stołka M=F z*(0.5*c+e-k) t a = 6 [mm] Minimalna grubość ramienia stołka podporowego t a= [6*M/(b*f d)] t a b fb 6 < 10 zweryfikowano (0,56) Uwagi Odległość krawędzi poziomej kątownika od półki górnej belki zbyt mała Odległość krawędzi poziomej kątownika od półki dolnej belki zbyt mała Szerokość półki słupa zbyt mała 14 [mm] < 18 [mm] 14 [mm] < 18 [mm] 220 [mm] < 250 [mm] Odległość śruby od krawędzi pionowej stołka górnego na belce zbyt mała -80 [mm] < 18 [mm] Długość dolnego stołka na półce słupa zbyt duża 250 [mm] > 210 [mm] Połączenie zgodne z normą Proporcja 0,56 Strona: 37/proj

15 OBLICZENIA POŁĄCZENIA ZAMOCOWANEGO BELKA - SŁUP Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2011 Obliczenia połączenia zamocowanego Belka - Słup PN-90/B Proporcja 0,73 Ogólne Nr połączenia: 3 Nazwa połączenia: Naroże ramy Węzeł konstrukcji: 6 Pręty konstrukcji: 11, 12 Geometria SŁUP Profil: HEB 220 Nr pręta: 11 = -90,0 [Deg] Kąt nachylenia h c = 220 [mm] Wysokość przekroju słupa b fc = 220 [mm] Szerokość przekroju słupa t wc = 10 [mm] Grubość środnika przekroju słupa t fc = 16 [mm] Grubość półki przekroju słupa r c = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju słupa A c = 91,00 [cm 2 ] Pole przekroju słupa I xc = 8090,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju słupa Materiał: STAL St3S f dc = 215,00 [MPa] Wytrzymałość BELKA Profil: HEB 220 Strona: 38/proj

16 Profil: HEB 220 Nr pręta: 12 = 5,7 [Deg] Kąt nachylenia h b = 220 [mm] Wysokość przekroju belki b f = 220 [mm] Szerokość przekroju belki t wb = 10 [mm] Grubość środnika przekroju belki t fb = 16 [mm] Grubość półki przekroju belki r b = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju belki r b = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju belki A b = 91,00 [cm 2 ] Pole przekroju belki I xb = 8090,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju belki Materiał: STAL St3S f db = 215,00 [MPa] Wytrzymałość ŚRUBY d = 16 [mm] Średnica śruby Klasa = 8.8 Klasa śruby R m = 800,00 [MPa] Wytrzymałość śruby na rozciąganie R e = 640,00 [MPa] Granica plastyczności n h = 2 Ilość kolumn śrub n v = 3 Ilość rzędów śrub h 1 = 60 [mm] Odległość pierwszej śruby od górnej krawędzi blachy czołowej Rozstaw poziomy e i = 110 [mm] Rozstaw pionowy p i = 100;140 [mm] Liczba śrub w rzędach n vi = 2;2;2 BLACHA h p = 390 [mm] Wysokość blachy b p = 220 [mm] Szerokość blachy t p = 20 [mm] Grubość blachy Materiał: STAL St3S f dp = 215,00 [MPa] Wytrzymałość BLACHA DOLNA WZMACNIAJĄCA w d = 220 [mm] Szerokość blachy t fd = 12 [mm] Grubość półki h d = 150 [mm] Wysokość blachy t wd = 8 [mm] Grubość środnika l d = 800 [mm] Długość blachy = 16,1 [Deg] Kąt nachylenia Materiał: STAL St3S f dbu = 215,00 [MPa] Wytrzymałość ŻEBRO SŁUPA Górne h su = 188 [mm] Wysokość żebra b su = 105 [mm] Szerokość żebra t hu = 12 [mm] Grubość żebra Materiał: STAL St3S f dsu = 215,00 [MPa] Wytrzymałość Dolne Strona: 39/proj

17 h sd = 188 [mm] Wysokość żebra b sd = 105 [mm] Szerokość żebra t hd = 12 [mm] Grubość żebra Materiał: STAL St3S f dsu = 215,00 [MPa] Wytrzymałość SPOINY PACHWINOWE a w = 6 [mm] Spoina środnika a f = 11 [mm] Spoina półki a s = 6 [mm] Spoina żebra a fd = 5 [mm] Spoina pozioma OBCIĄŻENIA Stan graniczny nośności Przypadek: 7: SGN /33/ 1* * * *1.50 M d = V d = N d = M c1d = V c1d = N c1d = Rezultaty 58,20 [kn*m] Moment zginający -46,44 [kn] Siła ścinająca -12,27 [kn] Siła osiowa 58,20 [kn*m] Moment zginający w słupie dolnym -12,27 [kn] Siła ścinająca w słupie dolnym -46,44 [kn] Siła osiowa w słupie dolnym KONTROLA POŁĄCZENIA ŚRUBOWEGO - KATEGORII - D [ ] Nośności pojedynczej śruby - [Tablica 16] S Rt = 81,64 [kn] Nośność śruby na zerwanie trzpienia S Rt = min (0.65 R m A s, 0.85 R e A s) S Rr = 69,39 [kn] Nośność śruby na rozwarcie styku S Rr = 0.85 S Rt S Rv = 72,38 [kn] Nośność śruby na ścięcie trzpienia S Rv = 0.45 R m A v Kontrola grubości blachy czołowej - [ a] c = 16 [mm] Odległość między spoiną a brzegiem otworu śruby b s = 64 [mm] Szerokość współdziałania blachy przypadająca na jedną śrubę b s = min (2.0*(c + d), b c/2) t min1 = 12 [mm] Minimalna grubość blachy dla prostych połączeń rozciąganych t min1 = 1.2 (c S Rt/(b s f d)) t min2 = 15 [mm] Minimalna grubość blachy dla innych połączeń rozciąganych i zginanych t min2 = d (R m / 1000) 1/3 t p t min2 (83) 20 > 15 zweryfikowano (0,74) Parametry układu śrub - [ d-f] = 1,00 Współczynnik efektu dźwigni = t/t min h 0 = 356 [mm] Odległość pomiędzy osiami półek belki y min = 213 [mm] Minimalne ramię działania sił w śrubach y min = 0.6 h 0 Odległości śrub od osi obrotu i współczynniki rozdziału obciążenia Nr śruby m i y i y ired tni tmi rni rmi ,00 1, ,80 0, , Kontrola układu śrub ze względu na zerwanie - [ e,f] Strona: 40/proj

18 M Rjt = 79,47 [kn*m] Nośność na zginanie M Rjt = S Rt (m i tmi y i) (89) M d / M Rjt 1.0 (88) 0,73 < 1,00 zweryfikowano (0,73) Kontrola nośności pojedynczej śruby na rozciąganie i ścinanie - [ ] S t = 57,74 [kn] Siła rozciągająca w najbardziej wytężonej śrubie S v = 7,74 [kn] Siła ścinająca w najbardziej wytężonej śrubie (S t / S Rt) 2 + (S v/s Rv) (74) 0,51 < 1,00 zweryfikowano (0,51) KONTROLA SPOIN - [ ] A s = 125,99 [cm 2 ] Pole powierzchni wszystkich spoin A sx = 88,99 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin poziomych A sy = 37,00 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin pionowych I sx = 16112,68 [cm 4 ] Moment bezwładności układu spoin wzgl. osi poz. y s = -90 [mm] Przesunięcie środka ciężkości spoin względem środka ciężkości belki v yg = 179 [mm] Odległość krawędzi górnej spoiny od środka ciężkości układu spoin v yd = 158 [mm] Odległość krawędzi dolnej spoiny od środka ciężkości układu spoin = 0,70 Współczynnik zależny od wytrzymałości max= max = 45,85 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = = 44,93 [MPa] Naprężenia w spoinie pionowej II = -12,55 [MPa] Naprężenie styczne [4.5.3.(5)] [ 2 max + 3*( 2 max )] / f db 1.0 (93) 0,30 < 1,00 zweryfikowano (0,30) [ 2 + 3*( 2 + II 2 )] / f db 1.0 (93) 0,30 < 1,00 zweryfikowano (0,30) / f db 1.0 (93) 0,21 < 1,00 zweryfikowano (0,21) KONTROLA STATECZNOŚCI ŚRODNIKA SŁUPA - ''KONSTRUKCJE METALOWE M.ŁUBIŃSKI, A.FILIPOWICZ, W.ŻÓŁTOWSKI'' Sumaryczne naprężenie zastępcze = -84,24 [MPa] Naprężenie od zginania i siły osiowej = 0,00 [MPa] Naprężenie od ścinania [ 2 + 3* 2 ] / f ds 1.0 0,39 < 1,00 zweryfikowano (0,39) Kontrola na poziomie półki górnej belki Środnik pod siłą skupioną P tg = 151,49 [kn] Siła rozciągająca środnik na poziomie półki górnej P R,fg = 1084,89 [kn] Nośność środnika słupa P R,fg = (t fb (t wc + 2 r c) + 7 t fc t fc) f dc + t hu (b s - t wc) f dc P tg / P R,fg 1.0 0,14 < 1,00 zweryfikowano (0,14) Środnik przy ścinaniu P vg = 151,49 [kn] Siła ścinająca środnik na poziomie półki górnej P R,vg = 259,43 [kn] Nośność środnika słupa P R,vg = t wc h c f dc / 3 (16) P vg / P R,vg 1.0 0,58 < 1,00 zweryfikowano (0,58) Kontrola na poziomie półki dolnej belki Środnik pod siłą skupioną P cd = -163,77 [kn] Siła ściskająca środnik na poziomie półki dolnej Strona: 41/proj

19 P cd = -163,77 [kn] Siła ściskająca środnik na poziomie półki dolnej d = 1,00 Współczynnik redukcyjny przy ściskaniu d = c/f d (23) c 0d = 226,00 Szerokość strefy ściskanej [4.2.4] k cd = 0,00 Współczynnik redukcyjny do obliczeń P Rc [4.2.4] P R,wd = 1004,70 [kn] Nośność środnika słupa P R,wd = c 0d t wc d f dc + t hd (b s-t wc) f dc P cd / P R,wd 1.0 0,16 < 1,00 zweryfikowano (0,16) Środnik przy ścinaniu P vd = -163,77 [kn] Siła ścinająca środnik na poziomie półki dolnej P R,vd = 259,43 [kn] Nośność środnika słupa P R,vd = t wc h c f dc / 3 (16) P vd / P R,vd 1.0 0,63 < 1,00 zweryfikowano (0,63) Uwagi Grubość środnika wzmocnienia mniejsza niż grubość środnika belki Grubość półki wzmocnienia mniejsza niż grubość półki belki Spoina dolnej półki wzmocnienia większa od 0.7*min(grubości półki, grubości blachy) lub większa od 16 mm. 8 [mm] < 10 [mm] 12 [mm] < 16 [mm] 11 [mm] > 8 [mm] OBLICZENIA STÓP SŁUPÓW UTWIERDZONYCH Połączenie zgodne z normą Proporcja 0,73 Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2011 Obliczenia stóp słupów utwierdzonych PN-B-03215:1998 Proporcja 0,80 Ogólne Nr połączenia: 4 Nazwa połączenia: Stopa zamocowana Węzeł konstrukcji: 12 Strona: 42/proj

20 Nr połączenia: 4 Pręty konstrukcji: 11 Geometria Słup Profil: HEB 220 Nr pręta: 11 = 0,0 [Deg] Kąt nachylenia h c = 220 [mm] Wysokość przekroju słupa b fc = 220 [mm] Szerokość przekroju słupa t wc = 10 [mm] Grubość środnika przekroju słupa t fc = 16 [mm] Grubość półki przekroju słupa r c = 18 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju słupa A c = 91,00 [cm 2 ] Pole przekroju słupa I yc = 8090,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju słupa Materiał: STAL St3S f dc = 215,00 [MPa] Wytrzymałość Podstawa stopy słupa l pd = 540 [mm] Długość b pd = 580 [mm] Szerokość t pd = 20 [mm] Grubość Materiał: STAL St3S f d = 215,00 [MPa] Wytrzymałość ZAKOTWIENIE Klasa = STAL St3S Klasa kotew d = 24 [mm] Średnica śruby n H = 2 Ilość kolumn śrub n V = 4 Ilość rzędów śrub e H = 400 [mm] Rozstaw poziomy e V = 140 [mm] Rozstaw pionowy Wymiary kotew L 1 = 60 [mm] L 2 = 640 [mm] L 3 = 120 [mm] Płytka oporowa l ap = 100 [mm] Długość b ap = 100 [mm] Szerokość t ap = 10 [mm] Grubość Materiał: STAL St3S f d = 215,00 [MPa] Wytrzymałość Podkładka l wd = 60 [mm] Długość b wd = 60 [mm] Szerokość t wd = 10 [mm] Grubość ŻEBRO l s = 520 [mm] Długość Strona: 43/proj

21 l s = 520 [mm] Długość w s = 520 [mm] Szerokość h s = 150 [mm] Wysokość t s = 10 [mm] Grubość d 1 = 20 [mm] Wycięcie d 2 = 20 [mm] Wycięcie BETON Klasa B20 f ck = 16,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie f cd = 10,67 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie f ctd = 0,89 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie f b = 8,53 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na docisk Spoiny a p = 6 [mm] Płyta główna stopy słupa a s = 5 [mm] Żebra Obciążenia Przypadek: 7: SGN /17/ 1* * * *1.35 N d = -51,79 [kn] Siła osiowa M yd = 40,42 [kn*m] Moment zginający M zd = 0,00 [kn*m] Moment zginający Q yd = 0,00 [kn] Siła ścinająca Q zd = -22,75 [kn] Siła ścinająca Rezultaty Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4] Nośność połączenia zginanego względem osi Y z y = 353 [mm] Ramię sił wewnętrznych z ty = 200 [mm] Ramię siły wewnętrznej - rozciągającej z cy = 153 [mm] Ramię siły wewnętrznej - ściskającej n ty = 4 Liczba kotwi rozciąganych e y = 781 [mm] Mimośród siły osiowej e y = M yd/n d x y = 235 [mm] Szerokość strefy ściskanej x y = 0.5(z ty l p) F rty = 282,05 [kn] Nośność na rozciąganie F rty = Min(n ty S rt, n ty S ra) F rcy = 1163,09 [kn] Nośność na ściskanie F rcy = x y b p f b M rjy,n1 = 399,63 [kn*m] Nośność obl. ze względu na docisk M rjy,n1 = z y F rcy - z ty N d (20) M rjy,n2 = 107,32 [kn*m] Nośność obl. ze względu na wyrywanie M rjy,n2 = z y F rty + z cy N d (21) Kontrola nośności połączenia M yd / M rjy,n1 1.0 (25) 0,10 < 1,00 zweryfikowano (0,10) M yd / M rjy,n2 1.0 (25) 0,38 < 1,00 zweryfikowano (0,38) KONTROLA PŁYTY PODSTAWY Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a] Strefa ściskana [Galerkin] Fragment płyty oparty na 1 krawędzi M pł1 = 0,09 [kn*m] Moment zginający w płycie podstawy t min1 = 16 [mm] Minimalna wymagana grubość płyty podstawy Fragment płyty oparty na 3 krawędziach Strona: 44/proj

22 M pł3 = 0,04 [kn*m] Moment zginający w płycie podstawy t min3 = 11 [mm] Minimalna wymagana grubość płyty podstawy Fragment płyty oparty na 4 krawędziach M pł4 = 0,01 [kn*m] Moment zginający w płycie podstawy t min4 = 6 [mm] Minimalna wymagana grubość płyty podstawy t pd > max (t min1,t min2,t min3) 20 > 16 zweryfikowano (0,80) Strefa rozciągana [Załącznik B.1] Fragment płyty oparty na 3 krawędziach t min2 = 11 [mm] Minimalna wymagana grubość płyty podstawy 2.2 (S 3 / (Omega f dp)) t pd > t min2 20 > 11 zweryfikowano (0,55) KONTROLA ŻEBER Płyta trapezowa równoległa do środnika słupa M 1 = 4,15 [kn*m] Moment zginający żebro Q 1 = 46,13 [kn] Siła ścinająca żebro Q 1 = cy*b 1*a 1 z s = 27 [mm] Położenie osi obojętnej (od podstawy płyty) I s = 1161,64 [cm 4 ] Moment bezwładności żebra d = 2,67 [MPa] Naprężenie normalne na styku żebra i płyty d = M 1 (z s - t pd) / I s g = 50,95 [MPa] Naprężenie normalne w górnych włóknach g = M 1 (h z + t pd - z s) / I s = 30,76 [MPa] Naprężenie styczne w żebrze = Q 1 / (h z t z) z = 53,34 [MPa] Naprężenie zastępcze na styku żebra i płyty z = ( 2 d ) max ( g / f dp(u), / (0.58 f dp(u)), z / f dp(u)) 1.0 0,25 < 1,00 zweryfikowano (0,25) Żebro prostopadłe do środnika (na przedłużeniu półek słupa słupa) M 1 = 2,90 [kn*m] Moment zginający żebro Q 1 = 34,14 [kn] Siła ścinająca żebro z s = 28 [mm] Położenie osi obojętnej (od podstawy płyty) I s = 1147,40 [cm 4 ] Moment bezwładności żebra d = 2,14 [MPa] Naprężenie normalne na styku żebra i płyty d = M 1 (z s - t pd) / I s g = 35,79 [MPa] Naprężenie normalne w górnych włóknach g = M 1 (h z + t pd - z s) / I s = 22,76 [MPa] Naprężenie styczne w żebrze = Q 1 / (h z t z) z = 39,48 [MPa] Naprężenie zastępcze na styku żebra i płyty z = ( 2 d ) max ( g / f dp(u), / (0.58 f dp(u)), z / f dp(u)) 1.0 0,18 < 1,00 zweryfikowano (0,18) KONTROLA SPOIN [PN-90/B & 6.3.3] Spoiny między słupem i płytą podstawy = 10,40 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie =[0.75 N d / A sp + M yd / W spy + M zd / W spz] / 2 = 10,40 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = yii = 0,00 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do Qyd yii = Q yd / A spy zii = -1,80 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do Qzd zii = Q zd / A spz = 0,70 Współczynnik zależny od wytrzymałości = 0.7 / f d 1.0 (93) 0,05 < 1,00 zweryfikowano (0,05) ( ( 2 yii + 2 )) / f d 1.0 (93) 0,07 < 1,00 zweryfikowano (0,07) ( ( 2 zii + 2 )) / f d 1.0 (93) 0,06 < 1,00 zweryfikowano (0,06) SPOINY PIONOWE ŻEBER Płyta trapezowa równoległa do środnika słupa = 0,00 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = M 1 / W sp / 2 Strona: 45/proj

23 = 0,00 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = M 1 / W sp / 2 = 0,00 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = II = 30,76 [MPa] Naprężenie styczne równoległe II = Q 1 / A sp z = 0,00 [MPa] Sumaryczne naprężenie zastępcze z = ( ( 2 II + 2 )) II = 0,80 Współczynnik wytrzymałości spoin max ( / f d, II / ( II f d), z / f d) 1.0 (93,94) 0,18 < 1,00 zweryfikowano (0,18) Żebro prostopadłe do środnika (na przedłużeniu półek słupa słupa) = 54,72 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = M 1 / W sp / 2 = 54,72 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = II = 22,76 [MPa] Naprężenie styczne równoległe II = Q 1 / A sp z = 81,42 [MPa] Sumaryczne naprężenie zastępcze z = ( ( II^2 + 2 )) II = 0,80 Współczynnik wytrzymałości spoin max ( / f d, II / ( II f d), z / f d) 1.0 (93,94) 0,38 < 1,00 zweryfikowano (0,38) SPOINY POZIOME ŻEBER Płyta trapezowa równoległa do środnika słupa = 21,75 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = M 1 / W sp / 2 = 21,75 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = II = 40,23 [MPa] Naprężenie styczne równoległe II = Q 1 S y / A sp + y,zii z = 57,50 [MPa] Sumaryczne naprężenie zastępcze z = ( ( 2 II + 2 )) II = 0,80 Współczynnik wytrzymałości spoin max ( / f d, II / ( II f d), z / f d) 1.0 (93,94) 0,27 < 1,00 zweryfikowano (0,27) Żebro prostopadłe do środnika (na przedłużeniu półek słupa słupa) = 17,24 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie = M 1 / W sp / 2 = 17,24 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe = II = 27,89 [MPa] Naprężenie styczne równoległe II = Q 1 S y / A sp + y,zii z = 41,55 [MPa] Sumaryczne naprężenie zastępcze z = ( ( 2 II + 2 )) II = 0,80 Współczynnik wytrzymałości spoin max ( / f d, II / ( II f d), z / f d) 1.0 (93,94) 0,19 < 1,00 zweryfikowano (0,19) KONTROLA ŚCINANIA [5.2.3] Nośność ze względu na: V Rj1 = 15,54 [kn] Opór tarcia podstawy po powierzchni fundamentu V Rj1 = 0.3 N d (15) V Rj2 = 344,06 [kn] Docisk kotwi do betonu V Rj2 = 7 n d 2 f cd (16) V Rj4 = 476,55 [kn] Ścinanie kotwi V Rj4 = n S rv (18) Q zd / (V Rj1 + V Rj2) 1.0 (14) 0,06 < 1,00 zweryfikowano (0,06) Q zd / (V Rj1 + V Rj4) 1.0 (14) 0,05 < 1,00 zweryfikowano (0,05) Połączenie zgodne z normą Proporcja 0,80 STOPA FUNDAMENTOWA 1.1 Dane podstawowe Założenia Obliczenia geotechniczne wg normy : PN-81/B Obliczenia żelbetu wg normy : PN-B (2002) Dobór kształtu : bez ograniczeń Geometria: Strona: 46/proj

24 A = 2,40 (m) a = 1,50 (m) B = 1,80 (m) b = 1,20 (m) h1 = 0,90 (m) e x = 0,00 (m) h2 = 0,80 (m) e y = 0,00 (m) h4 = 0,50 (m) a' b' c1 c2 = 55,0 (cm) = 60,0 (cm) = 5,0 (cm) = 5,0 (cm) Materiały Beton: B25; wytrzymałość charakterystyczna = 20,00 MPa ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m 3 ) Zbrojenie podłużne: typ A-III (34GS) wytrzymałość charakterystyczna = 410,00 MPa Zbrojenie poprzeczne: typ A-0 (St0S) wytrzymałość charakterystyczna = 220,00 MPa Obciążenia: Obciążenia fundamentu: Przypadek Natura Grupa N Fx Fy Mx My (kn) (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) STA1 stałe 12 7,44 0,52 0,00 0,00-0,61 STA2 stałe 12 11,95 1,06 0,00 0,00-1,27 W_lp wiatr 12-4,84 10,52 0,00 0,00 32,71 W_pl wiatr 12-13,80-11,20 0,00 0,00-12,61 W_pt wiatr 12-8,37 5,32 0,00 0,00 11,87 SNIE śnieg 12 26,51 3,76 0,00 0,00-4, Wymiarowanie geotechniczne Założenia Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: : B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie średnie - Sdop = 7,0 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - = 1,00 Przesunięcie Strona: 47/proj

25 Obrót Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych: w rdzeniu I - całkowitych: w rdzeniu II Grunt: Glina pylasta Poziom gruntu: N 1 = 0,00 (m) N 2 = -0,50 (m) Poziom trzonu słupa: N a = -1,00 (m) Poziom wody: N maks = -2,50 (m) N min = 0,00 (m) Poziom gruntu: 0.00 (m) Ciężar objętościowy: (kg/m3) Ciężar właściwy szkieletu: (kg/m3) Kąt tarcia wewnętrznego: 15.8 (Deg) Kohezja: 0.03 (MPa) IL / ID: 0.33 Symbol konsolidacji: B Typ wilgotności: ---- Mo: (MPa) M: (MPa) Stany graniczne Obliczenia naprężeń Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca SGN : 1.10STA1+1.10STA2+1.50W_lp+1.35SNIE Współczynniki obciążeniowe: 1.10 * ciężar fundamentu 1.20 * ciężar gruntu 0.90 * wypór wody Wyniki obliczeń: na poziomie posadowienia fundamentu Ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 229,88 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 279,73 (kn) Mx = -0,00 (kn*m) My = 27,00 (kn*m) Mimośród działania obciążenia: eb = 0,10 (m) el = 0,00 (m) Wymiary zastępcze fundamentu: B_ = 2,21 (m) L_ = 1,80 (m) Głębokość posadowienia: Dmin = 2,20 (m) Współczynniki nośności: NB = 0.50 NC = ND = 3.65 Współczynniki wpływu nachylenia obciążenia: ib = 0.75 ic = 0.83 id = 0.88 Parametry geotechniczne: cu = 0.02 (MPa) u = 14,18 D = (kg/m3) B = (kg/m3) Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 2155,75 (kn) Naprężenie w gruncie: 0.07 (MPa) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = > 1 Osiadanie średnie Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca SGU : 1.00STA1+1.00STA2+1.00SNIE Współczynniki obciążeniowe: 1.00 * ciężar fundamentu 1.00 * ciężar gruntu 1.00 * wypór wody Ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 208,82 (kn) Średnie naprężenie od obciążenia wymiarującego: q = 0,06 (MPa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 0,45 (m) Naprężenie na poziomie z: Strona: 48/proj

26 - dodatkowe: zd = 0,00 (MPa) - wywołane ciężarem gruntu: z = 0,06 (MPa) Osiadanie: - pierwotne s' = 0,0 (cm) - wtórne s'' = 0,1 (cm) - CAŁKOWITE S = 0,1 (cm) < Sadm = 7,0 (cm) Współczynnik bezpieczeństwa: > 1 Odrywanie Odrywanie w SGN Kombinacja wymiarująca Współczynniki obciążeniowe: Powierzchnia kontaktu: s = -1,78 slim = 0,00 Przesunięcie SGN : 0.90STA1+0.90STA2+1.50W_lp 0.90 * ciężar fundamentu 0.90 * ciężar gruntu 1.10 * wypór wody Kombinacja wymiarująca SGN : 0.90STA1+1.10STA2+1.50W_lp+1.35SNIE Współczynniki obciążeniowe: 0.90 * ciężar fundamentu 0.90 * ciężar gruntu 1.10 * wypór wody Ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 178,61 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 226,98 (kn) Mx = -0,00 (kn*m) My = 28,13 (kn*m) Wymiary zastępcze fundamentu: A_ = 2,40 (m) B_ = 1,80 (m) Współczynnik tarcia fundament - grunt: = 0,23 Kohezja: C = 0.00 (MPa) Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu F = 22,48 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - na poziomie posadowienia: F(stab) = 73,14 (kn) Stateczność na przesunięcie: F(stab) * m / F = > 1 Obrót Wokół osi OX Kombinacja wymiarująca SGN : 0.90STA1+0.90STA2+1.50W_pl Współczynniki obciążeniowe: 0.90 * ciężar fundamentu 0.90 * ciężar gruntu 1.10 * wypór wody Ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 178,61 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 175,35 (kn) Mx = -0,00 (kn*m) My = -22,15 (kn*m) Moment stabilizujący: Mstab = 160,75 (kn*m) Moment obracający: Mrenv = 2,94 (kn*m) Stateczność na obrót: Mstab * m / M = > 1 Wokół osi OY Kombinacja wymiarująca: SGN : 0.90STA1+0.90STA2+1.50W_lp Współczynniki obciążeniowe: 0.90 * ciężar fundamentu 0.90 * ciężar gruntu 1.10 * wypór wody Ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 178,61 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 188,79 (kn) Mx = -0,00 (kn*m) My = 27,19 (kn*m) Moment stabilizujący: Mstab = 235,18 (kn*m) Moment obracający: Mrenv = 76,61 (kn*m) Stateczność na obrót: Mstab * m / M = 2.21 > Wymiarowanie żelbetowe Założenia Środowisko Zbrojenie teoretyczne : XC3 Stopa: Strona: 49/proj

27 dolne: SGN : 1.10STA1+1.10STA2+1.50W_lp+1.35SNIE My = 4,18 (kn*m) A sx = 10,92 (cm2/m) SGN : 1.10STA1+1.10STA2+1.50SNIE Mx = 1,36 (kn*m) A sy = 10,92 (cm2/m) A s min = 10,92 (cm2/m) górne: SGN : 0.90STA1+0.90STA2+1.50W_pl My = -1,97 (kn*m) A' sx = 10,92 (cm2/m) SGN : 0.90STA1+0.90STA2+1.50W_pl Mx = -0,04 (kn*m) A' sy = 10,92 (cm2/m) A s min = 10,92 (cm2/m) Trzon słupa: Zbrojenie podłużne A = 72,38 (cm2) A min = 72,00 (cm2) A = 2 * (Asx + Asy) Asx = 2,26 (cm2) Asy = 33,93 (cm2) inż. Leszek Demski (konstrukcja) nr upr. proj. i wykonawcze: 297/Sz/86; Zaświadczenie ZAP/BO/3793/02 Zaświadczenie WKZ nr 26/94 Strona: 50/proj