SALA SPORTOWA W MOŃKACH PROJEKT BUDOWLANY

Transkrypt

1 Projekt nr Obliczenia nr SALA SPORTOWA W MOŃKACH PROJEKT BUDOWLANY OBLICZENIA DO PROJEKTU: - DACHU SALI GIMNASTYCZNEJ - DACH ZAPLECZA SOCJALNEGO Projektował: Kierownik zakładu projektowego mgr inż. Wojciech Zarzycki mgr inż. Jakub Scholtz Opracował:... inż. Piotr Witek Gliwice, listopad 2010 r.

2 Zawartość opracowania: I. Dach sali gimnastycznej przekrycie ABM 1. Zestawienie obciążeń. 2.. Panele ABM - powłoka zewnętrzna 3.. Panele ABM powłoka wewnętrzna 4. Poz.3 Wieniec stalowy. 5. Poz.4 Wieniec żelbetowy. 6. Poz.5 Rdzeń żelbetowy. 7. Poz.6 Stopy fundamentowe pod przekrycie ABM. 8. Poz.7 Ławy fundamentowe pod przekrycie ABM. 9. Poz.8 Konstrukcja ściany szczytowej. 10. Poz.9 Stopy fundamentowe pod ścianę szczytową Ławy fundamentowe pod ścianę szczytową. II. Dach zaplecza socjalnego. 1. Zestawienie obciążeń. 2. Poz.9. Dach nad częścią socjalną - panele ABM Wieniec stalowy Podciągi stalowe Słupy stalowe. 6. Poz..13. Wieniec żelbetowy Rdzenie żelbetowe Ściana szczytowa Stopy fundamentowe pod ścianę szczytową Ławy fundamentowe.

3 11. 8 Stopy fundamentowe pod słupy Sufit podwieszany Słupy stalowe łącznika Stopy fundamentowe łącznika. I. Dach sali gimnastycznej przekrycie ABM 1= = 4340 R R Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia g k [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 Panel ABM 240 (generowane prze program) Wełna mineralna gr.20cm Folia termoizolacyjna - 0,12 0,03-0,16 0,04 RAZEM 0,15 0,20 b. Obciążenia stałe - instalacje. Rodzaj obciążenia q k [kn/m 2 ] γ kn/m 2

4 Instalacje-dolny płaszcz 0,05 0,07 c. Obciążenia śniegiem. Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku IV strefa śniegowa L = 20,92m f = 8,45m Rodzaj obciążenia [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 ] IV strefa śniegowa - wariant I Sk1 u1=0,80 1,60kN/m 2 *0,80 1,28 1,92 - wariant II Sk2 u2 = 2,00 1,60kN/m 2 *2,00 3,20 4,80 d. Obciążenia wiatrem - Wx Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku I strefa wiatrowa B = 20,92m ; f = 8,45m q k = 0,30 kn/m 2 Ce = 0,8+0,02z = 1,02 ; β = 2,20 Rodzaj obciążenia [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 ] Obciążenie wg. Z1-4 Obszar A - parcie a=0,20b dla h>0 Cz = 3,5 x (f/b-0,2) Cz = 0,72 Obszar B - ssanie b=0,40b Cz = -0,45-1,5f/B Cz = -1,06 Obszar C Ssanie Cz = -0,40 0,31-0,45-0,19 0,465-0,675-0,285

5 2.. Panele ABM powłoka zewnętrzna Schemat statyczny Zestawienie obciążeń na jeden panel. a. Obciążenia śniegiem. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] IV strefa śniegowa - wariant I Sk1 1,28kN/m2 x 0,635m 0,81 1,22 - wariant II Sk2 3,20kN/m2 x 0,635m 2,03 3,05 b. Obciążenia wiatrem - Wx Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku I strefa wiatrowa B = 20,92m ; f = 8,45m q k = 0,30 kn/m 2 Ce = 0,8+0,02z = 1,02 ; β = 2,20 Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wg. Z1-4 Obszar A 0,31kN/m2 x 0,635m Obszar B -0,66kN/m2 x 0,635m Obszar C -0,19kN/m2 x 0,635m 0,20-0,45-0,12 0,30-0,67-0,18

6 Założenia: - panele ABM wymiaruje się jako pojedynczy pręt. - powłoka ABM zamocowana jest wieńcu stalowym w sposób przegubowy. - Powłoka zewnętrzna przenosi obciążenia ciężarem własnym oraz zmienne klimatyczne, wiatr i śnieg. - powłoka zewnętrzna jest spięta z powłoka wewnętrzna na stałe w odległości od podpór 0,99m, w pozostałych pkt. przekazywanie obciążenia z płaszcza zewnętrznego na wewnętrzny odbywa się prze zastosowanie odbojników styropianowych. Zaprojektowano (sprawdzono nośność) powłokę ABM z bl. gr.1,5mm stal S350GD Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich, obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzono w sposób ręczny. Charakterystyka przekroju rzeczywistego Pole powierzchni przekroju A = 13,66cm 2 Moment bezwładności Ix = 776,89cm 4 Wskaźnik zginania - dla włókien dolnych Wxd =776,89cm 4 / 9,6cm = 80,92cm 3 - dla włókien górnych Wxg = 776,89cm 4 / 10,5cm = 74,00cm 3

7 Charakterystyka przekroju obliczeniowego dla Komb 2 (Sta1+gk+qk+Sk2+Wx) Pole powierzchni przekroju Ae = 9,88cm 2 Moment bezwładności Ixe = 443,73cm 4 Wskaźnik zginania - dla włókien dolnych Wxde =445,73cm 4 / 12,51cm = 35,47cm 3 Wytrzymałość obliczeniowa stali S350GD fyb = 350MPa Nośność na ściskanie Nrc = Ae x fyb Nrc = 9,88 x 10-4 x 350x10 3 = 345,80kN Nośność na zginanie Mrde = Wxde x fyb Mrde = 35,47cm 3 x 10-6 x 350x10 3 = 12,41kNm Nośność przekroju Fx/Nrc + (My + My)/Mrde < 1 8,80kN / 345,80kN + (8,80kN x 0,029m + 7,48kNm) / 12,41kNm = 0,65 < 1 Nośność przekroju wystarczająca!

8 Globalne sprawdzenie nośności Nośność na wyboczenie Nbrd = 29,71kN Fx/Nbrd + (My + My)/Mrde < 1 8,80kN / 29,71kN + (8,80kN x 0,029m + 7,48kNm) / 12,41kNm = 0,92 < 1 Nośność konstrukcji (dla przekroju, rozciągane włókna górne) wystarczająca! Pozostałe wyniki obliczeń w załączniku nr.1. Kombinacja obciążeń Kom2 (gk+qk+sk2) Pole powierzchni przekroju Ae = 9,98cm 2 Moment bezwładności Ixe = 450,58cm 4 Wskaźnik zginania - dla włókien dolnych Wxde =450,58cm 4 / 12,45cm = 36,19cm 3 Wytrzymałość obliczeniowa stali S350GD fyb = 350MPa

9 Nośność na ściskanie Nrc = Ae x fyb Nrc = 9,98 x 10-4 x 350x10 3 = 349,30kN Nośność na zginanie Mrde = Wxde x fyb Mrde = 36,19cm 3 x 10-6 x 350x10 3 = 12,66kNm Nośność przekroju Fx/Nrc + (My + My)/Mrde < 1 10,40kN / 349,30kN + (10,40kN x 0,0288m + 7,13kNm) / 12,66kNm = 0,62 < 1 Nośność przekroju wystarczająca! Globalne sprawdzenie nośności Nośność na wyboczenie Nbrd = 27,94kN Fx/Nbrd + (My + My)/Mrde < 1 10,40kN / 27,94kN + (10,40kN x 0,0288m + 7,13kNm) / 12,66kNm = 0,96 < 1 Nośność konstrukcji (dla przekroju, rozciągane włókna górne) wystarczająca! Pozostałe wyniki obliczeń w załączniku nr.1.

10 3.. Panel ABM - powłoka wewnętrzna. Schemat statyczny Zestawienie obciążeń na jeden panel. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenia stałe + instalacje 0,20kN/m 2 x 0,635m 0,13 0,18 Założenia: - panele ABM wymiaruje się jako pojedynczy pręt. - powłoka ABM zamocowana jest wieńcu stalowym w sposób przegubowy. Powłoka wewnętrzna obciążenia jest ciężarem własnym oraz obciążenie termoizolacja i instalacjami. - powłoka wewnętrzna współpracuje z powłoką zewnętrzną przenoszeniu obciążeń zmiennych klimatycznych. Zaprojektowano (sprawdzono nośność) powłokę ABM z bl. gr.1,5mm stal S350GD Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich, obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzono w sposób ręczny.

11 Parametry przekroju rzeczywistego Charakterystyka przekroju Pole powierzchni przekroju A = 10,65cm 2 Moment bezwładności Ix = 758,41cm 4 Wskaźnik zginania - dla włókien dolnych Wxd = 758,41cm 4 / 9,75cm = 77,78cm 3 - dla włókien górnych Wxg = 758,41cm 4 / 10,25cm = 73,99cm 3 Przekrój obliczeniowy dla Komb 1 (Sta1+G+Inst)

12 Charakterystyka przekroju obliczeniowego Efektywne pole przekroju Ae = 7,48 2 Efektywny moment bezwładności Ixe = 400,53cm 4 Efektywny wskaźnik zginania Wxde = Ixe / yd Wxde = 400,53/13,48 = 29,71cm 3 Wytrzymałość obliczeniowa stali S350GD fyb = 350MPa Nośność na ściskanie Nrc = Ae x fyb Nrc = 7,48 x 10-4 x 350x10 3 = 261,80kN Nośność na zginanie Mrde = Wxde x fyb Mrde = 29,71cm 3 x 10-6 x 350x10 3 = 10,40kNm Nośność przekroju Fx/Nrc + (My + My)/Mrde < 1 6,27kN / 261,80kN + (6,27kN x 0,037m + 7,42kNm) / 10,40kNm = 0,76 < 1 Nośność przekroju wystarczająca! Globalne sprawdzenie nośności Nośność na wyboczenie Nbrd = 28,54kN Fx/Nbrd + (My + My)/Mrde < 1 6,27kN / 28,54kN + (6,27kN x 0,037m + 7,42kNm) / 10,40kNm = 0,96 < 1 Nośność konstrukcji (dla przekroju, rozciągane włókna górne) wystarczająca! Pozostałe wyniki obliczeń w załączniku nr.1.

13 Wnioski: Powłoka wewnętrzna przenosi obciążenia stałe od ciężaru własnego termoizolacji oraz instalacji w sposób bezpieczny Dla powłoki wewnętrznej sprawdzono wytężenia dla wykresu momentów zginających ujemnych (z odpowiadającymi siłami osiowymi), warunek nośności w SGN i SGU został spełniony. Przekrój obliczeniowy dla Komb 4 (Sta1+G+Inst+Sk2) Charakterystyka przekroju obliczeniowego Efektywne pole przekroju Ae = 7,45 2 Efektywny moment bezwładności Ixe = 496,63cm 4 Efektywny wskaźnik zginania Wxde = Ixe / yd Wxde = 396,63/13,5 = 29,38cm 3 Wytrzymałość obliczeniowa stali S350GD fyb = 350MPa Nośność na ściskanie Nrc = Ae x fyb Nrc = 7,45 x 10-4 x 350x10 3 = 260,75kN

14 Nośność na zginanie Mrde = Wxde x fyb Mrde = 29,38cm 3 x 10-6 x 350x10 3 = 10,28kNm Nośność przekroju Fx/Nrc + (My + My)/Mrde < 1 7,63kN / 260,75kN + (7,63kN x 0,037m + 7,36kNm) / 10,28kNm = 0,77 < 1 Warunek nośności przekroju spełniony! Globalne sprawdzenie nośności Nośność na wyboczenie Nbrd = 28,68kN Fx/Nbrd + (My + My)/Mrde < 1 7,63kN / 28,68kN + (7,63kN x 0,037m + 7,36kNm) / 10,28kNm = 1,00 = 1 Warunek nośności konstrukcji spełniony! 4. Poz.3 Wieniec stalowy. Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie ciężarem własnym Obciążenia pionowe V 1,57kN / 0,635m 1,23kN / 0,35m 2,47 1,94 3,34 2,62 Obciążenia poziome H 0,69kN / 0,635m 0,62kN / 0,635m 1,10 0,98 1,32 Obciążenia stałe G Obciążenia pionowe V

15 0,34kN / 0,635m. 0,92kN / 0,635m Obciążenia poziome H 0,20kN / 0,635m 0,38kN / 0,635m 0,54 1,45 0,31 0,60 0,73 1,96 0,42 0,81 Obciążenia instalacjami qk Obciążenia pionowe V 0,12kN / 0,635m 0,33kN / 0,635m 0,19 0,52 0,26 0,70 Obciążenie poziome H 0,07kN / 0,635m 0,14kN / 0,635m 0,11 0,22 0,15 0,30 b. Obciążenia zmienne - śnieg. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 6,88kN / 0,635m 2,54kN / 0,35m 10,83 4,00 16,24 6,00 Obciążenia poziome H 3,37kN / 0,635m 1,94kN / 0,635m 5,31 3,06 7,97 4,59 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe Va 7,77kN / 0,635m. 2,53kN / 0,635m Obciążenia poziome Ha 3,48kN / 0,635m 1,88kN / 0,635m 12,24 3,98 5,48 2,96 18,36 5,97 8,22 4,44 Obciążenie pionowe Vb 4,95kN / 0,635m 0,19 7,79

16 2,46kN / 0,635m Obciążenie poziome Hb 3,02kN / 0,635m 2,35kN / 0,635m 3,87 4,76 3,70 5,81 7,14 5,55 c. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Obciążenia pionowe Va -0,97kN / 0,635m -0,77kN / 0,35m -1,53-1,21-2,30-1,82 Obciążenia poziome Ha -1,70kN / 0,635m -1,42kN / 0,635m -2,68-2,24-4,02-3,36 Obciążenia pionowe Vb -1,49kN / 0,635m. -0,84kN / 0,635m Obciążenia poziome Hb 0,22kN / 0,635m 0,22kN / 0,635m -2,35-1,32 0,35 0,35-3,52-1,98 0,53 0,53 Założenia: - wieniec stalowy stanowi podparcie przegubowe dla powłoki ABM, - wieniec stalowy zakotwiony jest w wieńcu żelbetowym poprzez kotwy chemiczne - obciążenia z powłoki ABM przekazywane są na wieniec poprzez połączenie śrubowe Sprawdzenie nośności połączeń wieńca z powłoką ABM oraz z wieńcem żelbetowym sprawdzono w sposób ręczny, obliczenia w załączniku archiwalnym.

17 5. Poz.4. Wieniec żelbetowy. Schemat statyczny Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie ciężarem własnym Obciążenia pionowe V 1,57kN / 0,635m 1,23kN / 0,35m 2,47 1,94 3,34 2,62 Obciążenia poziome H 0,69kN / 0,635m 0,62kN / 0,635m 1,10 0,98 1,32 Obciążenie ciężarem własnym wieńca stalowego 1,00 Obciążenia stałe G Obciążenia pionowe V 0,32kN / 0,635m. 0,94kN / 0,635m Obciążenia poziome H 0,20kN / 0,635m 0,38kN / 0,635m 0,50 1,48 0,31 0,60 0,67 2,00 0,42 0,81 Obciążenia instalacjami qk Obciążenia pionowe V 0,12kN / 0,635m 0,33kN / 0,635m 0,19 0,52 0,26 0,70 Obciążenie poziome H 0,07kN / 0,635m 0,14kN / 0,635m 0,11 0,22 0,15 0,30

18 b. Obciążenia zmienne - śnieg. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 7,03kN / 0,635m 2,39kN / 0,35m 11,07 3,76 16,61 5,64 Obciążenia poziome H 3,43kN / 0,635m 1,94kN / 0,635m 5,40 3,06 8,10 4,59 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe Va 7,80kN / 0,635m. 2,49kN / 0,635m Obciążenia poziome Ha 3,50kN / 0,635m 1,90kN / 0,635m 12,28 3,92 5,51 2,99 18,42 5,88 8,26 4,48 Obciążenie pionowe Vb 4,95kN / 0,635m 2,46kN / 0,635m Obciążenie poziome Hb 3,02kN / 0,635m 2,38kN / 0,635m 7,79 3,87 4,76 3,75 11,70 5,81 7,14 5,62 c. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Obciążenia pionowe Va -0,97kN / 0,635m -0,77kN / 0,35m -1,53-1,21-2,30-1,82 Obciążenia poziome Ha -1,70kN / 0,635m -2,68-4,02

19 -1,42kN / 0,635m -2,24-3,36 Obciążenia pionowe Vb -1,49kN / 0,635m. -0,84kN / 0,635m Obciążenia poziome Hb 0,22kN / 0,635m 0,22kN / 0,635m -2,35-1,32 0,35 0,35-3,52-1,98 0,53 0,53 Założenia: - wieniec żelbetowy przenosi obciążenia pionowe na ściany przyziemia i rdzenie żelbetowe - dla obciążeń poziomych wieniec oblicza się jako belkę ciągłą 5 przęsłową obciążona w sposób równomierny Sprawdzenie nośności wieńca żelbetowego sprawdzono w sposób ręczny, oraz za pomocą programu do obliczeń inżynierskich, obliczenia w załączniku archiwalnym. 6. Poz.5. Rdzenie żelbetowe. Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie ciężarem własnym Obciążenia pionowe V 2,47kN/m x 3,00m 1,94kN/m x 3,00m 7,41 5,82 10,0 7,86 Obciążenia poziome H 1,10kN/m x 3,00m 0,98kN/m x 3,00m 3,30 2,94 4,46 4,00 Obciążenie ciężarem własnym wieńca stalowego Poz.3 3,00 4,05 Obciążenie ciężarem własny Rdzenia żelbetowego Poz.4 25kN/m3 x 3,0m x 0,4mx0,3m 9,00 12,15 Obciążenia stałe G Obciążenia pionowe V

20 0,34kN/m x 3,00m. 1,45kN/m x 3,00m Obciążenia poziome H 0,31kN /m x 3,00m 0,60kN/m x 3,00m 1,02 1,45 0,93 1,80 1,40 4,35 1,26 2,43 Obciążenia instalacjami qk Obciążenia pionowe V 0,19kN/m x 3,00m 0,52kN/m x 3,00m 0,57 1,56 1,71 2,11 Obciążenie poziome H 0,11kN/m x 3,00m 0,22kN/m x 3,00m 0,33 0,66 0,45 0,89 b. Obciążenia zmienne - śnieg. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 10,83kN/m x 3,00m 4,00kN/m x 3,00m 32,50 12,00 48,75 18,00 Obciążenia poziome H 5,31kN/m x 3,00m 3,06kN/m x 3,00m 15,93 9,18 23,90 13,77 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe Va 12,24kN/m x 3,00m. 3,98kN/m x 3,00m Obciążenia poziome Ha 5,48kN/m x 3,00m 2,96kN/m x 3,00m 36,72 11,94 16,44 8,88 55,08 17,91 24,70 13,32 Obciążenie pionowe Vb 7,79kN/m x 3,00m 23,37 35,06

21 3,87kN/m x 3,00m Obciążenie poziome Hb 4,76kN/m x 3,00m 3,70kN/m x 3,00m 11,61 14,28 11,10 17,42 21,42 16,65 c. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie wiatrem Wx Obciążenia pionowe Va -1,53kN/m x 3,00m -1,21kN/m x 3,00m -4,60-3,63-6,90-5,45 Obciążenia poziome Ha -2,68kN/m x 3,00m -2,24kN/m x 3,00m -8,04-6,72-12,06-10,08 Obciążenia pionowe Vb -2,35kN/m x 3,00m. -1,32kN/m x 3,00m Obciążenia poziome Hb 0,35kN/m x 3,00m 0,35kN/m x 3,00m -7,05-3,96 1,05 1,05-10,60-5,94 1,60 1,60 Założenia: - schematem statycznym rdzeni jest wspornik - obciążenie poziome z wieńca żelbetowego przekazywane jest jako reakcja z belki 5 przęsłowej, z podpory przedskrajnej. Sprawdzenie nośności rdzenia żelbetowego sprawdzono w sposób ręczny, oraz za pomocą programu do obliczeń inżynierskich, obliczenia w załączniku archiwalnym. 6. Poz.6. Stopy fundamentowe pod przekrycie ABM. Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn]

22 Obciążenia pionowe V Obciążenie ciężarem własnym 2,47kN/m x 1,5m 1,94kN/m x 1,5m 3,71 2,91 4,08 (3,34) 3,20 (2,62) Obciążenie ciężarem własnym wieńca stalowego Poz.3 1,65 () Obc. ciężarem włas. Wieńca Żelbetowego Poz.4 25kN/m3 x 0,4m x 0,4mx1,5m 6 6,60 (5,40) Obciążenie ciężarem własny Rdzenia żelbetowego Poz.6 25kN/m3 x 2,5m x 0,4mx0,3m 7,50 8,25 (6,75) Obciążenie ciężarem własnym Fundamentu Poz.5 25kN/m3 x 2,3mx1,5mx0,4m 34,50 37,95 (31,05) Zasypka strona zewnętrzna Ps ID = 0,60 18,50kN/m3 x 0,63m2 x 17,48 1,20 (0,80) 20,97 (13,98) Zasypka strona wewnętrzna Ps ID = 0,60 18,50kN/m3 x 1,48m2x1,5 41,07 1,20 (0,80) 49,28 (32,86) Obciążenie ścianką naziemna Bloczki betonowe 24,00kN/m3x1,0x0,24x1,2 6,91 7,60 (6,22) Razem: Obciążenia stałe g 0,54kN/m x m. 1,45kN/m x 1,5m 121,58 0,81 2,17 1,20 (0,90) 1,20 (0,90) 139,58 (103,60) 0,97 (0,73) 2,60 (1,95) Obciążenia instalacjami q 0,19kN/m x m 0,52kN/m x m 0,29 0,78 1,20 (0,90) 1,20 (0,90) 0,35 (0,26) 0,94 (0,70) Razem: 4,05 4,86 (3,64) Obciążenia poziome H Obciążenie ciężarem własnym 1,10kN/m x 3,00m 0,98kN/m x 3,00m 3,30 2,93 1,10(0,90) 3,63 (2,97) 3,22 (2,64)

23 Obciążenia stałe G 0,31kN /m x 3,00m 0,60kN/m x 3,00m 0,93 1,80 1,20 (0,90) 1,20 (0,90) 1,12 (0,84) 2,16 (1,62) Obciążenia zmienne qk 0,11kN/m x 3,00m 0,22kN/m x 3,00m 0,33 0,66 1,20 (0,90) 1,20 (0,90) 0,40 (0,30) 0,79 (0,59) Razem: b. Obciążenia zmienne - śnieg. 9,95 11,32 (8,96) Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 11,07kN/m x m 3,76kN/m x m 16,61 5,64 (1,00) (1,00) 24,92 (32,50) 8,46 (12,00) Obciążenia poziome H 5,40kN/m x 3,00m 3,06kN/m x 3,00m 16,20 9,18 (1,00) (1,00) 24,30 (16,20) 13,77 (9,18) Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe Va 12,28kN/m x m. 3,92kN/m x m Obciążenia poziome Ha 5,51kN/m x 3,00m 2,99kN/m x 3,00m 18,42 5,88 16,53 8,97 (1,00) (1,00) (1,00) (1,00) 27,63 (18,42) 8,82 (5,88) 24,80 (16,44) 13,46 (8,88) Obciążenie pionowe Vb 7,79kN/m x m 3,87kN/m x m Obciążenie poziome Hb 4,76kN/m x 3,00m 3,75kN/m x 3,00m 11,68 8,81 14,28 11,25 (1,00) (1,00) (1,00) (1,00) 17,52 (23,37) 13,22 (11,61) 21,42 (14,28) 16,87 (11,10)

24 c. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie wiatrem Wx Obciążenia pionowe Va -1,53kN/m x m -1,21kN/m x m -2,30-1,82 (1,00) (1,00) -3,45 (-2,30) -2,73 (-1,82) Obciążenia poziome Ha -2,68kN/m x 3,00m -2,24kN/m x 3,00m -8,04-6,72 (1,00) (1,00) -12,06 (-8,04) -10,08 (-6,72) Obciążenia pionowe Vb -2,35kN/m x m. -1,32kN/m x m Obciążenia poziome Hb 0,35kN/m x 3,00m 0,35kN/m x 3,00m -3,53-1,98 1,05 1,05 (1,00) (1,00) (1,00) (1,00) -5,30 (-3,53) -2,97 (-1,98) 1,60 (1,05) 1,60 (1,05) Założenia: - sprawdzenie nośności fundamentu sprowadza się do sprawdzenia naprężeń w gruncie, oraz do sprawdzenia stateczności na poślizg - fundament projektuje się tak aby w poziomie posadowienia nie wystąpiły naprężenia rozciągające. - nośność gruntu ustalono na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej przez firmę ROLEX Sp. z o.o. ul. Witosa 8lok12 Białystok poziom posadowieni przyjęto na głębokości h = 1,5m od poziomu +-0,00 - stopy fundamentowe przejmują obciążenia pionowe z pasma 1,5m oraz obciążenia poziome z pasma 3m przy sprawdzaniu naprężeń w poziomi posadowienia. - stopy fundamentowe przejmują obciążenia pionowe z pasma 3,0m oraz obciążenia poziome z pasma 3m przy sprawdzaniu stateczności na poślizg

25 Sprawdzenie naprężeń w poziomie posadowienia Obciążenia pionowe Razem obciążenia od ciężaru spoczywającego na ławie fundamentowej (wartości charakterystyczne)

26 Sta = 121,58kN Razem obciążenia stałe (gk + qk) G = 4,05kN Obciążenie śniegiem wariant 1 Sk1 Sk1 = 22,25kN Obciążenie śniegiem wariant 2 Sk2 Sk2 = 24,30 Obciążenia poziome 1. Ciężar własny elementów Sta = 6,23kN 2. Obciążenia stałe (gk+qk) G = 3,72kN 3. Obciążenie śniegiem wariant 1 Sk1 = 25,40kN 4. Obciążenie śniegiem wariant 1 Sk2 Sk2 = 25,50kN

27 Obciążenia pionowe razem Momenty statyczne od obciążeń poziomych 1. Moment od obciążeń poziomych Sta My1 = 5,92kNm 2. Moment statyczny od obciążeń stałych G My2 = 3,53kNm 3. Moment statyczny od obciążenia SK1 My3 = 23,85kNm 4. Moment statyczny od obciążenia Sk2 My4 = 24,05kNm Momenty zginające od pozostałych obciążeń (ciężar własny elementów + grunt) Momenty dodatnie γ>1 My1 = 49,28kN x 0,704 = 34,70kNm Momenty ujemne γ>1 My2 = (4,08kN + 3,20kN)x0,25m + 1,65kNx0,25m + 6,60kNx0,25m + 8,25kNx0,25m + 20,97kN x 0,911m + 7,60kN x 0,33m = 32,98kNm Obciążenia pionowe razem dla γ>1 komb(sta+g+sk1) N1 = 139,58kN + 4,86kN + (24,92kN+8,46kN) = 177,82kN Obciążenia pionowe razem dla γ>1 komb(sta+g+sk2) N2 = 139,58kN + 4,86kN + (27,63kN+8,82kN) = 180,89kN Naprężenia dla komb (Sta+G+Sk2) Naprężenia maksymalne 180,89kN/x2,30 +[(6x[(5,92kNm x1,1 + 3,53kNm x1,2 + 24,05kNm x+34,70) - (32,98kNm)]] / m x (2,30m) 2 = 52,43kN/m2 + 36,71 kn/m2 = 89,14 kn/m2 Naprężenia minimalne 52,43 kn/m2 36,71 kn/m2 = 15,72 kn/m2 Pozostałe wyniki w załączniku!

28 Poz.7. Ławy fundamentowe pod przekrycie ABM. Zestawienie obciążeń. b. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenia pionowe V Obciążenie ciężarem własnym 2,47kN/m x 1,5m 1,94kN/m x 1,5m 3,71 2,91 1,10 1,10 4,18 3,20 Obciążenie ciężarem własnym wieńca stalowego Poz.3 1,10 1,65 Obc. ciężarem włas. Wieńca Żelbetowego Poz.4 25kN/m3 x 0,4m x 0,4mx1,5m 6 1,10 6,60 Obciążenie ciężarem własnym ławy 25kN/m3 x 0,6m x1,5mx0,4m 9,00 1,10 8,80 Obciążenie ścianką naziemna Bloczki betonowe 24,00kN/m3x1,1x0,24x1,0 6,34 1,10 6,97 Obciążenia stałe g 0,54kN/m x m. 1,45kN/m x 1,5m 0,81 2,17 1,20 1,20 0,97 2,60 Obciążenia instalacjami q 0,19kN/m x m 0,52kN/m x m 0,29 0,78 1,20 1,20 0,35 0,94 c. Obciążenie śniegiem. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 11,07kN/m x m 3,76kN/m x m 16,61 5,64 24,92 8,46 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe Va

29 12,28kN/m x m. 3,92kN/m x m 18,42 5,88 27,63 8,82 Obciążenie pionowe Vb 7,79kN/m x m 3,87kN/m x m 11,68 8,81 17,52 13,22 d. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie wiatrem Wx Obciążenia pionowe Va -1,53kN/m x m -1,21kN/m x m -2,30-1,82-3,45-2,73 Obciążenia pionowe Vb -2,35kN/m x m. -1,32kN/m x m -3,53-1,98 (1,00) (1,00) -5,30-2,97 Założenia: - sprawdzenie nośności fundamentu sprowadza się do sprawdzenia naprężeń w gruncie, - fundament projektuje się tak aby w poziomie posadowienia nie wystąpiły naprężenia rozciągające. - nośność gruntu ustalono na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej przez firmę ROLEX Sp. z o.o. ul. Witosa 8lok12 Białystok poziom posadowieni przyjęto na głębokości h = 1,5m od poziomu +-0,00 - ławę fundamentową projektuje się wyłącznie na obciążenia pionowe, obciążenia poziome są przekazywane na stopy fundamentowe Naprężenia w poziomie posadowienia σ = N/AB σ = 69,64kN / 0,6x = 77,40kN/m2

30 Poz.8. Konstrukcja ściany szczytowej w osi D Schemat statyczny ramy Obciążenia w płaszczyźnie ramy. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie ciężarem własnym Sta1 generowane prze program Obciążenie ciężarem muru G1 14kN/m3 x 0,25mx0,96m 3,36 1,20 4,03 Obciążenie muru G2,1 14kN/m3 x 0,25mx4,15m 14,53 1,20 17,44 14kN/m3 x 0,25mx1,96m 6,86 1,20 8,23

31 Schemat statyczny słupów b. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Dla słupów 2,3,4 Parcie (0,30kN/m2 x 1,8x1,0x0,7) x4,2m 1,58 2,38 Ssanie (0,30kN/m2 x 1,8x1,0x0,3) x4,2m Dla słupów 1 i 5 Parcie (0,3kN/m2x1,8x1,0x0,7)x3,90 0,68 1,47 1,02 2,21 Ssanie (0,30kN/m2x1,80x1,0x0,3)3,9 0,63 0,95 Założenia - rama monolityczna sztywno połączone rygle ze słupem i słupy z fundamentem - słupy przenoszą głównie obciążenie wiatrem, rygle obciążenia ciężarem własnym oraz muru wypełniającego - słupy mają przekrój 40x60[cm] do poziomu pierwszego rygla, oraz 40x40[cm] - rygle o przekroju stałym 40x40[cm]

32 Poz.9. Stopy fundamentowe pod ramę. Zestawienie obciążeń na fundament z ramy żelbetowej. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia g k [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 Ciężar własny Sta1 - - Węzeł 1 Fz Fx Mz 45,24 0,78 1,66 1,10 (0,90 54,23 (40,72) 0,94 (0,71) 1,99 (1,45) Węzeł 2 Fz Fx Mz Węzeł 3 Fz Fx Mz Od obciążenia ściana murowaną G 78,72-0,14-0,30 88,25 0,00 0,00 94,50 (70,85) -0,17 (0,13) -0,36 (0,27) 105,90 (79,43) 0,00 0,00 Węzeł 1 Fz Fx Mz Węzeł 2 Fz 16,36 1,91 4,07 35,29-1,37 19,63 (14,72) 2,29 (1,72) 4,88 (3,66) 42,35 (31,77) -1,64 (1,23)

33 Fx Mz Węzeł 3 Fz Fx Mz 2,92 13,23 0,00 0,00 3,51 (2,63) 14,55 (11,91) 0,00 0,00 RAZEM - 1,10 - b. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] [kn/m] γ [kn] [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Węzeł 2,3,4 Poz.8.1 Parcie Fx My Ssanie Fx My 13,67 77,42 5,88 33,32-21,57 130,50 10,82 57,30 Poz.8.2 Parcie Fx My 11,83 69,05 44,60 Węzeł 1,11 Poz.8.3 Parcie Fx My 10,10 51,17-10,80-42,70 Ssanie Fx My 4,34 21,98 4,64 18,30 Zestawienie obciążeń z ciężaru zalegającego na odsadzkach stopy fundamentowej dla Poz.8.1 c. Obciążenia stałe dla Poz.8.1, 8.2 Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie bloczkami - - betonowymi G1= 24kN/m3x0,25x0,74x1,40 6,22 6,84 (5,60) Obciążenie wieńcem żelbetowym G2= 24kN/m3x0,25x0,25x1,80 2,70 2,97 (2,43) Obciążenie ścianką murowaną cegła kratówka

34 19kN/m3x0,25x0,6x1,80 5,13 5,64 (4,62) Ciężar własny stopy fundamentowej 25kN/m3x0,40x2,85x1,8 51,30 56,43 (46,17) Obciążenie gruntem na odsadzkach Ps ID = 0,60 Strona wew. Hali Gzwew 18,5kN/m3x2,05m2x1,8m 68,30 1,20 (0,80) 81,92 (54,64) Strona zew. hali Gz zew 18,50kN/m3x1,12m2x1,8m 37,30 1,20 (0,80) 44,76 (29,84) Zestawienie obciążeń dla Poz.8.3 Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie bloczkami - - betonowymi G1= 24kN/m3x0,25x0,74x1,8 8,00 8,80 (7,20) Obciążenie wieńcem żelbetowym G2= 24kN/m3x0,25x0,25x2,2 3,30 3,63 (2,97) Obciążenie ścianką murowaną cegła kratówka 19kN/m3x0,25x0,6x2,2 6,27 6,89 (5,64) Ciężar własny stopy fundamentowej 25kN/m3x0,40x2,8x2,2 61,60 61,76 (55,44) Obciążenie gruntem na odsadzkach Ps ID = 0,60 Strona wew. Hali Gzwew 18,5kN/m3x1,94m2x2,2m 78,96 1,20 (0,80) 94,75 (63,17) Strona zew. hali Gz zew 18,50kN/m3x1,17m2x2,2m 47,62 1,20 (0,80) 57,14 (38,10) Założenia: - sprawdzenie nośności fundamentu sprowadza się do sprawdzenia naprężeń w gruncie, oraz do sprawdzenia stateczności na poślizg

35 - fundament projektuje się tak aby w poziomie posadowienia nie wystąpiły naprężenia rozciągające. - nośność gruntu ustalono na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej przez firmę ROLEX Sp. z o.o. ul. Witosa 8lok12 Białystok poziom posadowieni przyjęto na głębokości h = 1,5m od poziomu +-0,00 Poz.9.1. Stopa fundamentowa. Sprawdzenie naprężeń w poziomie posadowienia Obciążenia pionowe razem (γ >1) Nmax = 105,90kN + 14,55kN + 4,64kN + 1,57kN + 2,97kN + 56,43kN + 81,92kN + 44,76kN Nmax = 312,74kN

36 Obciążenia pionowe razem (γ <1) Nmin = 79,43kN + 11,91kN + 3,80kN + 1,28kN + 2,43kN + 46,17kN + 54,64kN + 29,84kN Nmin = 229,50kN Obciążenia momentem zginającym Dla parcia wiatru Wx - moment dla naprężeń maksymalnych dodatni (γ >1) Mymax1 = My + Fx x 0,4m + Gzwew x 0,818m = 130,5kNm + 21,7kN x 0,4m + 81,92kN x 0,818m = 206,20kNm - moment dla naprężeń maksymalnych ujemny (γ >1) Mymax2 = 4,64kN x 0,25m + 1,57kN x 0,25m + 2,97kN x 0,25m +44,76kN x 1,25m + 105,90kN x 0,425m + 14,55kN x 0,425m = 109,44kNm - moment dla naprężeń minimalnych (γ < 1) Mymin1 = 130,5kNm + 21,57kN x 0,40m + 54,64kN x 0,818m = 182,52kNm - moment dla naprężeń minimalnych ujemny (γ < 1) Mymin2 = 79,43kN x 0,425m + 11,91kn x 0,425m + 3,80kN x 0,25m + 1,28kN x 0,25m + 2,43kN x 0,25m + 29,84kN x 1,25m = 78,00kNm Naprężenia dla kombinacji obciążeń G x (γ >1) + Wx x σmax = Nmax / AxB + (6x(Mymax1 Mymax2)) / AxB 2 σmax = 312,74kN / 1,80m x 2,85m + (6x(206,20kNm 109,44kNm)) / 1,80m x 2,85m 2 σmax = 61kN/m ,71kN/m 2 = 100,71kN/m 2 σmin = 61kN/m 2 39,71kN/m 2 = 21,30kN/m 2 Naprężenia dla kombinacji obciążeń G x (γ < 1) + Wx x σmax = Nmin / AxB + (6x(Mymin1 Mymin2)) / AxB 2 σmax = 229,50kN / 1,80m x 2,85m + (6x(182,52kNm 78kNm)) / 1,80m x 2,85m 2 σmax = 44,74 kn /m ,90 kn /m 2 = 87,64kN/m 2 σmin = 44,74 kn /m 2 42,90 kn /m 2 = 1,84 kn /m 2 Obciążenia momentem zginającym Dla ssania wiatru Wx

37 - moment dla naprężeń maksymalnych dodatni (γ >1) Mymax1 = 57,3kNm + 10,82kN x 0,40m + 4,64kN x 0,25m + 1,57kN x 0,25m + 2,97kN x 0,25m + 44,76kN x 1,25m + 105,90kN x 0,425m + 14,55kN x 0,425m Mymax1 = 171,06kN/m 2 - moment dla naprężeń maksymalnych ujemny (γ >1) Mymax2 = 81,92kN x 0,818m = 67,01kNm - moment dla naprężeń minmalnych dodatni (γ <1) Mymin1 = 57,30kNm + 10,82kN x 0,40m + 3,80kN x 0,25m + 1,28kN x 0,25m + 2,43kN x 0,25m + 29,84kN x 1,25m + 79,43kN x 0,425m + 11,91kN x 0,425m Mymin1 = 139,63kNm - moment dla naprężeń minimalnych ujemny (γ <1) Mymin2 = 54,64kN x 0,818m = 45,00kNm Naprężenia dla kombinacji obciążeń G x (γ >1) + Wx x σmax = Nmax / AxB + (6x(Mymax1 Mymax2)) / AxB 2 σmax = 312,74kN/1,8m x 2,85m + (6x(171,06kNm 67,01kNm)) / 1,80m x 2,85m 2 σmax = 61kN/m ,70 kn/m 2 = 103,70 kn/m 2 σmin = 61 kn/m 2 42,70 kn/m 2 = 18,30 kn/m 2 Naprężenia dla kombinacji obciążeń G x (γ <1) + Wx x σmax = Nmin / AxB + (6x(Mymin1 Mymin2)) / AxB 2 σmax = 229,50kN / 1,80m x 2,85m + (6 x (139,63-45,00))/(1,80m x 2,85m 2 ) σmax = 44,74 kn/m ,83 kn/m 2 σmax = 83,60 kn/m 2 σmin = 44,74 kn/m 2-38,83 kn/m 2 σmin = 5,91 kn/m 2

38 Poz.9.2. Stopa fundamentowa. Obciążenia pionowe razem (γ >1) Nmax = 105,90kN + 14,55kN + 4,64kN + 1,57kN + 2,97kN + 56,43kN + 81,92kN + 44,76kN Nmax = 312,74kN Obciążenia pionowe razem (γ <1) Nmin = 79,43kN + 11,91kN + 3,80kN + 1,28kN + 2,43kN + 46,17kN + 54,64kN + 29,84kN Nmin = 229,50kN

39 Obciążenia momentem zginającym Dla parcia wiatru Wx - moment dla naprężeń maksymalnych dodatni My (γ >1) Mymax1 = My + Fx x 0,4m + Gzwew x 0,818m = 103,57kNm + 17,45kN x 0,4m + 81,92kN x 0,818m = 177,56kNm - moment dla naprężeń maksymalnych ujemny My (γ >1) Mymax2 = 4,64kN x 0,25m + 1,57kN x 0,25m + 2,97kN x 0,25m +44,76kN x 1,25m + 94,50kN x 0,425m + 42,35kN x 0,425m = 116,41kNm - moment dla naprężeń maksymalnych dodatni Mz (γ >1) Mzmax1 = Mz1 + Fx1 x 0,40m + Mz2 +Fx2 x 0,14m = 3,22kNm + 1,51kN x 0,40m + 0,36kNm + 0,15kN x 1,1 = 4,35kNm Naprężenia σymax = Nmax / AxB + (6x(Mymax1 Mymax2)) / AxB 2 + (6xMzmax1) / AxB 2 σymax = 312,74kN/1,8mx2,85m + (6(177,56kNm 116,41kNm))/1,8m x (2,85m) 2 + (6x4,35kNm)/1,8x2,85 σymax1 = 61kN/m ,10 kn/m 2 + 1,78 kn/m 2 = 87,88 kn/m 2 σymin2 = 61 kn/m 2 25,10 kn/m 2 + 1,78 kn/m 2 = 37,70 kn/m 2 σymax3 = 61kN/m ,10 kn/m 2-1,78 kn/m 2 = 84,32 kn/m 2 σymax4 = 61kN/m 2-25,10 kn/m 2-1,78 kn/m 2 = 34,12 kn/m 2

40 Pozostałe obliczenia w załączniku. Wyniki obliczeń ręcznych są porównywalne z wynikami obliczeń wykonanych metoda komputerową, stąd dalsze sprawdzanie nośności w sposób ręczny pominięto.

41 II. Dach zaplecza socjalnego. 1. Zestawienie obciążeń. a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia g k [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 Panel ABM 240 (generowane - - prze program) RAZEM - - b. Obciążenia stałe - instalacje. Rodzaj obciążenia q k [kn/m 2 ] γ kn/m 2 Instalacje-dolny płaszcz 0,05 0,07 c. Obciążenia śniegiem. Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku IV strefa śniegowa L = 18,90m f = 2,80m Rodzaj obciążenia [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 ] IV strefa śniegowa - wariant I Sk1 u1=0,80 1,60kN/m 2 *0,80 1,28 1,92 - wariant II Sk2 u2 = 0,2+10(h/B) = 1,68 1,60kN/m 2 *1,68 2,70 4,03 - wariant III worek śnieżny u3=2,00 1,60kN/m 2 *2,00 3,20 4,80 W obliczeniach przyjęto jako: Wariant 1 (obc. równomierne, wraz z workiem śnieżnym) Sk1 = 1,60kN/m 2 *2,00 3,20 4,80 Wariant 2 Sk2,1 = 1,60 kn/m 2 *(2,0-1,68) Sk2,2 = 0,51kN/m * 0,5 0,51 0,26 0,76 0,38 Uwagi: Wariant 2 występuje wraz z workiem snieżnym! Maksymalna wartość obciążenia to 0,51kN/m2 + 3,20kN/m2 = 3,71kN/m

42 d. Obciążenia wiatrem - Wx Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku I strefa wiatrowa B = 18,90m ; f = 2,80m q k = 0,30 kn/m 2 Ce = 0,8+0,02z = 1,00 ; β = 2,20 Rodzaj obciążenia [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 ] Obciążenie wg. Z1-4 PN-77/B Az1 Obszar A - ssanie a=0,20b dla h>0 Cz = -4(0,325-(2,8/18,90)) Cz = -0,71 0,30kN/m2 x (-0,71) x 2,2 x 1 Obszar B - ssanie b=0,40b Cz = -0,45-1,5(2,80/18,90) Cz = -0,67 0,30kN/m2 x (-0,67) x 2,2 x 1-0,47-0,44-0,70-0,66 Obszar C Ssanie Cz = -0,40 0,30kN/m2 x (-0,40) x 2,2 x 1-0,26-0,39 2. Poz.9 Panel ABM. Schemat statyczny Zestawienie obciążeń a. Obciążenia śniegiem. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] IV strefa śniegowa - wariant I Sk1 3,20kN/m2 x 0,635m 2,03 3,05

43 - wariant II Sk2 Sk2,1 = 0,51kN/m2 x 0,635m Sk2,2 = 0,26kN/m2 x 0,635m - worek śnieżny Sk3 = 3,20 kn/m2 x 0,635m 0,32 0,16 2,03 0,48 0,24 3,05 b. Obciążenia wiatrem - Wx Lokalizacja: Mońki koło Białegostoku I strefa wiatrowa B = 19,07m ; f = 2,40m q k = 0,30 kn/m 2 Ce = 0,8+0,02z = 1,00 ; β = 2,20 Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wg. Z1-4 Obszar A -0,47kN/m2 x 0,635m Obszar B -0,44kN/m2 x 0,635m Obszar C -0,26kN/m2 x 0,635m -0,30-0,28-0,16-0,45-0,42-0,24 Założenia: - panele ABM wymiaruje się jako pojedynczy pręt. - powłoka ABM zamocowana jest wieńcu stalowym w sposób przegubowy. Zaprojektowano (sprawdzono nośność) powłokę ABM z bl. gr.1,5mm stal S350GD Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich, obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzono w sposób ręczny. Charakterystyka przekroju rzeczywistego

44 Pole powierzchni przekroju A = 13,66cm 2 Moment bezwładności Ix = 776,89cm 4 Wskaźnik zginania - dla włókien dolnych Wxd =776,89cm 4 / 9,6cm = 80,92cm 3 - dla włókien górnych Wxg = 776,89cm 4 / 10,5cm = 74,00cm 3 Przekrój obliczeniowy Komb.1 (Sta1+S1) Charakterystyka przekroju obliczeniowego Efektywne pole przekroju Ae = 8,27cm 2 Efektywny moment bezwładności Ixe = 430,85cm 4

45 Efektywny wskaźnik zginania Wxde = Ixe / yd Wxde = 430,85/13,07 = 32,96cm 3 Wytrzymałość obliczeniowa stali S350GD fyb = 350MPa Nośność na ściskanie Nrc = Ae x fyb Nrc = 8,27 x 10-4 x 350x10 3 = 289,45kN Nośność na zginanie Mrde = Wxde x fyb Mrde = 32,96cm 3 x 10-6 x 350x10 3 = 11,54kNm Nośność przekroju Fx/Nrc + (My + My)/Mrde < 1 45,37kN / 289,45kN + (45,37kN x 0,035m + 3,91kNm) / 11,54kNm = 0,64 < 1 Nośność przekroju wystarczająca! Globalne sprawdzenie nośności Nośność na wyboczenie Nbrd = 85,52kN Fx/Nbrd + (My + My)/Mrde < 1 45,37kN / 85,52kN + (45,37kN x 0,033m + 3,91kNm) / 11,54kNm = 1,00 = 1 Nośność konstrukcji (dla przekroju, rozciągane włókna górne) wystarczająca! Pozostałe wyniki w załączniku nr.2. Wnioski: Powłoka zewnętrzna przenosi obciążenia stałe od ciężaru własnego oraz obciążenia zmienne klimatyczne w sposób bezpieczny. Dla powłoki zewnętrznej sprawdzono wytężenia dla wykresu momentów zginających ujemnych (z odpowiadającymi siłami osiowymi), warunek nośności w SGN i SGU został spełniony.

46 1. Podciągi stalowe. Schemat statyczny Zestawienie obciążeń dla 1.1 a. Obciążenia stałe ciężar własny panela ABM. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenia pionowe V 0,31kN / 0,635m 0,50 1,10 0,54 Obciążenia poziome H 0,39kN/0,635m 0,61 1,10 0,67 b. Obciążenia zmienne śnieg Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 6,10kN / 0,635m 9,61 14,41 Obciążenia poziome H 7,60kN/0,635m 11,96 17,95 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe V 5,66kN / 0,635m Obciążenie poziome H 5,45kN / 0,635m 8,91 8,58 13,37 12,87 d. Obciążenie zmienne wiatr Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m]

47 Wiatr z lewej strony Obciążenia pionowe V Obciążenia poziome H -0,60kN / 0,635m 0,94 1,42 Założenia: - belka ciągła dwuprzęsłowa Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich. Zestawienie obciążeń dla 1.2. a. Obciążenia stałe ciężar własny panela ABM. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenia pionowe V 0,31kN / 0,635m 0,50 1,10 0,55 Obciążenia poziome H 0,39kN / 0,635m 0,62 1,10 0,68 b. Obciążenia zmienne śnieg. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V 6,10kN / 0,635m 9,61 14,41 Obciążenia poziome H 7,60kN / 0,635m 11,96 17,95 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe V 5,42kN / 0,635m Obciążenie poziome H 6,26kN / 0,635m 8,53 9,86 12,80 14,80 c. Obciążenie zmienne wiatr. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m]

48 Wiatr z lewej strony Obciążenia pionowe V -0,64kN / 0,635m -1,01-1,51 Obciążenia poziome H -1,67kN / 0,635m -2,63-3,94 Wiatr z prawej strony Obciążenie pionowe V -0,60kN / 0,635m -0,94-1,41 Obciążenie poziome H 0,00-3,20 Założenia: - belka ciągła dwuprzęsłowa - belka obrócona pod kątem Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich. 2 Słupy stalowe. Schemat statyczny 2.1 Schemat statyczny 2.2

49 Zestawienie obciążeń dla 2.1 a. Obciążenia stałe ciężar własny panela ABM. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obc. pionowe V ,15 16,40 b. Obciążenia zmienne śnieg. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V ,38 150,57 Obciążenia poziome H 1.1 0,00-0,00 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe V ,95 31,43 Obciążenie poziome H ,32 75,50 e. Obciążenie zmienne wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Wiatr z lewej strony Obciążenia pionowe V ,45-17,17 Obciążenia poziome H 1.1 0,89 1,34 Założenia: - słup wspornikowy utwierdzony w stopie fundamentowej w płaszczyźnie dachu łukowego - z płaszczyzny słup przytrzymany w górnym węźle przez belkę 1.1 Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich

50 Zestawienie obciążeń dla 2.2. a. Obciążenia stałe ciężar własny panela ABM. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obc. pionowe V 1.2 8,60 11,61 Obc. poziome H 1.2 4,59 6,20 b. Obciążenia zmienne śnieg. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie śniegiem wariant I Obciążenia pionowe V ,41 75,62 Obciążenia poziome H ,75 116,63 Obciążenie śniegiem wariant II Obciążenia pionowe V ,85 98,78 Obciążenie poziome H ,21 58,82 c. Obciążenie zmienne wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Wiatr z lewej strony Obciążenia pionowe V ,89-1,34 Obciążenia poziome H ,04 31,56 Wiatr z prawej strony V 1.2-3,64-5,46 Obciążenie poziome H 1.2-7,00-10,50 Założenia: - słup wspornikowy utwierdzony w stopie fundamentowej w płaszczyźnie dachu łukowego - z płaszczyzny słup przytrzymany w górnym węźle przez belkę 1.2 Obliczenia statyczne przeprowadzono w programie do obliczeń inżynierskich

51 5. Ściana szczytowa żelbetowa Schemat statyczny a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie ciężarem własnym Sta1 generowane prze program Obciążenie ciężarem muru G1 14kN/m3 x 0,25mx0,96m 3,36 1,20 4,03 Obciążenie muru G2,1 14kN/m3 x 0,25mx4,15m 14,53 1,20 17,44 14kN/m3 x 0,25mx1,96m 6,86 1,20 8,23 b. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn/m] γ [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Dla słupów 2,3,4 Parcie (0,30kN/m2 x 1,8x1,0x0,7) x4,2m 1,58 2,38

52 Ssanie (0,30kN/m2 x 1,8x1,0x0,3) x4,2m Dla rygla Poz15.4 Parcie (0,3kN/m2x1,8x1,0x0,7)x3,00 0,68 1,13 1,02 1,70 Ssanie (0,30kN/m2x1,80x1,0x0,3)3,00 0,50 0,75 dla rygla 5.5 Parcie (0,30kN/m2x1,80x1,0x0,7)x1,0 0,34 0,57 Ssanie (0,30kN/m2x1,80x1,0x0,3)x1,0 0,16 0,24 Założenia - rama monolityczna sztywno połączone rygle ze słupem i słupy z fundamentem - słupy przenoszą głównie obciążenie wiatrem, rygle obciążenia ciężarem własnym oraz muru wypełniającego - słupy mają przekrój 40x60[cm] do poziomu pierwszego rygla, oraz 40x40[cm] - rygle o przekroju stałym 40x40[cm] 6. Fundamenty pod ścianę szczytową. Zestawienie obciążeń a. Obciążenia stałe. Rodzaj obciążenia g k [kn/m 2 ] γ [kn/m 2 Ciężar własny Sta1 - - Węzeł 1 Fz Fx Mz 45,24 0,78 1,66 1,10 (0,90 54,23 (40,72) 0,94 (0,71) 1,99 (1,45) Węzeł 2 Fz Fx Mz Węzeł 3 Fz Fx Mz Od obciążenia ściana murowaną G 78,72-0,14-0,30 88,25 0,00 0,00 94,50 (70,85) -0,17 (0,13) -0,36 (0,27) 105,90 (79,43) 0,00 0,00 Węzeł 1 Fz Fx Mz 16,36 1,91 4,07 19,63 (14,72) 2,29 (1,72) 4,88 (3,66)

53 Węzeł 2 Fz Fx Mz Węzeł 3 Fz Fx Mz 35,29-1,37 2,92 13,23 0,00 0,00 42,35 (31,77) -1,64 (1,23) 3,51 (2,63) 14,55 (11,91) 0,00 0,00 RAZEM - 1,10 - b. Obciążenia zmienne - wiatr. Rodzaj obciążenia [kn] [kn/m] γ [kn] [kn/m] Obciążenie wiatrem Wx Węzeł 2,3,4 Poz.8.1 Parcie Fx My Ssanie Fx My 7,53 61,68 3,48 28,51 11,30 92,52 5,22 42,77 Poz.8.2 Parcie Fx My Ssanie Fx My 5,93 53,76 2,94 25,66 8,89 80,64 4,41 38,50 Węzeł 1,11 Poz.8.3 Parcie Fx My 4,67 34,75 7,01 52,12 Ssanie Fx My 2,43 17,63 3,65 26,45 Zestawienie obciążeń z ciężaru zalegającego na odsadzkach stopy fundamentowej dla Poz.8.1 c. Obciążenia stałe dla Poz.8.1, 8.2 Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie bloczkami - - betonowymi G1= 24kN/m3x0,25x0,74x1,20 Obciążenie wieńcem 5,33 5,86 (4,80)

54 żelbetowym G2=(24kN/m3x0,25x0,25x1,6) x2 2,40 2,64 (2,16) Obciążenie ścianką murowaną cegła kratówka 19kN/m3x0,25x0,6x5,80 16,53 18,18 (14,88) Ciężar własny stopy fundamentowej 25kN/m3x0,40x2,60x1,6 41,60 45,76 (37,44) Obciążenie gruntem na odsadzkach Ps ID = 0,60 Strona wew. Hali Gzwew 18,5kN/m3x2,05m2x1,8m 68,30 1,20 (0,80) 81,92 (54,64) Strona zew. hali Gz zew 18,50kN/m3x1,12m2x1,8m 37,30 1,20 (0,80) 44,76 (29,84) Zestawienie obciążeń dla Poz.8.3 Rodzaj obciążenia [kn] γ [kn] Obciążenie bloczkami - - betonowymi G1= 24kN/m3x0,25x0,74x1,8 8,00 8,80 (7,20) Obciążenie wieńcem żelbetowym G2= 24kN/m3x0,25x0,25x2,2 3,30 3,63 (2,97) Obciążenie ścianką murowaną cegła kratówka 19kN/m3x0,25x0,6x2,2 6,27 6,89 (5,64) Ciężar własny stopy fundamentowej 25kN/m3x0,40x2,8x2,2 61,60 61,76 (55,44) Obciążenie gruntem na odsadzkach Ps ID = 0,60 Strona wew. Hali Gzwew 18,5kN/m3x1,94m2x2,2m 78,96 1,20 (0,80) 94,75 (63,17) Strona zew. hali Gz zew 18,50kN/m3x1,17m2x2,2m 47,62 1,20 (0,80) 57,14 (38,10)

55