/ Starostwo Powiatowe / PROJEKT BUDOWLANY WIATA STALOWA NAD SKŁADEM OSADU. Gmina Rząśnik ul. Jesionowa Rząśnik

Transkrypt

1 1 / Starostwo Powiatowe / TEMAT PROJEKT BUDOWLANY WIATA STALOWA NAD SKŁADEM OSADU INWESTOR LOKALIZACJA Gmina Rząśnik ul. Jesionowa Rząśnik PGR Rząśnik Gm. Rząśnik Działka nr ew. 5/2 i 5/7 AUTOR PROJEKTU Michał Gryz Wyszków ul. J. Chełmońskiego 9, Tel Imię i Nazwisko: Nr uprawnień Podpis (pieczątka) Opracował: mgr inż. Michał Gryz Projektant: Jan Piórkowski 119/Wa/74-151/94/Os Opracował (konstrukcja): mgr inż. Sebastian Falba Wrzesień 2015

2 2 SPIS ZAWARTOŚCI Strona tytułowa - 1 Spis zawartości - 2 Wyrys Pismo nr ZP.R Załącznik do pisma - 13 Oświadczenie projektanta - 14 Ustalenia geotechniczne warunków - 15 Informacja BIOZ Projekt zagospodarowania (część opisowa) - 19 Projekt zagospodarowania Rys Opis techniczny Obliczenia Rzut fundamentów Rys Stopa fundamentowa SF-1 Rys Rzut przyziemia Rys Rzut połaci dachu Rys Przekrój A-A Rys Schemat montażowy Rys Wiązar W1 Rys Słup S1 Rys Elewacje frontowe Rys Elewacje boczne Rys Uprawnienia /egz.arch./ Zaświadczenie z MOIIB /egz.arch./

3 3 OŚWIADCZENIE PROJEKTANTA Zgodnie z art. 20, pkt. 4 Prawo Budowlane z dnia 7 lipca 1994r. (Dz. U. Nr 89, poz.414) tekst jednolity z dnia 21 listopada 2003r. (Dz. U. Nr 207, poz. 2016) Oświadczam, że Niniejszy projekt budowlany wiaty stalowej nad składem osadu projektowanej na działkach nr 5/2 i 5/7 położonych w PGR Rząśnik Gm. Rząśnik sporządzony został zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Wrzesień 2015

4 4 USTALENIA GEOTECHNICZNE WARUNKÓW WARUNKI GRUNTOWO-WODNE: W miejscu projektowanej wiaty stalowej nad składem osadu na działkach nr 5/2 i 5/7 położonych w PGR Rząśnik Gm. Rząśnik, stwierdzono występowanie gruntu jednorodnego w postaci piasku. Poziom zwierciadła wód gruntowych znajduje się poniżej projektowanego budynku. Nie stwierdzono występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych. KATEGORIA GEOTECHNICZNA: Projektowana budowla zaliczona jest do pierwszej kategorii geotechnicznej ze względu na proste warunki gruntowe. Sposób posadowienia przyjęto, że pod warstwą powierzchniową zalegają grunty piaszczysto-gliniane o wytrzymałości 1,5 kg/cm2. Woda gruntowa poniżej posadowienia ław fundamentowych. Głębokość posadowienia ław 1.00 m poniżej najniższego istniejącego poziomu terenu (patrz przekroje). USTALENIA KOŃCOWE: Na podstawie oględzin przeprowadzonych z udziałem inwestora i po dokonaniu wyrywkowych odkrywek gruntu na głębokości 1.20 m p. p. t. stwierdzono możliwość posadowienia w/w obiektu. Badania gruntowe potwierdziły korzystne warunki posadowienia projektowanego budynku pod względem wytrzymałościowym i poziomu wody gruntowej. Do obliczeń przyjęto wytrzymałość gruntu 200 Kpa. W czasie wykonywania wykopów i ław fundamentowych należy przewidzieć środki zabezpieczające przed rozmoczeniem, wysuszenie lub przemarznięciem podłoża, zalaniem wykopu przez wody gruntowe, powierzchniowe lub opadowe. W przypadku uplastycznienia się podłoża (np. długotrwałe opady) należy bezwzględnie wybrać i zastąpić warstwą chudego betonu. W przypadku stwierdzenia przez kierownika budowy podczas wykonywania wykopu innego rodzaju gruntu lub występowania poziomu zwierciadła wody gruntowej powyżej projektowanego posadowienia fundamentów należy zlecić opracowanie badań geologicznych gruntu.

5 5 INFORMACJA DOTYCZĄCA BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA 1. Obiekt budowlany: Budowa wiaty stalowej PGR Rząśnik Gm. Rząśnik działki nr ew. 5/2 i 5/7 2. Inwestor: Gmina Rząśnik ul. Jesionowa Rząśnik 3. Opracował: ENEGRAM Michał Gryz ul. J. Chełmońskiego Wyszków mgr inż. Michał Gryz

6 6 OPIS DO INFORMACJI BEZPIECZEŃSTWA I OCHRONY ZDROWIA 1. Zakres robót dla całego zamierzenia budowlanego oraz kolejność realizacji poszczególnych obiektów: a) Budowa wiaty stalowej. 2. Wykaz istniejących obiektów budowlanych: Budynek techniczny, oczyszczalnia ścieków. 3. Elementy zagospodarowania działki mogące stworzyć zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi: Na terenie działki nie występują szczególne warunki stwarzające zagrożenie bezpieczeństwa i zdrowia ludzi. 4. Przewidywane zagrożenia podczas realizacji robót budowlanych: Przy realizacji robót budowlanych tej inwestycji nie przewiduje się szczególnych zagrożeń, a mogące wystąpić w stopniu niewielkim to: obsunięcie się ziemi: przy wykonywaniu wykopów pod fundamenty. porażenie prądem: używając urządzeń zasilanych energią elektryczną, rany powierzchowne: przy wykonywaniu wszystkich robót, upadek z wysokości: prace na rusztowaniach, dachu, uszkodzenia ciała spowodowane upadkiem materiałów bud., narzędzi, 5. Sposób prowadzenia instruktażu pracowników przed przystąpieniem do realizacji robót szczególnie niebezpiecznych: zapoznanie z zasadami BHP, przed każdym wykonaniem poszczególnych robót poinstruowanie o sposobie ich wykonania i zabezpieczenia przed ewentualnymi zagrożeniami, przedstawienie instrukcji obsługi urządzeń wykorzystywanych do poszczególnych robót, poinstruowanie co należy robić w razie wypadku lub zagrożeń mogących wystąpić w trakcie wykonywania robót. 6. Środki techniczne i organizacyjne zapobiegające niebezpieczeństwom przy wykonywaniu robót budowlanych: teren całego zamierzenia budowlanego należy odpowiednio zabezpieczyć, ogrodzić, oznakować, oświetlić, do momentu oddania do użytkowania na terenie całego zamierzenia budowlanego nie mogą przebywać osoby nieupoważnione przez kierownika budowy i przepisy Prawa Budowlanego, roboty budowlane muszą być prowadzone i nadzorowane przez osoby posiadające odpowiednie uprawnienia budowlane i inne potrzebne do wykonywania poszczególnych robót.

7 7 UWAGA! Wykonując roboty budowlane należy stosować przepisy rozporządzenia ministra budownictwa i przemysłu materiałów budowlanych z dnia 28 marca 1972r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót budowlano-montażowych i rozbiórkowych (Dz.U. Nr 13, poz. 93).

8 8 PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA DZIAŁKI NR 5/2 I 5/7 1. Przedmiot inwestycji Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt budowlany wiaty stalowej nad składem osadu, projektowanej w miejscowości PGR Rząśnik Gm. Rząśnik na działkach nr 5/2 i 5/7 *. 2. Istniejący stan zagospodarowania działki Opracowywane działki położone są terenie przeznaczonym pod oczyszczalnie odpadów płynnych (ścieków) ozn. symbolem OW. Na działce znajduje się budynek techniczny, oczyszczalnia ścieków oraz zbiornik na skład osadu, nad którym projektuje się osłonę w postaci wiaty stalowej. 3. Projektowane zagospodarowanie Projektuje się powierzchnie utwardzone, zieleń wysoką i niską. 4. Zestawienie powierzchni działki objętej opracowaniem Powierzchnia działki (około) 2545,00 m 2 Powierzchnia zabudowy 382,00 m 2 W tym projektowana wiata 240,70 m 2 Powierzchnia utwardzona 206,00 m 2 Powierzchnia biologicznie czynna 1957,00 m 2 5. Wpis do rejestru zabytków Działka nie jest wpisana do rejestru zabytków, oraz nie podlega ochronie na podstawie ustaleń miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego. 6. Wpływ eksploatacji górniczej (jeśli jest wymagane) Działka nie znajduje się w granicach wpływów eksploatacji górniczej. 7. Ochrona środowiska Stan istniejący i projektowany nie spowoduje zagrożeń dla środowiska oraz higieny i zdrowia użytkowników projektowanego obiektu budowlanego i jego otoczenia.

9 OPIS TECHNICZNY I. DANE OGÓLNE 1. Przedmiot i cel opracowania Przedmiotem opracowania jest dokumentacja techniczna na etapie projektu konstrukcji wiaty stalowej nad składem osadu, gmina Rząśnik działka numer 5/2. Podstawowym celem dokumentacji jest przedstawienie rozwiązań w zakresie konstrukcji oraz uzyskanie przez inwestora pozwolenia na budowę. 2. Zakres opracowania Zakresem opracowania są następujące elementy dokumentacji: Projekt budowlany konstrukcja II. Założenie konstrukcyjne 1. Układ konstrukcyjny Wiata o konstrukcji stalowej ocynkowanej, nieobudowanej. Moduł poprzeczny wiaty 9,80 m, podłużny 5,80 m. Konstrukcję wiaty stanowią stopy fundamentowe żelbetowe, słupy stalowe oraz wiązary stalowe. Dach kryty blachą trapezową ocynkowaną na płatwiach stalowych zimnogiętych typu Z. 2. Kategoria geotechniczna Projektowany obiekt budowlany ze względy na proste warunki gruntowe oraz posadowienie bezpośrednie zaliczany jest I kategorii geotechnicznej w prostych warunkach gruntowych. 3. Warunki posadowienia Stopy fundamentowe gr. 60 cm na betonie B10 (C8/10) gr. 10 cm. Wymiarowanie fundamentów przeprowadzono wg PN-81/B w oparciu o założenia maksymalnych wartości naprężeń w gruncie na krawędzi stóp fundamentowych 200 kpa oraz w oparciu o odkrywkowe badanie gruntowe. Założono wykonanie budynku w tzw. suchym wykopie, tak, więc nie przewiduje się żadnych dodatkowych zabiegów mających na celu obniżenie zwierciadła wód gruntowych. Możliwe okresowe podniesienie poziomu wód, zwłaszcza po okresie intensywnych opadów deszczu lub po roztopach wiosennych może występować woda gruntowa. Przed przystąpieniem do realizacji obiektu budowlanego należy skonfrontować rzeczywiste warunki gruntowe z założonymi w projekcie, w przypadku znacznych odstępstw należy wykonać ponowne obliczenia. W przypadku wystąpienie w wykopie gruntów spoistych w postaci lokalnych soczewek należy je bezwzględnie usunąć do dna i zastąpić kontrolowanym nasypem budowlanym w postaci piasku średniego zagęszczonego mechanicznie lub chudego betonu. Zabrania się przekopywać grunt poniżej posadowienia projektowanych fundamentów bez stabilizacji 4. Zastosowane schematy statyczne Podstawowe elementy nośne: Blacha stalowa trapezowa, jako belki wieloprzęsłowe wolnopodparte ciągłe Płatew stalowa, jako belki wieloprzęsłowe wolnopodparte ciągłe zabezpieczone przed zwichrzeniem. Konstrukcja wiaty jako rama stalowa stężona podłużnie i poprzecznie Nadproża zostały policzone, jako belki wolnopodparte lub zamocowane Stopu fundamentowe pod względem granicznego oporu podłoża obliczonego dla założonych prostych warunków gruntowych III. Założenie konstrukcyjne 1. Fundamenty Posadowienie zaprojektowano, jako bezpośrednie na żelbetowych stopach fundamentowych wykonanych z betonu C25/30 zbrojonych stalą AIII-N (RB500) i AI wg rys. konstrukcji. Fundamenty na warstwie betonu podkładowego grubości min. 10 cm (C8/10). Śruby fundamentowe fajkowe #20 osadzone w stopie fundamentowej wg rys. konstrukcji. 2. Konstrukcja wiaty Słupy stalowe ocynkowane IPE 300 zamocowane w stopie fundamentowej. Symetryczna rama. Do słupa zamocowany poprzecznie wiązar stalowy ocynkowany z IPE 270 i rur kwadratowych, podłużnie rygiel IHEB 160. Na wiązarze oparto konstrukcje dachu która stanową płatwie stalowe z profili typu Z. Ustrój konstrukcyjny stężony prętami #12 i #16 wg rys. konstrukcji. 3. Obudowa wiaty Pokrycie stanowi blacha trapezowa ocynkowana T45/196 gr. 1,0 mm. Obróbki blacharskie systemowe z blachy stalowej ocynkowanej w kolorze pokrycia. Łączniki ocynkowane z uszczelkami. Obudowa dach tworzy tarczę sztywna dlatego wszystkie arkusze blachy połączone ze sobą dodatkowo nitami. 4. Zabezpieczenie antykorozyjne Elementy konstrukcji stalowej zostaną oczyszczone w procesie śrutowania do do stopnia czystości wymaganego przez normę PN ISO /1996. Elementy konstrukcyjne należy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez ocynkowanie ogniowe.

10 5. Uwagi końcowe Wszystkie prace prowadzić pod nadzorem osób posiadających odpowiednie uprawnienia budowlane, zgodnie z obowiązującymi przepisami budowlanymi i BHP, oraz z zasadami sztuki budowlanej Wynikłe ewentualne wątpliwości, nieprzewidziane sytuacje itp. należy zgłosić projektantowi sprawującemu nadzór autorski. Wszelkie prace budowlane przy wykonywaniu obiektu należy wykonać solidnie, zgodnie z normami i normatywami PN, wiedzą techniczną, pod właściwym kierownictwem osoby uprawnionej oraz z zachowaniem przepisów BHP (stosować odzież ochronną, zabezpieczenia montażowe i zapewniające stateczność wznoszonym konstrukcjom). Przed przystąpieniem do realizacji wykonawca zobowiązany jest do opracowania projektu organizacji robót. Projekt organizacji musi uwzględniać zachowanie stateczności konstrukcji na każdym etapie jej realizacji. Nie dopuszcza się wprowadzania zmian do projektu bez zgody autorów niniejszego opracowania Wszystkie zmiany musza uzyskać pisemną aprobatę autorów projektu. Do prac budowlanych należy używać wyłącznie materiałów i wyrobów posiadających odpowiednie dopuszczenia i atesty umożliwiających ich stosowanie w Polsce. IV. Obliczenia statyczne wiata stalowa nad zbiornikiem osadu 1. Obciążenia Tablica 1. Obciążenia połaci dachowej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γf Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN p (strefa 2 -> sk 0,72 1,50 1,08 = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 12,0 st. -> 0,8) [0,720kN/m2] 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty dwuspadowej - wariant I wg PN-B- 0,66 1,50 0, :1977/Az1/Z1-9 (strefa I, H=100 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=6,5 m, -> Ce=0,82, wymiary wiaty H=6,5 m, L=23,2 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 12,0 st. -> wsp. aerodyn. C=1,480, beta=1,80) [0,659kN/m2] 3. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty dwuspadowej - wariant II wg PN-B- -0,23 1,50-0, :1977/Az1/Z1-9 (strefa I, H=100 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=6,5 m, -> Ce=0,82, wymiary wiaty H=6,5 m, L=23,2 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 12,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,520, beta=1,80) [-0,232kN/m2] 4. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej wiaty dwuspadowej wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-9 -0,45 1,50-0,68 (strefa I, H=100 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=6,5 m, -> Ce=0,82, wymiary wiaty H=6,5 m, L=23,2 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 12,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-1,0, beta=1,80) [-0,445kN/m2] 5. Obciążenie technologiczne i stężenia 0,10 1,20 0,12 6. Obciążenie montażowe (dla konstrukcji stalowych, metalowych) [0,500kN/m2] 0,50 1,20 0,60 7. Blacha trapezowa stalowa T45/196 gr. 1,00 mm [0,093 kn/m2] 0,09 1,10 0,10 Σ: 1,39 1,34 1,87 Tablica 2. Obciążenia połaci dachowej z pominięciem obciążenia wiatrem połaci zawietrznej działającym odciążająco Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γf Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B- 0,72 1,50 1, /Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 12,0 st. -> C2=0,8) [0,720kN/m2] 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty dwuspadowej - wariant I wg PN-B- 0,66 1,50 0, :1977/Az1/Z1-9 (strefa I, H=100 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=6,5 m, -> Ce=0,82, wymiary wiaty H=6,5 m, L=23,2 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 12,0 st. -> wsp. aerodyn. C=1,480, beta=1,80) [0,659kN/m2] 3. Obciążenie technologiczne i stężenia [0,100kN/m2] 0,10 1,20 0,12 4. Obciążenie montażowe (dla konstrukcji stalowych, metalowych) [0,500kN/m2] 0,50 1,20 0,60 5. Blacha trapezowa stalowa T45/196 gr. 1,00 mm [0,093 kn/m2] 0,09 1,10 0,10 Σ: 2,07 1,40 2,89 2. Płatew Tablica 3. Obciążenia połaci dachowej z pominięciem obciążenia wiatrem połaci zawietrznej działającym odciążająco Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf Obc. obl. kn/m 1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B- 1,10 1,50 1, /Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 12,0 st. -> C2=0,8) szer.1,53 m [0,720kN/m2 1,53m] 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej wiaty dwuspadowej - wariant I wg PN-B- 1,03 1,50 1, :1977/Az1/Z1-9 (strefa I, H=100 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=6,5 m, -> Ce=0,82, wymiary wiaty H=6,5 m, L=23,2 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 12,0 st. -> wsp. aerodyn. C=1,480, beta=1,80) szer. 1,564 m [(0,659kN/m2) 1,564m] 3. Obciążenie technologiczne i stężenia szer. 1,564 m [0,160kN/m] 0,16 1,20 0,19 4. Obciążenie montażowe (dla konstrukcji stalowych, metalowych) szer.1,564 m 0,78 1,20 0,94 [0,500kN/m2 1,564m] 5. Blacha trapezowa stalowa T45/196 gr. 1,00 mm [0,093 kn/m2] szer. 1,564 m 0,14 1,10 0,15 Σ: 3,21 1,39 4,48

11 SCHEMAT BELKI A B C D E 5,80 5,80 5,80 5,80 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,10 - udział ciężaru własnego na kierunkach wg kąta odchylenia przekroju od pionu (α = 12,00 0 ): - składowa pionowa = 97,8%, składowa pozioma = 20,8% OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γf = 1,15, Fx/Fy = 0,000) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 4,48 A 5,80 B go,y=0,11 kn/mb go,x=0,02 kn/mb C 5,80 5,80 D 4,48 y x 5,80 E z Tablica obciążeń obliczeniowych (dodatkowo ciężar belki go,y = 0,11 kn/m, go,x = 0,02 kn/m) Przekrój x [m] qy,l [kn/m] qy,p [kn/m] Fy [kn] My [kn] qx,l [kn/m] qx,p [kn/m] Fx [kn] Mx [kn] A. 0, ,48 0,00 0, ,00 0,00 0,00 B. 5,80 4,48 4,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 C. 11,60 4,48 4,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 D. 17,40 4,48 4,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 E. 23,20 4, ,00 0,00 0, ,00 0,00 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające Mx i My [knm]: 0,05 10,46 A 0,06 11,91 5,80 0,15-16,54 30,42-0,08 B 0,03 5,61 5,80 0,12-11,03-0,06 C 24,71 0,03 5,61 0,15-16,54-0,08 D y x z 5,80 30,42 11,91 5,80 0,06 0,05 10,46 E

12 Tablica wyników obliczeń statycznych dla obciążeń pionowych: Przekrój z [m] Mx,l [knm] Mx,p [knm] Vy,l [kn] Vy,p [kn] fk,y [mm] Przęsło A - B (lo = 5,80 m ) A 0, , , ,27 11,91 11,91 0,02 0,02 27,50 2,55 11,74 11,74-1,25-1,25 27,88 B 5,80-16, , Przęsło B - C (lo = 5,80 m ) B 5, , , ,17-11,56-11,56 12,56 12,56-0,80 8,91 5,61 5,61-0,01-0,01 8,16 8,96 5,61 5,61-0,22-0,22 8,16 C 11,60-11, , Przęsło C - D (lo = 5,80 m ) C 11, , , ,24 5,61 5,61 0,22 0,22 8,16 14,29 5,61 5,61 0,01 0,01 8,16 17,03-11,56-11,56-12,56-12,56-0,80 D 17,40-16, , Przęsło D - E (lo = 5,80 m ) D 17, , , ,65 11,74 11,74 1,25 1,25 27,88 20,93 11,91 11,91-0,02-0,02 27,50 E 23,20 0, , Reakcje podporowe: Ry,A = 10,46 kn, Ry,B = 30,42 kn, Ry,C = 24,71 kn, Ry,D = 30,42 kn, Ry,E = 10,46 kn Tablica wyników obliczeń statycznych dla obciążeń poziomych: Przekrój z [m] My,l [knm] My,p [knm] Vx,l [kn] Vx,p [kn] fk,x [mm] Przęsło A - B (lo = 5,80 m ) A 0, , , ,27 0,06 0,06 0,00 0,00 3,61 2,55 0,06 0,06-0,01-0,01 3,66 B 5,80-0, , Przęsło B - C (lo = 5,80 m ) B 5, , , ,17-0,06-0,06 0,06 0,06-0,10 8,91 0,03 0,03 0,00 0,00 1,07 8,96 0,03 0,03 0,00 0,00 1,07 C 11,60-0, , Przęsło C - D (lo = 5,80 m ) C 11, , , ,24 0,03 0,03 0,00 0,00 1,07 14,29 0,03 0,03 0,00 0,00 1,07 17,03-0,06-0,06-0,06-0,06-0,10 D 17,40-0, , Przęsło D - E (lo = 5,80 m ) D 17, , , ,65 0,06 0,06 0,01 0,01 3,66 20,93 0,06 0,06 0,00 0,00 3,61 E 23,20 0, , Reakcje podporowe: Rx,A = 0,05 kn, Rx,B = 0,15 kn, Rx,C = 0,12 kn, Rx,D = 0,15 kn, Rx,E = 0,05 kn ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Belka zginana dwukierunkowo Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Model obliczeniowy niestateczności miejscowej: stan krytyczny; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; - płatwie mocowane są ponad łącznikiem (stopką) nie dotykając do rygla, w ten sposób nie występują siły podporowe jako siły skupione przyłożone do pasa dolnego płatwi. - płatwie montowane są w taki sposób, że półka górna skierowana jest w kierunku kalenicy. Przyjęto: Płatew czteroprzęsłową typu Pruszyński BP/Z200x68/60x3.00 g=1,03 kn/m Stal: S350GD 2 stężenie na przęsło

13 3. Rama Zestawienie obciążeń oddziaływujących na dźwigar. P=30,42 kn Ps=30,42 0,50=15,21 kn PRZEKROJE PRĘTÓW: ,297 0, ,600 3,400 1,400 1,400 3,400 V=5,620 H=9,600 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,400 0,723 3,476 1,000 3 I 270 PE ,400 0,297 1,431 1,000 3 I 270 PE ,400-0,297 1,431 1,000 3 I 270 PE ,400-0,723 3,476 1,000 3 I 270 PE ,000-4,600 4,600 1,000 4 I 300 PE ,000 4,600 4,600 1,000 4 I 300 PE ,400 0,000 3,400 1,000 2 H 100x100x ,800 0,000 2,800 1,000 2 H 100x100x ,400 0,000 3,400 1,000 2 H 100x100x ,000 0,723 0,723 1,000 1 H 80x 80x ,000-0,723 0,723 1,000 1 H 80x 80x 3.6 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 10, ,0 2 Stal St3 2 15, ,0 2 Stal St3 3 45, ,0 2 Stal St3 4 53, ,0 2 Stal St3 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 Stal St ,000 1,20E-05

14 OBCIĄŻENIA: 24,19 24,19 15,215,21 24,19 24,19 15, , OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Skupione 0,0 15,21 0,00 1 Skupione 0,0 24,19 1,56 1 Skupione 0,0 24,19 3,13 2 Skupione 0,0 15,21 1,21 3 Skupione 0,0 15,21 0,21 4 Skupione 0,0 15,21 3,48 4 Skupione 0,0 24,19 1,91 4 Skupione 0,0 24,19 0,35 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 MOMENTY: -44,49-43,13-1,37-2,55-2,55 2 3,83 3,63 3 0,82 0, ,94 21,93 21,11 21,06-0,94 21, ,67 7 1,36 26,71 0,42 0,55 8 0,42 26,72 1,36 10, ,13-1,37-44, ,91 26,91

15 TNĄCE: 29,39 29,47 34,18 14,51 14,04 34,79 9,91 13,79 13,92 10, ,43 2, , ,88 0,58-13,75 0,18-2,43-14,00-14,47 2,42-9,87-29, ,35-15, ,18-0,58-10, ,52-1,02-34,14-34, ,52 15,52 NORMALNE: 123,98 123,98 126,40 126,40 123,98 123, ,33-0, , , ,01-138, ,67-139,70-142,12-138,86-142,02-0,39-138,83-81,46-142,11-144,73-144,72-139,69-139,66-144,86-150,02-149,89-149,88-144,85-150,01-81, ,60-83,56 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 1 0,00 0,000-43,13 34,79-150,02 0,90 3,130 26,71* -13,75-139,70 0,90 3,130 26,71* 9,91-144,73 1,00 3,476 21,93-13,88-139,67 2 0,00 0,000 21,11-14,00-142,12 1,00 1,431-2,55-29,43-138,84 3 0,00 0,000-2,55 29,47-138,83 1,00 1,431 21,06 14,04-142,11 4 0,00 0,000 21,88 13,92-139,66 0,10 0,349 26,72* 13,79-139,69

16 0,10 0,349 26,72* -9,87-144,72 1,00 3,476-43,13-34,75-150,01 5 0,00 0,000-44,49 15,52-81,42 1,00 4,600 26,91 15,52-83,56 6 0,00 0,000 26,91-15,52-83,60 1,00 4,600-44,49-15,52-81,46 7 0,00 0,000-1,37 1,02 123,98 1,00 3,400 1,36 0,58 123,98 8 0,00 0,000 0,42 0,18 126,40 0,50 1,389 0,55* 0,00 126,40 1,00 2,800 0,42-0,18 126,40 9 0,00 0,000 1,36-0,58 123,98 1,00 3,400-1,37-1,02 123, ,00 0,000-0,94 2,42-0,39 1,00 0,723 0,82 2,42-0, ,00 0,000 0,82-2,43-0,33 1,00 0,723-0,94-2,43-0,39 * = Wartości ekstremalne NAPRĘŻENIA: NAPRĘŻENIA: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: SigmaG: SigmaD: SigmaMax/Ro: [MPa] 2 Stal St3 1 0,00 0,000 67,87-133,24 0,620* 1,00 3,476-81,56 20,71 0, ,00 0,000-80,19 18,26 0,373* 1,00 1,431-24,30-36,19 0, ,00 0,000-24,30-36,19 0,168 1,00 1,431-80,08 18,16 0,372* 4 0,00 0,000-81,44 20,59 0,379 1,00 3,476 67,88-133,24 0,620* 5 0,00 0,000 64,70-94,97 0,442* 1,00 4,600-63,82 32,76 0, ,00 0,000-63,83 32,75 0,297 1,00 4,600 64,69-94,98 0,442* 7 0,00 0, ,87 52,26 0,516*

17 1,00 3,400 52,42 110,70 0, ,00 0,000 74,11 92,21 0,429 0,50 1,400 71,35 94,97 0,442* 1,00 2,800 74,11 92,21 0, ,00 0,000 52,44 110,69 0,515 1,00 3, ,86 52,27 0,516* 10 0,00 0,000 34,95-35,67 0,166* 1,00 0,723-31,06 30,46 0, ,00 0,000-31,17 30,58 0,145 1,00 0,723 34,97-35,69 0,166* * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: , ,52 26,91 26,91 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 4-15,52 83,56 84,99 26, ,52 83,60 85,03-26,91 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: 1 10 Naprężenia zredukowane (1) 16,9% 11 Naprężenia zredukowane (1) 16,9% 2 7 Naprężenia zredukowane (1) 51,6% 8 Nośność (Stateczność) przy zgi 44,2% 9 Naprężenia zredukowane (1) 51,6% 3 1 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,1% 2 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,7% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,6% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 81,3% 4 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 58,8% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 58,8%

18 4. Połączenia POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE NA ŚRUBY Zadanie: Wiata rzasnik; węzel nr: 2 Przyjęto połączenie kategorii D na śruby M20 klasy 5.8. Siły przekrojowe w odległości lo = 0 mm od węzła: M = -2,55 knm, V = -57,60 kn, N = -129,71 kn. Nośność śruby: Pole przekroju śruby: A s = 245,0 mm 2, A v = 314,2 mm 2. R m = 520 MPa, R e = 420 MPa, Nośność śruby: S Rt = min {0,65 R m A s; 0,85 R e A s } = 82,81 kn, S Rr = 0,85 S Rt = 0,85 82,81 = 70,39 kn, S Rv = 0,45 R m A v = 0, , = 73,51 kn. Blacha czołowa: Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Dla połączenia niesprężanego, przy c = 21 i b s = 2(c+d) = 83 c S Rt t min = 1,2 = = 12 mm bs f d Przyjęto grubość blachy czołowej t = 20 mm. Nośność połączenia: Współczynnik efektu dźwigni wynosi: β = 2,67 - t / t min = 2,67-20 / 12 = 1,00, przyjęto β = 1,00 1/β = 1,00. Nośność na zginanie Nośność dla stanu granicznego zerwania śrub: M Rt = S Rt Σ i m i ω ti y i = 82,81 (2 1, ,80 316) 10-3 = 104,97 knm. Przy współdziałaniu siły osiowej uwzględniamy jej wpływ na nośność połączenia: M Rt = M Rt + 0,5 (h-t) N o = 104,97 + 0,5 (270-10) 64, = 113,40 knm Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M = 2,55 < 113,40 = M Rt Nośność na ścinanie Siła poprzeczna przypadająca na jedną śrubę S v = V / n = 57,60 / 10 = 5,76 kn Siła rozciągająca w śrubie od siły osiowej S t = 0,00 kn, od zginania S t = 2,01 kn. Warunek nośności śruby na ścinanie dla połączenia niesprężanego: ( S t / S Rt ) 2 + ( S v / S Rv ) 2 = ( 2,01 / 82,81 ) 2 + ( 5,76 / 73,51 ) 2 = 0,01 < 1 Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości a = 4 mm Kład spoin daje następujące wielkości: A = 60,31 cm 2, A v = 30,81 cm 2, I x = 13805,6 cm 4, I y = 502,4 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (57,60 / 30,81) 10 = 18,70 MPa, M x σ = + = = -25,38 MPa I x y σ = σ / = -25,38 / = -17,95 MPa 1, ,81 10³ N 2,55 21,0 10³ + 129,71 10 A 13805,6 60, Dla R e = 235 MPa, współczynnik χ wynosi 0,70. Na prężenia zredu ko w a ne: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 18,70 MPa χ σ + 3 ( τ τ ) 0,70 17, (18, ,95 2 ) + = = 33,84 < 205 = f d Na jw ię ksze naprężenia prosto padłe: M x σ = + = = -25,83 MPa I x y N 2,55 23,4 10³ + 129,71 10 A 13805,6 60,31

19 2 σ = σ / = 18,26 < 205 = f d POŁĄCZENIE DOCZOŁOWE NA ŚRUBY Zadanie: Wiata rzasnik; węzel nr: 1 Przyjęto połączenie kategorii D na śruby M20 klasy 5.8. Siły przekrojowe w odległości lo = 153 mm od węzła: M = -37,80 knm, V = -65,17 kn, N = -139,50 kn. Nośność śruby: Pole przekroju śruby: A s = 245,0 mm 2, A v = 314,2 mm 2. R m = 520 MPa, R e = 420 MPa, Nośność śruby: S Rt = min {0,65 R m A s; 0,85 R e A s } = 82,81 kn, S Rr = 0,85 S Rt = 0,85 82,81 = 70,39 kn, S Rv = 0,45 R m A v = 0, , = 73,51 kn. Blacha czołowa: Przyjęto blachę czołową o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Dla połączenia niesprężanego, przy c = 23 i b s = 2(c+d) = 86 c S Rt t min = 1,2 = = 12 mm bs f d Przyjęto grubość blachy czołowej t = 20 mm. Nośność połączenia: Współczynnik efektu dźwigni wynosi: β = 2,67 - t / t min = 2,67-20 / 12 = 1,00, przyjęto β = 1,00 1/β = 1,00. Nośność na zginanie Nośność dla stanu granicznego zerwania śrub: M Rt = S Rt Σ i m i ω ti y i = 82,81 (2 1, ,80 306) 10-3 = 101,17 knm. Przy współdziałaniu siły osiowej uwzględniamy jej wpływ na nośność połączenia: M Rt = M Rt + 0,5 (h-t) N o = 101,17 + 0,5 (270-10) 69, = 110,23 knm Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M = 37,80 < 110,23 = M Rt Nośność na ścinanie Siła poprzeczna przypadająca na jedną śrubę S v = V / n = 65,17 / 10 = 6,52 kn Siła rozciągająca w śrubie od siły osiowej S t = 0,00 kn, od zginania S t = 30,94 kn. Warunek nośności śruby na ścinanie dla połączenia niesprężanego: ( S t / S Rt ) 2 + ( S v / S Rv ) 2 = ( 30,94 / 82,81 ) 2 + ( 6,52 / 73,51 ) 2 = 0,15 < 1 Nośność spoin: Przyjęto spoiny o grubości a = 4 mm Kład spoin daje następujące wielkości: A = 59,36 cm 2, A v = 29,61 cm 2, I x = 12782,2 cm 4, I y = 499,8 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (65,17 / 29,61) 10 = 22,01 MPa, M x σ = + = = -90,95 MPa I x y σ = σ / = -90,95 / = -64,31 MPa 1, ,81 10³ N 37,80 22,8 10³ + 139,50 10 A 12782,2 59, Dla R e = 235 MPa, współczynnik χ wynosi 0,70. Na prężenia zredu ko w a ne: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 0,00 MPa χ σ + 3 ( τ τ ) 0,70 64, (0, ,31 2 ) + = = 90,03 < 205 = f d

20 Na jw ię ksze naprężenia prosto padłe: Spoiny żeber: x σ = + = = -90,95 MPa σ = σ / = 64,31 < 205 = f d Przyjęto spoiny o grubości a = 4 mm. Kład spoin ma powierzchnię A = = 9,03 cm 2. Siła działająca na spoiny żebra N 1 = 139,83 kn. Dla R e = 235 MPa, współczynnik χ wynosi 0,70. Nośność spoin: M I x y N 37,80 22,8 10³ + 139,50 10 A 12782,2 59,36 χ 0,70 109, , σ + 3τ = = 153,26 < 215 = f d σ = 109,47 < 215 = f d PODSTAWA SŁUPA wg PN-B-03215:1998 Zadanie: Wiata rzasnik; węzel nr: 5. Przyjęto zakotwienie słupa na śruby fajkowe d=20 ze stali St3S w fundamencie wykonanym z betonu klasy B30. Moment dokręcenia śrub M s = 0,15 knm. Dodatkowy moment uwzględniający wyboczenie słupa: M = N (1 / ϕ - 1) W / A = [83,60 (1 / 0,923-1) 557,33 / 53,80] 10-2 = 0,72 knm. Siły przekrojowe sprowadzone do środka blachy podstawy: M = 27,63 knm, N = -83,60 kn, V = 15,52 kn, e = 331 mm Nośność śrub kotwiących: Nośność śruby: S Rt = min{0,65 R m A s; 0,85 R e A s} = min{0, , ; 0, , } = min{59,7; 46,9} = 46,86 kn. W celu wyznaczenia siły działającej w śrubach należy wyliczyć wielkość strefy docisku z warunku: x (e - a/2) x 2 S + (x - a + e s ) (a - e s + e - a/2) = 0 Przyjmując E / E c = 6, w rozwiązaniu otrzymamy x = 152 mm. F t = = = 27,79 kn. a e S x / /3 Sprawdzenie za ko tw i enia śrub: F t = 27,79 < 93,71 = 2,00 46,86 = n S Rt S Ra = π d l a f bd = π (0,24 ) 10-3 = Naprężenia docisku: = 47,12 > 46,86 = S Rt Przyjęto, że marka zaprawy podlewki nie jest niższa niż 5 i podkładki wyrównawcze zajmują co najmniej 25% powierzchni docisku lub podlewka jest zbrojona. f b = f cd = 13,90 MPa Ponieważ e = 331 > 83 = a/6 naprężenia pod stopą wynoszą: Nośność na siłę poprzeczną: 2 ( NC + Ft ) 2 (83,60+27,79) σ c = = 10-3 = 4,89 < 13,90 = f b Siła poprzeczna działająca na podstawę słupa V = 15,52 kn, musi być przeniesiona przez tarcie lub śruby kotwiące. - tarcie pomiędzy fundamentem i blachą podstawy: - ścinanie i docisk śrub kotwiących: Blacha podstawy: V = 15,52 < 25,08 = 0,3 83,60 = 0,3 N c = V Rj V = 15,52 < 165,37 = 4 (0, ,0) 10-3 = n (0,45 R m A v) = n S Rv V = 15,52 < 155,68 = , = 7 n d 2 f cd = V Rj Przyjęto blachę podstawy o wymiarach mm ze stali St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Grubość blachy dla Ω = 4 π: 6 n A E b E C N ( e a / 2 + x / 3) x b 83,60 ( / /3) 25,

21 S 13,90 10³ t d = 2,2 = 2,2 = 5 < 25 = t Ω f d 12, Grubość blachy ze względu na naprężenia docisku. Największą grubość blachy uzyskuje się dla wspornika o wysięgu l = 75 mm: σ / 4,89 / 205 t d = ω c f d = 1, = 20 < 25 = t Nośność przekroju blach trapezowych i blachy podstawy: Charakterystyka przekroju: y = 63 mm, J x = 6257,8 cm 4 W x = 385,1 cm 3, A v = 60,0 cm 2 Siły działające na przekrój: Naprężenia: M 1 = σ d b c 2 / 2 = (4, / 2) 10-6 = 7,34 knm, M 2 = nz (c - e s) = 27,79 (100-55) 10-3 = 1,25 knm. V 1 = σ d b c = 4, = 146,79 kn, V 2 = nz = 27,79 kn. σ M = M / W = (7,34 / 385,1) 10 3 = 19,06 MPa, τ = V / A v = (146,79 / 60,0) 10 = 24,47 MPa 2 2 σ = = = 46,46 < 215 = f d Nośność spoin poziomych: Przyjęto spoiny o grubości a = 4 mm Siła przenoszona przez spiony wynosi F = 0,25 N = 20,90 kn. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 78,40 cm 2, A v = 67,20 cm 2, I x = 21106,2 cm 4, I y = 4250,4 cm 4. Naprężenia: τ = V / A v = (15,52 / 67,20) 10 = 2,31 MPa, x σ = + = = 22,30 MPa σ = σ / = 22,30 / = 15,77 MPa Naprężenia pochodzące od siły rozwarstwiającej między blachami pionowymi i blachą podstawy: - dla naprężeń docisku τ = Q S / b s J = - dla sił w kotwach σ M + 3τ 19,06² ² M I τ = Q S / b s J = Dla R e = 235 MPa, współczynnik χ wynosi 0,70. Na prężenia zredu ko w a ne: x y F 27,63 15,0 10³ + 20,90 10 A 21106,2 78, ,43 375,0 10 2, ,79 375,0 10 2, = 24,58 MPa = 6,94 MPa W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych τ = 26,89 MPa χ σ + 3 ( τ τ ) 0,70 15, (26, ,77 2 ) + = = 39,37 < 205 = f d Na jw ię ksze naprężenia prosto padłe: M x σ = + = = 34,09 MPa I x y F 27,63 24,0 10³ + 20,90 10 A 21106,2 78,40 2 σ = σ / = 24,10 < 205 = f d Nośność spoin pionowych: Przyjęto 8 spoiny o grubości a = 4 mm i długości 200 mm. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 64,00 cm 2, I o = I x + I y = 13896,4+2133,3 = 16029,7 cm 4. Naprężenia w spoinach:

22 τ F = F / A = (20,90 / 64,00) 10 = 3,27 MPa, τ M = M o r / I o = (27,63 18,0 / 16029,7) 10 3 = 31,08 MPa, Dla R e = 235 MPa, współczynniki α wynoszą α = 0,9, α = 0,8. Nośność spoin: τ F = 3,27 < 172,00 = 0,8 215 = α f d ( τ τ θ τ θ 2 2 M + F cos ) + ( F sin ) = (31,08+3,27 0,55) 2 + (3,27 0,83) 2 = = 33,00 < 193,50 = 0,9 215 = α f d 5. Fundamenty Stopa fundamentowa SF-1 DANE: 0,60 1,05 H=1, ,05 0,30 0,05 0,35 0,40 0,35 L = 1,10 4 0,05 0,50 0,05 0,60 0,60 0,60 B = 1,80 3 V = 1,44 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 1,80 m L = 1,10 m H = 1,65 m w = 0,60 m B g = 0,60 m L g = 0,40 m B t = 0,60 m L t = 0,35 m B s = 0,50 m L s = 0,30 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce

23 Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Piaski średnie 2,00 N nazwa gruntu h [m] nawodni γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] r ona [t/m 3 ] 1 Piaski średnie 2,00 nie 1,70 0,90 1,10 30,26 0, ρ o (n) Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 200,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] D minb [m] T L [kn] M L [knm] D minl [m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 całkowite 83,60 15,52 26,91 1,20 0,00 0,00 1,20 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C25/30 (B30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 1059,9 kn N r = 146,7 kn < m Q fn = 858,5 kn (17,1%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 66,7 kn T r = 15,5 kn < m Q ft = 48,1 kn (32,3%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne σ max = 164,0 kpa σ max = 164,0 kpa < σ dop = 200,0 kpa (82,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2-3 = 52,52 knm, moment utrzymujący M ub,2-3 = 120,15 knm

24 M o = 52,52 knm < m M u = 86,5 knm (60,7%) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,03 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,03 cm s = 0,03 cm < s dop = 5,00 cm (0,5%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,07 m 2 Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 11,5 kn Nośność na przebicie N Rd = 482,4 kn N Sd = 11,5 kn < N Rd = 482,4 kn (2,4%) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 1,60 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów φ14 mm o A s = 12,32 cm 2 Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 0,89 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 13 prętów φ14 mm o A s = 20,01 cm 2

25 a b linia rozgraniczenia linia zabudowy I A Istniejące ścianki zbiornika Z 3 II c 2 e IV 1 PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA DZIAŁKI NR EW. 5/2, 5/7 LEGENDA: III A. PROJEKTOWANY WIATA STALOWA NAD SKŁADEM OSADU Z. ISTNIEJĄCY ZJAZD 1. ISTNIEJĄCY BUDYNEK TECHNICZNY 2. ISTNIEJĄCA OCZYSZCZALNIA ŚCIEKÓW 3. ISTNIEJĄCE ZBIORNIKI I,II,III,IV - GRANICE DZIAŁKI NR 5/2 i 5/7 OBJĘTE OPRAC. a,b,c,d,e - GRANICE OPRACOWANIA (strefa 30m) e ENEGRAM Michał Gryz WYSZKÓW ul.j. Chełmońskiego 9 tel ZESTAWIENIE POWIERZCHNI: SKALA 1:500 OBIEKT ADRES WIATA STALOWA NAD SKŁADEM OSADU Rząśnik, dzialka nr ew. 5/2 i 5/7 NR RYS. 01 d Powierzchnia działki: około 2545,00m² Powierzchnia zabudowy: 382,00m² w tym projektowana wiata 240,70m² Powierzchnia utwardzona: 206,00m² Projektowana pow. biologicznie czynna 1957,00m² TEMAT PROJEKT ZAGOSPODAROWANIA OPRACOWAŁ: mgr inż. Michał Gryz PROJEKTOWAŁ: Jan Piórkowski upr. 119/Wa/74-151/94/Os PODPIS PODPIS DATA r.

26 RZUT FUNDAMENTÓW skala 1: 100 Beton C25/30 (B30) Stal St3SX-b Otulina RB mm

27 Stopa fundamentowa SF-1 180/110 cm STOPA FUNDAMENTOWA SF-1 skala 1: 25 B-B C-C F A l= A 80 A A chudy beton gr.100 mm +1,200 Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St3SX-b RB500 [mm] [mm] , , , , , ,80 Długość ogólna wg średnic [m] 30,9 4,3 46,3 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,395 0,617 1,208 Masa prętów wg średnic [kg] 12,2 2,7 55,9 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,2 58,6 Masa całkowita [kg] 71 A-A B 1 C C 8 14 co 140 l=1700 B co 140 l= co 100 l= x x10 8 co 105 i 180 l=1540 Beton C25/30 (B30) Stal St3SX-b RB500 Otulina 50 mm co 100 l= x

28 Istniejąca ścianka zbiornika Istniejący zbiornik na skład osadu ± 0.00

29 RZUT POŁACI DACHU skala 1: 100 RSØ100 RSØ100 RSØ =21% 12 =21% 12 =21% RSØ100 RSØ100 RSØ100

30 HEB160 PRZEKRÓJ A-A skala 1: =21% =21% Istniejący zbiornik na skład osadu ±

31 SCHEMAT MONTAŻOWY skala 1: 200

32

33 SŁUP S1 skala 1: 10

34 ELEWACJE FRONTOWE skala 1: 100 ELEWACJA WSCHODNIO-PÓŁNOCNA ELEWACJA ZACHODNIO-POŁUDNIOWA

35 ELEWACJE BOCZNE skala 1: 100 ELEWACJA POŁUDNIOWO-WSCHODNIA