ZAKRES OPERATU WODNOPRAWNEGO

ZAKRES OPERATU WODNOPRAWNEGO Zakres niniejszego operatu wodnoprawnego obejmuje: 1. Wykonanie urządzeń wodnych tj.: - budowę przepustu o przekroju kołowym Ø 0.80 m pod projektowaną ścieżką rowerową w km 5+988 drogi wojewódzkiej nr 707, - budowę przepustu o przekroju owalnym i świetle: poziomym - 2,55 m, pionowym - 1,86 m pod projektowanym ciągiem pieszo-rowerowym w km 10+318 drogi wojewódzkiej nr 707, - przebudowę istniejącego przepustu o przekroju prostokątnym i świetle poziomym - 4,00 m pod drogą wojewódzką nr 707 w km 10+318 polegająca na częściowej rozbiórce wyniesionych żelbetowych ścian czołowych przepustu ok. 40 cm ponad poziom niwelety drogi stanowiących zagrożenie bezpieczeństwa użytkowników ruchu i dostosowaniu jego górnej części do projektowanej sytuacji drogowej bez naruszenia zasadniczej części przepustu takich jak długość czy światło, - wykonanie wylotu rowu krytego Ø 500 mm w km 3+913 do rowu otwartego (przydrożnego) wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707 (strona prawa), - wykonanie wylotu rowu krytego Ø 500 mm w km 5+724 do rowu otwartego (przydrożnego) wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707 (strona prawa), - wykonanie wylotu rowu krytego Ø 500 mm w km 10+228 do rowu otwartego (przydrożnego) wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707 (strona lewa), - wykonanie rowu otwartego (przydrożnego) od km 9+846 do km 9+940 o długości L=94 m po lewej stronie drogi wojewódzkiej nr 707, - wykonanie rowu otwartego (przydrożnego) od km 10+228 do km 10+576 o długości L=348 m po lewej stronie drogi wojewódzkiej nr 707, - wykonanie wylotów projektowanych wpustów ulicznych w km 9+853, 9+893, 9+939 o średnicy przykanalika Ø 200 mm oraz ścieku skarpowego w km 10+230 wprowadzających wody opadowe i roztopowe do rowu otwartego (przydrożnego) po lewej stronie planowanej do przebudowy drogi, - budowę przepustów Ø 0.40 m pod zjazdami na poszczególne posesje w km 3+377.63, 3+814.96, 4+009.39, 4+264.54, 4+306.81, 9+841.88, 9+915.86, 10+342.92, 10+483.66 wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707, - budowę przepustu Ø 0.60 m pod drogą poprzeczną wewnętrzną w km 10+551.46 wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707. 1

2. Szczególne korzystanie z wód mające na celu odprowadzenie punktowe wód opadowych i roztopowych pochodzących z pasa drogowego w ramach przebudowy drogi wojewódzkiej nr 707 na odcinku Skierniewice Nowy Kawęczyn od km 3+080 do km przez: - projektowany wylot rowu krytego Ø 500 mm w km 5+724 wraz z systemem wpustów ulicznych w ilości Q = 11,47 [l/s] do rowu otwartego (przydrożnego) wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707 (strona prawa) - projektowany wylot rowu krytego Ø 500 mm w km 10+228 wraz z systemem wpustów ulicznych w ilości Q = 41.29 [l/s] do rowu otwartego (przydrożnego) wzdłuż drogi wojewódzkiej nr 707 (strona lewa) - projektowany ściek skarpowy w km 10+230 w ilości Q = 10.55 [l/s] do rowu otwartego (przydrożnego) po lewej stronie planowanej do przebudowy drogi, - projektowane wpusty uliczne o średnicy przykanalika Ø 200 mm w km 9+853, 9+893, 9+939 w ilości Q = 14,64 [l/s] do rowu otwartego (przydrożnego) po lewej stronie planowanej do przebudowy drogi. 2

CZĘŚĆ OPISOWA OPERATU 1. OZNACZENIE ZAKŁADU UBIEGAJĄCEGO SIĘ O WYDANIE POZWOLENIA, JEGO SIEDZIBY I ADRESU Podmiotem ubiegającym się o wydanie pozwolenia jest Zarząd Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź. 2. CEL I ZAKRES ZAMIERZONEGO KORZYSTANIA Z WÓD Zgodnie z art. 37 ustawy Prawo wodne [1] w ramach niniejszego operatu wodnoprawnego przewiduje się szczególne korzystanie z wód polegające na punktowym odprowadzeniu wód opadowych i roztopowych pochodzących z pasa drogowego do rowów otwartych (przydrożnych) wzdłuż przewidzianej do przebudowy drogi wojewódzkiej nr 707 na odcinku Skierniewice Nowy Kawęczyn od km 3+080 do km. Odprowadzenie ww. wód planuje się za pomocą projektowanych wylotów rowów krytych Ø 500 mm wraz z systemem wpustów ulicznych, ścieku skarpowego i wpustów ulicznych o średnicy przykanalika Ø 200 mm, które w rozumieniu art. 9 wyżej cytowanej ustawy [1] określone są jako zamknięte i otwarte systemy kanalizacyjne. 3. RODZAJE URZĄDZEŃ POMIAROWYCH ORAZ ZNAKÓW ŻEGLUGOWYCH Nie zachodzi potrzeba wykonania urządzeń pomiarowych oraz znaków żeglugowych. 4. STAN PRAWNY NIERUCHOMOŚCI USYTUOWANYCH W ZASIĘGU ODDZIAŁYWANIA ZAMIERZONEGO KORZYSTANIA Z WÓD LUB PLANOWANYCH DO WYKONANIA URZĄDZEŃ WODNYCH, Z PODANIEM SIEDZIB I ADRESÓW ICH WŁAŚCICIELI Przepust w km 5+988 - dz. nr 362, obręb nr 30, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki, należąca do Czesława i Bogusławy Wójcików, ul. Balcerów 3A, 96-100 Skierniewice. - dz. nr 497, obręb nr 30, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707, działka przyległa: - dz. nr 341/5, obręb nr 30, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Gminy Nowy Kawęczyn, 96-115 Nowy Kawęczyn stanowi pas drogi. Przepust w km 10+318 - dz. nr 82/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707, 3

- dz. nr 38, obręb nr 9, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Włodzimierza i Elżbiety Dudkiewiczów, Kaczorów 2, 96-115 Nowy Kawęczyn, działki przyległe: - dz. nr 37, obręb nr 9, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Włodzimierza Dudkiewicza, Kaczorów 2, 96-115 Nowy Kawęczyn oraz Ewy Stępniak, ul. Kopernika 13 m.11, 96-100 Skierniewice, - dz. nr 79/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Bogusława i Hanny Koziarskich, ul. Sokołowska 24/26 m.70, Warszawa Wola. Istniejący przepust w km 10+318 - dz. nr 82/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707. Wyloty rowów Ø 500 mm - dz. nr 26, obręb nr 21, dz. nr 341/1, obręb nr 30, dz. nr 82/1, obręb nr 19, dz. nr 50, obręb nr 18, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należące do Skarbu Państwa będące w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707. rów otwarty (przydrożny) - dz. nr 82/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707, - dz. nr 63/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Małgorzaty Meszki, Nowy Kawęczyn 12, 96-115 Nowy Kawęczyn, - dz. nr 64/2 obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Doroty Kani i Grzegorza Kani, Nowy Kawęczyn 11, 96-115 Nowy Kawęczyn, - dz. nr 76/2, 77/3 obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Gminy Nowy Kawęczyn, 96-115 Nowy Kawęczyn, - dz. nr 78, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Bogdana i Izabeli Sasów Nowy Dwór-Parcela 49, 96-115 Nowy Kawęczyn, - dz. nr 79/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Bogusława i Hanny Koziarskich, ul. Sokołowska 24/26 m.70, Warszawa Wola. - dz. nr 55, obręb nr 12, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Sławomira Kowalczyka, Kolonia Starorawska 17, 96-115 Nowy Kawęczyn, 4

Wyloty wpustów ulicznych oraz ściek skarpowy - dz. nr 82/1, obręb nr 19, gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707. przepusty Ø 0.40 m i Ø 0.60 m - dz. nr 119, 26, obręb nr 21, dz. nr 82/1, obręb 19 gm. Nowy Kawęczyn, powiat skierniewicki należąca do Skarbu Państwa będąca w Zarządzie Dróg Wojewódzkich w Łodzi, ul. Sienkiewicza 3, 90-113 Łódź stanowi pas drogi nr 707, 5. OBOWIĄZKI UBIEGAJĄCEGO SIĘ O WYDANIE POZWOLENIA W STOSUNKU DO OSÓB TRZECICH - Urządzenia wodne wykonane będą zgodnie z projektem budowlanym uzgodnionym z Gminną Spółką Wodną w Nowym Kawęczynie, - urządzenia wodne będą częściowo zlokalizowane na działkach właścicieli prywatnych (osób fizycznych) i w związku z tym przewiduje się wykup części powierzchni tych działek pod te urządzenia, - prowadzone prace przy urządzeniach wodnych wykonane będą w sposób nie naruszający terenów przyległych a ewentualne wejście na takie tereny winno być uzgodnione z właścicielami takich działek, - wykonane urządzenia wodne utrzymywane będą przez inwestora, - ewentualne koszty z tytułu odszkodowań wynikłych w trakcie niewłaściwego prowadzenia robót związanych z wykonaniem urządzeń wodnych zostaną poniesione przez inwestora, - po wykonaniu urządzeń wodnych teren na którym będą prowadzone roboty zostanie przywrócony do stanu zbliżonego do pierwotnego. 6. OPIS URZĄDZENIA WODNEGO, W TYM POŁOŻENIE ZA POMOCĄ WSPÓŁRZĘDNYCH GEOGRAICZNYCH ORAZ PODSTAWOWE PARAMETRY CHARAKTERYZUJĄCE TO URZĄDZENIE I WARUNKI JEGO WYKONANIA W ramach rozbudowy drogi wojewódzkiej nr 707 relacji Skierniewice Nowy Kawęczyn planowane są do wykonania następujące urządzenia wodne: - budowa przepustu o przekroju kołowym Ø 0.80 m pod projektowaną ścieżką rowerową w km 5+988 drogi wojewódzkiej nr 707. Projektuje się przepust o długości całkowitej Lc = 9.87 m z rury spiralnie karbowanej z polietylenu o rzędnej dna przewodu na wlocie 131.17 m npm i wylocie 130.76 m npm wraz ze wstępnym zamuleniem wlotu i wylotu betonem o grubości 0.10 m na długości 0.50 m. 5

Skarpy nasypu wlotu i wylotu (pochylenie 1:1.5) planuje się umocnić (obrukować) kostką kwadratową kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej. Obrukowanie będzie oparte na fundamencie wykonanym z krawężnika drogowego 20x30 cm osadzonego na ławie z oporem. Końcowy odcinek rury przewodowej (ścięcie) będzie wykonane na budowie po montażu. Dno wykopu będzie wyprofilowane w odpowiednim spadku a następnie wyrównane i zagęszczone. Na tak przygotowanym podłożu zostanie ułożona geotkanina dwukierunkowa poliestrowa o wytrzymałości na rozciąganie min. 50 kn/m oraz wykonany fundament żwirowo-piaskowy gr. 0.3 m o frakcji 0-32 mm zagęszczony do wskaźnika zagęszczenia min. 0.98 wg normalnej próby Proctora. Następnie wykonana zostanie podsypka wspierająca o gr. 0.15 m z piasku o frakcji 0-20 mm, zagęszczona do wskaźnika min 0,97 wg normalnej próby Proctora wraz z pozostawieniem luźnej kilkucentymetrowej warstwy w celu zagłębienia w niej karbów rury. Zasypkę przewodu planuje się wykonać z gruntu przepuszczalnego o frakcji 0-25 mm układaną warstwami gr. 0.30 m równomiernie z obu stron przepustu i zagęścić do wskaźnika min 0,98 wg normalnej próby Proctora. Ważnym jest, aby zasypka nie uległa zanieczyszczeniu gruzem lub innymi materiałami obcymi, mogącymi uszkodzić rurę lub spowodować utratę podparcia. Powyżej i poniżej projektowanego przepustu przewiduje się wykonać umocnienie dna rowu oraz skarp do wysokości 0.50 m przez obrukowanie ich kwadratową kostką kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej gr. 0.10 m. - budowa przepustu o przekroju owalnym i świetle: poziomym - 2,55 m, pionowym - 1,86 m pod projektowanym ciągiem pieszo-rowerowym w km 10+318 drogi wojewódzkiej nr 707. Projektuje się przepust o długości całkowitej Lc = 8.33 m z rury spiralnie karbowanej ze stali cynkowanej o rzędnej dna przewodu na wlocie 135.27 m npm i wylocie 135.15 m npm wraz ze wstępnym zamuleniem wlotu i wylotu betonem o grubości 0.10 m na długości 0.50 m. Przepust będzie posiadał głowice żelbetowe na wlocie i wylocie. Skarpy nasypu wlotu (pochylenie 1:1.5) i wylotu (pochylenie 1:1) planuje się umocnić (obrukować) kostką kwadratową kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej. Obrukowanie będzie oparte na głowicach żelbetowych. Końcowy odcinek rury przewodowej (ścięcie) przewiduje się wykonać u producenta rur. 6

Dno wykopu będzie wyprofilowane w odpowiednim spadku a następnie wyrównane i zagęszczone. Na tak przygotowanym podłożu zostanie ułożona geotkanina dwukierunkowa poliestrowa o wytrzymałości na rozciąganie min. 50 kn/m oraz wykonany fundament żwirowo-piaskowy gr. 0.3 m o frakcji 0-32 mm zagęszczony do wskaźnika zagęszczenia min. 0.98 wg normalnej próby Proctora. Następnie wykonana zostanie podsypka wspierająca o gr. 0.15 m z piasku o frakcji 0-20 mm, zagęszczona do wskaźnika min 0,97 wg normalnej próby Proctora wraz z pozostawieniem luźnej kilkucentymetrowej warstwy w celu zagłębienia w niej karbów rury. Zasypkę przewodu planuje się wykonać z gruntu przepuszczalnego o frakcji 0-25 mm układaną warstwami gr. 0.30 m równomiernie z obu stron przepustu i zagęścić do wskaźnika min 0,98 wg normalnej próby Proctora. Ważnym jest, aby zasypka nie uległa zanieczyszczeniu gruzem lub innymi materiałami obcymi, mogącymi uszkodzić rurę lub spowodować utratę podparcia. Przed projektowanym przepustem przewiduje się wykonać umocnienie dna rowu oraz skarp do wysokości 0.50 m przez obrukowanie ich kwadratową kostką kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej gr. 0.10 m. - przebudowa istniejącego przepustu o przekroju prostokątnym i świetle poziomym - 4,00 m pod drogą wojewódzką nr 707 w km 10+318. Istniejący obiekt jest monolityczną konstrukcją żelbetową, skrzynkową o długości całkowitej wynoszącej Lc = 8.97 m. Szerokość w świetle ścian pionowych wynosi 4.00 m. Przy głowicy wlotowej i wylotowej skarpy drogi utrzymywane są przez skrzydła (żelbetowe ściany boczne) monolitycznie połączone z konstrukcją przepustu. Ściany te wyniesione są około 40 cm ponad poziom niwelety stanowiąc realne zagrożenie bezpieczeństwa użytkowników ruchu. Na dojazdach znajdują się płyty przejściowe. Na obiekcie znajduje się jezdnia o nawierzchni bitumicznej szerokości 6,2 m, chodnik szerokości 1,2 m umiejscowiony po prawej stronie, natomiast po lewej znajduje się pobocze gruntowe szerokości 0,9 m. Planuje się dostosowanie górnej części przepustu do projektowanej sytuacji drogowej bez naruszenia zasadniczej części przepustu żelbetowego tj. rozbiórkę nawierzchni nad przepustem i na dojazdach do niego, rozbiórkę wystających części ścian czołowych i płyt przejściowych. Po wykonaniu robót rozbiórkowych w górnej części przepustu zostanie wylana dodatkowa płyta żelbetowa, dostosowana do niwelety obiektu, z ukształtowanymi wspornikami pod nowe płyty przejściowe. Na krawędziach płyty zostaną wykonane kapy gzymsowe ograniczone krawężnikami, na których zamocowane 7

zostaną barieroporęcze. Między krawężnikami w rejonie jezdni zostanie ułożona nawierzchnia bitumiczna. Zasadnicza część przepustu, która nie będzie podlegała rozbiórce zostanie oczyszczona i zabezpieczona antykorozyjnie. - wykonanie wylotów rowów krytych Ø 500 mm W celu prawidłowego odwodnienia planowanej do przebudowy drogi projektuje się wykonanie wylotów rowów Ø 500 mm PEHD. Umocnienie wylotów rowów będzie wykonane poprzez obrukowanie skarp i dna kamieniem naturalnym na podsypce cementowo-piaskowej. - wykonanie rowów otwartych (przydrożnych) W ramach przebudowy drogi projektuje się wykonanie rowów otwartych (przydrożnych). Od km 10+228 do km 10+576 przewiduje się umocnienie skarp i dna rowu płytami ażurowymi o wym. 40x60x10 cm, przy pozostałych rowach skarpy i dno zostaną obsiane mieszanką traw. Projektowana szerokość dna wynosi 40 cm a nachylenie skarp w zależności od spadku dna rowu to 1:1 lub 1:1.5. - wykonanie wylotów projektowanych wpustów ulicznych i ścieku skarpowego do rowu otwartego (przydrożnego) Wykonanie wylotów wpustów projektuje się z rur z tworzyw sztucznych PEHD o Ø 200 mm posadowionych na kruszywie łamanym stabilizowanym mechanicznie. W obrębie wylotu wpustu do rowu, dno i skarpy rowu zostaną umocnione kamieniem naturalnym na podsypce cementowo-piaskowej. Ściek skarpowy zostanie wykonany z elementów prefabrykowanych (korytka) na podsypce cementowo piaskowej o gr. 10 cm. - budowa przepustów Ø 0.40 m i Ø 0.60 Pod zjazdami na poszczególne posesje planuje się wykonać przepusty o przekroju kołowym Ø 0.40 m PEHD na podsypce cementowo-piaskowej o gr. 20 cm. Umocnienie wlotu i wylotu przepustów zostanie wykonane brukiem na podsypce. Wykonanie przepustu Ø 0.60 m PEHD pod drogą poprzeczną (skrzyżowaniem) projektuje się z polietylenu o klasie wytrzymałości min. SN8 na podsypce z piasku o uziarnieniu 0-2 mm. Wlot i wylot przepustu zostanie obrukowany kostką kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej. Realizacja robót związanych z wykonaniem wyżej wymienionych urządzeń wodnych powinna być zgodna z dokumentacją projektową, w ramach której planuje się wykonać urządzenia wodne oraz decyzjami i uzgodnieniami o ile są wymagane. 8

Podstawowe parametry charakteryzujące urządzenia wodne do wykonania. L.p. Nazwa i lokalizacja Przekrój Materiał 1. przepust w km 5+988 kołowy 2. przepust w km 10+318 owalny rura spiralnie karbowana z polietylenu rura spiralnie karbowana ze stali cynkowanej Długość [m] Światło [m] Spadek [%] 9.87 0.80 4.15 8.33 poziome: 2.55 pionowe: 1.86 3. wylot w km 3+913 kołowy PEHD - 0.50-4. wylot w km 5+724 kołowy PEHD - 0.50-5. wylot w km 10+228 kołowy PEHD - 0.50-1.53 6. 7. 8. 9. wyloty wpustów ulicznych w km 9+853, 9+893, 9+939 wylot ścieku skarpowego w km 10+230 przepusty pod zjazdami na poszczególne posesje w km 3+377.63, 3+814.96, 4+009.39, 4+264.54, 4+306.81, 9+841.88, 9+915.86, 10+342.92, 10+483.66 przepust pod drogą poprzeczną w km 10+551.46 kołowy PEHD - 0.20 - prostokątny Prefabrykat wg. KPED 01.25 0.5 0.15x0.28 - kołowy PEHD zmienna 0.40 zmienny kołowy PEHD 15.60 0.60 0.2 L.p. Nazwa Lokalizacja 11. rów otwarty (przydrożny) od km 9+846 do km 9+940 od km 10+228 do km 10+576 Długość [m] 94 348 9

Podstawowe parametry urządzenia wodnego nie ulegające zmianie. L.p. Nazwa i lokalizacja Przekrój Materiał Długość [m] Światło [m] Spadek [%] 1. istniejący przepust w km 10+318 prostokątny konstrukcja żelbetowa 8.97 poziome: 4,00 0,78 Współrzędne geograficzne urządzeń wodnych planowanych do wykonania. L.p. Nazwa Szerokość geograficzna E [DMS] Długość geograficzna N [DMS] 1. przepust w km 5+988 20 12 4.50 51 54 39.27 2. przepust w km 10+318 20 14 41.22 51 53 3.58 3. istniejący przepust w km 10+318 planowany do przebudowy 20 14 41.51 51 53 3.63 4. wylot w km 3+913 20 10 53.21 51 55 30.91 5. wylot w km 5+724 20 11 55.6 51 54 46.08 6. wylot w km 10+228 20 14 33.6 51 53 12.58 7. 8. wyloty wpustów ulicznych w km wylot ścieku skarpowego w km 10+230 9+853 20 14 29.89 51 53 16.65 9+893 20 14 32.69 51 53 13.59 9+939 20 14.32.18 51 53.14.14 20 14 39.86 51 53 5.95 3+377.63 20 10 36.86 51 55 43.06 9. przepusty pod zjazdami na poszczególne posesje w km 3+814.96 20 10 50.64 51 55 32.97 4+009.39 20 10 58.28 51 55 27.45 4+264.54 20 11 6.20 51 55 21.87 4+306.81 20 11 8.01 51 55 20.59 9+841.88 20 14 29.71 51 53 16.81 9+915.86 20 14 31.44 51 53 14.56 10+342.92 20 14 43.68 51 53 1.75 10+483.66 20 14 46.51 51 52 58.88 10. przepust pod drogą poprzeczną w km 10+551.46 20 14 48.16 51 52 57.1 10

11. rów otwarty (przydrożny) w km od km 9+845 do km 9+940 od km 10+228 do km 10+576 Od 20 14 29.89 do 20 14 33.6 od 20 14 39.8 do 20 14 48 Od 51 53 16.65 do 51 53 12.58 od 51 53.60 do 51 52.57.29 7. CHARAKTERYSTYKA WÓD OBJĘTYCH POZWOLENIEM WODNOPRAWNYM Niniejszy operat obejmuje swym zakresem m.in. szczególne korzystanie z wód tj. punktowe odprowadzenie wód opadowych i roztopowych z pasa drogowego przez projektowane wyloty rowów krytych Ø 500 mm wraz z systemem wpustów ulicznych, ściek skarpowy i wpusty uliczne o średnicy przykanalika Ø 200 mm do rowów otwartych (przydrożnych). Ponadto projektowane przepusty zlokalizowane będą na obszarze zlewni rowów prowadzących wodę między innymi z posesji, gruntów ornych, użytków zielonych i lasów. Planowana do realizacji inwestycja została zakwalifikowana na podstawie Rozporządzenia [2] jako droga o klasie funkcjonalno-technicznej - G (główna). Zgodnie z 19 ust. 2 Rozporządzenia [3] wody opadowe i roztopowe pochodzące z powierzchni m. in. dróg o klasie G w ilości, jaka powstaje z opadów o natężeniu co najmniej 15 l na sekundę na 1 ha wprowadzane do wód lub do ziemi nie powinny zawierać substancji zanieczyszczających w ilościach przekraczających 100 mg/l zawiesin ogólnych oraz 15 mg/l węglowodorów ropopochodnych. Odprowadzenie ww. wód m.in. przez wpusty uliczne przewidywane jest w niewielkich ilościach. Wpusty te wyposażone będą w osadniki denne a rowy przydrożne będą obsiane mieszanką traw w związku z czym wody opadowe i roztopowe odprowadzone z przedmiotowych zlewni zostaną wstępnie podczyszczone. 7.1 OKREŚLENIE PRZEPŁYWU MIARODAJNEGO Zgodnie z 40 ust. 2 Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. (Dz. U. z 2000 r., nr 63, poz. 735) w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie dla drogi klasy G miarodajnym przepływem dla projektowanych przepustów jest przepływ o prawdopodobieństwie 1 %. 11

7.2 PRZEPUST W KM 5+988 7.2.1 OBLICZENIA HYDROLOGICZNE Ze względu na drogę klasy G przepływem miarodajnym dla przepustu jest przepływ Q 1%. Poniższych obliczeń dokonano dla przepustu istniejącego, położonego powyżej przepustu projektowanego. Z uwagi na brak koryta prowadzącego i doprowadzającego wodę ze zlewni do istniejącego przepustu, spływ wód w kierunku przepustu będzie odbywał się w wyniku lokalnego ukształtowania terenu. Obliczenie przepływu miarodajnego równego przepływowi maksymalnemu o odpowiednim prawdopodobieństwie wystąpienia wykonano przy pomocy wzoru Lambora. Q p = 0.278. i p. Φ. A = 0.851 [m 3 /s] gdzie: i p - natężenie deszczu nawalnego [mm/h], Φ - współczynnik odpływu powierzchniowego, Φ = 0.25 dla terenów nizinnych, A - powierzchnia zlewni [km 2 ], A = 0.53 [km 2 ]. Natężenie deszczu nawalnego i p = gdzie: n = 0,779 0,164 H = 0.681 (38 12lg p) H n ( t + b) 0.28 b = 0,001 (20,92 H p 0,345 0,15 p 2,0) = 0.002 d = 0,001 (47,3 0,023 p) = 0.047, t czas trwania deszczu nawalnego [h], H wskaźnik opadu normalnego [m], H = 0.6 [m], +d = 23.11 [mm/h] p prawdopodobieństwo pojawiania się deszczu nawalnego [%], p = 1%. Czas trwania deszczu nawalnego (miarodajnego) wyznaczono na podstawie wzoru Sokołowskiego gdzie: t k czas koncentracji [h] t = (t k +1) -0.2. t k = 1.68 [h] = 101 [min.] L t k = =2.11 [h] 3.6 v przy: L najdłuższa droga spływu od wododziału do przekroju rozpatrywanego [km], L=1.9 [km] V prędkość spływu [m/s], przyjęto V = 0.25 [m/s] dla powierzchni zalesionej, łąk i pastwisk 12

7.2.2 OBLICZENIA HYDRAULICZNE 7.2.2.1 OBLICZENIA DOTYCZĄCE WYZNACZENIA ŚWIATŁA PRZEPUSTU I SPIĘTRZENIA PRZED PRZEPUSTEM Obliczeń hydraulicznych przepustu dokonano na podstawie zał. nr 1 Obliczanie świateł mostów i przepustów Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. (Dz. U. z 2000 r., nr 63, poz. 735) w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. Istniejący przepust zlokalizowany jest pod drogą klasy G a projektowany przepust znajduje się poniżej przepustu istniejącego pod ścieżką rowerową. Obiekt ten projektuje się na przepływ miarodajny równy przepływowi o prawdopodobieństwie wystąpienia 1% o przekroju kołowym z wlotem kołnierzowym. Przyjęto, że wlot i wylot przepustów pozostają niezatopione wobec czego muszą wystąpić następujące warunki projektowe: - minimalna szerokość przepustu - 0,8 [m], - minimalna wysokość przepustu o długości L<20 m; h p = 0.8 [m], - maksymalna prędkość przepływu w przepuście dla h p 1,5 m; v p 3,5 [m/s], - głębokość wody w przepuście nie większa niż 75% jego wysokości, - strop przepustu powinien być wzniesiony co najmniej 0,25 [m] nad zwierciadłem wody przy przepływie miarodajnym, - niezatopienie wlotu dla H 1,2 h p, - niezatopienie wylotu dla h d 1,25 h kr - spadek i p < i kr. gdzie: h p - wysokość przepustu, h kr - głębokość krytyczna w przepuście L - długość przewodu, i p - spadek dna przepustu, i kr - spadek krytyczny, h d - napełnienie w korycie za przepustem H - rzeczywista wysokość spiętrzenia przed przepustem - wyznaczenie wstępnych minimalnych wymiarów przewodu przepustu dla założonej wysokości spiętrzenia przed przepustem H. założona wysokość spiętrzenia przed przepustem H = 0.9 [m] powierzchnia przekroju strumienia odpowiadająca głębokości wody H o = 2,0 [m 2 ] 13

prędkość wody dopływającej V o = Q m o =0,426 [m/s], określenie linii energii spiętrzonego strumienia przed przepustem dla Q m 2 α o V0 H o = H + =0,91 [m] 2 g gdzie: α 1,1 współczynnik Coriolisa przybliżona szerokość zastępcza przekroju wlotowego przewodu w ruchu krytycznym Qm b kr = = 0, 71 [m] 3/ 2 m g H 2 o gdzie: m = 0,31 - współczynnik wydatku dla wlotu. - ze względu na drogę klasy G przyjęto średnicę projektowanego przepustu D = 0.8 [m] oraz spadek dna przewodu i = 0,0415 [-]. Dla przyjętych parametrów obliczono metodą iteracyjną rzeczywistą wysokość spiętrzenia wody przed przepustem H = 0.90 [m]. powierzchnia przekroju strumienia odpowiadająca głębokości wody H o = 2.0 [m 2 ], pole przekroju wlotu przepustu przy rzędnej zw. wody spiętrzonej p = 0,502 [m 2 ] obliczony współczynnik wydatku dla wlotu przy dławieniu niepełnym 0,385 mt m = m t + X p = 0.318 3 2 o gdzie: m t - wartość współczynnika odczytana z tabeli 3.1 zał. nr 1 ww. rozporządzenia. m t =0.31 określenie rzeczywistej linii energii spiętrzonego strumienia oraz prędkości przed przepustem dla Q m H o = 0.93 [m], V o = 0.426 [m/s], Wyznaczenie szerokości krytycznej przekroju przewodu przepustu p W Q = D 2 m = 0,4746 Q g D to z tab. 3.3 zał. nr 1 ww. rozporządzenia wyznaczono minimalną szerokość zastępczą przekroju wlotowego przewodu w ruchu krytycznym b kr = 0,671 m. Natężenie przepływu wyznaczono ze wzoru: Q = m b = 0,847 m 3 /s kr 3 / 2 2 g H o 14

Warunek(Q > 0.95 Qm) spełniony - prędkość przepływu i napełnienie przewodu przy Q m W Q = 0,4746 to z tab. 3.3 zał. nr 1 ww. rozporządzenia wyznaczono głębokość krytyczną wody w przewodzie przepustu h kr = 0,56 m oraz pole przekroju przepustu przy głębokości krytycznej kr = 0.4697 m 2 gdzie prędkość wody w przepuście wynosi: V p = Q m p =1.81 [m/s] ; przy czym : p = kr - spadek krytyczny przewodu przy napełnieniu Q m 2 g U n i kr = 1/ 3 α B R u = 0,047 przy: B=b kr gdzie: g - przyspieszenie ziemskie [m/s 2 ], U =2.3 [m] - obwód zwilżony przewodu, n = 0,030 - współczynnik szorstkości przewodu, α 1,1 - współczynnik Coriolisa, b kr = 0,671 [m] - szerokość przewodu w ruchu krytycznym, R u = 0,20 [m] - promień hydrauliczny przepustu - głębokość wody na wylocie h wyl = 0,75 X h kr ; h wyl = 0,50 m to z tab. 3.3 ww. rozporządzenia wyznaczono wyl = 0,3342 m 2 - prędkość wody na wylocie z przepustu V wyl = Q m wyl =2.54 [m/s] Warunki projektowe założone na wstępie rozdziału zostały spełnione. 7.2.2.2 UMOCNIENIE WYPADU PRZEPUSTU V wyl > V nr - spełniony gdzie: V wyl = 2,54 [m/s] - prędkość wody na wylocie z przepustu, V nr rozporządzenia = 1,2 [m/s] - prędkość nierozmywająca, odczytana z tab.2.3 ww. 15

W związku z tym, że V wyl > V nr, poniżej przepustu przewiduje się umocnienie dna i skarp rowu kostką kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej. 7.3 PRZEPUST W KM 10+318 7.3.1 OBLICZENIA HYDROLOGICZNE Ze względu na drogę klasy G przepływem miarodajnym dla przepustu jest przepływ Q 1%. Obliczenie przepływu miarodajnego równego przepływowi maksymalnemu o odpowiednim prawdopodobieństwie wystąpienia wykonano przy pomocy wzoru Lambora. Q p = 0.278. i p. Φ. A = 2.94 [m 3 /s] gdzie: i p - natężenie deszczu nawalnego [mm/h], Φ - współczynnik odpływu powierzchniowego, Φ = 0.25 dla terenów nizinnych, A - powierzchnia zlewni [km 2 ], A = 2.83 [km 2 ]. Natężenie deszczu nawalnego i p = gdzie: n = 0,779 0,164 H = 0.681 (38 12lg p) H n ( t + b) 0.28 b = 0,001 (20,92 H p 0,345 0,15 p 2,0) = 0.002 d = 0,001 (47,3 0,023 p) = 0.047, t czas trwania deszczu nawalnego [h], H wskaźnik opadu normalnego [m], H = 0.6 [m], 16 +d = 14,93 [mm/h] p prawdopodobieństwo pojawiania się deszczu nawalnego [%], p = 1%. Czas trwania deszczu nawalnego (miarodajnego) wyznaczono na podstawie wzoru Sokołowskiego gdzie: t k czas koncentracji [h] t = (t k +1) -0.2. t k = 3,94 [h] = 236 [min.] L t k = =1.76 [h] 3.6 v przy: L najdłuższa droga spływu od wododziału do przekroju rozpatrywanego [km], L=3.55 [km] V prędkość spływu [m/s], przyjęto V = 0.25 [m/s] dla powierzchni zalesionej, łąk i pastwisk 7.3.2 OBLICZENIA HYDRAULICZNE 7.3.2.1 OBLICZENIA KORYTA DOPROWADZAJĄCEGO WODĘ DO PRZEPUSTU Obliczeń ww. koryta dokonano posługując się wzorem Maninga dla koryt otwartych. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów:

gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,030, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U A - pole powierzchni pod zwierciadłem wody [m 2 ]. - parametry koryta doprowadzającego wodę do przepustu: b = 1.91 [m] - szerokość dna, B = 4.5 [m] - szerokość koryta 1: m = 1 : 1,5 [-] - nachylenie skarp, h = 0.9 [m] - głębokość, i = 0,25 [%] - spadek dna, - głębokość wody w korycie cieku (napełnienie h m ) przy przepływie miarodajnym obliczono metodą kolejnych przybliżeń zakładając napełnienie koryta i sprawdzając odpowiadający przepływ, aż do uzyskania miarodajnego natężenia przepływu (metoda iteracyjna). h m = 0.9 [m], = 2.88 [m 2 ], B m = 4.5 [m], U = 5.31 [m], V = 1.1 [m/s], Q(h m ) = 3.03 [m 3 /s], Warunek (0.95 Q m < Q(h m ) < 1.05 Q m ) spełniony 7.3.2.2 OBLICZENIA DOTYCZĄCE WYZNACZENIA ŚWIATŁA PRZEPUSTU I SPIĘTRZENIA PRZED PRZEPUSTEM Obliczeń hydraulicznych przepustu dokonano na podstawie zał. nr 1 Obliczanie świateł mostów i przepustów Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. (Dz. U. z 2000 r., nr 63, poz. 735) w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. 17

Istniejący przepust zlokalizowany jest pod drogą klasy G a projektowany przepust będzie znajdował się pod projektowanym ciągiem pieszo rowerowym powyżej przepustu istniejącego. Obiekt ten projektuje się na przepływ miarodajny równy przepływowi o prawdopodobieństwie wystąpienia 1% o przekroju owalnym z wlotem kołnierzowym. Przyjęto, że wlot i wylot przepustów pozostają niezatopione wobec czego muszą wystąpić następujące warunki projektowe: - minimalna szerokość przepustu - 0,8 [m], - minimalna wysokość przepustu o długości L<20 m; h p = 0.8 [m], - maksymalna prędkość przepływu w przepuście dla h p 1,5 m; v p 3,5 [m/s], - głębokość wody w przepuście nie większa niż 75% jego wysokości, - strop przepustu powinien być wzniesiony co najmniej 0,25 [m] nad zwierciadłem wody przy przepływie miarodajnym, - niezatopienie wlotu dla H 1,2 h p, - niezatopienie wylotu dla h d 1,25 h kr - spadek i p < i kr. gdzie: h p - wysokość przepustu, h kr - głębokość krytyczna w przepuście L - długość przewodu, i p - spadek dna przepustu, i kr - spadek krytyczny, h d - napełnienie w korycie za przepustem, H - rzeczywista wysokość spiętrzenia przed przepustem - wyznaczenie wstępnych minimalnych wymiarów przewodu przepustu dla założonej wysokości spiętrzenia przed przepustem H. założona wysokość spiętrzenia przed przepustem H = 1.0 [m] powierzchnia przekroju strumienia odpowiadająca głębokości wody H o = 2.88 [m 2 ] prędkość wody dopływającej V o = Q m o =1.02 [m/s], określenie linii energii spiętrzonego strumienia przed przepustem dla Q m 2 α o V0 H o = H + =0.96 [m] 2 g gdzie: α 1,1 współczynnik Coriolisa 18

przybliżona szerokość zastępcza przekroju wlotowego przewodu w ruchu krytycznym Qm b kr = = 2.27 [m] 3/ 2 m g H 2 o gdzie: m = 0,31 - współczynnik wydatku dla wlotu. - przyjęto wymiary projektowanego przepustu o przekroju owalnym: światło: poziome 2.55 [m] a pionowe 1.84 [m], spadek dna przewodu i = 0,0153 [-]. Dla przyjętych parametrów obliczono metodą iteracyjną rzeczywistą wysokość spiętrzenia wody przed przepustem H = 0.80 [m]. powierzchnia przekroju strumienia odpowiadająca głębokości wody H o = 2.55 [m 2 ], pole przekroju wlotu przepustu przy rzędnej zw. wody spiętrzonej p = 2.03 [m 2 ] obliczony współczynnik wydatku dla wlotu przy dławieniu niepełnym 0,385 mt m = m t + X p = 0.36 3 2 o gdzie: m t - wartość współczynnika odczytana z tabeli 3.1 zał. nr 1 ww. rozporządzenia. m t =0.31 określenie rzeczywistej linii energii spiętrzonego strumienia oraz prędkości przed przepustem dla Q m H o = 0.87 [m], V o = 1.15 [m/s], Natężenie przepływu wyznaczono ze wzoru: Q = m b = 3.29 m 3 /s kr p 3 / 2 2 g H o Warunek(Q > 0.95 Qm) spełniony - prędkość przepływu i napełnienie przewodu przy Q m Głębokość przepływu w przepuście α Q h kr = 3 g 2 2 b kr =0.51 m, oraz pole przekroju przepustu przy głębokości krytycznej kr = 2.45 m 2 gdzie prędkość wody w przepuście wynosi: V p = Q m p =1.2 [m/s] ; przy czym : p = kr - spadek krytyczny przewodu przy napełnieniu Q m 19

2 g U n i kr = 1/ 3 α B R u gdzie: g - przyspieszenie ziemskie [m/s 2 ], U =4.0 [m] - obwód zwilżony przewodu, = 0,016 przy: B=b kr n = 0,030 - współczynnik szorstkości przewodu, α 1,1 - współczynnik Coriolisa, b kr =B= 2.55 [m] - szerokość przewodu w ruchu krytycznym, R u = 0,6 [m] - promień hydrauliczny przepustu - głębokość wody na wylocie - prędkość wody na wylocie z przepustu h wyl = 0,75 X h kr ; h wyl = 0,38 m V wyl = Q m wyl =1.47 [m/s] Warunki projektowe założone na wstępie rozdziału zostały spełnione. 7.3.2.3 UMOCNIENIE WYPADU PRZEPUSTU V wyl > V nr - spełniony gdzie: V wyl = 1.47 [m/s] - prędkość wody na wylocie z przepustu, V nr rozporządzenia = 1,2 [m/s] - prędkość nierozmywająca, odczytana z tab.2.3 ww. W związku z tym, że V wyl > V nr przewiduje się umocnienie dna poniżej projektowanego przepustu kostką kamienną lub kamieniem naturalnym na zaprawie cementowej. 7.4 ZLEWNIA WYLOTU ROWU KRYTEGO Ø 500 MM W KM 3+913 7.4.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie z odcinka ww. zlewni. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 139,93 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 1,22 [ha] i xsi S= =0.90 20

Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 21 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.5.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ROWU KRYTEGO W celu określenia przepustowości rowu krytego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,010, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu krytego[m 2 ]. V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U - parametry rowu krytego prowadzącego wodę: - obliczenie przepustowości rowu Ø = 0,5 [m] i = 0.1 [%] - spadek rowu = 0,196 [m 2 ], U = 1.57 [m], R h = 0,12 [m] V = 0,77 [m/s], Q= 0,15 [m 3 /s] = 150 [dm 3 /s], Rów kryty odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni.

7.5 ZLEWNIA WYLOTU ROWU KRYTEGO Ø 500 MM W KM 5+724 7.5.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie z odcinka ww. zlewni. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 11,47 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 0,1 [ha] i xsi S= =0.90 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 22 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.6.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ROWU KRYTEGO W celu określenia przepustowości rowu krytego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,010, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U

i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu krytego[m 2 ]. - parametry rowu krytego prowadzącego wodę: - obliczenie przepustowości rowu Ø = 0,5 [m] i = 0.1 [%] - spadek rowu = 0,196 [m 2 ], U = 1.57 [m], R h = 0,12 [m] V = 0,77 [m/s], Q= 0,150 [m 3 /s] = 150 [dm 3 /s], Rów kryty odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni. 7.6 ZLEWNIA WYLOTU ROWU KRYTEGO Ø 500 MM W KM 10+228 7.7.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie z odcinka ww. zlewni. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 313,12 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 3,51 [ha] i xsi S= =0.70 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 23 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.7.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ROWU KRYTEGO

W celu określenia przepustowości rowu krytego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,010, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu krytego[m 2 ]. V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U - parametry rowu krytego prowadzącego wodę: - obliczenie przepustowości rowu Ø = 0,5 [m] i = 0.5 [%] - spadek rowu = 0,196 [m 2 ], U = 1.57 [m], R h = 0,12 [m] V = 1,72 [m/s], Q= 0,337 [m 3 /s] = 337 [dm 3 /s], Rów kryty odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni. Powyższa wielkość odpływu sekundowego Q = 313,12 [dm 3 /s] obejmuje odprowadzenie wód z pasa drogowego jak również terenów przyległych. Szczególne korzystanie z wód polegające na odprowadzeniu wód z pasa drogowego do rowu otwartego za pomocą przykanalików wpustów ulicznych przewidziane jest w ilości Q = 41.29 [dm 3 /s]. 7.8 ZLEWNIA ROWU OTWARTEGO OD KM 9+845 DO KM 9+940 7.8.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie z odcinka ww. zlewni. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 313,12 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] 24

- powierzchnia odwadniana [ha] = 3,51 [ha] i xsi S= =0.70 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 25 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.8.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ROWU OTWARTEGO W celu określenia przepustowości rowu krytego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,030, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu [m 2 ]. V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U - parametry rowu krytego prowadzącego wodę: b = 0.4 [m] - szerokość dna, B = 1.6 [m] - szerokość koryta 1: m = 1 : 1,5 [-] - nachylenie skarp,

- obliczenie przepustowości rowu h = 0.5 [m] - głębokość, i = 1.0 [%] - spadek dna, = 0,5 [m 2 ], U = 1.6 [m], R h = 0,31 [m] V = 1.52 [m/s], Q= 0.76 [m 3 /s] = 760 [l/s], Rów otwarty odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni. 7.9 ZLEWNIA ROWU OTWARTEGO OD KM 10+228 DO KM 10+576 7.9.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie z odcinka ww. zlewni. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 368,42 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 4,13 [ha] i xsi S= =0.70 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.9.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ROWU OTWARTEGO W celu określenia przepustowości rowu krytego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: 26

gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,030, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu [m 2 ]. V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U - parametry rowu krytego prowadzącego wodę: - obliczenie przepustowości rowu b = 0.4 [m] - szerokość dna, B = 1.6 [m] - szerokość koryta 1: m = 1 : 1,5 [-] - nachylenie skarp, h = 0.5 [m] - głębokość, i = 0,3 [%] - spadek dna, = 0,5 [m 2 ], U = 1.6 [m], R h = 0,31 [m] V = 0,84 [m/s], Q= 0.417 [m 3 /s] = 417 [l/s], Rów otwarty odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni. 7.10 ZLEWNIA WYLOTÓW WPUSTÓW ULICZNYCH - PRZYKANALIK Ø 200 MM W KM 9+853, 9+893, 9+939 7.10.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych wpustem ulicznym o średnicy przykanalika Ø 200 mm. q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 4,88 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] i xsi S= =0.89 27

= 0,043 [ha] Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 28 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.10.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI PRZYKANALIKA W celu określenia przepustowości przykanalika posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,010, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni przykanalika[m 2 ]. V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U - parametry przykanalika odprowadzającego wodę: - obliczenie przepustowości przykanalika Ø = 0,2 [m] i = 0.2 [%] - spadek przykanalika = 0,0314 [m 2 ], U = 0,628 [m], R h = 0,05 [m] V = 0.61 [m/s], Q= 0.019 [m 3 /s] = 19.15 [l/s],

W związku z tym, że rozstawa powyższych wpustów jest jednolita odbiorą one wody opadowe i roztopowe w ilości 3xQ = 14,64 [dm 3 /s] z ww. powierzchni zlewni. 7.11 ZLEWNIA ŚCIEKU SKARPOWEGO W KM 10+230 7.11.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie ściekiem skarpowym. poniższego wzoru wyznaczono spływ wód deszczowych i roztopowych q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 10,55 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 0,092 [ha] i xsi S= =0.90 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 29 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha] A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.11.2 OKREŚLENIE PRZEPUSTOWOŚCI ŚCIEKU SKARPOWEGO W celu określenia przepustowości ścieku skarpowego posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U

n - współczynnik szorstkości, n =0,012, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni korytka [m 2 ]. - parametry korytka odprowadzającego wodę: - obliczenie przepustowości ścieku b=0,28 m, h=0,15 i = 6.0 [%] - spadek ścieku = 0,042 [m 2 ], U = 0,43 [m], R h = 0,098 [m] V = 4,34 [m/s], Q= 0.18 [m 3 /s] = 180 [l/s], Ściek skarpowy odbierze wody opadowe i roztopowe z ww. powierzchni zlewni. 7.12 ZLEWNIA PRZEPUSTÓW Ø 0.40 M POD ZJAZDAMI W KM 3+377.63, 3+814.96, 4+009.39, 4+264.54, 4+306.81, 9+841.88, 9+915.86, 10+342.92, 10+483.66 ORAZ PRZEPUSTU Ø 0.60 M POD DROGĄ WEWNĘTRZNĄ 7.12.1 OKREŚLENIE ODPŁYWU SEKUNDOWEGO Na podstawie poniższego wzoru wyznaczono najbardziej niekorzystny spływ wód deszczowych i roztopowych dla zlewni przepustu. q - natężenie miarodajne opadu [dm 3 /s ha] Q = x s x q = 472,80 [dm 3 /s] s- współczynnik spływu rozpatrywanej powierzchni [-] - powierzchnia odwadniana [ha] = 5,30 [ha] i xsi S= =0.70 Zgodnie z Rozporządzeniem [2] dla klasy drogi G wartość prawdopodobieństwa pojawienia się deszczu miarodajnego p = 50% wówczas z zależności C = 100/p = 2 lata. 30 częstotliwość opadu wyprowadzona Następnie obliczono natężenie miarodajne opadu q [dm 3 /s ha] stosując poniższy wzór: gdzie: A q=15.347 0., 667 t m = 127,44 [dm 3 /s ha]

A= 592 - parametr zależny od częstotliwości pojawiania się deszczu miarodajnego (C) oraz opadu normalnego (Pn) [-], H = 620 [mm] - roczna suma opadów, t mm = 10 [min.] - czas miarodajny trwania opadu. 7.12.2 OKREŚLENIE NATĘŻENIA PRZEPŁYWU W PRZEPUŚCIE Przepusty planuje się wykonać na rowach przydrożnych i pod drogą poprzeczną (brak klasy funkcjonalno-technicznej) wzdłuż rozbudowywanej drogi. Wobec czego, w celu określenia natężenia przepływu w przepuście posłużono się wzorem Maninga. - prędkość oraz natężenie przepływu płynącej wody wyznaczono ze wzorów: gdzie: V - prędkość średnia w korycie [m/s], n - współczynnik szorstkości, n =0,010, R h - promień hydrauliczny [m], U - obwód zwilżony [m], i - spadek dna [-], Q - natężenie przepływu [m 3 /s], - pole powierzchni rowu krytego[m 2 ]. - parametry przepustu prowadzącego wodę: - obliczenie przepustowości przepustu V = n 1 x R 2/3 x i 1/2 Q = x V R h = U Ø = 0,4 [m] i = 0.2 [%] - spadek przepustu = 0,1256 [m 2 ], U = 1,256 [m], R h = 0,1 [m] V = 0. [m/s], Q= 0.963 [m 3 /s] = 963 [l/s], Projektowane przepusty odbiorą wody opadowe i roztopowe z poszczególnych zlewni. 8. CHARAKTERYSTYKA ODBIORNIKA ŚCIEKÓW OBJĘTEGO POZWOLENIEM WODNOPRAWNYM Zgodnie art. 9 ustawy Prawo wodne [1] pod pojęciem ścieków należy rozumieć wprowadzanie do wód lub do ziemi m.in. wód opadowych lub roztopowych. Wody te będą odprowadzane do rowu przydrożnego o następujących parametrach: głębokości h = 0,50 m, 31

szerokości dna b = 0,40 m i nachyleniu skarp 1:1.5 lub 1:1 wraz z ich umocnieniem poprzez obsiew trawą lub płytami ażurowymi o wym. 40x60x10. 9. USTALENIA WYNIKAJĄCE Z PLANU GOSPODAROWANIA WODAMI NA OBSZARZE DORZECZA I WARUNKÓW KORZYSTANIA Z WÓD REGIONU WODNEGO Przedmiotowe urządzenia wodne projektuje się w celu odprowadzenia wód pod ciągiem pieszo-rowerowym oraz drogą ze zlewni o charakterze rolniczym. Korzystanie z wód objętych niniejszym operatem wodnoprawnym będzie polegało na odprowadzeniu wód opadowych i roztopowych z pasa drogowego do rowu przydrożnego w niewielkich ilościach w związku z powyższym wody te nie wpłyną 32 niekorzystnie na jakość wód powierzchniowych i podziemnych. Dotychczas nie zostały ustalone warunki korzystania z wód regionu w ww. zakresie. 10. OKREŚLENIE WPŁYWU GOSPODARKI WODNEJ ZAKŁADU NA WODY POWIERZCHNIOWE ORAZ PODZIEMNE, W SZCZEGÓLNOŚCI NA STAN TYCH WÓD I REALIZACJĘ CELÓW ŚRODOWISKOWYCH DLA NICH OKREŚLONYCH Dotychczas użytkowanie przedmiotowej drogi wojewódzkiej nie powodowało negatywnego oddziaływania na wody powierzchniowe i podziemne. W związku z powyższym odprowadzenie wód opadowych lub roztopowych i wykonanie urządzeń wodnych w ramach przebudowy tejże drogi nie będzie miało niekorzystnego wpływu na ww. wody. 11. PLANOWANY OKRES ROZRUCHU I SPOSÓB POSTĘPOWANIA W PRZYPADKU ROZRUCHU, ZATRZYMANIA DZIAŁALNOSCI BĄDŹ WYSTĄPIENIA AWARII LUB USZKODZENIA URZĄDZEŃ POMIAROWYCH ORAZ ROZMIAR, WARUNKI KORZYSTANIA Z WÓD I URZĄDZEŃ WODNYCH W TYCH SYTUACJACH Projektowane urządzenia wodne nie są urządzeniami mogącymi poprzez swoją konstrukcję zmienić warunki korzystania z wód. Jeżeli doszłoby do sytuacji zanieczyszczenia terenu w związku z wykonaniem urządzeń wodnych substancjami ropopochodnymi wywołującymi skażenie środowiska należy w takiej sytuacji niezwłocznie powiadomić najbliższą jednostkę Straży Pożarnej. Jednocześnie urządzenia, które zostaną wykonane powinny być kontrolowane nie mniej niż raz na rok a wszelkie przeszkody stałe, które powodują ich niedrożność na bieżąco usuwane. 12. INORMACJA O ORMACH OCHRONY PRZYRODY UTWORZONYCH LUB USTANOWIONYCH NA PODSTAWIE USTAWY Z DNIA 16 KWIETNIA 2004 R. O OCHRONIE PRZYRODY, WYSTĘPUJĄCYCH W ZASIĘGU ODDZIAŁYWANIA