4. Obliczenia techniczne. 4.1. Zestawienie mocy dla i 3 klatki budynku 11-go Listopada 3. Punkt odbioru Pi [KW] Qn [KVAr] cos f [ - ] 1. Mieszkania ( 60 x 3 kw ) 180 87,177979 0,9. Potrzeby adnimistracyjne ( 1 x 7 KW ) 7 3,390547 0,9 Suma 187 90,56834 0,9 4.. Moc szczytowa i współczynnik mocy sekcji budynku mieszkalnego. Przyjmując współczynnik jednoczesności kj = 0,9 Inwestor określił moc szczytową obiektu: Obliczeniowy współczynnik mocy wynosi : Ps = kj Pi Qs = kj Qi Ps = 54, KW Qs = 6,3 KVAr cos f = 0,9 Zadany współczynnik mocy wynosi cos f = 0,95 Kompensacja mocy biernej indukcyjnej nie jest wymagana. 4.3. Dobór wewnętrznej linii zasilającej sekcję budynku ( ZK - Wył. p.poż. ). Prąd szczytowy wynosi : Ps = 54, kw Is= Ps / 1,73 U cos f Is= 87,1 A Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu 4 X LgY 70 o obciążalności długotrwałej : Idd = 136 A Uwzględniając współczynnik temperaturowy dla 40 C - 0,87
Idd'= 118 A Wew. linia zas. posiadać będzie długość L = 11 m Spadek napięcia wynosi: u %= 100 Ps l g U S D u %= 0,0968393 % Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami WTN 1/gF 100 A zainstalowanymi w złączu kablowym. Biorąc powyższe wyniki pod uwagę dobiera się "wyłącznik p.poż." w postaci rozłącznika typu DPX I -160 oraz modułowy blok rozdzielczy 50 A. 4.4. Dobór wewnętrznej linii zasilającej RG- - TP ( kl. piętro IV ). Punkt odbioru Pi [KW] Qn [KVAr] cos f [ - ] 1. Mieszkania (15 x 3 kw ) 45 1,794495 0,9 ( połowa mieszkań klatki nr ) Suma 45 1,794495 0,9 4.5. Moc szczytowa i współczynnik mocy dla połowy kl. Dobór W.L.Z. i zab. Przyjmując współczynnik jednoczesności kj = 0,4 Prąd szczytowy wynosi : Ps = kj Pi Ps = 18 kw Is= Ps / 1,73 U cos f Is= 8,9 A Projektuje się wyk. wewnętrz. linii zas. typu 5 X LgY 16 o obciążalności długotrwałej : Idd = 56 A Uwzględniając współczynnik temperaturowy dla 35 C - 0,94 Idd'= 5,6 A
Wew. linia zas. posiadać będzie długość L = 5 m Spadek napięcia wynosi: u %= 100 Ps l g U S D u %= 0,664777 % Wew. linię zas. zabezp. się bezpiecznikami typu D0/gG - 50 A zainstalowanymi rozłączniku R303 50A. Oczywiście zabezpieczenia dopasowano w taki sposób aby zachować ich selektywne działanie. 4.6. Układy pomiarowe. Układy pomiarowe istniejące - bezpośrednie 1- faz. 1 i strefowe. Układ pomiarowy administracyjny - 3 - faz. 1 strefowy. Układ pomiarowy wymiennikowni MPEC - 3 - faz. strefowy. 4.7. Dobór przewodów w instalacjach elektrycznych mieszkań. Nazwa obwodu Moc Prąd Zab. Typ przewod. Idd Ibmax --- --- KW A ---- ---- A A Obwody jednofazowe : W.L.Z. mieszkań 3 13,7998 BiWts 0 YDY 3 X 6 9 5 Obwody 3 - faz.: Nie występują Przewody i zabezpieczenia dobrano prawidłowo. 4.8. Sprawdzenie spadków napięć w instalacjach elektrycznych (wg. PN-IEC. 60364-5-5 ). Przyjęto, że suma spadków napięcia w sieci wewnętrznej obiektu nie po - winna przekroczyć 4 %. Do obliczeń wybiera się obwody najdłuższe i naj - bardziej obciążone. Dla uproszczenia przyjęto warunek najbardziej niekorzy - stny zakładając, iż cała moc zainstalowana jest na końcu obwodu ( obwody gniazd ). Dla obwodów oświetleniowych przyjęto że obciążenie jest równomiernie rozłożone w obwodach. Zatem spadek napięia wyliczono przyjmując założenie, iż cała moc obciążenia jest przyłożona w połowie długości obwodu.
Procentowe spadki napięć wyliczono ze wzorów: Dla obwodu jednofazowego: Dla obwodu trójfazowego: D u%= P. l 00 / Unf g S. D u%= P. l 100 / Un g S. Nazwa obwodu Moc Długość Un Typ przewod. DU% SDU% --- --- KW m. V ---- % % O. gn. mieszk.,5 16 30 YDYp 3 x,5 1,09985 1,09985 O. TM - TP 3 13 30 YDYp 3 x 6 0,44681 1,54666 O. TP - RG 18 5 400 5 X LYg 16 0,66477,1143 O. RG - ZK 18 11 400 4 X LYg 70 0,0314,4357 SDU% - suma spadków napięcia liczona od końca obwodu odbiorczego. Spadki napięć mieszczą się w dopuszczalnym przedziale 4 %. 4.9. Sprawdzenie skuteczności ochrony przeciwporażeniowej (wg. PN-IEC 60364-4-41). W celu sprawdzenia skuteczności ochrony przeciwporażeniowej dokonano obliczeń prądów zwarciowych przy zwarciach jednofazowych. Wyniki obliczeń zestawiono w tabeli. Dobrane zabezpieczenia, zgodnie z PN-ICE 60364-4-41 powinny spełniać w układzie TN-C-S. warunek: Z Iw <= U0 = 30 V Obliczenia dla zasilania kl. i 3 z K-15 ( przy zab. 160A w st. tr.). Parametry elementów obwodów zwarciowych : R X Transformator S=400kVA 0,0053 0,017 Linia kablowa YAKY 4 X 70 L=1 m. 0,191386 0,03536
Główny W.L.Z. 4 x LgY 70 L=11 m 0,005714 W.L.Z. 5 x LgY 16 L=5 m 0,11818 Obw. zasil. mieszk. YDY 3 x 6 L=5 m 0,030303