ANALIZA NUMERYCZNA SEGMENTU STALOWO-BETONOWEGO DŹWIGARA MOSTOWEGO OBCIĄŻONEGO CIĘŻAREM WŁASNYM

Podobne dokumenty
Przejście ekologiczne z dźwigarów VFT-WIB nad drogą S7

PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ

Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

ANALIZA EFEKTYWNOŚCI DOBORU ŁĄCZNIKÓW DO ZESPOLONYCH STROPÓW STALOWO-BETONOWYCH DLA WYBRANYCH RODZAJÓW PŁYT

DOŚWIADCZALNE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI BELEK STALOWO-BETONOWYCH ZESPOLONYCH ZA POMOCĄ ŁĄCZNIKÓW NIESPAWANYCH

Analiza wzmocnienia stalowych belek stropowych poprzez ich zespolenie z płytą żelbetową

Projekt belki zespolonej

konstrukcji zespolonej.

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

ANALIZA PORÓWNAWCZA NOŚNOŚCI POŁĄCZENIA ŚCINANEGO ZESPOLONEJ BELKI STALOWO-BETONOWEJ DLA DWÓCH WYBRANYCH TYPÓW ŁĄCZNIKÓW

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

OBCIĄŻENIA TERMICZNE W ZESPOLONYCH DŹWIGARACH MOSTOWYCH THERMAL LOADS IN BRIDGE COMPOSITE STRUCTURES

Tasowanie norm suplement

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:


Zasady projektowania systemów stropów zespolonych z niezabezpieczonymi ogniochronnie drugorzędnymi belkami stalowymi. 14 czerwca 2011 r.

Widok ogólny podział na elementy skończone

Moduł. Profile stalowe

Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie

Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

262 Połączenia na łączniki mechaniczne Projektowanie połączeń sztywnych uproszczoną metodą składnikową

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Badania zespolonych słupów stalowo-betonowych poddanych długotrwałym obciążeniom

SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)

WYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ PŁYTĄ POMOSTU ZA POMOCĄ SWORZNI

Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści

Dr inż. Wiesław Zamorowski, mgr inż. Grzegorz Gremza, Politechnika Śląska

Freedom Tower NY (na miejscu WTC)

PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania

Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego. wystąpienia katastrofy postępującej.

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS

VFT PREFABRYKOWANE DŹWIGARY ZESPOLONE Z AKTYWNYM DESKOWANIEM BETONOWYM

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska

Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali

Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze

Założenia obliczeniowe i obciążenia

BADANIA NOSNOŚCI NA ZGINANIE I UGIĘĆ BELEK ZESPOLONYCH TYPU STALOWA BLACHA-BETON

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

Opracowanie pobrane ze strony:

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE. dr inż. Monika Siewczyńska

Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.

1. Połączenia spawane

1. Projekt techniczny Podciągu

Doświadczenia z realizacji sprężenia zewnętrznego konstrukcji mostów zespolonych

ZASTOSOWANIE ANALIZY NIELINIOWEJ W PROGRAMIE DIANA DO OCENY STANU ZARYSOWANIA BELEK ŻELBETOWYCH O ROZPIĘTOŚCI 15 M

ĆWICZENIE 1 STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA METALI - UPROSZCZONA. 1. Protokół próby rozciągania Rodzaj badanego materiału. 1.2.

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej.

PREFABRYKOWANE DŹWIGARY ZESPOLONE STALOWO-BETONOWE TYPU VFT-WIB DO BUDOWY PRZĘSEŁ MOSTÓW DROGOWYCH I KOLEJOWYCH

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16

XXIII OLIMPIADA WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI BUDOWLANYCH 2010 ELIMINACJE OKRĘGOWE Godło nr PYTANIA I ZADANIA

Schöck Isokorb typu V

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

PL B1. Instytut Badawczy Dróg i Mostów, Warszawa,PL BUP 26/03

Politechnika Krakowska im. Tadeusza Kościuszki. Karta przedmiotu. obowiązuje studentów rozpoczynających studia w roku akademickim 2015/2016

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy

WPŁYW TARCIA NA NOŚNOŚĆ BELKI ALUMINIOWO-BETONOWEJ

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

Oddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt zespolonych z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja

MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH

SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem

Materiały pomocnicze

Schöck Isokorb typu KF

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.

OBLICZENIOWA OCENA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ZESPOLONYCH STALOWO-BETONOWYCH W WARUNKACH OBCIĄŻEŃ POŻAROWYCH W UJĘCIU PN - EN :2008

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

1. Płyta: Płyta Pł1.1

ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY

ZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY

Wytrzymałość Materiałów

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem

PRZEDMOWA WIADOMOŚCI WSTĘPNE ROZWÓJ MOSTÓW DREWNIANYCH W DZIEJACH LUDZKOŚCI 13

Materiały pomocnicze

Oddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt zespolonych z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA

POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY

ŁĄCZNIKI W KONSTRUKCJACH ZESPOLONYCH STALOWO-BETONOWYCH - PRZEGLĄD ROZWIĄZAŃ

DWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS

Grubosç płyty żelbetowej: h p. Aanlizowana szerokośç płyty: b := 1000 mm. Rozpiętośç płyty o schemacie statycznym L t. 1.5 m

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :

Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne

KONSTRUKCJE METALOWE

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Schöck Isokorb typu K-Eck

2. Badania doświadczalne w zmiennych warunkach otoczenia

Wyboczenie ściskanego pręta

Transkrypt:

Budownictwo 22 DOI: 10.17512/znb.2016.1.20 Piotr Lacki 1, Jacek Nawrot 1, Anna Derlatka 1 ANALIZA NUMERYCZNA SEGMENTU STALOWO-BETONOWEGO DŹWIGARA MOSTOWEGO OBCIĄŻONEGO CIĘŻAREM WŁASNYM Wprowadzenie Jednym ze sposobów konstruowania przęseł mostów średniej rozpiętości jest stosowanie zespolonych dźwigarów stalowo-betonowych typu VFT, które przedstawiono między innymi w pracach [1, 2]. W rozwiązaniu tym stalowa blachownica spawana prefabrykowana jest wraz z półką żelbetową, stanowiącą jednocześnie deskowanie dla monolitycznej płyty pomostu, betonowanej podczas montażu. Zespolenie belki z płytą zapewnione jest za pomocą łączników sworzniowych (rys. 1). zmienne C 30/37 J2 zmienne 10-12 cm S 355 J2 C 50/60 J2 zmienne Rys. 1. Przekrój poprzeczny przykładowego dźwigara VFT [2] 1 Politechnika Częstochowska, Wydział Budownictwa, ul. Akademicka 3, 42-200 Częstochowa, e-mail: piotr@lacki.com.pl, jnawrot@bud.pcz.czest.pl, aderlatka@bud.pcz.czest.pl

Analiza numeryczna segmentu stalowo-betonowego dźwigara mostowego obciążonego 205 Rozwinięciem systemu VFT jest system VFT-WIB [3], w którym zamiast blachownic spawanych stosowane są dwuteowniki walcowane rozcięte na dwie części w taki sposób, aby z jednego kształtownika uzyskać elementy na dwa dźwigary. Przykładowy dźwigar VFT-WIB pokazano na rysunku 2. Rys. 2. Przekrój poprzeczny dźwigara VFT-WIB [3] Według autorów prac [4, 5], linia rozcięcia ukształtowana została tak, aby powstałe wycięcia w środniku zapewniły zespolenie belki stalowej z płytą, eliminując konieczność stosowania dodatkowych łączników. Ten sposób zespolenia nazwany został composite dowels. Istotną kwestią jest określenie odpowiedniego kształtu linii rozcięcia, tak aby uzyskać odpowiednią nośność połączenia kształtownika stalowego z płytą. Najczęściej stosowane rozwiązania pokazano na rysunku 3. Rys. 3. Zespolenie typu composite dowels : a) kształt PZ, b) kształt MCL [3] W pracach [6-8] podjęto próbę zaadaptowania zespolenia typu composite dowels (dla nowego kształtu linii rozcięcia) do blachownic spawanych, stanowiących elementy składowe prefabrykowanych dźwigarów mostowych. Propozycja ta może stanowić uzupełnienie dotychczas stosowanych rozwiązań zespolonych dźwigarów mostowych.

206 P. Lacki, J. Nawrot, A. Derlatka 1. Opis przyjętego rozwiązania Założono, że stalowy element nośny dźwigara wykonany będzie jako teownik spawany, którego środnik stanowić będzie arkusz blachy rozcięty na dwie części, tak aby za pomocą jednego cięcia uzyskać elementy na dwa dźwigary. Zastosowanie teownika spawanego z blach cechuje się większą pracochłonnością, pozwala jednak w sposób bardziej swobodny kształtować geometrię przekroju i uzyskać większą nośność oraz sztywność elementu niż w przypadku dźwigarów, w których jako komponent stalowy jest używany dwuteownik walcowany. W zależności od oczekiwanej nośności dźwigara wysokość teownika stalowego można regulować, dobierając odpowiednią szerokość arkusza blachy przeznaczonej na środnik. Kształt wycięć mających zapewnić zespolenie elementu stalowego z płytą żelbetową dobrano w taki sposób, aby zapewnić wystarczające zakotwienie środnika w betonie przy jednoczesnym zminimalizowaniu ilości odpadów. Kształt linii cięcia pokazano na rysunku 4. Rys. 4. Schemat rozcięcia blachy środnika dźwigara: 1 - linia cięcia, 2 - odpad Istotną kwestią jest odpowiednie dobranie promieni krzywizn, tak, aby uzyskany kształt górnej krawędzi środnika umożliwił poprawne zespolenie elementu stalowego z płytą betonową oraz aby zachowane były minimalne wymagane grubości otuliny betonowej prętów zbrojenia usytuowanych w dolnych wycięciach blachy. Biorąc pod uwagę powyższe czynniki, zaproponowano rozwiązanie pokazane na rysunku 5, gdzie promień wycięcia R1 wynosił 60 mm, a promień R2 był równy 10 mm. Ponieważ proponowane rozwiązanie jest dedykowane mostom zespolonym o średniej rozpiętości przęsła, przyjęto, że komponent stalowy przekroju zespolonego będzie teownikiem spawanym o następujących parametrach: szerokość pasa 300 mm grubość pasa 30 mm całkowita wysokość środnika 420 mm grubość środnika 20 mm geometria wycięć górnej krawędzi środnika wg rysunku 5 grubość spoiny pachwinowej łączącej środnik z pasem 10 mm gatunek stali S235

Analiza numeryczna segmentu stalowo-betonowego dźwigara mostowego obciążonego 207 Płytę żelbetową zespoloną z teownikiem stalowym przyjęto jako element o stałej grubości i następujących parametrach: grubość 210 mm szerokość półki betonowej 1000 mm beton C20/25 pręty zbrojenia podłużnego ϕ10 (rozmieszczenie wg rysunku 6) pręty zbrojenia poprzecznego ϕ10 w rozstawie co 200 mm stal zbrojeniowa A-III, RB400 Przekrój poprzeczny analizowanego dźwigara pokazano na rysunku 6. Rys. 5. Geometria wycięć w środniku powtarzalnego fragmentu teownika stalowego Rys. 6. Dźwigar mostowy będący przedmiotem analizy: 1- belka stalowa, 2 - płyta żelbetowa, 3 - pręty zbrojenia poprzecznego, 4 - pręty zbrojenia podłużnego

208 P. Lacki, J. Nawrot, A. Derlatka 2. Model numeryczny analizowanego dźwigara Obliczenia numeryczne przeprowadzono przy użyciu programu ADINA System, wykorzystującego metodę elementów skończonych. Element stalowy i beton zamodelowano jako 8-węzłowe elementy typu 3D-solid. Natomiast pręty zbrojenia zamodelowano jako elementy prętowe jednowymiarowe typu truss. Model obciążono ciężarem własnym. Warunki brzegowe w postaci pełnego utwierdzenia przyłożono do dolnej powierzchni półki stalowej, zgodnie z rysunkiem 7. Elementy połączono w węzłach, co przedstawiono na rysunku 8. Rys. 7. Model numeryczny segmentu dźwigara stalowo-betonowego Rys. 8. Siatka segmentu dźwigara stalowo-betonowego Dla materiału kształtownika stalowego przyjęto bilinearny sprężysto-plastyczny model materiału z następującymi parametrami: gęstość 7850 kg/m 3 współczynnik Poissona 0,3 moduł Younga 210 GPa

Analiza numeryczna segmentu stalowo-betonowego dźwigara mostowego obciążonego 209 granica plastyczności 235 MPa moduł umocnienia 629 MPa Dla materiału stalowych prętów zbrojeniowych przyjęto bilinearny sprężysto- -plastyczny model materiału z następującymi parametrami: gęstość 7850 kg/m 3 współczynnik Poissona 0,3 moduł Younga 210 GPa granica plastyczności 400 MPa moduł umocnienia 202 MPa Dla materiału betonu przyjęto model z następującymi parametrami: gęstość 2500 kg/m 3 sieczny moduł sprężystości betonu 30 GPa średnia wartość wytrzymałości betonu na rozciąganie osiowe 2,2 MPa charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu po 28 dniach 28 MPa najmniejsze odkształcenie, przy którym osiągana jest wytrzymałość betonu 2 ostateczna wytrzymałość betonu na ściskanie 20 MPa odkształcenie graniczne 3,5 Na podstawie przeprowadzonych obliczeń uzyskano rozkład naprężeń zredukowanych w przekroju stalowym i w betonie oraz rozkład sił osiowych w prętach zbrojeniowych. 3. Analiza wyników Rozkład naprężeń zredukowanych w przekroju stalowym zamieszczono na rysunku 9. Minimalne wartości naprężeń zredukowanych w elemencie stalowym są zlokalizowane na krawędzi pasa i wynoszą 0,001 MPa. Natomiast maksymalne wartości naprężeń zredukowanych występują w środniku i wynoszą 1,881 MPa. Wycięcie górnej części środnika wpływa na niejednorodny rozkład naprężeń zredukowanych w środniku. Naprężenia w elemencie stalowym nie przekraczają granicy plastyczności wynoszącej 235 MPa. Rozkład sił osiowych w prętach zbrojenia przedstawiono na rysunku 10. Koncentracja sił występuje w środkowej części zbrojenia, w strefie połączenia elementu stalowego z elementem betonowym. Pręty, z wyjątkiem jednego, ulegają rozciąganiu. Maksymalna siła rozciągająca wynosząca 1891 N występuje na środkowym pręcie zbrojenia górnego. Maksymalna siła ściskająca o wartości 1977 N jest zlokalizowana na środkowym pręcie dolnej warstwy zbrojenia. Rozkład naprężeń zredukowanych wstępujących w elemencie betonowym przedstawiono na rysunkach 11 i 12. Koncentracja naprężeń występuje w środkowej części zamodelowanego elementu, w otoczeniu połączenia z elementem stalowym. Wartość maksymalna naprężenia wynosząca 1,108 MPa znajduje się na dolnej

210 P. Lacki, J. Nawrot, A. Derlatka części półki betonowej, na styku ze środnikiem elementu stalowego. Naprężenia zredukowane w półce betonowej nie przekraczają wytrzymałości betonu na ściskanie, czyli 20 MPa. Rys. 9. Rozkład naprężeń zredukowanych w elemencie stalowym [MPa] Rys. 10. Rozkład sił w prętach zbrojenia [N] Rys. 11. Rozkład naprężeń zredukowanych w elemencie betonowym [MPa]

Analiza numeryczna segmentu stalowo-betonowego dźwigara mostowego obciążonego 211 Rys. 12. Rozkład naprężeń zredukowanych w przekrojach elementu betonowego [MPa] Podsumowanie Naprężenia zredukowane występujące zarówno w elemencie stalowym, jak i w elemencie betonowym nie przekraczają wartości maksymalnych, co świadczy o poprawności zaprojektowania przekroju betonowego oraz o możliwości ustawienia segmentu stalowo-betonowego na placu budowy na półce stalowej bez dodatkowego podparcia. Koncentracja naprężeń zredukowanych występuje w otoczeniu połączenia elementu stalowego z betonowym. Większość prętów zbrojenia ulega rozciąganiu. Literatura [1] Lorenc W., Kożuch M., Rowiński S., The behaviour of puzzle-shaped composite dowels - Part I: Experimental study, Journal of Constructional Steel Research 2014, 101, 482-499. [2] Lorenc W., Boundary approach in shape study of composite dowel shear connector, Archives of Civil and Mechanical Engineering 2009, 9, 4, 55-66. [3] Kołakowski T., Kosecki W., Lorenc W., Rabiega J., Seidl G., Prefabrykowane dźwigary zespolone stalowo-betonowe typu VFT-WIB do budowy przęseł mostów drogowych i kolejowych, Inżynieria i Budownictwo 2011, 67, 7-8, 379-382. [4] Lorenc W., Kubica E., Kożuch M., Testing procedures in evaluation of resistance of innovative shear connection with composite dowels, Archives of Civil and Mechanical Engineering 2010, 10, 3, 51-63. [5] Lorenc W., Kożuch M., Rowiński S., The behaviour of puzzle-shaped composite dowels - Part II: Theoretical investigations, Journal of Constructional Steel Research 2014, 101, 500-518. [6] Kołakowski T., Kożuch M., Kubica E., Lorenc W., Rowiński S., Stosowanie hipotezy kumulacji uszkodzeń do wyznaczania trwałości zmęczeniowej połączenia ścinanego typu composite dowels w kontekście zrealizowanych badań, IX Konferencja Naukowa Konstrukcje zespolone, Zielona Góra 2011. [7] Harnatkiewicz P., Kopczyński A., Kożuch M., Lorenc W., Rowiński S., Research on fatigue cracks in composite dowel shear connection, Engineering Failure Analysis 2011, 18, 5, 1279-1294. [8] Dudziński W., Pękalski G., Harnatkiewicz P., Kopczyński A., Lorenc W., Kożuch M., Rowiński S., Study on fatigue cracks in steel-concrete shear connection with composite dowels, Archives of Civil and Mechanical Engineering 2011, 11, 4, 839-858.

212 P. Lacki, J. Nawrot, A. Derlatka Streszczenie W artykule omówiono podstawowe informację dotyczące kształtowania zespolonych dźwigarów mostowych typu VFT. Zaproponowano nowy kształt linii cięcia blachy środnika w celu uzyskania zespolenia typu composite dowels. Dla przyjętego rozwiązania sporządzono model numeryczny segmentu zespolonego dźwigara mostowego, który poddano analizie za pomocą programu ADINA System. Model obciążono ciężarem własnym. Na podstawie uzyskanych wyników oceniono przydatność analizowanego rozwiązania do stalowo-betonowych mostów zespolonych. Słowa kluczowe: stalowo-betonowe belki zespolone, dźwigary mostowe VFT Numerical analysis of segment of steel-concrete bridge girder loaded by dead load Abstract The paper presents the basic information about the development of a VFT composite bridge girder. A new shape of cutting line of the web sheet in order to obtain composite dowels was proposed. For the adopted solution, a numerical model of the bridge girder segment was prepared and it was analyzed with the ADINA System. The model was loaded by dead load. Based on the results, the suitability of the analyzed solution to steel-concrete composite bridges was assessed. Keywords: steel-concrete composite beams, VFT bridge girder