Egz. nr 1 N-GEO Michał Niedziółka Al. Bohaterów Warszawy 34/35 70-340 SZCZECIN Tel/fax. 91 484 38 40 O p i n i a g e o t e c h n i c z n a TEMAT: Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, woj. zachodniopomorskie INWESTOR: Operator Gazociągów Przesyłowych GAZ SYSTEM S.A. 61-859 Poznań, ul. Grobla 15 ZLECENIODAWCA: WIERTCONSULTING Sp. z o.o. 60-432 Poznań, ul. Trzebiatowska 29A OPRACOWAŁ: mgr Ryszard Niedziółka upr. geol. CUG 070744 inż. Michał Niedziółka upr. geol. XI 071/POM mgr Agnieszka Świca Szczecin, luty 2015 r.

S P I S T R E Ś C I A Tekst I II Wstęp i zakres prac Położenie i geomorfologia III Opis budowy geologicznej IV Opis warunków wodnych V Ocena technicznych własności podłoża gruntowego VI Wnioski B Rysunki 1. Mapa topograficzna skala 1: 50 000 zał. 1 2. Mapa dokumentacyjna skala 1: 1000 zał. 1a 3. Przekrój geotechniczny skala 1: 100/500 zał. 2 4. Legenda do przekrojów zał. 3 5. Objaśnienia symboli i znaków zał. 4 6. Karta otworów geotechnicznych zał. 5 5a 7. Karta sondowania dynamicznego DPL zał. 6 6a

I Wstęp i zakres prac Niniejszą Opinię geotechniczną dla realizacji inwestycji Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, położonego w rejonie rzeki Płoni w Szczecinie, wykonano na zlecenie firmy WIERTCONSULTING Sp. z o.o., 60-432 Poznań, ul. Trzebiatowska 29A. Inwestorem przedsięwzięcia jest firma Operator Gazociągów Przesyłowych GAZ SYSTEM S.A., 61 859 Poznań, ul. Grobla 15. Planuje się posadowienie gazociągu DN250 na przekroczeniu rzeki Płoni, przy użyciu metody wykopu otwartego, przecisku lub przewiertu HDD. Zadaniem Opinii jest przedstawienie warunków gruntowo wodnych w podłożu i ich ocena, dla przewidzianych prac projektowych i budowlanych. Podstawą prawną opracowania są: art. 34 Ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane oraz Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r., w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych (Dz. U. z dnia 27 kwietnia 2012 r., poz. 463). Prace polowe przeprowadzono w dniu 19 lutego 2015 r., przez firmę N-GEO Michał Niedziółka. Wykonano 4 otwory badawcze, wiercone przy użyciu samochodowej wiertnicy geotechnicznej H-16S - do głębokości 2,0-10,0 m p.p.t. i 2 sondowania dynamiczne sondą lekką (DPL) do głębokości maks. 8,3 m p.p.t. Łącznie przebadano 38,2 m b. gruntów. Wyrobiska wytyczono i zniwelowano przy użyciu systemu GPS. Lokalizację wszystkich punktów badawczych (wskazanych przez Zleceniodawcę) przedstawiono na Mapie dokumentacyjnej w skali 1: 1000 (zał. nr 1a). Rejon badań oznaczono schematycznie na Mapie topograficznej w skali 1: 50 000 (zał. nr 1). W czasie wykonywania wierceń, prowadzone były badania makroskopowe gruntów określające: rodzaj, wilgotność, stan, barwę i opór. Rejestrowano także nawiercone i ustabilizowane zwierciadło wody gruntowej. Powyższe prace prowadzone były pod nadzorem uprawnionego geologa inż. Michała Niedziółki. W ramach prac kameralnych opracowano w pięciu egzemplarzach i w wersji cyfrowej niniejszą Opinię, z których cztery przekazano Zleceniodawcy, a jeden pozostał w archiwum wykonawcy. Składa się ona z części tekstowej i rysunków przedstawionych w spisie treści. Przy jej sporządzaniu wykorzystano Geotechniczne 2

opinie archiwalne, normy: Eurokod 7 PN-EN 1997-1 Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne i Eurokod 7 PN-EN 1997-2 Projektowanie geotechniczne. Część 2: Rozpoznanie i badanie podłoża gruntowego, materiały kartograficzne i literaturę fachową oraz normę PN-81/B-03020. II Położenie i geomorfologia Teren objęty badaniami położony jest w prawobrzeżnej części Szczecina (Płonia Sławociesze), okolice ul. Przylesie. Obszar badań leży o obrębie Leśnictwa Morawsko - rejon koryta rzeki Płoni. W miejscu badań teren stanowi las i częściowo nieużytek. Obszar badań posiada uzbrojenie podziemne w postaci dwóch gazociągów wysokiego i średniego ciśnienia. Pod względem geomorfologicznym, powyższy obszar leży w obrębie rozległej równiny rzeczno rozlewiskowej, będącej skutkiem akumulacji wód rzeki Płoni, zbudowanej z dolnoholoceńskich piasków aluwialnych oraz osadów bagiennych. Powierzchnia terenu w miejscu badań jest płaska i położona na rzędnych ca 9,5 9,6 m n.p.m. III Opis budowy geologicznej Badany teren posiada prostą budowę geologiczną. W podłożu nawiercono utwory czwartorzędowe wieku holoceńskiego. Na powierzchni znajduje się humus (gleba) o miąższości 0,2 0,4 m. Pod nim występują holoceńskie piaski (genezy aluwialnej), przewarstwione serią osadów organicznych (torfów i namułów piaszczystych). Piasków aluwialnych nie przewiercono otworami o głębokości maks. 10,0 m p.p.t. IV Opis warunków wodnych W czasie prowadzenia prac polowych (luty 2015 r.) stwierdzono płytkie występowanie wody gruntowej w jednym poziomie holoceńskim, której ustabilizowane zwierciadło znajdowało się na gł. 0,36 0,85 m p.p.t., czyli na rzędnych 9,12 8,76 m n.p.m. W tym czasie poziom wody w Płoni położony był na rzędnej 9,18 m n.p.m. Wyższy poziom wody w Płoni - niż w gruntach - jest wynikiem obfitych opadów atmosferycznych w okresie poprzedzającym badania. Prace 3

prowadzono w okresie średniego stanu wód gruntowych, a w porze mokrej teren może być podtapiany. Dominujące w podłożu piaski drobne (lokalnie z domieszką humusu i piasków pylastych) posiadają współczynnik filtracji k około 2-5 m/dobę, a najbardziej wodoprzepuszczalne piaski średnie i grube ca 15-30 m/dobę (wg Z. Pazdry Hydrogeologia ogólna ). Grunty organiczne należy traktować jako praktycznie nieprzepuszczalne. V Ocena technicznych własności podłoża gruntowego Charakterystykę warunków gruntowo - wodnych obrazuje Przekrój geotechniczny oraz Karty otworów geotechnicznych. Podział na warstwy geotechniczne przeprowadzono w oparciu o genezę, litologię i Eurokod 7 PN-EN 1997-1. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne i cześć 2: Rozpoznanie i badania podłoża gruntowego. Z podziału geotechnicznego wyłączono humus, zalegający do głębokości maks. 0,4 m. Wśród gruntów naturalnych wydzielono dziewięć warstw geotechnicznych, różniących się własnościami: Warstwa pierwsza /I/ - grunty organiczne torfy Or(T), lokalnie namuły piaszczyste Or(Nmp), wilgotne, słabo rozłożone H3. Grunty te zalegają do maks. głębokości 1,8 2,6 m (otwór nr 2 i 3). Warstwa druga /II/ - humusowe piaski drobne (HFSa), nawodnione, luźne, o stopniu zagęszczenia I D = 25 [%]. Warstwa trzecia /III/ - piaski drobne (FSa), wilgotne i nawodnione, luźne, o stopniu zagęszczenia I D = 30 [%]. Warstwa czwarta /IV/ - piaski drobne (FSa), nawodnione, średnio zagęszczone, o stopniu zagęszczenia I D = 40 [%]. Warstwa piąta /V/ - piaski drobne (FSa), nawodnione, średnio zagęszczone, o stopniu zagęszczenia I D = 50 [%]. Warstwa szósta /VI/ - piaski drobne (FSa), nawodnione, zagęszczone, o stopniu zagęszczenia I D = 72 [%]. Warstwa siódma /VII/ - piaski średnie (MSa), nawodnione, luźne, o stopniu zagęszczenia I D = 30 [%]. Warstwa ósma /VIII/ - piaski średnie (MSa) i piaski grube (CSa), nawodnione, średnio zagęszczone, o stopniu zagęszczenia I D = 45 [%]. 4

Warstwa dziewiąta /IX/ - piaski średnie (MSa) i piaski grube (CSa), nawodnione, średnio zagęszczone, o stopniu zagęszczenia I D = 55 [%]. Szczegółowe rozprzestrzenienie warstw gruntów w podłożu przedstawia Przekrój geotechniczny w skali 1: 100/500 (zał. nr 2) i Karty otworów geotechnicznych (zał. nr 5 5a). Parametry geotechniczne gruntów podane w Legendzie do przekrojów (zał. nr 3), określono wg Eurokod 7 PN-EN 1997-2. Rozpoznanie i badania podłoża gruntowego, opierając się na doświadczeniu i jakościowych badaniach geotechnicznych oraz normie PN-81/B-03020. Oznaczanie gruntów oparto na klasyfikacji trójkąta przedstawionego w normie PN-EN ISO: 14688-2. Badania geotechniczne. Oznaczanie i klasyfikacja gruntów. Część 2: Zasady klasyfikowania. VI Wnioski 1. Przeprowadzone badania wykazały, że model podłoża charakteryzuje się prostą budową geologiczną. W podłożu, pod warstwą humusu - o miąższości 0,2 0,4 m występują grunty o zróżnicowanej nośności. Stropowe partie budują humusowe piaski drobne oraz piaski drobne w stanie luźnym o I D = 25-30 [%] warstwa II i III. Lokalnie rozprzestrzeniają się słabonośne torfy, tworzące warstwę pierwszą. Powyższe osady organogeniczne zalegają do głębokości 1,8 2,6 m. Poniżej - do głębokości rozpoznania - występują aluwialne piaski drobne oraz piaski średnie i grube, o zróżnicowanym stopniu zagęszczenia I D = 30-72 [%]. Jako jednoznacznie nośne należy uznać grunty budujące warstwy IV IX. 2. W okresie prac terenowych (luty 2015 r.) stwierdzono płytkie występowanie wody gruntowej o zwierciadle swobodnym, które stabilizowało się na gł. 0,36 0,85 m p.p.t., czyli na rzędnych 9,12 8,76 m n.p.m. Wiercenia prowadzono w okresie średniego stanu wód gruntowych, dlatego w porze mokrej teren może być podtapiany. Grunty mineralne budujące podłoże posiadają małą i średnią wodoprzepuszczalność, o współczynniku filtracji k ca 2-5 m/dobę (piaski drobne) oraz 15-30 m/dobę (piaski średnie i grube). 5

3. W podłożu występują grunty o zróżnicowanych parametrach geotechnicznych. Nie stwierdzono przeszkód (głazów, żwirów) na trasie projektowanego przewiertu. Projektowany gazociąg można posadowić na gruntach mineralnych, poniżej zalegania gruntów organicznych (warstwa I). Prace ziemne (rejon budowy komory startowej i odbiorczej) będzie utrudniać napływająca woda gruntowa, co determinuje skuteczne odwodnienie wykopu np. poprzez zastosowanie igłofiltrów oraz zabicie ścianek szczelnych z korkiem szczelnym. Zaleca się prowadzenie robót ziemnych w porze suchej. Granica przemarzania gruntów wynosi 0,8 m. 4. Ostateczną decyzję o sposobie posadowienia gazociągu oraz odwodnienia podejmie projektant konstruktor, po zapoznaniu się z wynikami zawartymi w niniejszym opracowaniu, uwzględniając wymagania techniczne obiektu oraz aspekt ekonomiczny inwestycji. 5. Prace ziemne (odbiór wykopów i kontrolę zagęszczenia) należy prowadzić pod nadzorem uprawnionego geologa geotechnika. 6. Wg Rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r., w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych na opiniowanym terenie występują złożone warunki gruntowe. Opracował: mgr Ryszard Niedziółka upr. geol. CUG nr 070744 6

Zał. nr 1 Lokalizacja badanego terenu N - GEO Michał Niedziółka 70-340 Szczecin, Al. Boh. W-wy 34/35, tel/fax. 91 484 38 40 TEMAT Skala 1: 50 000 Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński - Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, woj..zachodniopomorskie OPRACOWAŁ: mgr Agnieszka Świca Mapa topograficzna Data 02.2015 Podpis

Zał. nr 1a I 1 3 4 DPL-2 I 2 DPL-1 I LEGENDA: 1 - miejsce i nr otworu geotechnicznego DPL-1 - miejsce i nr sondowania DPL I - linia i nr przekroju geotechnicznego TEMAT Skala1: 1000 OPRACOWAŁ: N - GEO Michał Niedziółka 70-340 Szczecin, Al. Boh. W-wy 34/35, tel/fax. 91 484 38 40 Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński - Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, woj.. zachodniopomorskie Mapa dokumentacyjna mgr Agnieszka Świca Data 02.2015 Podpis

WNW ESE/WSW ENE/W E m n.p.m. 10 9 8 7 6 5 4 0.85 1 9.61 Gł. 2.0 0.00 korzh 0.20 0.70 1.00 1.50 korzhfsa MSa FSa/MSa FSa III V Q h 2.60 0.49 VIII 2 9.55 0.00 0.20 H DPL-1 1.60 2.60 3.20 5.10 5.50 6.00 sisafsa Or(Tdnm) CSa FSa FSa FSa I D = 45 I I D = 30 I R z e k a P ł o n i a H = 9,18 m n.p.m. f Qh I D = 30 II 0.36 3 9.48 0.00 0.20 H DPL-2 1.00 I D = 25 1.80 3.30 5.80 hsisafsa HFSa/Or(Nmp) MSad FSa VII I D = 50 0.40 4 9.55 Gł. 2.0 0.00 0.40 0.80 1.20 H korzhfsa dfsa dmsa/dfsa m n.p.m. 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 I D = 40 VIII IV 6.90 9.00 FSa MSa CSa I D = 45 I D = 55 IX VI 8.00 FSa MSa/FSa I D = 72 3 2 1 0-1 Gł. 10.0 Gł. 10.0-1 -2-2 1 49.8m 2 42.3m 3 40.0m 4 Opinia geotechniczna N-GEO Michał Niedziółka 70-340 Szczecin, Al. Boh. Warszawy 34/35 tel/fax 91 484 38 40 Data Nazwisko Podpis Opracował 2015-02 mgr Agnieszka Świca Weryfikował 2015-02 inż. Michał Niedziółka Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński - Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, woj. zachodniopomorskie Przekrój geotechniczny nr I 1: Zał.Nr 2 Skala 500 100 Rysunek wykonano programem "GeoStar"

LEGENDA DO PRZEKROJÓW Zał. nr 3 OBJAŚNIENIA GEOLOGICZNE PARAMETRY GEOTECHNICZNE Wartości normowe parametrów - x (n) Parametry geotechniczne warstwy II zostały pomniejszone o 10% C z w a r t o r z ę d Stratygrafia Profil stratygraficzno- litologiczny Opis litologiczny (wg Eurokod 7) Numer warstwy geotechnicznej Rodzaj gruntu wg Eurokod 7 (wg normy PN-86/B-02480) Stopień zagęszczenia Wskaźnik konsystencji Stopień plastyczności Wilgotność naturalna Gęstość objętościowa Kąt tarcia wewnętrznego Spójność Niedrenowana wytrzymałość gruntu na ścinanie γ φu ID [%] Ic IL Wn [%] n [tm 3 Cu ] [stopnie] n [kpa] Su[kPa] M0[kPa] E0[kPa] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 H o l o c e n Temat: Q h f Q h Humus Grunty organiczne - torfy Humusowe piaski drobne Piaski drobne Piaski drobne Piaski drobne Piaski drobne Piaski średnie Piaski średnie, Piaski grube Piaski średnie, Piaski grube I II III IV V VI VII VIII IX H (Gb) Or (T) (T) HFSa (PdH) FSa (Pd) FSa (Pd) FSa (Pd) FSa (Pd) MSa (Ps) MSa, CSa (Ps, Pr) MSa, CSa (Ps, Pr) Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 relacji Stargard Szczeciński-Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia, woj. zachodniopomorskie Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej H3 ~ 250 ~ 1,10 G r u n t y s ł a b o n o ś n e Moduł odkształcenia pierwotnego 25 28 1,85 26,3 34 800 25 800 30 19 28 1,70 1,85 29.4 42 400 31 600 40 24 1,90 29,9 51 250 38 300 50 24 1,90 30,4 61 900 46 200 72 22 2,00 31,5 91 700 68 050 30 25 1,95 31,8 66 200 55 700 45 22 2,00 32,7 86 700 73 200 55 22 2,00 33,3 103 200 87 050 Rodzaj dokumentu: Dokumentator: O p i n i a mgr R. Niedziółka upr. geol. CUG nr 070744 Data: g e o t e c h n i c z n a 02.2015 Podpis:

N-GEO Michał Niedziółka www.n-geo.pl KARTA OTWORÓW GEOTECHNICZNYCH Otwór nr 1 Zał.Nr: 5 Wiertnica: H-16S Rejon: rzeka Płonia Miejscowość: Szczecin Gmina: Szczecin Województwo: zachodniopomorskie Obiekt: Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 Zleceniodawca: WIERTCONSULTING Sp. z o.o. Wiercenie: N-GEO Michał Niedziółka Dozór geol.: inż. Michał Niedziółka System wiercenia: Mechaniczno-obrotowy Rzędna: 9.61 m n.p.m. Skala 1 : 100 Data wiercenia: 2015-02-19 Wiercenie Głębokość zwierciadła wody Stratygrafia Profil litologiczny Przelot [m.p.p.t] [m] [m] Opis litologiczny 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Humus z domieszką korzeni, ciemnoszary korzh 0.20 Piasek drobny z domieszką humusu i korzeni, szary korzhfsa w 110 0.85 CZWARTORZĘD Holocen 1.0 2.0 0.70 1.00 1.50 2.00 Piasek średni, żółty Piasek drobny na pograniczu piasku średniego, szary Piasek drobny, szary Symbol gruntu MSa FSa/MSa FSa Wilgotność nw ID Stan gruntu Warstwa geotechniczna 30 ln III Otwór nr 2 Rzędna: 9.55 m n.p.m. Data: 2015-02-19 0.49 1.0 0.20 Humus, szary Piasek drobny z domieszką piasku pylastego, jasnożółty H sisafsa 30 ln III 2.0 1.60 Grunt organiczny: torf przewarstwiony drewnem i namułem, brunatny Or (Tdnm) w H3 I 2.60 3.0 2.60 3.20 Piasek gruby, popielaty Piasek drobny, jasnopopielaty CSa 45 VIII 4.0 110 CZWARTORZĘD Holocen 5.0 6.0 5.10 5.50 6.00 Piasek drobny, jasnopopielaty Piasek drobny, jasnopopielaty Piasek drobny, jasnopopielaty FSa nw 50 40 szg V IV 7.0 6.90 Piasek średni, jasnopopialaty 8.0 MSa 45 VIII 9.0 9.00 Piasek gruby, popielaty CSa 55 IX 10.0 10.00 Rysunek wykonano programem "GeoStar" Kartę opracował: mgr Agnieszka Świca

N-GEO Michał Niedziółka www.n-geo.pl KARTA OTWORÓW GEOTECHNICZNYCH Otwór nr 3 Zał.Nr: 5a Wiertnica: H-16S Rejon: rzeka Płonia Miejscowość: Szczecin Gmina: Szczecin Województwo: zachodniopomorskie Obiekt: Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 Zleceniodawca: WIERTCONSULTING Sp. z o.o. Wiercenie: N-GEO Michał Niedziółka Dozór geol.: inż. Michał Niedziółka System wiercenia: Mechaniczno-obrotowy Rzędna: 9.48 m n.p.m. Skala 1 : 100 Data wiercenia: 2015-02-19 Wiercenie Głębokość zwierciadła wody Stratygrafia Profil litologiczny Przelot [m.p.p.t] [m] [m] Opis litologiczny 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Humus, szary H w 0.36 0.20 Piasek drobny z domieszką piasku pylastego i hsisafsa 30 III humusu, szary 1.0 1.00 Humusowy piasek drobny na pograniczu namułu piaszczystego, ciemnoszary HFSa/Or (Nmp) 25 II ln 2.0 1.80 Piasek średni przewarstwiony drewnem, szary Symbol gruntu Wilgotność ID Stan gruntu Warstwa geotechniczna MSad 30 VII 3.0 3.30 Piasek drobny, jasnopopielaty 4.0 110 CZWARTORZĘD Holocen 5.0 6.0 5.80 Piasek drobny, jasnopopielaty FSa nw 50 szg V 7.0 72 zg VI 8.0 8.00 Piasek średni na pograniczu piasku drobnego, jasnopopielaty 9.0 MSa/FSa 55 szg IX 10.0 10.00 Otwór nr 4 Rzędna: 9.55 m n.p.m. Data: 2015-02-19 110 0.40 CZWARTORZĘD Holocen 1.0 2.0 0.40 0.80 1.20 2.00 Humus, brązowo-szary Piasek drobny z domieszką humusu i korznie, szary Piasek drobny z domieszką drewna, żółty Piasek średni na pograniczu piasku drobnego z domieszką drewna, szary H korzhfsa dfsa dmsa/dfsa w nw 30 ln III VII Rysunek wykonano programem "GeoStar" Kartę opracował: mgr Agnieszka Świca

N-GEO Michał Niedziólka w w w. n - g e o. p l KARTA SONDOWANIA DYNAMICZNEGO DPL Otwór nr 2 Zał.Nr: 6 Sonda Nr: 1 Rejon: rzeka Płonia Miejscowość: Szczecin Gmina: Szczecin Województwo: zachodniopomorskie Obiekt: Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 Zleceniodawca: WIERTCONSULTING Sp. z o.o. Wiercenie: N-GEO Michał Niedziółka Dozór geol.: inż. Michał Niedziółka System wiercenia: Mechaniczno-obrotowy Rzędna: 9.55 m n.p.m. Skala 1 : 100 Data wiercenia: 2015-02-19 Głębokość Profil Stopień zageszczenia Interpretacja zwierciadła litologiczny Luźny Srednio zagęszcz Zagęszczony wody N 10 N kor I D /(I L ) I S Ilość udarów na 10 cm wbicia sondy [m.p.p.t] [m] 5 10 15 20 25 1 2 3 4 5 7 8 9 10 GbH 4 4 0.33 0.49 1.0 FSa Stratygrafia 2.0 Or T 2.6 3.0 CSa 10 10 0.50 12 12 0.53 4.0 CZWARTORZĘD Holocen 5.0 6.0 FSa 8 8 0.46 14 14 0.56 8 8 0.46 7.0 10 10 0.50 8.0 MSa 9.0 CSa 10.0 Rysunek wykonano programem "GeoStar" Kartę opracował: mgr Agnieszka Świca

N-GEO Michał Niedziólka w w w. n - g e o. p l KARTA SONDOWANIA DYNAMICZNEGO DPL Otwór nr 3 Zał.Nr: 6a Sonda Nr: 2 Rejon: rzeka Płonia Miejscowość: Szczecin Gmina: Szczecin Województwo: zachodniopomorskie Obiekt: Przywrócenie posadowienia gazociągu DN250 Zleceniodawca: WIERTCONSULTING Sp. z o.o. Wiercenie: N-GEO Michał Niedziółka Dozór geol.: inż. Michał Niedziółka System wiercenia: Mechaniczno-obrotowy Rzędna: 9.48 m n.p.m. Skala 1 : 100 Data wiercenia: 2015-02-19 Głębokość Profil Stopień zageszczenia Interpretacja zwierciadła litologiczny Luźny Srednio zagęszcz Zagęszczony wody N 10 N kor I D /(I L ) I S Ilość udarów na 10 cm wbicia sondy [m.p.p.t] [m] 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 1 2 3 4 5 7 8 9 10 GbH 3 3 0.28 0.36 Stratygrafia 1.0 FSa 2.0 4 4 0.33 MSa 3.0 15 15 0.58 4.0 CZWARTORZĘD Holocen 5.0 6.0 FSa 48 47 0.79 7.0 8.0 9.0 MSa 10.0 Rysunek wykonano programem "GeoStar"

OŚWIADCZENIE Niniejszym oświadczamy, że projekt wykonawczy remontu odcinka gazociągu wysokiego ciśnienia DN250 MOP 6,3 MPa relacji Stargard Szczeciński - Szczecin na przekroczeniu rzeki Płonia realizowany w ramach zadania remontowego pod nazwą : Przywrócenie posadowienia gazociągu Stargard Szczeciński Szczecin DN 250 na przekroczeniu rzeki Płonia" został sporządzony zgodnie z Umową, obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej i jest kompletna z punktu widzenia celu, jakiemu ma służyć oraz jest wolna od wad fizycznych i prawnych. Wykonawcy Imię i nazwisko Uprawnienia Data Podpis PROJEKTANT mgr inż. Albert Pakuła 96/2005/ZG specjalność instalacyjna 07.2015 SPRAWDZAJĄCY mgr inż. Aleksandra Leśniewska LBS/0011/POOS/06 specjalność instalacyjna 07.2015 PROJEKTANT mgr inż. Krzysztof Rutkowski LBS/BO/0899/01 specjalność konstrukcyjno budowlana 07.2015

STRONA TYTUŁOWA Projekt: Konstrukcja wsporcza przejścia gazociągu nad rzeką Autor : mgr inż. K. Rutkowski

Widok Obciążenia - Przypadki Przypadek Etykieta Nazwa przypadku Natura Typ analizy 1 STA1 STA1 Konstrukcyjne Statyka liniowa 2 WIATR1 WIATR1 wiatr Statyka liniowa 3 TEMP1 TEMP1 temperatura Statyka liniowa 14 SGN Statyka liniowa 15 SGN+ Statyka liniowa 16 SGN- Statyka liniowa 17 SGU Statyka liniowa 18 SGU+ Statyka liniowa 19 SGU- Statyka liniowa Obciążenia - Wartości - Przypadki: 1do3 14do19 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia 1 ciężar własny 1do13 PZ Minus Wsp=1,00 2 obciąż. jednorodne 1 2 PY=0,40(kN/m) (0,62kPa*2,05*0,32m) 2 obciąż. jednorodne 13 PY=0,14(kN/m) (0,62kPa*1,3*0,168m) 3 temperatura 1 2 13 TX=30,0( C)

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- GRUPA: 1 Belka nośna PRĘT: 100 Belka_1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 8.70 m --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 14 SGN /5/ 1*1.00 + 2*0.90 + 3*0.90 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- MATERIAŁ: S 355 W ( S 355 ) fy = 355.00 MPa --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 320 h=320 mm gm0=1.00 gm1=1.00 b=300 mm Ay=135.13 cm2 Az=51.43 cm2 Ax=161.00 cm2 tw=12 mm Iy=30820.00 cm4 Iz=9240.00 cm4 Ix=226.00 cm4 tf=21 mm Wply=2149.24 cm3 Wplz=939.10 cm3 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 356.73 kn My,Ed = 104.72 kn*m Mz,Ed = 5.15 kn*m Vy,Ed = 0.09 kn Nc,Rd = 5715.50 kn My,Ed,max = 104.72 kn*m Mz,Ed,max = -11.07 kn*m Vy,T,Rd = 2767.84 kn Nb,Rd = 541.52 kn My,c,Rd = 762.98 kn*m Mz,c,Rd = 333.38 kn*m MN,y,Rd = 762.98 kn*m Mb,Rd = 334.68 kn*m MN,z,Rd = 333.38 kn*m Tt,Ed = -0.03 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = 350.18 kn*m Krzywa,LT - b XLT = 0.44 Lcr,upp=17.40 m Lam_LT = 1.48 fi,lt = 1.50 XLT,mod = 0.44 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 17.40 m Lam_y = 0.35 Lz = 17.40 m Lam_z = 3.01 Lcr,y = 3.70 m Xy = 0.95 Lcr,z = 17.40 m Xz = 0.09 Lamy = 26.74 kzy = 0.90 Lamz = 229.68 kzz = 1.73 wyboczenie skrętne: wyboczenie giętno-skrętne Krzywa,T=c alfa,t=0.49 Krzywa,TF=c alfa,tf=0.49

Lt=17.40 m fi,t=1.02 Ncr,y=46660.38 kn fi,tf=1.02 Ncr,T=7906.26 kn X,T=0.63 Ncr,TF=7906.26 kn X,TF=0.63 Lam_T=0.35 Nb,T,Rd=3604.61 kn Lam_TF=0.85 Nb,TF,Rd=3604.61 kn --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ 2.00 + (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.03 < 1.00 (6.2.9.1.(6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 26.74 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 229.68 > Lambda,max = 210.00 NIESTABILNY N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.66 < 1.00 (6.3.1) My,Ed,max/Mb,Rd = 0.31 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.38 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 1.00 < 1.00 (6.3.3.(4)) --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- Profil poprawny!!! PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 6 mm < uy max = L/200.00 = 87 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 uz = 61 mm < uz max = L/200.00 = 87 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /4/ 1*1.00 + 2*0.60 + 3*1.00 u inst,y = 6 mm < u inst,max,y = L/200.00 = 87 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: u inst,z = 46 mm < u inst,max,z = L/200.00 = 87 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: Przemieszczenia vx = 0 mm < vx max = L/150.00 = 116 mmzweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 vy = 0 mm < vy max = L/150.00 = 116 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- Profil poprawny!!!

OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- GRUPA: 2 Rurociąg PRĘT: 13 Rurociąg_13 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.90 L = 17.55 m --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 14 SGN /1/ 1*1.35 + 2*0.90 + 3*0.90 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- MATERIAŁ: S 355 W ( S 355 ) fy = 355.00 MPa --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY PRZEKROJU: RO 168.3x7.1 h=168 mm gm0=1.00 gm1=1.00 Ay=22.92 cm2 Az=22.92 cm2 Ax=36.00 cm2 tw=7 mm Iy=1170.00 cm4 Iz=1170.00 cm4 Ix=2335.84 cm4 Wply=184.62 cm3 Wplz=184.62 cm3 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My,Ed = -11.47 kn*m Mz,Ed = -1.12 kn*m Vy,Ed = 0.59 kn My,pl,Rd = 65.54 kn*m Mz,pl,Rd = 65.54 kn*m Vy,c,Rd = 469.73 kn My,c,Rd = 65.54 kn*m Mz,c,Rd = 65.54 kn*m Vz,Ed = -9.38 kn Vz,c,Rd = 469.73 kn KLASA PRZEKROJU = 1 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: (My,Ed/MN,y,Rd)^ 2.00 + (Mz,Ed/MN,z,Rd)^2.00 = 0.03 < 1.00 (6.2.9.1.(6)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.19 < 1.00 (6.3.3.(4))

Naprężenia wywołane obciążeniami zewnętrznymi Pręt / Punkt (m) S max (MPa) Wartość aktualna 0,04 dla pręta : 13 w punkcie : x=0,0 (m) 13 / początek 0,04 13 / auto x=1,85 (-) 82,73 13 / auto x=1,85 (+) 82,69 13 / auto x=3,85 (-) 47,00 13 / auto x=3,85 (+) 47,10 13 / auto x=5,85 (-) 21,49 13 / auto x=5,85 (+) 21,51 13 / auto x=7,85 (-) 30,07 13 / auto x=7,85 (+) 30,09 13 / auto x=11,55 (-) 29,97 13 / auto x=11,55 (+) 29,98 13 / auto x=13,55 (-) 21,42 13 / auto x=13,55 (+) 21,47 13 / auto x=15,55 (-) 47,11 13 / auto x=15,55 (+) 47,01 13 / auto x=17,55 (-) 82,75 13 / auto x=17,55 (+) 82,79 13 / koniec 0,01 Naprężenia wywołane ciśnieniem gazu Dz 168,3 mm g 7,1 mm Dw 154,1 mm Dśr 161,2 mm p n o g f p r o s 1 =p r *D /4g o śr s 2 =p r *D /2g o śr s=(s 12 +s 22 -s 1 *s 2 )^0.5 6,3 MPa ciśnienie 1,1 6,93 MPa ciśnienie obliczeniowe 39,34 MPa naprężenia wzdłużne 78,67 MPa naprężenia obwodowe 68,13 MPa naprężenia zredukowane

Naprężenia całkowite s =68,13+82,75=150,88MPa Profil poprawny!!! PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 7 mm < uy max = L/200.00 = 97 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 uz = 61 mm < uz max = L/200.00 = 97 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /4/ 1*1.00 + 2*0.60 + 3*1.00 u inst,y = 7 mm < u inst,max,y = L/200.00 = 97 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: u inst,z = 46 mm < u inst,max,z = L/200.00 = 97 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: Przemieszczenia vx = 8 mm < vx max = L/150.00 = 129 mmzweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /5/ 1*1.00 + 3*1.00 vy = 0 mm < vy max = L/150.00 = 129 mm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 17 SGU /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------- Profil poprawny!!!

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2014 Obliczenia połączenia zamocowanego Belka - Belka PN-EN 1993-1-8:2006/AC:2009 Proporcja 0,78 Ogólne Nr połączenia: 1 Nazwa połączenia: Doczołowe Węzeł konstrukcji: 2 Pręty konstrukcji: 1, 2 Geometria Strona lewa Belka Profil: HEB 320 Nr pręta: 1 = -180,000 [Deg] Kąt nachylenia h bl = 320 [mm] Wysokość przekroju belki b fbl = 300 [mm] Szerokość przekroju belki t wbl = 12 [mm] Grubość środnika przekroju belki t fbl = 21 [mm] Grubość półki przekroju belki r bl = 27 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju belki A bl = 161,00 [cm 2 ] Pole przekroju belki I xbl = 30820,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju belki Materiał: S 355 W f yb = 355,00 [MPa] Wytrzymałość Strona prawa

Belka Profil: HEB 320 Nr pręta: 2 = -0,000 [Deg] Kąt nachylenia h br = 320 [mm] Wysokość przekroju belki b fbr = 300 [mm] Szerokość przekroju belki t wbr = 12 [mm] Grubość środnika przekroju belki t fbr = 21 [mm] Grubość półki przekroju belki r br = 27 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju belki A br = 161,00 [cm 2 ] Pole przekroju belki I xbr = 30820,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju belki Materiał: S 355 W f yb = 355,00 [MPa] Wytrzymałość Śruby Płaszczyzna ścinania przechodzi przez NIEGWINTOWANĄ część śruby d = 20 [mm] Średnica śruby Klasa = 10.9 Klasa śruby F trd = 176,40 [kn] Nośność śruby na rozciąganie n h = 2 Ilość kolumn śrub n v = 4 Ilość rzędów śrub h 1 = 60 [mm] Odległość pierwszej śruby od górnej krawędzi blachy czołowej Rozstaw poziomy e i = 100 [mm] Rozstaw pionowy p i = 60;100;60 [mm] Blacha h pr = 340 [mm] Wysokość blachy b pr = 300 [mm] Szerokość blachy t pr = 20 [mm] Grubość blachy Materiał: S 355 W f ypr = 355,00 [MPa] Wytrzymałość Spoiny pachwinowe a w = 9 [mm] Spoina środnika a f = 15 [mm] Spoina półki Współczynniki materiałowe M0 = 1,00 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [2.2] M1 = 1,00 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [2.2] M2 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [2.2] M3 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [2.2] Obciążenia Stan graniczny nośności Przypadek: 14: SGN /1/ 1*1.35 + 2*0.90 + 3*0.90 M b1,ed = -116,48 [kn*m] Moment zginający w belce prawej N b1,ed = -310,94 [kn] Siła osiowa w belce prawej Rezultaty Nośności belki

ŚCISKANIE A b = 161,00 [cm 2 ] Pole powierzchni EN1993-1-1:[6.2.4] N cb,rd = A b f yb / M0 N cb,rd = 5715,50 [kn] Nośność obliczeniowa przekroju na ściskanie EN1993-1-1:[6.2.4] ZGINANIE - MOMENT PLASTYCZNY (BEZ WZMOCNIEŃ) W plb = 2149,24 [cm 3 ] Wskaźnik plastyczny przekroju EN1993-1-1:[6.2.5.(2)] M b,pl,rd = W plb f yb / M0 M b,pl,rd = 762,98 [kn*m] Nośność plastyczna przekroju przy zginaniu (bez wzmocnień) EN1993-1-1:[6.2.5.(2)] ZGINANIE NA STYKU Z PŁYTĄ LUB ELEMENTEM ŁĄCZONYM W pl = 2149,24 [cm 3 ] Wskaźnik plastyczny przekroju EN1993-1-1:[6.2.5] M cb,rd = W pl f yb / M0 M cb,rd = 762,98 [kn*m] Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN1993-1-1:[6.2.5] PÓŁKA I ŚRODNIK PRZY ŚCISKANIU M cb,rd = 762,98 [kn*m] Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN1993-1-1:[6.2.5] h f = 300 [mm] Odległość między środkami ciężkości półek [6.2.6.7.(1)] F c,fb,rd = M cb,rd / h f F c,fb,rd = 2547,51 [kn] Nośność ściskanej półki i środnika [6.2.6.7.(1)] Parametry geometryczne połączenia DŁUGOŚCI EFEKTYWNE I PARAMETRY - PŁYTA CZOŁOWA Nr m m x e e x p l eff,cp l eff,nc l eff,1 l eff,2 l eff,cp,g l eff,nc,g l eff,1,g l eff,2,g 1 34-100 - 60 214 329 214 329 167 229 167 229 2 34-100 - 80 214 261 214 261 160 80 80 80 3 34-100 - 80 214 261 214 261 160 80 80 80 4 34-100 - 60 214 261 214 261 167 161 161 161 m m x e e x p l eff,cp l eff,nc l eff,1 l eff,2 l eff,cp,g l eff,nc,g l eff,1,g l eff,2,g Odległość śruby od środnika Odległość śruby od półki belki Odległość śruby od krawędzi zewnętrznej Odległość śruby od poziomej krawędzi zewnętrznej Odległość między śrubami Długość efektywna dla pojedynczej śruby w kołowym trybie zniszczenia Długość efektywna dla pojedynczej śruby w niekołowym trybie zniszczenia Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 1 postaci zniszczenia Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia Długość efektywna dla grupy śrub w kołowym trybie zniszczenia Długość efektywna dla grupy śrub w niekołowym trybie zniszczenia Długość efektywna dla grupy śrub dla 1 postaci zniszczenia Długość efektywna dla grupy śrub dla 2 postaci zniszczenia Nośność połączenia na ściskanie N j,rd = Min ( N cb,rd ) N j,rd = 5715,50 [kn] Nośność połączenia na ściskanie [6.2]

N b1,ed / N j,rd 1,0 0,05 < 1,00 zweryfikowano (0,05) Nośność połączenia na zginanie F t,rd = 176,40 [kn] Nośność śruby na rozciąganie [Tablica 3.4] B p,rd = 461,44 [kn] Nośność śruby na przeciągnięcie łba [Tablica 3.4] F t,fc,rd F t,wc,rd F t,ep,rd F t,wb,rd nośność półki słupa przy zginaniu nośność środnika słupa przy rozciąganiu nośność zginanej blachy czołowej przy zginaniu nośność środnika przy rozciąganiu F t,fc,rd = Min (F T,1,fc,Rd, F T,2,fc,Rd, F T,3,fc,Rd) [6.2.6.4], [Tab.6.2] F t,wc,rd = b eff,t,wc t wc f yc / M0 [6.2.6.3.(1)] F t,ep,rd = Min (F T,1,ep,Rd, F T,2,ep,Rd, F T,3,ep,Rd) [6.2.6.5], [Tab.6.2] F t,wb,rd = b eff,t,wb t wb f yb / M0 [6.2.6.8.(1)] NOŚNOŚĆ RZĘDU ŚRUB NUMER 1 F t1,rd,comp - Formuła F t1,rd,comp Komponent F t1,rd = Min (F t1,rd,comp) 352,80 Nośność rzędu śrub F t,ep,rd(1) = 352,80 352,80 Płyta czołowa - rozciąganie F t,wb,rd(1) = 873,87 873,87 Środnik belki - rozciąganie B p,rd = 922,87 922,87 Śruby na przeciągnięcie łba F c,fb,rd = 2547,51 2547,51 Półka belki - ściskanie NOŚNOŚĆ RZĘDU ŚRUB NUMER 2 F t2,rd,comp - Formuła F t2,rd,comp Komponent F t2,rd = Min (F t2,rd,comp) 325,10 Nośność rzędu śrub F t,ep,rd(2) = 352,80 352,80 Płyta czołowa - rozciąganie F t,wb,rd(2) = 873,87 873,87 Środnik belki - rozciąganie B p,rd = 922,87 922,87 Śruby na przeciągnięcie łba 1 F c,fb,rd - 1 F tj,rd = 2547,51-352,80 2194,71 Półka belki - ściskanie 1 F t,ep,rd(2 + 1) - 1 F tj,rd = 677,90-352,80 325,10 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa 1 F t,wb,rd(2 + 1) - 1 F tj,rd = 1260,13-352,80 907,33 Środnik belki - rozciąganie - grupa Dodatkowa redukcja nośności rzędu śrub F t2,rd = F t1,rd h 2/h 1 F t2,rd = 271,31 [kn] Zredukowana nośność rzędu śrub [6.2.7.2.(9)] NOŚNOŚĆ RZĘDU ŚRUB NUMER 3 F t3,rd,comp - Formuła F t3,rd,comp Komponent F t3,rd = Min (F t3,rd,comp) 268,90 Nośność rzędu śrub F t,ep,rd(3) = 352,80 352,80 Płyta czołowa - rozciąganie F t,wb,rd(3) = 873,87 873,87 Środnik belki - rozciąganie B p,rd = 922,87 922,87 Śruby na przeciągnięcie łba 2 F c,fb,rd - 1 F tj,rd = 2547,51-624,11 1923,41 Półka belki - ściskanie 2 F t,ep,rd(3 + 2) - 2 F tj,rd = 540,20-271,31 268,90 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa

F t3,rd,comp - Formuła F t3,rd,comp Komponent F t3,rd = Min (F t3,rd,comp) 268,90 Nośność rzędu śrub 2 F t,wb,rd(3 + 2) - 2 F tj,rd = 653,20-271,31 381,89 Środnik belki - rozciąganie - grupa 1 F t,ep,rd(3 + 2 + 1) - 2 F tj,rd = 948,01-624,11 323,90 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa 1 F t,wb,rd(3 + 2 + 1) - 2 F tj,rd = 1586,73-624,11 962,62 Środnik belki - rozciąganie - grupa Dodatkowa redukcja nośności rzędu śrub F t3,rd = F t1,rd h 3/h 1 F t3,rd = 135,48 [kn] Zredukowana nośność rzędu śrub [6.2.7.2.(9)] NOŚNOŚĆ RZĘDU ŚRUB NUMER 4 F t4,rd,comp - Formuła F t4,rd,comp Komponent F t4,rd = Min (F t4,rd,comp) 352,80 Nośność rzędu śrub F t,ep,rd(4) = 352,80 352,80 Płyta czołowa - rozciąganie F t,wb,rd(4) = 873,87 873,87 Środnik belki - rozciąganie B p,rd = 922,87 922,87 Śruby na przeciągnięcie łba 3 F c,fb,rd - 1 F tj,rd = 2547,51-759,59 1787,92 Półka belki - ściskanie 3 F t,ep,rd(4 + 3) - 3 F tj,rd = 614,89-135,48 479,41 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa 3 F t,wb,rd(4 + 3) - 3 F tj,rd = 982,39-135,48 846,91 Środnik belki - rozciąganie - grupa 2 F t,ep,rd(4 + 3 + 2) - 3 F tj,rd = 884,99-406,79 478,20 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa 2 F t,wb,rd(4 + 3 + 2) - 3 F tj,rd = 1308,99-406,79 902,20 Środnik belki - rozciąganie - grupa 1 F t,ep,rd(4 + 3 + 2 + 1) - 3 F tj,rd = 1292,80-759,59 533,21 Płyta czołowa - rozciąganie - grupa 1 F t,wb,rd(4 + 3 + 2 + 1) - 3 F tj,rd = 2242,52-759,59 1482,93 Środnik belki - rozciąganie - grupa Dodatkowa redukcja nośności rzędu śrub F t4,rd = F t1,rd h 4/h 1 F t4,rd = 53,99 [kn] Zredukowana nośność rzędu śrub [6.2.7.2.(9)] SUMARYCZNE ZESTAWIENIE SIŁ Nr h j F tj,rd F t,fc,rd F t,wc,rd F t,ep,rd F t,wb,rd F t,rd B p,rd 1 260 352,80 - - 352,80 873,87 352,80 922,87 2 200 271,31 - - 352,80 873,87 352,80 922,87 3 100 135,48 - - 352,80 873,87 352,80 922,87 4 40 53,99 - - 352,80 873,87 352,80 922,87 NOŚNOŚĆ POŁĄCZENIA NA ZGINANIE M j,rd M j,rd = h j F tj,rd M j,rd = 161,49 [kn*m] Nośność połączenia na zginanie [6.2] M b1,ed / M j,rd 1,0 0,72 < 1,00 zweryfikowano (0,72) Weryfikacja interakcji M+N M b1,ed / M j,rd + N b1,ed / N j,rd 1 [6.2.5.1.(3)] M b1,ed / M j,rd + N b1,ed / N j,rd 0,78 < 1,00 zweryfikowano (0,78) Wytrzymałość spoin

A w = 118,95 [cm 2 ] Pole powierzchni wszystkich spoin [4.5.3.2(2)] A wy = 78,45 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin poziomych [4.5.3.2(2)] A wz = 40,50 [cm 2 ] Pole powierzchni spoin pionowych [4.5.3.2(2)] I wy = 15392,43 [cm 4 ] Moment bezwładności układu spoin wzgl. osi poz. [4.5.3.2(5)] max= max = -96,77 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie [4.5.3.2(5)] = = -86,34 [MPa] Naprężenia w spoinie pionowej [4.5.3.2(5)] II = 0,00 [MPa] Naprężenie styczne [4.5.3.2(5)] w = 0,90 Współczynnik korelacji [4.5.3.2(7)] 2 [ max + 3*( max2 )] f u/( w* M2) 193,54 < 453,33 zweryfikowano (0,43) 2 [ + 3*( 2 + II2 )] f u/( w* M2) 172,67 < 453,33 zweryfikowano (0,38) 0.9*f u/ M2 96,77 < 367,20 zweryfikowano (0,26) Sztywność połączenia t wash = 4 [mm] Grubość podkładki [6.2.6.3.(2)] h head = 14 [mm] Wysokość główki śruby [6.2.6.3.(2)] h nut = 20 [mm] Wysokość nakrętki śruby [6.2.6.3.(2)] L b = 66 [mm] Długość śruby [6.2.6.3.(2)] k 10 = 6 [mm] Współczynnik sztywności śrub [6.3.2.(1)] SZTYWNOŚCI RZĘDÓW ŚRUB Nr hj k 3 k 4 k 5 k eff,j k eff,j h j 2 k eff,j h j Suma 22,68 460,25 1 260 30 4 11,16 289,76 2 200 15 3 6,56 131,09 3 100 15 3 3,28 32,69 4 40 29 4 1,69 6,71 k eff,j = 1 / ( 3 5 (1 / k i,j)) [6.3.3.1.(2)] z eq = j k eff,j h j 2 / j k eff,j h j z eq = 203 [mm] Zastępcze ramię sił [6.3.3.1.(3)] k eq = j k eff,j h j / z eq k eq = 11 [mm] Zastępczy współczynnik sztywności układu śrub [6.3.3.1.(1)] S j,ini = E z eq 2 k eq [6.3.1.(4)] S j,ini = 96651,62 [kn*m] Początkowa sztywność obrotowa [6.3.1.(4)] = 1,24 Współczynnik sztywności połączenia [6.3.1.(6)] S j = S j,ini / [6.3.1.(4)] S j = 78152,47 [kn*m] Końcowa sztywność obrotowa [6.3.1.(4)] Klasyfikacja połączenia ze względu na sztywność. S j,rig = 185982,76 [kn*m] Sztywność połączenia sztywnego [5.2.2.5] S j,pin = 3719,66 [kn*m] Sztywność połączenia przegubowego [5.2.2.5] S j,pin S j,ini < S j,rig PÓŁ-SZTYWNE

Najsłabszy komponent: PŁYTA CZOŁOWA PRZY ROZCIĄGANIU Połączenie zgodne z normą Proporcja 0,78