SPIS TREŚCI. Parametry technicznotechnologiczne.. Technologia węzła cieplnego..2. Konstrukcja i zabudowa..3. Zastosowanie. 2. Obliczenia 2.. wyjściowe do obliczeń. 2... Zakładane parametry sieci ciepłowniczej. 2..2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o. 2.2. Dobór wymiennika 2.2. Wyniki doboru wymiennika c.o. wg oprogramowania producenta. 2.3. Wyznaczenie najdziej niekorzystnego okresu SIEĆ 2.5. Dobór filtra SIEĆ. FOM 2.6. Dobór ciepłomierza/wstawki 2.7. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej. 2.8. Dobór zaworu regulacyjnego węzła grzewczego. 2.9. Dobór zaworu róznicy cisnień. 2.0. Wyznaczenie najdziej niekorzystnego okresu instalacja C.O. 2.2. Dobór filtra po stronie instalacji c.o. 2.3. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie instalacji c.o. 2.5. Parametry doboru pompy. 2.6. Dobór zaworu bezpieczeństwa. 2.7. Zestawienie materiałów. 7
. Parametry technicznotechnologiczne Do opracowania konstrukcji technologicznej typoszeregu przyjeto nastepujący model sieci cieplnej i parametry wewnętrznej instalacji obiektu Maksymalne ciśnienie robocze: Maksymalna różnica pomiędzy ciśnieniem zasilania i powrotu sieci Dyspozycja dla węzła wymiennikowego "na przyłączu" Maksymalna temperatura zasilania sieci (zima) Temperatura powrotu do sieci (zima) Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(zima) Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o.(zima) Maksymalna temperatura zasilania sieci (lato) Temperatura powrotu do sieci (lato) Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(lato) Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o.(lato) Maksymalna temperatura zasilania sieci (przejściowy) Temperatura powrotu do sieci (przejściowy) Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o.(przejściowy) Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o. (przejściowy) Maksymalne cisnienie instalacji c.o. Maksymalna moc dla instalacji c.o. ZIMA Maksymalna moc dla instalacji c.o.lato Maksymalna moc dla instalacji c.o. PRZEJŚCIOW Maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.o. 7 2 2 35 60 70 50 70 35 60 25 70 35 60 32 3 84 kw 84 kw 5 kw 2.. Technologia węzła cieplnego. Omawiany typoszereg stanowi grupę rozwiązań ciepłowniczych, których cechami wspólnymi są: wymiennikowy rozdział obiegu pierwotnego (sieciowego) od obiegu wtórnego (instalacja c.o.) stabilizacja ciśnienia dyspozycyjnego na progu modułu, jednolity system oczyszczania nośników ciepła z zanieczyszczeń, jednolity system odpowietrzania obiegów roboczych, pompowe wymuszanie obiegu centralnego ogrzewania, system podłączeń sieciowych i instalacyjnych, opomiarowanie króćców podłączeniowych wskaźnikami temperatury i ciśnienia, jednolity systemem zabudowy i usytuowania doprowadzenia obiegów pierwotnych / wtórnych, gayty konstrukcji, możliwość integralnej zabudowy ciepłomierza, moce maksymalne generowane dla obiegów c.o. na poziomie 46 kw dla założonych parametrów techniczno technologicznych. 7 2
.2. Konstrukcja i zabudowa. Typoszereg spełnia następujące założenia konstrukcyjne: rama nośna konstrukcja zamknięta w zabudowie stojącej, boczny system podejścia przewodów podłączeniowych, króćce przyłączeniowe obiegów wyposażone w kulową armaturę odcinającą, wskaźniki temperatury i ciśnienia, moduł wezła jest spawany, a poszczególne elemenety są skręcane ze soba kołnierzowo zapewniając łatwość odłączania urządzenia od przewodów instalacyjnych stały, niezmienny układ króćców podłączeniowych sieci oraz instalacji c.o. zapewniający zamienność urządzeń z innymi typoszeregami technologicznymi węzłów grzewczych firmy MEIBES, wymienniki płytowe lutowane, wstawka umożliwiająca zabudowę ciepłomierza, połączenia hydrauliczne wewnątrz stacji wykonane w technologii kołnierzowanej, wysokociśnieniowej, rury stalowej, wymienniki, połączenia hydrauliczne w obrębie modułu izolowane termicznie, wysokosprawnymi izolacjami termicznymi odpornymi na degradację w zakresie temperatur roboczych, filtry siatkowe pełniące rolę separatorów istotnych zanieczyszczeń nośników ciepła,.3. Zastosowanie. Węzeł grzewczy będący tematem niniejszego opracowania jest niezależnym modułem c.o. pracującym w systemie Logoterm i wyposażony jest w: automatykę i armaturę regulacyjną, stabilizację ciśnienia na "progu regulacyjnym". Węzły c.o. stosowane w wymiennikowniach posiadających sprawne systemy filtracji i odmulania czynnika sieciowego mogą być montowane bezpośrednio do przyłącza sieciowego. W wymiennikowniach, w których brak jest powyższych urządzeń, moduły c.o. powinny być poprzedzane modułami podejścia sieciowego. 7 3
2. Obliczenia 2.. wyjściowe do obliczeń. 2... Zakładane parametry sieci ciepłowniczej. Ciśnienie P Zasilania = 7 P Powrot = 5 P delp = 2 maksymalne obliczeniowe ciśnienie robocze sieci założone ciśnienie powrotu sieci minimalna dyspozycja dla węzła Temperatura w warunkach zimowych T ZZ = 35 T ZP = 60 obliczeniowa temperatura zasilania sieci Temperatura w warunkach letnich T ZZ = 70 T ZP = 35 obliczeniowa temperatura zasilania sieci Temperatura w warunkach przejściowych T ZZ = 70 T ZP = 35 obliczeniowa temperatura zasilania sieci 2..2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o. V = 590 dm 3 P CO = 3 Q CO = 84 kw T ZCO = 70 T PCO = 50 Q CO = 84 T ZCO = 60 T PCO = 25 Q CO = 5 T ZCO = 60 T PCO = 32 kw kw założona pojemność instalacji grzewczej ciśnienie instalacji c.o. zakładana moc c.o. dla węzła ZIMA zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. ZIMA zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. ZIMA zakładana moc c.o. dla węzła LATO zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. LATO zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. LATO zakładana moc c.o. dla węzła PRZEJŚCIOWY zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. PRZEJŚCIOWY zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. PRZEJŚCIOWY 7 4
2.2. Dobór wymiennika 2.2. Wyniki doboru wymiennika c.o. wg oprogramowania producenta. Założono wymiennik firmy SWEP z grupy wymienników lutowanych Doboru wymiennika dokonano w oparciu o program doboru wymienników firmowany przez producenta wymienników. Obliczeń dokonano w oparciu o zakładane parametry modułu i parametry sieci cieplnej. Wyniki doboru wymiennika przedstawione są w kartach doboru, generowanych przez program. ZIMA SWEP IC 28x26 sieć c.o. Moc 84 Medium Woda Woda Gęstość kg/m3 960,2 983,2 Ciepło własciwe kj/kgk 4,2 4,8 Temperatura wejściowa C 35 50 Temperatura wyjściowa C 60 70 Przepływ m3/h 2,2 8, Spadek ciśnienia 0,90 0,80 Rezerwa % 285 Log. róznica temperatur K 29,38 Średnice podlączenia R LATO sieć c.o. Moc 84 Medium Woda Woda Gęstość kg/m3 986,9 99,3 Ciepło własciwe kj/kgk 4,8 4,7 Temperatura wejściowa C 70 25 Temperatura wyjściowa C 35 60 Przepływ m3/h 2, 2, Spadek ciśnienia 0,90 0,90 Rezerwa % 85 Log. róznica temperatur K 0 Średnice podlączenia R PRZEJŚCIOWY sieć c.o. Moc 5 Medium Woda Woda Gęstość kg/m3 986,9 99,3 Ciepło własciwe kj/kgk 4,8 4,7 Temperatura wejściowa C 70 32 Temperatura wyjściowa C 35 60 Przepływ m3/h 2,9 3,6 Spadek ciśnienia,64 2,46 Rezerwa % Log. róznica temperatur K 5,8 Średnice podlączenia R Dobrano wymiennik SWEP IC 28x26 producent typ wymiennika 7 5
2.3. Wyznaczenie najdziej niekorzystnego okresu SIEĆ OKRES ZIMOWY Q = 84 T ZZ = 35 T ZP = 60 kw T Średniesieć = 97,5 średnia temperatura węzła po stronie sieciowej C w H 2 O = 4200 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 960,2 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,58 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 202,86 ks/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,6 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ = 2,9 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej OKRES LETNI Q = 84 T ZZ = 70 T ZP = 35 kw T Średniesieć = 52,5 średnia temperatura węzła po stronie sieciowej C w H 2 O = 480 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 986,9 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,57 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 2066,99 ks/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,58 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ = 2,09 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej OKRES PRZEJŚCIOWY Q = 5 T ZZ = 70 T ZP = 35 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. obliczeniowa temperatura zasilania sieci zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. obliczeniowa temperatura zasilania sieci zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. obliczeniowa temperatura zasilania sieci T Średniesieć = 52,5 średnia temperatura węzła po stronie sieciowej C w H 2 O = 480 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 986,9 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,79 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 2829,80 ks/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,80 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ = 2,87 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej PODSUMOWANIE z V SIEĆ = 2,9 m 3 /h l V SIEĆ = 2,09 m 3 /h p V SIEĆ = 2,87 m 3 /h dla okresu zimowego dla okresu letniego dla okresu przejściowego Dla dalszych obliczeń przyjeto parametry okresu przejsciowego jako okresu najdziej niekorzystnego. p 7 6
2.4. Dobór średnic SIEĆ V SIEĆ = 2,87 m 3 /h D WEW = 40 mm F WEW = 0,003 m 2 C WEW = 0,63 m/s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej Obliczenia k = 0,005 mm ε = 3,75E05 mm ν = 2,90E07 m 2 /s Re = 87469 λ = 0,084 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 88,7 R = 0,887 R = 0,009 R = 0,00 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie sieciowej dobrano średnicę: D WEW = 40 mm 7 7
2.5. Dobór filtra SIEĆ. FOM D WEW = 40 mm V SIEĆ = 2,87 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej D Filtra = 40 mm średnica dobranego filtra Kvs = 27 m 3 /h wsp. przepływu dobrany z katalogu producenta Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym P Filta = V K SIEĆ VS 2 P Filtra = 0,03 P Filtra =,3 Dobrano fultroodmulnik ty FM AULIN DN 40 producent typ filtra 2.6. Dobór ciepłomierza/wstawki D WEW = 40 mm V SIEĆ = 2,87 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej D CIEPł = 20 mm średnica dobranego ciepłomierza/wstawki P CIEPŁ = 0,05 P CIEPŁ = 5,00 straty ciśnienia na dobranym w ciepłomierzu Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy typu 602 o przepływie 3,5 m3/h KAMSTRUP WSTAWKA producent typ ciepłomierza Uwaga: W wyposażeniu standardowym firma Meibes nie dostarcza ciepłomierza. dostawie węzła przewidziano wstawkę o długości montażowej 90mm, do późniejszego zamontowania ciepłomierza. W 7 8
2.7. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej. P WĘZŁA P WYM =,64 P Filtra =,3 P CIEPŁ = 5,00 R = 0,89 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na filtrze straty ciśnienia na ciepłomierzu straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2,9 RL = 2,57 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM =,03 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P WĘZŁA =,37 P WĘZŁA = 0, suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej 7 9
2.8. Dobór zaworu regulacyjnego węzła grzewczego. V SIEĆ = 2,87 m 3 /h P WĘZŁA = 0, P Z00 = a* P całk P Z00 = a*( P Z00 + P WĘZĘŁ ) objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej suma strat w węźle po stronie sieciowej p a = a 00 p WĘĘZŁ a = 0,5 autorytet zaworu P Z00 = P WĘZĘŁ Obliczenia K = V V P SIEĆ WĘĘZŁ K V = 8,50 m 3 /h K VS = 0,63 m 3 /h K VS = 6,3 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu producenta P ZR = 0,2 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym P ZR V = K SIEĆ VS 2 a RZ = 0,65 rzeczywisty autorytet zaworu a RZ = P ZR PZR + P WĘĘZŁ Dobrano zawór regulacyjny gwintowany typu 3222 SAMSON DN 20 K VS = 6,3 producent typ zaworu Dobrano siłownik zaworu regulacyjnego ze sprężyną bezpieczeństwa SAMSON producent 5825_3 typ siłownika 7 0
Obliczenia 2.9. Dobór zaworu róznicy cisnień. V SIEĆ = 2,87 m 3 /h P WĘZŁA = 0, P ZR = 0,2 P DYS = 2 objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej suma strat w węźle po stronie sieciowej rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym dyspozycja ciśnienia na przyłączy węzła K V = P V WĘĘZŁ SIEĆ + P ZR K V = 5,06 m 3 /h K VS = 6,33 m 3 /h K VS = 6,3 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu producenta P ZRR = 0,2 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze różnicy ciśnień P ZRR = V K SIEĆ VS 2 P ZRRC = 0,53 nastawa zaworu różnicy ciśnień W wyniku przeprowadzonych obliczeń przyjęto zawór róznicy ciśnień z ograniczeniem przepływu SAMSON DN 20 K VS =6,3 47 0,2 producent typ zaworu zakres nastaw 7
2.0. Wyznaczenie najdziej niekorzystnego okresu instalacja C.O. OKRES ZIMOWY Q = 84 T ZCO = 70 T PCO = 50 kw T Średniesieć = 60 zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. C w H 2 O = 480 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 983,2 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCO ν = 7,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CO = 2,20 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.o. m CO = 7923,44 ks/h masowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 2,24 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 8,06 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. OKRES LETNI Q = 84 T ZCO = 60 T PCO = 25 kw T Średniesieć = 42,5 zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. C w H 2 O = 470 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 99,3 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCO ν = 7,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CO = 0,58 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.o. m CO = 207,94 ks/h masowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 0,58 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 2,09 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. OKRES PRZEJŚCIOWY Q = 5 T ZCO = 60 T PCO = 32 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. T Średniesieć = 46 zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. C w H 2 O = 470 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 99,3 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCO ν = 7,90E07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CO = 0,98 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.o. m CO = 3545,73 ks/h masowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 0,99 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 3,58 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. PODSUMOWANIE z V CO = 8,06 m 3 /h dla okresu zimowego l V CO = 2,09 m 3 /h dla okresu letniego p V CO = 3,58 m 3 /h dla okresu przejściowego Dla dalszych obliczeń przyjeto parametry okresu przejsciowego jako okresu najdziej niekorzystnego. z 7 2
2.. Dobór średnic SIEĆ V SIEĆ = 8,06 m 3 /h D WEW = 65 mm F WEW = 0,0033 m 2 C WEW = 0,67 m/s objetosciowe natężenie przepływu po stronie instalacji c.o. średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o. powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie inst. c.o. pędkość przepływu w węźle po stronie instalacji c.o. Obliczenia k = 0,005 mm ε = 2,3E05 mm ν = 7,90E07 m 2 /s Re = 55534 λ = 0,0206 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 70,9 R = 0,07 R = 0,007 R = 0,00 Wniosek Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Dla węzła po stronie sieciowej dobrano średnicę: D WEW = 65 mm 2.2. Dobór filtra po stronie instalacji c.o. D WEW = 65 mm V CO = 8,06 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. D Filtra = 65 mm Kvs = 70 m 3 /h średnica dobranego filtra wsp. przepływu dobrany z katalogu producenta Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym P Filta = V K CO VS 2 P Filtra = 0,033 P Filtra =,33 Dobrano filtr siatkowy kołnierzowy IDMAR DN 65 producent typ filtra 7 3
2.3. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie instalacji c.o. P C.O. P WYM = 0,80 P Filtra =,33 R = 0,07 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na filtrze straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2,6 RL = 0,8 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,07 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P C.O. = 2,38 P C.O. = 0,2 suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.o. 7 4
2.4. Obliczenie oborów hydraulicznych na trasi węzeł bufor + bufor V SIEĆ = 8,06 m 3 /h D WEW = 65 mm F WEW = 0,0033 m 2 C WEW = 0,67 m/s objetosciowe natężenie przepływu po stronie instalacji c.o. średnica wewnętrzna przewodu na drodze węzeł bufor powierzchnia przekroju przewodów na drodze węzeł bufor pędkość przepływu na drodze węzeł bufor Obliczenia k = 0,005 mm ε = 2,3E05 mm ν = 7,90E07 m 2 /s Re = 55534 λ = 0,0206 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 70,9 R = 0,07 R = 0,007 R = 0,00 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych L = 5 RL = 0,35 m długość przewodów na drodze węzeł bufor całkowite straty liniowe na drodz węzeł bufor Straty miejscowe przyjeto 30% całkowitych strat liniowych RM = 0, całkowite straty miejscowe na drodze węzeł bufor RB= 5,00 zakładane straty cisnienia na zbiorniku buforowym Obliczenia P C.O. = 7,84 P C.O. = 0,8 suma wszystkich strat węźle wraz z zbiornikiem buforowym. 2.5. Parametry doboru pompy. V CO = 8,06 dm 3 /h P C.O. = 7,84 P C.O. =,78 m. H 2 O maxymalne obętościowe natężenie przepływu instalacji c.o. suma wszystkich strat węźle wraz z zbiornikiem buforowym. Dobrano pompę typu Magna GRUDNFOS Magna3 3220 F producent typ pompy 7 5
2.6. Dobór zaworu bezpieczeństwa. Warunki techniczne dozoru technicznego DTUC90 WOA/00 Polska Norma PNB0244:999 Relacja przepustowości wymiennika. Dla ciśnienie wody sieciowej większego od ciśnienia dopuszczalnego instalacji ogrzewania wodnego G = 447,3*b*A* p p *ρ 2 G = 6,04 kg/s Relacja przepustowości zaworu. G z = 5,03* αc *n *A * pz p0 A = Π d 4 2 *ρ G Z = 54046,00 kg/h G Z = 5,0 kg/s A = 572,265 mm 2 Obliczenia V = 0,59 m 3 T ZZ = 35 C p 0 = 0 MPa p = 3 MPa p 2 = 7 MPa A = 34 mm 2 αc rz = 0,35 αc = 0,32 z = 20 % d = 27 mm n = pojemność instalacji grzewczej temperatura obliczeniowa wody sieciowej (zima) zakres( 8050 C) ciśnienie na wylocie zaworu bezpieczeństwa ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej powierzchnia przekroju poprzecznego (wg. danych producenta) rzeczywisty współczynnik wypływu zaworu wg danych producenta. dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla ciecz, 0,9 αc rz współczynnik maks. ciśnienia "zrzutowego" przed zaworem najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego zaworu bezpieczeństwa liczba zaworów o średnicy wewnętrznej kanału przepływowego =d ρ H 2 O = 986,9 kg/m 3 gęstość wody sieciowej dla temperatury obliczeniowej b = 2 G = 6,04 p z = 3,6 G z = 5,0 kg/s MPa kg/s współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2p masowa przepustowość z pękniętego wymiennika ciśnienie zrzutowe na wlocie zaworu bezpieczeństwa masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa Dobrano zawory bezpieczeństwa SYR /4 95 producent typ filtra Gz >G warunek spełniony 7 6
2.7. Zestawienie materiałów. L.P. Oznaczenie Nazwa urządzenie Typ Producent Ilość Część Wysokoparametrowa WCO Wymiennik ciepła IC 28x26 SWEP 2 ZR2 Zawór regulacyjny c.o.typu 3222 DN 20 KVS = 6,3 SAMSON Siłownik zaworu c.o. z funkcją 3 M2 bezpieczeństwa 5825_3 SAMSON Regulator róznicy ciśnień typu 47 z nastwa 0,2 Urządzenie dostarcza MZGK Sp. 4 RRC z.o.o. DN 20 KVS =6,3 WSTAWKA Ciepłomierz Multical 602 Urządzenie dostarcza MZGK Sp. z 5 LC o.o.+ gnizado do odczytu danych 2,5 m3/h WSTAWKA 6 F Filtroodmulnik DN 40 AULIN 7 T Termometr techniczny 050 C WIKA 2 8 O Zawór odpowietrzjący DN 5 GENEBRE 9 ZS Zawór spustowy DN 5 GENEBRE Część Niskoparametrowa 0 PO2 Pompa obiegowa Magna3 3220 F GRUDNFOS F2 Filtr siatkowy kołnierzowy DN 65 IDMAR 2 ZB2 Zawór bezpieczeństwa /4 95 SYR Zawory kulowe odcinające 3 Z2 kołnierzowe DN 65 BROEN 2 4 T2 Termometr techniczny 000 C WIKA 2 5 P2 Manometr M 00,6 WIKA 2 6 O Zawór odpowietrzjący DN 5 GENEBRE 9 ZS Zawór spustowy DN 5 GENEBRE Układ regulacji automatycznej 20 R Regulator pogodowy TROVIS 557 SAMSON 2 TE Czujnik temperatury zanurzeniowy 5207_2 MEIBES 22 TE2 Czujnik temperatury zanurzeniowy 5207_6 MEIBES 23 TZ Czujnik temperatury zewnętrznej 5227_2 SAMSOM 24 STW2 Termostat bezpieczeństwa 5343_2 SAMSON 25 TEG Czujnik zasobnika góra 5207_6 MEIBES 26 TED Czujnik zasobnika dół 5207_6 MEIBES 27 P Przetwornik różnicy ciśnień PR 54 APLISENS Układ regulacji automatycznej 28 ZN Zawór odcinjący kołnierzowy DN 5 BROEN 2 29 FN Filtr siatkowy gwintowany DN 5 IDMAR 30 UZ Elektrozawór z cewka magnetyczną DANFOS 3 WdN Wodomierz wody ciepłej z impulas,5 m3/h Rosswiener 32 ZZ2 Zawór zwrotny DN 5 IDMAR 33 PI Presostat KPI DANFOS 7 7