Obliczenia statczne Poz. 1.0 Poz. 1.1 Poz. 1.1.1 Obciążenia Obciążenia dachu Dach - Obciążenia stałe k/m 2 g k/m 2 Blachodachówka 0,110 1,20 0,132 Łat 46cm (0,04m 0,06m 6k/m 3 ) / 0,30m 0,048 1,20 0,058 Kontrłat 0,56cm (0,025m 0,06m 6k/m 3 ) / 1,00m 0,009 1,20 0,011 Papa na deskowaniu 0,300 1,20 0,360 Krokwie 0,000 1,10 0,000 q k = 0,467 q o = 0,560 Obciążenia obliczeniowe na 1m 2 rzutu poziomego dachu a 22,00 o cosa = 0,927 q k /cosa = 0,504 1,20 0,604 Poz. 1.1.2 Dach łącznika - Obciążenia stałe k/m 2 g k/m 2 Papa termozgrzewalna - wieżchniego krcia 0,050 1,20 0,060 Papa termozgrzewalna - podkładowa 0,050 1,20 0,060 Papa termozgrzewalna - podkładowa 0,050 1,20 0,060 Szlichta wrównująca 2cm 0,02m 24k/ 3 0,480 1,30 0,624 Płt kortkowe zamknięte + zamki 1,800 1,20 2,160 q k = 2,430 1,22 2,964 Obciążenia obliczeniowe na 1m 2 rzutu poziomego dachu a 2,86 o cosa = 0,999 q k /cosa = 2,433 1,22 2,968 Poz. 1.1.3 Wiatr I strea Obciążenie wiatrem połaci dachu przjęto zgodnie z normą "wiatrową" tabela Z1-3. h = 7,70 m h/ = 0,51 < 2 = 15 m q k = 0,30 k/m 2 C e = 1,00 b = 1,8 a 22,00 o C n = 0,015a - 0,2 = 0,13 C z = -0,40 k/m 2 g k/m 2 połać nawietrzna p k = q k C e C n b = 0,070 1,50 0,105 połać zawietrzna p k = q k C e C z b = -0,216 1,50-0,324 Poz. 1.1.4 Wiatr I strea - łącznik Z uwagi na niewielkie nachlenie połaci dachu, a w związku z tm jednie ujemne działanie wiatru w dalszch obliczeniach jego wpłw pominięto. Poz. 1.1.5 Śnieg IV strea Obliczenia wkonano zgodnie z nowelizacją norm śniegowej P-80/B-02010/Az1:2006 Q k = 1,60 k/m 2 a 22,00 o 15 C 0,8 0,4 15 0,99 k/m 2 g k/m 2 Obciążenie śniegiem S k = Q k C = 1,579 1,50 2,368
Poz. 1.1.6 Śnieg IV strea - łącznik Obliczenia wkonano zgodnie z nowelizacją norm śniegowej P-80/B-02010/Az1:2006 Eekt wiatru l 1 = 33,90 m h = 8,70 m l 2 = 11,60 m C 5 l1 l 2h 2 2,61 < 2h / Q k = 10,88 dalej przjęto C 5 = 2,50 > 2,50 Eekt ześlizgu C 6 = 0,00 C 4 = C 5 + C 6 = 2,50 Obciążenie śniegiem prz ścianie szcztowej S k4 = Q k C 4 = 4,000 1,50 6,000 l s = 2h = 17,40 m > 15,00 m dalej przjęto l s = 15,00 m Powższe obciążenie będzie działać w postaci trapezu o wartości boków: S 1 = S k4 = 4,000 1,50 6,000 S 2 = ((S k4 - S k ) (l s - l 2 ) / l s ) + S k = 2,128 1,50 3,191 Poz. 1.1.7 Obciążenia od paneli otowoltaicznch Do dalszch obliczeń przjęto panele otowoltaiczne o wmiarach 0,992m 1,64m ustawione pod kątem a 79,00 o cosa = 0,191 Panel otowoltaiczn (0,20k / (0,992m 1,64m)) / cosa 0,644 1,20 0,773 Sstemowa aluminiowa konstrukcja wsporcza (belki 2szt. itp) 0,050 1,20 0,060 q k = 0,694 1,20 0,833 Poz. 1.2 Poz. 1.2.1 Poz. 1.2.2 Obciążenia stropów Stropodach (strop) nad parterem łącznika Wełna mineralna 0,24m 1,00k/m 3 0,240 1,20 0,288 Folia paroizolacjna 0,003 1,20 0,004 Strop z płt kanałowch 24cm 3,040 1,10 3,344 q k = 3,283 1,11 3,636 Strop nad piwnicą łącznika Płtki ceramiczne (terakota) 0,01m 21k/m 3 0,210 1,20 0,252 Zaprawa cementowa (klej) 0,005m 21k/m 3 0,105 1,30 0,137 Szlichta cementowa zbrojona 0,05m 25k/m 3 1,250 1,30 1,625 Stropian 0,02m 0,45k/m 3 0,009 1,20 0,011 Folia PE 0,003 1,20 0,004 Strop z płt kanałowch 24cm 3,040 1,10 3,344 Tnk cementowo wapienn 0,015m 19k/m 3 0,285 1,30 0,371 Obciążenie technologiczne - oświetlenie itp. 0,100 1,20 0,120 q k = 5,002 1,18 5,862 Obciążenia zmienne (szkoła komunikacja) q k = 2,500 1,30 3,250 Poz. 1.3 Poz. 1.3.1 Obciążenia ścian Wiatr I strea Obciążenie wiatrem działające na panale otowoltaiczne przjęto zgodnie z normą "wiatrową"
tabela Z1-23 - schemat najbardziej zbliżon do przjętego modelu. l = 8,35 m q k = 0,30 k/m 2 b = 1,8 h = 1,64 m C e = 1,00 F = l h = 13,69 m 2 l / h = 5,09 dla l / h = 1,00 C p = 1,80 dla l / h = 5,09 C p = 1,66 dla l / h = 10,00 C p = 1,50 k g k/m 2 Wpadkowa obciążenia całkowitego P = q k C e C p F b = 12,302 1,50 18,453 imośród wpadkowej e = 0,15 l = 1,25 m Zamiana obciążenia skupionego na powierzchniowe: k/m 2 g k/m 2 Siła na krawędzi "a" q ka = 1,707 1,50 2,561 Siła na krawędzi "b" q kb = 0,090 1,50 0,135 Sprawdzenie przjętch obciążeń krawędziowch: k g k/m 2 Wpadkowa P = 12,304 1,50 18,456 imośród e = 1,25 m Poz. 2.0 Ruszt podpierając panele otowoltaiczne W związku z planowanm ustuowaniu na ścianie szcztowej budnku paneli otowoltaicznch projektuje się konstrukcje wsporczą podpierającą sstemowe belki aluminiowe, do którch bezpośrednio będą mocowane panele otowoltaiczne. Konstrukcję wsporczą przjęto w postaci ram mocowanch do ścian szcztowej śrubami 12 wklejanmi chemicznie. ależ zwrócić szczególną uwagę ab śrub kotwić w warstwie nośnej ścian tj. w pustakach ceramicznch SZ 32 (zgodnie z dokumentacją archiwalną) na głębokość min. 20cm. iedopuszczalne jest kotwienie śrub w warstwie osłonowej ścian (cegła silikatowa). Projektowane ram należ rozmieścić w rozstawie co 2,10m. a przedmiotowe ram będą działać następujące obciążenia: k/m 2 g k/m 2 Obciążenie pionowe od paneli Poz. 1.1.7 q k = 0,694 1,20 0,833 Obciążenie poziome od wiatru Poz. 1.3.1 - "a" q k = 1,707 1,50 2,561 Obciążenie poziome od wiatru Poz. 1.3.1 - "b" q k = 0,090 1,50 0,135 Obciążenia działające na jedną belkę: Obciążenie pionowe od paneli Poz. 1.1.7 0,45m 0,5 q k = 0,156 1,20 0,187 Obciążenie pozi. wiatrem Poz. 1.3.1 - "a" 1,64m 0,5 q k = 1,400 1,50 2,100 Obciążenie pozi. wiatrem Poz. 1.3.1 - "b" 1,64m 0,5 q k = 0,074 1,50 0,111 Do dalszch obliczeń przjęto poniższ schemat statczn: Dla powższch obciążeń oraz schematu statcznego uzskano następujące maksmalne
sił przekrojowe w elementach ram: = 0,89 km = 0,89 km T = 4,74 k = 0,79 km = 0,79 km T = 2,24 k ści.ma = 4,49 k roz.ma = 0,93 k Wszstkie element ram przjęto jako stalowe proile kwadratowe 50503mm ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 7,79 cm 3 h = 5,00 cm W = 7,79 cm 3 b = 5,00 cm A = 5,41 cm 2 t w = t = 0,30 cm i = 1,90 cm b 0 = b - t = 4,7 cm i = 1,90 cm m = m = 1 0,957 = l 0 = 1,45 m b = 1 l 1 = 1,45 m d = 235 Pa klasa przekroju Środnik h / t w = 16,67 < 65e = 62,17 Przekrój klas 1 Półka b / t = 16,67 < 23e = 22,00 Przekrój klas 1 Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 d R = a p W d = 1,83 km R = a p W d = 1,83 km l 1 = 1,45 m < 100 b 0 4,50 m przekrój konstrukcjnie zabezpieczon jest przed zwichrzeniem j = 1,00 Rc = A d = 127,1 k Rt = A d = 127,1 k p 84 80,35 Pa d l 0 76,316 0,950 dla n = 1,6 j = 0,681 i p l0 76,316 0,950 dla n = 1,6 j = 0,681 i Przpadek dla ści,ma 2 1,25 Rc Rc R R R R R p Rc 2 0,01 < 0,1 1,25 0,01 < 0,1 0,983 < 1 Warunek normow spełnion 0,981 < 1 Warunek normow spełnion d R Rc Przpadek dla roz,ma Rt ośność środnika na ścinanie K = 1,00 0,925 < 1 Warunek normow spełnion A V = 2 h t w = 3,000 cm 2 A V = 2 b t = 3,000 cm 2 p p h K tw 56 b K t 56 2 d 2 d R R 1 0,622 pv, p 1,61 > 1 1 0,622 pv, p 1,61 > 1 Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 j pv, = 1,00
V R = 0,58 j pv, A V d = 40,89 K V R = 0,58 j pv, A V d = 40,89 K T,ma = 4,74 k < 0,3 V R = 12,27 k T,ma = 2,24 k < 0,3 V R = 12,27 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,15 cm 2 2 0,50 cm = 0,48 cm = 0,50 cm < gr 0,58 cm warunek normow spełnion 250 Połączenia poszczególnch elementów ram wkonać jako spawane spoiną czołową na pełen ich przetop tj. 3mm. Pozostałe połaczenia wkonać zgodnie z projektem wkonawczm. Poz. 3.0 Stropodach nad parterem - łącznik W związku z planowaną rozbiórka komina zachodzi konieczność uzupełnienia stropodachu łącznik. Istniejącą połać dachu wkonano w postaci płt kortkowch zamknietch (2995910cm) opartch na ścianach zewnętrznch łacznika oraz na jednej ściance działowej opartej na preabrkowanch żelbetowch płtach kanałowch. Projektuje się uzupełnienie otworu po kominie płtami kortkowmi zamkniętmi (2995910cm) jak istniejące poszcie dachu. Poz. 3.1 Płta uzupełniająca Po rozbiórce komina zachodzi konieczność uzupełnienia ragmentu płt stropowej. W związku z powższm projektuje się wkonanie monolitcznej żelbetowej wlewki z betonu C20/25 (B-25) zbrojonej jednokierunkowo prętami ze stali A-III oraz prętami rozdzielczmi ze stali A-0. a przedmiotową wlewkę będą działać następujące obciążenia: Obciążenie stropu Poz. 1.2.1 1,00m 3,283 1,11 3,636 Strop z płt kanałowch 24cm -1,00m -3,040 1,10-3,344 q k = 0,243 1,20 0,292 Obciążenie użtkowe 0,5k/m 2 1,00m q k = 0,500 1,40 0,700 Ciężar własn konstrukcji uwzględniono automatcznie w programie obliczeniowm Jako schemat statczn przjęto płtę jednoprzęsłową swobodnie podpartą o szerokości 1m jak niżej: 1 2 2,400 Dla powższch obciążeń i schematu uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: H=2,400 = 2,62 km Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa E cm = 30 GPa Stal A-III d = 420 Pa Klasa ekspozcji XC1 c min = 15 mm rozpiętość eektwna l e = 2,40 m wsokość płt h = 0,10 m szerokość płt b = 1,00 m średnica pręta podłużnego = 8 mm otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 25 mm a 1 i a 2 = 29 mm
Dc = 10 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,071 m sd me 0,039 2 e 1 1 2me 0,040 bd cd 0,980 0,895 cm 2 e 1 0, 5 sd e As1 d przjęto = 8 mm co 15 cm o A s1,prov = 3,351 cm 2 Ugięcie konstrukcji a = 0,22 cm < a lim = l e / 200 = 1,20 cm warunek normow spełnion e d Poz. 3.2 Ruszt podpierając płt stropowe W związku z rozbiórką komina stanowiącego podparcie żelbetowch preabrkowanch kanałowch płt stropowch zachodzi konieczność wkonania stalowego rusztu podpierającego obciętą płtę stropową i wlewkę uzupełniającą. a poprzeczkę rusztu Poz. 3.2.2 będą działać następujące obciążenia stałe: Obciążenia stałe stropodachu Poz. 1.1.2 3,00m 7,299 1,22 8,903 Obciążenie ścianką działową 0,12m 19k/m 3 0,45m 1,026 1,20 1,231 Obciążenia stałe Poz. 1.2.1 3,00m 9,849 1,11 10,907 Strop z płt kanałowch 24cm -1,10m -3,344 1,10-3,678 Wlewka uzupełniająca 0,10m 25k/m3 1,20m 3,000 1,10 3,300 q k = 17,830 1,16 20,663 oraz zmienne: Obciążenie śniegiem Poz. 1.1.6 3,00m 12,000 1,50 18,000 Obciążenia zmienne stropu 0,5k/m 2 3,00m 1,500 1,40 2,100 q k = 13,500 1,49 20,100 Ciężar własn rusztu uwzględniono w programie obliczeniowm R-3d. Ruszt wkonać tak ab pomiędz jego elementami, a suitem pozostała 2cm szczelina. Przedmiotową szczelinę wpełnić gęstą zaprawą cementową jednie na odcinku około 1,50m poprzeczki Poz. 3.2.2 (przecięte płt stropowe). Z uwagi na statkę istniejącch stropowch płt kanałowch jak i samego rusztu niedopuszczalne jest wpełniania przedmiotowej szczelin nad belką główną Poz. 3.2.1 oraz pozostałą częścią poprzeczki Poz. 3.2.2. Jako schemat statczn przjęto poniższ układ:
Poz. 3.2.1 Belka główna Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 3.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 37,07 km T = 15,36 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 6,00 m t w = 0,80 cm l 1 = 6,00 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 6,00 m > 37,16 m d l1h d 0,045 1,011 dla n = 2,5 j = 0,750 bt d R 0,677 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 15,36 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 1,68 cm < gr 2,40 cm warunek normow spełnion 250 Poz. 3.2.2 Poprzeczka Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 3.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 42,40 km T = 59,22 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 3,50 m t w = 0,80 cm l 1 = 3,50 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 d
klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 3,50 m > 37,16 m d l1h d 0,045 0,772 dla n = 2,5 j = 0,908 bt R 0,639 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 59,22 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,74 cm < gr 1,40 cm warunek normow spełnion 250 Poz. 4.0 Strop nad piwnicą - łącznik W związku z planowaną rozbiórka komina zachodzi konieczność uzupełnienia stropu nad piwnicą łącznik. Poz. 4.1 Płta uzupełniająca Po rozbiórce komina zachodzi konieczność uzupełnienia ragmentu płt stropowej. W związku z powższm projektuje się wkonanie monolitcznej żelbetowej wlewki z betonu C20/25 (B-25) zbrojonej jednokierunkowo prętami ze stali A-III oraz prętami rozdzielczmi ze stali A-0. a przedmiotową wlewkę będą działać następujące obciążenia: Obciążenia stałe stropu Poz. 1.2.2 1,00m 5,002 1,18 5,862 Strop z płt kanałowch 24cm -1,00m -3,040 1,10-3,344 q k = 1,962 1,29 2,518 Obciążenia zmienne stropu Poz. 1.2.2 1,00m q k = 2,500 1,30 3,250 Ciężar własn konstrukcji uwzględniono automatcznie w programie obliczeniowm Jako schemat statczn przjęto płtę jednoprzęsłową swobodnie podpartą o szerokości 1m jak niżej: 1 2 2,400 H=2,400
Dla powższch obciążeń i schematu uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 6,06 km Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa rozpiętość eektwna l e = 2,40 m E cm = 30 GPa wsokość płt h = 0,10 m Stal A-III d = 420 Pa szerokość płt b = 1,00 m średnica pręta podłużnego = 10 mm Klasa ekspozcji XC1 otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 25 mm c min = 15 mm a 1 i a 2 = 30 mm Dc = 10 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,07 m sd me 0,093 2 e 1 1 2me 0,098 bd cd 0,951 2,168 cm 2 e 1 0, 5 sd e As1 d przjęto = 10 mm co 15 cm o A s1,prov = 5,236 cm 2 Ugięcie konstrukcji a = 0,47 cm < a lim = l e / 200 = 1,20 cm warunek normow spełnion e d Poz. 4.2 Ruszt podpierając płt stropowe W związku z rozbiórką komina stanowiącego podparcie żelbetowch preabrkowanch kanałowch płt stropowch zachodzi konieczność wkonania stalowego rusztu podpierającego obciętą płtę stropową i wlewkę uzupełniającą. a poprzeczkę rusztu Poz. 4.2.2 będą działać następujące obciążenia stałe: Obciążenia stałe Poz. 1.2.2 3,00m 15,006 1,18 17,587 Strop z płt kanałowch 24cm -1,10m -3,344 1,10-3,678 Wlewka uzupełniająca 0,10m 25k/m3 1,20m 3,000 1,10 3,300 q k = 14,662 1,18 17,209 oraz zmienne: Obciążenia zmienne stropu Poz. 1.2.2 3,00m q k = 7,500 1,30 9,750 Ciężar własn rusztu uwzględniono w programie obliczeniowm R-3d. Ruszt wkonać tak ab pomiędz jego elementami, a suitem pozostała 2cm szczelina. Przedmiotową szczelinę wpełnić gęstą zaprawą cementową jednie na odcinku około 1,70m poprzeczki Poz. 4.2.2 (przecięte płt stropowe). Z uwagi na statkę istniejącch stropowch płt kanałowch jak i samego rusztu niedopuszczalne jest wpełniania przedmiotowej szczelin nad belką główną Poz. 4.2.1 oraz pozostałą częścią poprzeczki Poz. 4.2.2.
Jako schemat statczn przjęto poniższ układ: Poz. 4.2.1 Belka główna Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 4.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 27,42 km T = 11,50 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 6,00 m t w = 0,80 cm l 1 = 6,00 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 6,00 m > 37,16 m d l1h d 0,045 1,011 dla n = 2,5 j = 0,750 bt d R 0,500 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 11,50 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 1,28 cm < gr 2,40 cm warunek normow spełnion 250
Poz. 4.2.2 Poprzeczka Dla obciążeń oraz schematu statcznego jak w Poz. 4.2 uzskano następujące maksmalne sił przekrojowe: = 29,04 km T = 41,03 k Dalej przjęto belkę stalową z dwuteownika gorącowalcowanego HEB 160 ze stali S235 o następującch parametrach przekroju: W = 311,00 cm 3 h = 16,00 cm i = 111,00 cm b = 16,00 cm 0,96 = l 0 = 3,40 m t w = 0,80 cm l 1 = 3,40 m t = 1,30 cm d = 235 Pa R = 1,50 cm b = 1 klasa przekroju Środnik h 2t 2R 13,00 < 66e = 63,13 Przekrój klas 1 tw Półka b tw 2R 4,69 < 9e = 8,61 Przekrój klas 1 2t Ostatecznie ustalono że przekrój jest klas 1 a p = 1 = 1 35i R = a p W d = 73,1 km l 1 = 3,40 m > 37,16 m d l1h d 0,045 0,761 dla n = 2,5 j = 0,913 bt d R 0,435 < 1 Warunek normow spełnion ośność środnika na ścinanie K = 1,00 A V = h t w = 12,800 cm 2 p h t w K 56 d 1 0,373 pv, 2,68 > 1 p Do dalszch obliczeń przjęto j pv, 1,00 V R = 0,58 j pv, A V d = 174,46 K T = 41,03 k < 0,6 V R = 104,68 k Warunek normow spełnion nie ma konieczności uwzględniania redukcji nośności belki na zginanie z uwagi na wstępowanie sił poprzecznej równocześnie z momentem zginającm. Sprawdzenie ugięć = 0,49 cm < gr 1,36 cm warunek normow spełnion 250 Poz. 5.0 Ściana oporowa schodów do piwnic Z uwagi na obniżenie poziomu posadzki w kotłowni zachodzi konieczność wkonania nowego wejścia. W związku z powższm projektuje się schod terenowe z kostki brukowej pomiędz ścianą zewnętrzną budnku i projektowaną ścianą oporową. Ścianę oporową wkonać jako monolitczną żelbetową z betonu C20/25 (B-25) W-8 zbrojoną prętami głównmi ze stali A-III i rozdzielczmi ze stali A-0. Pod ścianą oporową wkonać podkład z chudego betonu C8/10 (B-10) o grubości min. 10cm. a przedmiotową ścianę oporową będzie działać parcie gruntu obspki oraz obciążenie naziomu. Przjęto obciążenie naziomu q = 10,00 k/m 2 Wmiar ścian oporowej całkowita wsokość ścian oporowej h s = 2,50 m h = h s - h na - D min = 0,95 m grubość ścian oporowej b s = 0,15 m D min = 1,00 m
długość odsadzki zewnętrznej l sz = 0,10 m B = b s + l sz + l sw = 0,95 m długość odsadzki wewnętrznej l sw = 0,70 m = 1,00 m grubość płt obniżenie naziomu Obciążenia działajace na ścianę oporową: a s = 0,30 m h na = 0,55 m Po wkonaniu ścian oporowej projektuje się zaspanie wkopu pospółką zagęszczoną do I D = 0,50. ie dopuszcza się wkonania obspki w odległości mniejszej niż 2,00m od ścian oporowej (zaspania wkopów po wkonaniu ścian oporowch) gruntami rodzimmi w szczegulności gruntami spoistmi. Pospółka r (n) = 1,90 t/m 3 r (r) = 1,71 t/m 3 g (n) = 19,00 k/m 3 g (n) = 17,10 k/m 3 F (n) u = 38,50 O F (r) u = 34,65 O c u (n) = 0,00 c u (r) = 0,00 tg F u (r) = 0,691 D = e ptgf tg 2 (p/4 + F/2) = 31,883 współcznnik materiało. dla gruntu g m = 0,9 C = ( D -1)ctgF = 44,684 współcznnik korekcjn m = 0,81 B = 0,75( D -1)tgF = 16,009 Boczne parcie jednostkowe gruntu od obciążeń charakterstcznch na 1m długości ścian ( 2 o p q tg n1 n 45 2 ( ( n ) 2 o p htg n2 45 2 2,327 1,20 2,792 4,199 1,20 5,039 siła pozioma F n1 = p n1 (h s - h na ) = 4,537 1,20 5,444 siła pozioma F n2 = 0,5 p n2 h = 1,995 1,20 2,394 siła pozioma F n3 = p n2 D min = 4,199 1,20 5,039 Ciężar własn ścian żelbetowej - obciążenie charakterstczne. Ścianę oporową mślowo podzielono na dwie brł pionową i poziomą siła pionowa G n1 = ( h s - a s ) b s 25k/m 3 = 8,250 0,90 7,425 siła pionowa G n2 = ( b s + l sz + l sw ) a s 25k/m 3 = 7,125 0,90 6,413 n ) n ) Ciężar gruntu siła pionowa G n3 = l sw (h s - h na - a s ) g (n) = 21,945 0,80 17,556 Sprawdzenie stateczności ścian Sprawdzenie stateczności ścian na obrót względem punktu A podstaw undamentu. ramie działania sił pionowej G 1 e 1 = 0,175 m ramie działania sił pionowej G 2 e 2 = 0,475 m ramie działania sił pionowej G 3 e 3 = 0,600 m ramie działa. sił poziom. F 1 z 1 = 0,975 m ramie działa. sił poziom. F 2 z 2 = 1,317 m ramie działa. sił poziom. F 3 z 3 = 0,500 m or = F r1 z 1 + F r2 z 2 +F r3 z 3 = 10,979 km/m ur = G r1 e 1 + G r2 e 2 + G r3 e 3 = 14,879 km/m m o = 0,9 or = 10,979 km/m < m o ur = 13,391 km/m
Sprawdzenie stateczności ścian na przesunięcie. Z uwagi na akt, iż przedmiotowa ścian oprze się na konstrukcji budnku sprawdzenie niniejszego warunku pominięto. Zbrojenie pionowe ścian = 10,98 km/m Parametr zastosowanch materiałów i przekroju Beton C20/25 (B-25) cd = 13,3 Pa ctd = 1 Pa Stal A-III d = 420 Pa Klasa ekspozcji c min = 25 mm Dc = 10 mm wsokość przekroju h = 0,15 m szerokość przekroju b = 1,00 m średnica zbrojenia = 10 mm otulenie zbrojenia c nom = c min +Dc = 35 mm a 1 i a 2 = 40 mm użteczna wsokość przekroju d = 0,11 m sd me 0,068 0,071 2 e 1 1 2me bd cd sd e 105, e 0,965 A 2,464 cm 2 s1 d przjęto = 10 mm co 15 cm o A s1,prov = 5,236 cm 2 Ostatecznie jako zbrojenie pionowe ścian oporowej przjęto pręt 10 ze stali A-III w rozstawie co 15cm. e d Projektował: mgr inż. Jacek Kędzierski upr. bud. WA/0003/POOK/05 Sprawdził: mgr inż. Andrzej Kozłowski upr. bud. WA/0005/POOK/03