22/1 Solidification of Metais and Alloys, No 22, 1995

Podobne dokumenty
OBLICZANIE POZIOMU CIEKŁEGO METALU W NADLEWACH ZA

KOMPUTEROWE MODELOWANIE KRYSTALIZACJI, UKŁADÓW WLEWOWYCH I ZASILANIA ODLEWÓW

BADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl.

WPL YW SPOSOBU DOPROW ADZENIA CIEKLEGO MET ALU DO FORMY MET AL OWEJ NA ELIMINACJĘ POROWATOŚCI TESTOWYCH ODLEWÓW

MODELOWANIE ODLEWANIA CIĄGŁEGO WLEWKÓW ZE STOPU AL

ASSESSMENT OF ANALYTICAL MATHODS OF SOLIDIFICATION PROCESS AND INGOT FEEDHEAD SIZE DETERMINATION

SYMULACJA NUMERYCZNA KRZEPNIĘCIA KIEROWANEGO OCHŁADZALNIKAMI ZEWNĘTRZNYMI I WEWNĘTRZNYMI

NUMERYCZNA SYMULACJA PROCESU KRZEPNIĘCIA NADLEWU W FORMIE Z MODUŁEM IZOLACYJNYM

OPTYMALIZACJA PROCESU ZALEWANIA DUŻEGO WLEWKA Fe-Si-Mg W CELU UJEDNORODNIENIA JEGO SKŁADU CHEMICZNEGO

z wykorzystaniem pakiet MARC/MENTAT.

KRZEPNIĘCIE KOMPOZYTÓW HYBRYDOWYCH AlMg10/SiC+C gr

IDENTYFIKACJA CHARAKTERYSTYCZNYCH TEMPERATUR KRZEPNIĘCIA ŻELIWA CHROMOWEGO

POLE TEMPERA TUR W TECHNOLOGII WYKONANIA ODLEWÓW WARSTWOWYCH

Technologie wytwarzania metali. Odlewanie Metalurgia proszków Otrzymywanie monokryształów Otrzymywanie materiałów superczystych Techniki próżniowe

Technologie wytwarzania metali. Odlewanie Metalurgia proszków Otrzymywanie monokryształów Otrzymywanie materiałów superczystych Techniki próżniowe

PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B

SPEKTRALNE CIEPŁO KRYSTALIZACJI ŻELIWA SZAREGO

TEMPERATURY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO W FUNKCJI SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA ODLEWU

ANALIZA PROCESU ZAPEŁNIENIA WNĘKI CIEKŁYM STOPEM W METODZIE PEŁNEJ FORMY.

Technologie wytwarzania. Opracował Dr inż. Stanisław Rymkiewicz KIM WM PG

NIEZBĘDNE CECHY OPROGRAMOWANIA SYMULACYJNEGO DO PRZYGOTOWANIA TECHNOLOGII ODLEWNICZEJ

PROBLEM KORELACJI KRYTERIÓW GRADIENTOWYCH ZE STANEM WAD SKURCZOWYCH

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

Odlewnicze procesy technologiczne Kod przedmiotu

ROLA TRWAŁOŚCI FRONTU KRYSTALIZACJI W ODLEWACH KRZEPNĄCYCH W POLU MAGNETYCZNYM

BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 5.4

WPŁYW SZYBKOŚCI KRZEPNIĘCIA NA UDZIAŁ GRAFITU I CEMENTYTU ORAZ TWARDOŚĆ NA PRZEKROJU WALCA ŻELIWNEGO.

OCENA PŁYNIĘCIA CIEKŁEGO STOPU AlMg10 W SPIRALNEJ PRÓBIE LEJNOŚCI

LEJNOŚĆ KOMPOZYTÓW NA OSNOWIE STOPU AlMg10 Z CZĄSTKAMI SiC

Dane potrzebne do wykonania projektu z przedmiotu technologia odlewów precyzyjnych.

PROJEKT - ODLEWNICTWO

Termodynamiczne warunki krystalizacji

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM

9/37 ZJAWISKA PRZEPŁYWU CIEPŁA I MASY W PROCESIE WYPEŁNIANIA FORMY CIEKŁYM METALEM

WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO

Techniki wytwarzania - odlewnictwo

ANALIZA ODLEWANIA ŻELIWA CHROMOWEGO W FORMIE PIASKOWEJ - FIZYCZNE MODELOWANIE STYGNIĘCIA

WPŁYW DOBORU ZASTĘPCZEJ POJEMNOŚCI CIEPLNEJ ŻELIWA NA WYNIKI OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH

WPŁYW PRZECHŁODZENIA STOPU AlMg10 NA KRZEPNIĘCIE PODCZAS PŁYNIĘCIA

WPŁYW WŁAŚCIWOŚCI TERMOFIZYCZNYCH TWORZYWA NADSTAWKI NADLEWU NA GEOMETRIĘ JAMY SKURCZOWEJ

EKSPERYMENTALNE MODELOWANIE STYGNIĘCIA ODLEWU W FORMIE

KRYSTALIZACJA METALI I STOPÓW. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

Kinematyka płynów - zadania

OCENA EFEKTU UMOCNIENIA UZYSKIWANEGO W WYNIKU ODDZIAŁYWANIA CIŚNIENIA NA KRZEPNĄCY ODLEW

ZASTOSOWANIE OCHŁADZALNIKA W CELU ROZDROBNIENIA STRUKTURY W ODLEWIE BIMETALICZNYM

ANALIZA RUCHU CIEPŁA W MIKROOBSZARZE KOMPOZYTU ZBROJONEGO CZĄSTKAMI SiC

ZMIANY W ROZKŁADZIE MIEDZI JAKO PRZYCZYNA PRZEMIANY STRUKTURY W ODLEWACH WYKONYWANYCH W POLU MAGNETYCZNYM

PL B1. Kanał odpowietrzający odlewnicze formy piaskowe oraz sposób odpowietrzenia odlewniczych form piaskowych

FILTRACJA STALIWA SYMULACJA PROCESU NA PRZYKŁADZIE ODLEWU O MASIE 700 KG. S. PYSZ 1, J. STACHAŃCZYK 2 Instytut Odlewnictwa w Krakowie

ANALITYCZNE OBLICZANIE KSZTAŁTU JAM SKURCZOWYCH W NADLEW ACH ZASILAJĄCYCH ODLEWY O KSZTAŁCIE

DOBÓR NADLEWÓW W ODLEWACH BIMETALOWYCH BLACHA STALOWA ŻELIWO CHROMOWE

Laboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów

MODELOWANIE KRZEPNIĘCIA WLEWKA Fe-Si-Mg

MODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW

MODELOWANIE ODLEWANIA PÓŁCIĄGŁEGO I CIĄGŁEGO Z WYKORZYSTANIEM OPROGRAMOWANIA WŁASNEGO I PROFESJONALNEGO

WPŁYW DODATKÓW STOPOWYCH NA WŁASNOŚCI STOPU ALUMINIUM KRZEM O NADEUTEKTYCZNYM SKŁADZIE

Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle

MODYFIKACJA TYTANEM, BOREM I FOSFOREM SILUMINU AK20

ŻELIWNE ŁOŻYSKA ŚLIZGOWE ODPORNE NA ZUŻYCIE ŚCIERNE

WYZNACZANIE CIEPŁA KRYSTALIZACJI FAZ W ŻELIWIE EN-GJS NA PODSTAWIE METODY ATD

KOMPUTEROWA SYMULACJA POLA TWARDOŚCI W ODLEWACH HARTOWANYCH

Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej

Wyznaczanie wartości współczynnika przewodzenia ciepła wybranych materiałów ceramicznych

Nieustalony wypływ cieczy ze zbiornika przewodami o różnej średnicy i długości

Nowoczesne technologie materiałowe stosowane w przemyśle lotniczym

ANALIZA KRZEPNIĘCIA I BADANIA MIKROSTRUKTURY PODEUTEKTYCZNYCH STOPÓW UKŁADU Al-Si

WYKRESY FAZOWE ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI Ni, Mo, V i B W ZAKRESIE KRZEPNIĘCIA

NUMERYCZNE MODELOWANIE PROCESU POWSTAWANIA JAMY SKURCZOWEJ PODCZAS KRYSTALIZACJI ODLEWU Z ŻELIWA SFEROIDALNEGO

SKURCZ TERMICZNY ŻELIWA CHROMOWEGO

NOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego

OKREŚLANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK20 NA PODSTAWIE METODY ATND

KINETYKA KRZEPNIĘCIA KOMPOZYTOW AI-Pb MARIAN MITKO, JANUSZ BRASZCZYŃSKI. Politechnika Częstochowska, Otrzymywanie kompozyłów Al-Pb

PL B1. Sposób i urządzenie do wykonywania odlewów o strukturze tiksotropowej ze stopów wysokotopliwych, zwłaszcza żeliwa

KRYTYCZNA ANALIZA R. WLODAWERA METODY OBLICZANIA NADLEWÓW. LONGA Władysław Akademia Górniczo-Hutnicza, Wydział Odlewnictwa Kraków, ul. W.

ZADANIA Z CHEMII Efekty energetyczne reakcji chemicznej - prawo Hessa

Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel

Odlewnictwo / Marcin Perzyk, Stanisław Waszkiewicz, Mieczysław Kaczorowski, Andrzej Jopkiewicz. wyd. 2, 4 dodr. Warszawa, 2015.

POLA TEMPERATURY I PRĘDKOŚCI W UKŁADZIE WLEWEK-KRYSTALIZATOR COS

KRZEPNIĘCIE STRUGI SILUMINU AK7 W PIASKOWYCH I METALOWYCH KANAŁACH FORM ODLEWNICZYCH

OBRÓBKA CIEPLNA SILUMINU AK132

WPŁYW TEMPERATURY ODLEWANIA NA INTENSYWNOŚĆ PRZEPŁYWU STOPÓW Al-Si W KANALE PRÓBY SPIRALNEJ BINCZYK F., PIĄTKOWSKI J., SMOLIŃSKI A.

ZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W PROCESIE TOPNIENIA MEDIUM

ANALIZA KRYSTALIZACJI STOPU AlMg (AG 51) METODĄ ATND

PRZYCZYNKI DO SYMULACJI KOMPUTEROWEJ KRZEPNIĘCIA ODLEWÓW STOSOWANYCH W PRZEMYŚLE. Instytut Odlewnictwa 2, 3

MODELOWANIE NUMERYCZNE POWSTAWANIA NAPRĘŻEŃ W KRZEPNĄCYCH ODLEWACH

Sieci obliczeniowe poprawny dobór i modelowanie

WPŁYW RODZAJU MASY OSŁANIAJĄCEJ NA STRUKTURĘ, WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE I ODLEWNICZE STOPU Remanium CSe

OCENA STANU FORM WILGOTNYCH I SUSZONYCH METODĄ ULTRADŹWIĘKOWĄ. J. Zych 1. Wydział Odlewnictwa Akademia Górniczo-Hutnicza im. S. Staszica w Krakowie

Wykład 3. Entropia i potencjały termodynamiczne

Destylacja z parą wodną

METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH.

PRACE INSTYTUTU ODLEWNICTWA. Tom XLIX Rok 2009 Zeszyt 4

1. BILANSOWANIE WIELKOŚCI FIZYCZNYCH

BADANIA NAPRĘŻEŃ SKURCZOWYCH W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9

SZACOWANIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK9 NA PODSTAWIE METODY ATND

PROBLEMY MODELOWANIA I STEROWANIA PROCESEM KRZEPNIĘCIA STOPÓW ALUMINIUM I STOPÓW MIEDZI S. KLUSKA-NAWARECKA 1, H. POŁCIK 2 1, 2

ANALIZA PROCESU ZALEWANIA I KRZEPNIĘCIA ODLEWÓW ZE STALIWA STOPOWEGO PRZEZNACZONEGO DO PRACY W NISKICH TEMPERATURACH

OKREŚLANIE ZALEŻNOŚCI POMIĘDZY CZASEM KRYSTALIZACJI EUTEKTYCZNEJ A ZABIELANIEM ŻELIWA. Z. JURA 1 Katedra Mechaniki Teoretycznej Politechniki Śląskiej

Zastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak

Badanie dylatometryczne żeliwa w zakresie przemian fazowych zachodzących w stanie stałym

Transkrypt:

22/1 Solidification of Metais and Alloys, No 22, 1995 Knep11iecie Metali i Stopów, Nr 22, 1995 PAN - Oddzinł Katowice PL ISSI't 0208-9386 MODEL TWORZENIA POROWATOŚCI NA PRZYKŁADZIE ODLEWÓW ŻELIWNYCH BURBIEŁKO Andriej, KAPTURKIEWICZ Wojciech Wydział Odlewnictwa, Akademia Gómiczo-Hutnicza 30-05 9 Kraków, ul. Reymonta 23 STRESZCZENIE Przedstawiono model tworzenia porowatości, łączący mikro-makro model krystalizacji z równaniami przepływu cieczy przez stało-ciekłą strefę krzepnącego stopu. Porowatość w danym miejscu odlewu powstaje, jeżeli w równaniu ciągłości ruchu nie następuje zbilansowanie pomiędzy wielkością skurczu i dopływem cieczy. Opracowany program komputerowy pozwala na przewidywanie rozkładu porowatości i jam skurczowych przy założonej geometrii i właściwościach układu odlew-forma. l. STAN ZAGADNIENIA Zmiany objętościowe są nieodłąc zną cechą procesów fizyko-chemicznych, zachodzących w czasie stygnięcia i krzepnięcia odlewów. Głównymi źródłami tych zmian są różnice gęstości cieczy i faz krystalizujących, jak rów nież zjawisko skurczu termicznego cieczy i produktów krzepnięcia. Na skutek tych zmian w czasie kr ze pnięcia w obszarze odlewu powstają ukierunkowane pr ze pływy metalu. Skurcz, w przypadku utrudnionego przepływu cieczy przez strefę ciekło-stałą, może przyczynić się do utworzenia wad odlewniczych - nieciągłości lub porowatości, a przy permanentnym braku możliwości zasilenia - dużych jam skurczowych. Przy mniejszej gęstości s kładników struktury w porównaniu do cieczy, może następować wzrost objętości odlewu. Metody obliczeniowe związane z oceną porowatości można podzielić na trzy grupy: a) metody Longi, w których oblicza s ię wielkość nadlewów, zapobiegających powstawaniu porowatości i Jamom skurczowym [l,2]; b ) metody kryterialne oceny porowatości; c) metody symulacji komputerowej procesu krzepnięcia, uwzględniające zagadnienia przepływu metalu i warunki niezachowania ciągłości strugi. Metody z pierwszej grupy teoretycznie zapewniają uniknięcie porowatości skurczowej poprzez zaprojektowanie odpowiedniego nadlewu; nie pozwalająjednak na ocenę porowatości

29 przy niewystarczających warunkach zasilania, jak rów nie ż przy wydzielaniu się gazów podczas krzepntęcta metalu. Metody kryterialn e przeanalizowane zostały obszernie przez Ignaszaka [3). Ocenę porowatości dokonuje się niestety na podstawie wartości kryterium, wyliczanego z parametrów, które nie są znane a priori: rozkładu gradientów temperatury i szybkości przesuwania s ię hipotetycznego frontu krzepnięcia. Metody te nie uwzględniają najistotniejszego elementu jakim Jest ksztalt odlewu (uwzg lędni any tylko w sposób pośredni i ze zbytnim przybliżeniem - poprzez wpływ na wspomniane powyżej parametry). Metodą, która ma szanse prognozować rozkład poro.watości w odlewie, przy dowolnych wanmkach zasilania, ciśnienia oraz przy dowolnych kształtach, warunkach chłodzenia, zarodkowania i przemian strukturalnych jest metoda symulacji komputerowej. Dokładność i wiarygodność tej metody zależy od: a) właściwego zestawienia równań różniczkowych op isujących proces, w tym równań przeplywu ciepl a z ti.l!]kcją źródła i równań przepływu masy w strefie stało ciekłej (ang. mushy.::ope); b) odpowted111ego dobrania warunków jednoznaczności procesu, w tym często specyficznych, dotychczas nieoznaczonych parametrów termofizycznych (np. współczynnik ti ltracji w równaniu Darcy); c) sposobu prze k szt ał ce nia równań różniczkowych do postaci, umożliwiającej óbliczenia numeryczne (np. do postaci różnicowej) i doboru metody rozw iązania, zapewniającej zb ie żn ość 1 s tabilnosć obliczeń dla całego układu równail; d) dokładności odwzorowania kształtu, uzależnionej przede wszystkim od możliwości obliczemowych komputera (przy założe niu wlaściwej metody odwzorowania). Na etapie zestawiania równail procesu istotne jest rozróżnie nie, w odniesieniu do procesu krzepmęcta, tzw. metod entalpowych, zakładających równowagowy rozklad funkcji źró dła oraz metod, uwzg lędniających nieustalone zarodkowanie i wzrost kryształów. Pierwsza grupa metod nic pozwala na obitezanie parametrów makrostruktury i może być przyczyną większych niedokładności obliczeń. Przybliżony model dla okreś l enia zasięgu zasilania przedstawił Davies [ 4]. Wykorzystanie równania Darcy w opisie zasilania [5] umożliwiło opracowanie modelu z tzw. śc ieżką zasilania i wykonamc symulacji numerycznej w odniesieniu do wlewka stalowego [6]. Założenie prostokątnej dwuwym1arowej ścieżki zasilania okazuje s ię właściwe tylko przy prostych kształtach odlewu (wlewka). Równania przepływu ciep ła i masy w połączeniu z równaniem ciągłości byly przedmiotem szeregu ostatnich prac, różniących się w szczegó łach założeń do modelu [7,8, 9). Zauważa się intensywny rozwój tego kierunku badawczego wraz z pojawieniem się komercyjnych programów (np. SIMULOR) [l 0]. Programy te zawierają często uproszczenia modelowe, og ranic zają c e ich stosowalność. W niniejszej pracy przedstawiono próbę opracowania, będącego połączeniem mikro-makro modelu krystalizacji stopu [ 11, 12] oraz równall przepływu cieczy przez stało-ciekłą strefę krzepnącego stopu. Porowatość w danym miejscu odlewu powstaje, jeżeli w równaniu ciągłości ruchu nie następuj e zbilansowanie pomiędzy wielkością skurczu i dopływem cieczy.

30 2. MODEL PROCESU Obecność przestrzeni międzyziarnowej w czasie krystalizacji stopl! czyni z krzepnącego odlewu porowate medium, w którym przepływ ciekłego metalu które może być opisany prawem Darcy [13] v = -~ grad(p - pgh), (!) gdzie: v - wektor ś redniej prędkości przepływu cieczy; (,-współczynnik przepuszczalności materiału porowatego (krzepnącego stopu); P - ciśnienie; g- przyspieszenie ziemskie; p - gęstość; h - poziom punktu względem wybranego punktu odniesienia. Jeżeli ciśnienie w cieczy jest większe od wartości krytycznej zarodkowania pęcherzy gazów rozpuszczonych w stopie, bilans objętości określony jest równaniem ciągłości ruchu dv. -= divv, d1: (2) gdzie dv/d1:- prędkość względnych zmian objętościowych (skurczu). Ewentualne tworzenie porowatości może być ujęte w równaniu ciągłości ruchu. Jest ono skutkiem braku zbilansowania pomiędzy wielkością skurczu i dopływem cieczy: (3) gdzie V,, Yp- względny skurcz i porowatość Po podstawieniu równania (l) do (3) otrzymujemy dy dv 5 _ P = - + div( -ś grad(p - pgh)) dt dt (4) Całkując równanie ( 4) po czasie dostajemy: h t., h f dvp =f dy 5 +f div(- r,grad(p - pgh))dc, (S) Tworzenie porowatości nie jest możliwe gdy pełne ciś nienie w cieczy (z uwzględnieniem ciśnienia hydrostatycznego) jest większe od poziomu ciśnienia prężności pa1y cieczy lub rozpuszczonych w niej gazów (P > Pkr). Wówczas dyl' = O i równanie (S) przyjmuje postać tr tp Jvs +f div(-śgrad(p - pgh))d, =0, (6) tl tl gdzie lp - moment czasu, w którym ciśnienie w cieczy osiąga wartość krytyczną Pkf.

31 Mo że my przypu ścić, pomijając wpływ napięcia powierzchniowego, że ciśnienie w ciekłym metalu ni e może ob niżyć się poniżej wymienionej wartości krytycznej ze względu na natychmiastowe tworzenie s ię nieciągłości i przez to relak sację ciśnienia. Oznacza to, że wymieniony powyżej czas t" jest początkiem tworzenia porowatości. Przy takich założeniach dla opisu zpwiska z równanie (S) wynika: t,., h Vp(t 2 ) - J dv 5 t Jdiv( -L:grad(P -- pgh))dt, (7) li' tp gdzie V"(t2) - lokalna porowatość odlewu w momencie czasu t2>tp. 3. PRZYKŁAD WYKORZYSTANIA MODELU Program COMCAST [ 14] dla komputerowego modelowania struktury pierwotnej odlewów, przygotowany na podstawie mikro-makro modelu symulacji krzepnięcia opisanego w pracach [I l, 12] zos tał rozbudowany przez dołączenie równań typu (6) po przekształceniu do postaci różnicowej Otrzymany zestaw równań rozwiązywano metodą różnic s kończonych na dwuwymiarowej siatce różnicowej. Poni żej podane są wyniki symulacji krzepnięcia trzech odlewów żeliwnych o składzie zawai1ości 3.0% C, 1.5% Si i 0.03% P, krzepnących w formie piaskowej. Odlewy pokazane na rys. l a, b i c mają kształt poziomej płyty o nieskollczonej długości i przekroju 40x300 mm z prostokątnym nadlewem o wysokości l 00 mm rozmieszczonym w osi symetrii odlewu. Zbadane warianty różnią się szerokością nadlewu i współczynnikiem wymiany ciepła pomiędzy lustrem metalu w nadlewie a otoczeniem, co jest zaznaczone w poniższej tabeli : Wariant Szerokość nadlewu, mm Współczynnik wymiany ciepła na górnej powierzchni nadlewu, W/(cm 2 K) a lo 0.0 1. h 100 0.01 c 100 0.00 l (izolacja cieplna) Z zestawienia rezultatów symulacji wynika, że dla przypadku a (zbyt wąski nadlew) otrzymuje s ię wyraźny rozkład porowato śc i i jam skurczowych (porowatość powyżej 20 %) na całej długości odlewu. Przy poszerzeniu nadlewu (przypadek b) porowatość koncentruje się w okolicy połączenia nadlew-odlew. Pelną eliminację porowatości uzyskuję się przy założe niu izolacji górnej częśc i nadlewu (przypadek c, Rys 1). 4. WNIOSKI Opracowany program komputerowy pozwala na przewidywanie rozkładu porowatości i jam skurczowych przy założonych warunkach jednoznaczności układu odlew-forma. Poprzez dobór odpowiednich warunków stygnięcia, wielkości, kształtu i umiejscowienia nadlewu mo ż na zo ptymalizować warunki, przy których uzyskuje się odlew pozbawiony porowatości.

32 a),10 f; Porowatość, % obj. Porosity, % '1(01. ~ ~ 10 20-50 /i\ -/.... - - --- - b) ~.. :::u ) ( Porosity, ~-- Porowat o ś ć, % obj. %vol. --- 1 --- 5 l ' --- 10 -- 20 - - - _l.. _ "' ~-- --- - d. c) 100 100 - -- -~ -..._~~- -- - Porowatość, %obj. = l Porosity, %vol. - 1 --- 10 --- 20-50 40 ---- Rys. l. Obliczony rozkład porowatości w przekroju odlewów żeliwnych ::100 Fig. l. Predicted porosity distribution in the cross-section o f the c as t iron casting

33 LITERATURA. 1. Longa W.: Nadlew) dla odlewów krzepnących w fonnach piaskowych i metalowych, wyd. Śląsk. Katowice. 197(, _ 2 Longa W. Krzepmęcie odlewów. wyd. Śląsk. Katowice. l 9HS _, lgnaszak Z, Barano11ski A Studium poró1111awcze kr)1eriów Z<1silama odlcwó11 Krzepnięcie Metali i Stopów. PAN Katowice. 81elsko-Biala. C~stochom1, Opole, 1993, nr l X. s. 67. 4. Da11es V L. Fecding Rangc Octcrmination by Numerically Computed Heat D1stnbution. AFS Casl Met. Rcs. J.. 1 11. 1975. s...j4. 5. Flcmings M C : Solidilication Proccssing. Me Graw-Hi li Comp.. New York. 197..J. 6. Kaptmkicwicz W. Sl'mulacja numeryczna tworzenia się porowatości sj..urczowcj we wlewku. XX Symp. ITiMO AGH Kraków. l 'JX6, s 21 7 Sigii"OI1h G. K.. Wang C. E1 olution ofporosil) During Sohd11ication. part l and 11 AFS Trans. 10: l <J l. I'J92..; ')?l) li Huang H. Su n V K. EI -Kaddah N. Berr:, J T The EITcct of lntcrdcndrl\lc Fccd111g on Mtcroporosnv Formatlon Modcl111g ot'cast111g. Wcld111g and Ad1 anced Soltdtlicalton Process-VI Ed. T S. Pi11 onka. V Vollcr and L. Katgenna11 TMS. l 993. s. 21') 9 Zou J.. Dohcrty R. Mtcro-Macroscopic Modeling ofsolidification and lntcrdcndritic Fluid Flow in DC C as\ AI--UCu-1.5Mg lngots Model111g o f Casting. Welding and Advanced Solid1fical10il Process-VL Ed. T S Pi110nka. V. Vollcr and L. Katgcnnan. TMS. 1')93. s 193. l O Rtgault C. La u rent V. Kreztak G. Laty P. Example o f Prediction o f Mtcroporositv Fonnation o f' an A:\56 Cast Part ll'ith SlMULOR Sollwarc. Modeling occast111g. Wclding and Advanced Soltdilication Proccss-VI. Ed T S Ptwonka. V Vollcr and L. Katgem1an TMS. 1993. s. 277 li Kapturkic1vicz W.. Model i numeryczna symulacja ki)'stalizacji odlewu. Metalurgia i Odlewntctwo. 1'. 119. Kraków. l 'JXX. 12. f'ra ś E.. Kapturkic11~cz W. Lopcz H.: Macro and Micro Modeling ofthc Solidilkation Kinetics of Cast Iron. Trans. AFS. 1992. v. l 00. s. 5R3. 13 Piwonka TS.. f'lcmings M.C. : Porc Fonnation in Solidiftcation. Trans. Met. Soc. AIME. v 236. I'J66. s.ll:'7. 14 Kapturktc\\"icz W. Burbtelko A.A Komputerowe modelowanie kint:tvki 1-.rzepnic;:cia i Stlllk1Ut)' ptcn\oiile_l odlewów zeli1 1~1ych. XIX S)~np Nauk. Wydz. Odlcwn.. cz. l Kraków. 1993. s. 43. MODEL OF POROSITY FORMATJON ln CASTlNG ABSTRACT T he model o f porosity fonnation in casting was presented. The model couples the micromacro model o f solidification wit h fluid f! o w equations in solid-liquid mushy zon e. A l ocal porosi ty in the casting will evolve i f there are no balance between the shrinking and liquid intlow. Prepared computer program allows to predict the field of porosity and cavity distribulion in casting.