OPINIA DOTYCZĄCA POSADOWIENIA MOSTU BRDOWSKIEGO PRZEZ RZEKĘ ODRĘ W SZCZECINIE

Transkrypt

1 PRZEDSIĘBIORSTWO GEOSYNTEX Spółka z o. o. ul. Wyspiańskiego 15a GDYNIA tel. (0-58) fax: (0-58) OPINIA DOTYCZĄCA POSADOWIENIA MOSTU BRDOWSKIEGO PRZEZ RZEKĘ ODRĘ W SZCZECINIE BRANŻA: Geotechnika ZLECENIODAWCA: MARS Most Brdowski Sp. z o. o., ul. Ludowa 13, Szczecin Autorzy: Prezes: Prof. dr hab. inż. Eugeniusz Dembicki Prof. dr hab. inż. Eugeniusz Dembicki Uprawnienia konstrukcyjne i instalacyjne Nr 736/59 Uprawnienia budowlane w specjalności inżynieria wodna Nr562/72/G Uprawnienia geologiczne Nr VI-0356/97 Certyfikat PKG Nr 0001 dr inż. Marcin Cudny Certyfikat PKG nr 0203 dr inż. Andrzej Słabek Gdynia, lipiec 2013 r. Autorzy opracowania zastrzegają sobie pełne prawa autorskie. Przedruk części lub całości wymaga pisemnej zgody autorów (Dz. U. Nr 24 poz. 83 z dnia )

2 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 2 SPIS TREŚCI 1. WSTĘP ZAKRES PRAC WYKORZYSTANE MATERIAŁY WARUNKI GRUNTOWO-WODNE OPIS OGÓLNY KONSTRUKCJA I POSADOWIENIA MOSTU BRDOWSKIEGO ANALIZA NOŚNOŚCI PALI ANALIZA WSPÓŁPRACY PODPÓR MOSTU Z PODŁOŻEM GRUNTOWYM PODPORY NURTOWE PRZYCZÓŁKI WNIOSKI KOŃCOWE ZAŁĄCZNIK NR 1 - WARUNKI GRUNTOWO-WODNE ZAŁĄCZNIK NR 2 - OBLICZENIA NOŚNOŚCI PALI ZAŁĄCZNIK NR 3 - ANALIZA WSPÓŁPRACY PODPÓR Z PODŁOŻEM GRUNTOWYM... 35

3 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie Wstęp Niniejszą opinię wykonano na zlecenie firmy MARS Most Brdowski Sp. z o. o., ul. Ludowa 13, Szczecin z dnia Dotyczy ona oceny poprawności projektu posadowienia Mostu Brdowskiego wykonanego przez firmę Tebodin Poland Sp. z o.o., ul. Taśmowa 7, Warszawa. W opinii przedstawiono wyniki analiz obliczeniowych współpracy podpór palowych Mostu Brdowskiego z podłożem gruntowym. Przedstawiono ogólną opinię dotyczącą przyjętego układu fundamentowego przyczółków i podpór nurtowych Mostu Brdowskiego. 2. Zakres prac W ramach prac szczegółowo przestudiowano dostępną dokumentację dotyczącą rozpoznania warunków gruntowo-wodnych oraz dokumentację projektową dotyczącą przyjętych rozwiązań konstrukcyjnych. Ponadto detale układu fundamentowego przyjętego w projekcie przedyskutowano z przedstawicielami projektanta podczas spotkania roboczego w Warszawie r. Sprawdzono nośność głównych elementów posadowienia głębokiego tj. wierconych pali wielkośrednicowych oraz przeprowadzono analizę współpracy wybranej podpory nurtowej i przyczółka z podłożem gruntowym w różnych wariantach schematu statycznego. 3. Wykorzystane materiały Opinię przygotowano wykorzystując następujące opracowania i materiały: [1] Połączenie mostowo drogowe w celu skomunikowania terenów inwestycyjnych Gryfia Biznes Park, Most Brdowski, Projekt budowlany, Tebodin Poland Sp. z o.o., Katowice, [2] Połączenie mostowo drogowe w celu skomunikowania terenów inwestycyjnych Gryfia Biznes Park, Most przez rzekę Odrę wraz z drogą dojazdową, Projekt wykonawczy, Tebodin Poland Sp. z o.o., Katowice, [3] Dokumentacja badań podłoża gruntowego dla projektu i budowy mostu nad rzeka Odrą łączącego ląd z Brdowskim Ostrowem w Szczecinie Połączenie mostowo-drogowe w celu skomunikowania terenów inwestycyjnych Gryfia Biznes Park. GT Projekt Sp. z o.o., Swadzim k. Poznania, [4] Dokumentacja geologiczno inżynierska określająca warunki geologiczno-inżynierskie dla projektu i budowy mostu nad rzeka Odrą łączącego ląd z Brdowskim Ostrowem w Szczecinie

4 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 4 Połączenie mostowo-drogowe w celu skomunikowania terenów inwestycyjnych Gryfia Biznes Park. GT Projekt Sp. z o.o., Swadzim k. Poznania, [5] Projekt geotechniczny dla projektu i budowy mostu nad rzeka Odrą łączącego ląd z Brdowskim Ostrowem w Szczecinie Połączenie mostowo-drogowe w celu skomunikowania terenów inwestycyjnych Gryfia Biznes Park. GT Projekt Sp. z o.o., Swadzim k. Poznania, [6] Wstępna opinia dotycząca posadowienia mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. Przedsiębiorstwo GEOSYNTEX Spółka z o. o. ul. Wyspiańskiego 15a, GDYNIA maj Warunki gruntowo-wodne Dokumentowany teren położony jest w północno-wschodniej części miasta Szczecin, na obszarze dzielnicy Drzetowo-Grabowo. Teren badań teren planowanej inwestycji ograniczony jest od zachodu ulicą Ludową, od wschodu terenami wyspy Brdowski Ostrów. Na północ i południe sąsiaduje z terenami stoczniowymi i terenami Portu Szczecin-Świnoujście. Badania wykonano na lewym, zachodnim brzegu rzeki Odry, w nurcie rzeki (podpory nurtowe) oraz na wyspie Gryfii (Brdowski Ostrów). Rzędne terenu badań wynoszą pomiędzy około 0,3 a około 6,0 m n.p.m. (rzędne wykonanych otworów badawczych: od 0,98 do 5,91 m n.p.m.). Powierzchnia obszaru lądowego zapada z zachodu na wschód w kierunku Odry Zachodniej. Natomiast teren wyspy jest wyrównany o rzędnej około 2,0 m, z obniżeniami przy rzece. Podłoże gruntowe w miejscu projektowanej inwestycji budują: w miejscu posadowienia przyczółków mostowych zalegają nasypy niekontrolowane (Mg) o miąższości od ~1,0 do ~3,0 m. Pod osadami antropogenicznymi występuje warstwa osadów organicznych (Or) o miąższości od ~6,0 do ~8,5 m. Poniżej osadów słabonośnych zalegają osady wykształcone w postaci rodzimych osadów mineralnych reprezentowanych w większości przez piaski (drobne, średnie) oraz pospółki ( (F) (M) Sa, +Gr, grsa, sisa). Osady piaszczyste znajdują się w stanie od średnio zagęszczonego do bardzo zagęszczonego. w miejscu podpór nurtowych zalegają luźne osady dna rzecznego o miąższości 2 3 m. Następnie występują rodzime osady mineralne, które w miejscu otworów nr M5 i M6 reprezentowane są przez osady piaszczyste ( (F) (M) Sa, +Gr, grsa, sisa), natomiast w miejscu otworów nr M3 i M4 przez osady piaszczyste a także przez osady spoiste (sisa, Si, clsa). Grunty niespoiste wykształcone są w postaci różnoziarnistych piasków i pospółek

5 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 5 w stanie od luźnego do bardzo zagęszczonego. Grunty spoiste to osady z pogranicza pyłów/piasków pylastych a także glin piaszczystych, piasków gliniastych w stanie od twardoplastycznego/półzwartego. W rejonie przeprowadzonych badań stwierdzono występowanie jednego poziomu wodonośnego, w obrębie pietra czwartorzędowego. Woda gruntowa pierwszego poziomu występuje w obrębie nasypów antropogenicznych oraz holoceńsko-plejstoceńskich osadów rzeczno-wodnolodowcowych w postaci swobodnego i napiętego zwierciadła wody, gdzie warstwę napinającą stanowią przewarstwienia osadów spoistych (mułków) oraz holoceńskie grunty organiczne. Ustabilizowane zwierciadło wody gruntowej w miejscu projektowanej inwestycji występowało na głębokości od około 0,85 do 2,9 m p.p.t. tj. na rzędnych od około 0,30 do 1,38 m n.p.m. Woda w rzece Odrze w trakcie wykonywania odwiertów M3 M6 ulegała wahaniom w przedziale rzędnych 0,16 0,36 m n.p.m. Na podstawie badań stwierdzono generalnie spływ wody gruntowej, zgodnie z morfologią terenu, tj. w kierunku rzeki Odry (średni poziom 0,25 m n.p.m.). Szczegółowy układ warstw podłoża gruntowego w rozpatrywanym przekroju planowanej inwestycji wraz z parametrami opisującymi rodzaj gruntów przedstawiono w załączniku Opis ogólny konstrukcja i posadowienia Mostu Brdowskiego Projektowana inwestycja zlokalizowana będzie na lewym zachodnim brzegu Odry (obszar lądowy) przyczółek A i na wyspie Gryfia (obszar wyspowy) przyczółek D, a dwie podpory pośrednie B i C obiektu mostowego posadowione będzie w nurcie rzeki Odry (obszar rzeczny). Projektowany obiekt to trójprzęsłowy most, o przęsłach swobodnie podpartych, w ciągu drogi lokalnej łączącej część lądową Szczecina z Wyspą Brdowski Ostrów (Wyspa Okrętowa). Rozpiętość teoretyczna przęseł w osiach podparcia (w osiach łożysk) wynosi 65.0 m. Podstawowe parametry techniczno geometryczne mostu: Długość całkowita ustroju nośnego: 197,20 m Rozpiętość teoretyczna przęseł: 3 x 65,00m Szerokość pomostu: 11,38 11,96 m (zmienna) Szerokość całkowita konstrukcji nośnej 12,9 14,07 m (zmienna) Powierzchnia konstrukcji nośnej: 2583 m2 Wysokość ustrojowa: 8,95 m Skrajnia pionowa pod obiektem: żeglowna 4,85 m Podpory mostu stanowią dwa filary w nurcie rzeki i dwa przyczółki na lądzie o konstrukcji monolitycznej żelbetowej. Wszystkie podpory mostu są posadowione pośrednio, na wierconych palach wielkich średnic z iniekcją cementową w podstawach.

6 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 6 W przypadku przyczółków fundamenty spoczywają na grupie 10 pali wierconych o średnicy D=1,2 m i długości L=20,0 m. W przypadku podpór nurtowych fundamenty spoczywają na grupie 8 pali wierconych o średnicy D=1,5 m i długości L=24,93 m. Spody fundamentów przyczółków zaprojektowano na poziomie 0,0 m n.p.m. (przyczółek A) i -1,6 m n.p.m. (przyczółek D). Spoczywają one w nasypach niekontrolowanych, które z kolei zalegają nad słabonośnymi gruntami organicznymi (namuły, torfy, gytie). Spody fundamentów podpór nurtowych B i C zaprojektowano na tym samym poziomie tj. -0,9 m n.p.m. Fundamenty podpór nurtowych zasadniczo opierają się na palach wielkośrednicowych jednakże znajdują się w koronie grodzy wykonanej w obudowie ścianki szczelnej. Grodze wypełnione są gruntem ziarnistym, natomiast bezpośrednio pod fundamentem zaprojektowano warstwę ustabilizowaną w technologii iniekcji strumieniowej (jet-grouting) o grubości 2,0 m. Wysokości gródz są znaczne i w przypadku podpory B jest to ok. 11,3 m (od dna rzeki do spodu fundamentu), natomiast w przypadku podpory C wysokość ta wynosi ok. 9,5 m. Obudowa gródz w fazie wykonawczej jest spięta górą, jednakże docelowo zaprojektowano ją jako wspornikową. 6. Analiza nośności pali Obliczenia nośności przeprowadzono standardowo przyjmując gabaryty i układ zaproponowany w projekcie [2]. Maksymalne obciążenia obliczeniowe na pale przyjęto jak na rysunkach w projekcie wykonawczym [2] nie sprawdzano poprawności wyznaczenia tych sił. W ramach obliczeń sprawdzających przeprowadzono własne obliczenia nośności pali autorskim programem NP 89 według normy PN-83 /B z uwzględnieniem Komentarza do normy M. Koseckiego (Komentarz do normy PN-83/B Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych. M. Kosecki, Szczecin 1985). Obliczenia nośności przeprowadzono jak w przypadku pali wierconych w rurze obsadowej. Wymiary geometryczne, tj. długość i średnicę pali, przyjęto wg projektu wykonawczego [2]. Program obliczeń obejmował analizę pracy pali pojedynczych oraz grupy pali przyjmując rzędne posadowienia zgodne z rysunkami w projekcie wykonawczym [2]. W przypadku podpory B, ze względu na niejednoznaczność opisu warstwy IIID7, w której zaprojektowano podstawy pali, obliczenia przeprowadzono wariantowo. W każdej z podpór uwzględniono dodatkowe obciążenie trzonów pali wywołane tarciem negatywnym powyżej gruntów o dużej podatności (torfy, namuły, gytie - podpory A i D) lub tarciem negatywnym od wypełnienia gródz gruntem ziarnistym (podpory B i C). Parametry gruntu do wyznaczenia nośności pali przyjęto zgodnie z dokumentacją geologicznoinżynierską [4] wykonaną przez GT Projekt Sp. z o.o.. W obliczeniach poszczególnych podpór przyjęto następujące profile (przekroje) geologiczno-inżynierskie:

7 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 7 Podpora A Otw nr.m2 podstawa pala Ps//Pr Podpora B Otw nr.m4 podstawa pala P//Pp Podpora C Otw nr.m6 podstawa pala Ps//Pr Podpora D Otw nr.m8 podstawa pala Pr//Po Szczegółowe przekroje poszczególnych profilów przedstawiono w dokumentacji geologicznoinżynierskiej (patrz wybór w Załączniku 1). W poniżej w tablicy zestawiono porównanie nośności pali wykonanych przez autorów opracowania do obciążeń pionowych działających na pale. Maksymalne obciążenie dopuszczalne działające na pal pojedynczy w poszczególnych podporach przyjęto z projektu wykonawczego [2]. Nr podpory Długość pali L [m] Średnica pala D [mm] Liczba pali [szt] m Nt [kn] pal pojedynczy m Ntg [kn] pal w grupie Fmax [kn] dopuszczalne obciążenie na pojedynczy pal A B wariant I 4272 wariant I 4212 wariant II 5342 wariant II 5271 C D Na podstawie przeprowadzonych obliczeń sprawdzających można stwierdzić, że uzyskano generalnie nośności większe od działających obciążeń dopuszczalnych. Największy zapas nośności w stosunku do obciążenia zanotowano w podporach skrajnych tj przyczółkach mostu. W przypadku podpory nurtowej B, jak wspomniano powyżej, obliczenia przeprowadzono w dwóch wariantach. W wariancie I przyjęto, że posadowienie podstaw pali zaprojektowano w warstwie IIID7 tj. w pyłach półzwartych o stopniu plastyczności I L = W tym przypadku uzyskano niewystarczającą nośność w stosunku do obciążenia dopuszczalnego. W wariancie II przyjęto posadowienie podstaw pali w warstwie piasków pylastych o stopniu zagęszczenia I D = 0.85, otrzymując nośności wystarczające do przekazania obciążeń obliczeniowych na podłoże gruntowe. W odniesieniu do osiadań pali, praktyka pokazuje (duża liczba przeprowadzonych próbnych obciążeń), że przy obciążeniu zbliżonym do nośności pala, pal pojedynczy wykazuje osiadania o wartości równej około 1 % średnicy pala. Wobec powyższego pale wiercone wielkośrednicowe o średnicach D=1,2 m i D=1,5 m mogą wykazywać osiadania rzędu mm w przypadku pracy pali pojedynczych. Osiadania te po zastosowaniu iniekcji pod podstawami pali mogą ulec redukcji. Ostateczną weryfikacją wielkości osiadania wykonanych pali będą wyniki próbnych obciążeń statycznych pali testowych, które należy wykonać w każdej podporze po jednym badaniu.

8 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 8 Dodatkowo zaleca się monitoring osiadania całych podpór w tracie ich realizacji oraz w okresie co najmniej pierwszego roku ich eksploatacji. Osiadania całych podpór mostowych na większej liczbie pali mogą wykazać osiadania do 2 razy większe niż osiadania pali pojedynczych. Ponadto należy zwrócić uwagę iż fundamenty podpór B i C stanowią rodzaj posadowienia kombinowanego (zespolonego) z pali i grodzy posadowionej w dnie rzeki. Oszacowanie osiadania takiego fundamentu przedstawiono w punkcie 7 opracowania. 7. Analiza współpracy podpór mostu z podłożem gruntowym W celu dokładniejszej analizy współpracy zaprojektowanych podpór Mostu Brdowskiego z podłożem gruntowym przeprowadzono symulacje numeryczne na modelach w systemie komputerowym metody elementów skończonych Plaxis. Przekroje obliczeniowe przyjęto w bardziej niekorzystnych przekrojach podłużnych podpór w płaskim stanie odkształcenia (wzdłuż osi mostu). Charakterystykę mechaniczną elementów pracujących w rozstawie (pale, ściągi, kolumny betonowe) odpowiednio zmodyfikowano uwzględniając ich rozstaw osiowy. Podobnie w przypadku obciążeń skupionych (obciążenia łożysk) przyjęto je jako obciążenie liniowe uśrednione na szerokość analizowanej podpory. Generalnie elementy pracujące w rozstawie przyjęto jako elementy belkowe o uśrednionej charakterystyce sztywności (EA, EI) natomiast ich rzeczywisty przekrój uwzględniono w strefach oparcia poprzez przegubowo połączone elementy belkowe poprzeczne o długości ekwiwalentnej do rzeczywistego pola podstawy przypadającego na jeden metr bieżący. W celu odzwierciedlenia prawidłowej wytrzymałości wzdłuż pobocznicy pali, wprowadzono redukcję tarcia w elementach kontaktowych zastosowanych na styku pobocznicy pala lub kolumny betonowej z gruntem. Analiza obliczeniowa obejmowała kolejne etapy wznoszenia i obciążenia podpór, co pozwoliło na określenie stateczności układu nie tylko przy obciążeniu maksymalnym od przęseł mostu, ale również w etapach pośrednich. Opis materiałowy zachowania się gruntów naturalnych oparto na sprężysto-plastycznym modelu konstytutywnym Hardening Soil, który pozwala na modelowanie wzmocnienia gruntów oraz uwzględnia ich prekonsolidacji. Jednocześnie pozwala to na odróżnienie obciążenia pierwotnego od odciążenia i obciążenia wtórnego. Parametry tego modelu wyznaczono na podstawie dokumentacji [4] oraz dodatkowo na podstawie własnych doświadczeń dotyczących modelowania konstytutywnego gruntów naturalnych. W przypadku gruntów nasypowych w analizowanych zagadnieniach posłużono się standardowym modelem Coulomba-Mohra. Ze względu na skomplikowany przebieg obliczeń i sposób wprowadzania danych oraz bardzo podobne obciążenie i układy konstrukcyjne, zarówno dwóch podpór nurtowych jak i dwóch

9 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 9 przyczółków mostu, do analizy wybrano jedną podporę nurtową (podpora B) oraz jeden przyczółek (podpora D). Przy wyborze kierowano się bardziej niekorzystnymi warunkami pracy. Przy wyborze podpory nurtowej była to większa wysokość posadowienia ponad dnem rzeki, natomiast w przypadku przyczółka była to większa miąższość zalegających gruntów organicznych o dużej ściśliwości oraz wyższy nasyp dojazdowy ponad poziomem posadowienia przyczółka. 7.1 Podpory nurtowe Schemat obliczeniowy wybranej do analizy podpory B przedstawiono na rysunku Z3-1. Na rysunku tym przedstawiono model w płaskim stanie odkształcenia w fazie początkowej, przed rozpoczęciem budowy, oraz model w fazie końcowej po wprowadzeniu obciążenia obliczeniowego na poziomie łożysk. W projekcie [2] przedstawiono poszczególne fazy wznoszenia podpory B. Wypełnienie grodzy ze ścianki szczelnej zaprojektowano bezpośrednio na podłożu naturalnym, które wg dokumentacji geologicznej [4] stanowią grunty warstwy geotechnicznej IB2. Grunty te scharakteryzowano bardzo niską sztywnością, podając moduł edometryczny M 0 =3,0 MPa. W obliczeniach obecność warstwy o tak dużej ściśliwości spowodowała problemy ze statecznością grodzy podczas jej wypełniania oraz bardzo duże osiadania. Jest to niebezpieczne i niedopuszczalne. Proponuje się więc wzmocnienie lub wymianę warstwy IB2 na grunt ziarnisty o sztywności odpowiadającej minimum M 0 =70,0 MPa. Takie założenie przyjęto w przeprowadzonej symulacji numerycznej. Osiadania podłoża podczas wypełniania grodzy do poziomu jej korony oszacowano na poziomie ok. 10,0 cm. Na uwagę zwraca również fakt przyjęcia w projekcie [2] wysokiej wytrzymałości na ścinanie materiału ziarnistego wypełnienia grodzy. Wartość φ =36 jest zdaniem autorów niniejszej opinii zbyt wysoka - w obliczeniach przyjęto φ =32. Wypełnienie grodzy do poziomu jej korony wywołuje siłę w ściągu o wartości 105 kn/m oraz momenty zginające w ściance szczelnej 265 knm/m. Wartości tych sił praktycznie nie zmieniają się po wprowadzeniu pali wielkośrednicowych oraz iniekcji strumieniowej. Zaproponowane w projekcie [2] usunięcie ściągu spinającego obudowę grodzy górą spowodowało jednakże utratę stateczności grodzy w przeprowadzonych symulacjach numerycznych. Faza ta jest więc niedopuszczalna i wymaga modyfikacji w projekcie podpory. W celu przeprowadzenia obliczeń dalszych etapów budowy i obciążenia podpory nurtowej B założono obecność ściągu, co jest kolejną modyfikacją projektu zaproponowaną przez autorów niniejszej opinii. Na rysunku Z3-2 przedstawiono stan odkształcenia i przemieszczenia podpory B w przypadku utraty stateczności wywołanej usunięciem ściągu oraz w układzie docelowym obciążenia podpory B, jednakże z pozostawieniem ściągu (odkształcenie jest przeskalowane w celu lepszej wizualizacji). W celu sprawdzenia współczynnika bezpieczeństwa przeciążono podporę dwukrotnie.

10 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 10 Przeciążenie nie wywołało utraty stateczności co świadczy o współczynniku bezpieczeństwa o wartości F 2,0. Próba wyznaczenia współczynnika stateczności metodą redukcji φ -c nie przyniosła efektu z powodu problemów numerycznych wynikających z dużych przemieszczeń względnych w strefie kontaktowej ścianka szczelna grunt wewnątrz grodzy. Przy obciążeniu projektowym maksymalny moment w ściance szczelnej wyniósł 347 knm/m. Maksymalna siła osiowa w palu wyniosła 3980 kn natomiast maksymalny moment zginający w palu wyniósł 675 knm. W projekcie [2] obliczenia wytrzymałościowe podpory B przeprowadzono tzw. metodą uogólnioną, w której ośrodek gruntowy reprezentowany jest poprzez podpory sprężyste. W obliczeniach tych przyjęto założenie braku grodzy i przeanalizowano fundament spoczywający tylko na palach zagłębionych w podłożu naturalnym. Z punktu widzenia sił wewnętrznych w palach jest to założenie bardziej niekorzystne. Model taki nie daje jednak informacji na temat stateczności samej konstrukcji grodzy. W calach porównawczych przeprowadzono analogiczne obliczenia wykorzystując zbudowany model w płaskim stanie odkształcenia. Na rysunku Z3-3 przedstawiono wyniki obliczeń w postaci odkształcenia podpory obciążonej docelowo bez udziału grodzy. Przedstawiono również rozkład składowej pionowej przemieszczenia. Maksymalna siła osiowa w palu wyniosła 5494 kn, natomiast maksymalny moment zginający w palu wyniósł 1670 knm/m. Wartość siły osiowej jest tutaj wyższa niż szacowana w projekcie i przekracza nośność pala policzoną w sposób standardowy. Całość układu zachowuje jednak stateczność nawet przy dwukrotnym przeciążeniu. Współczynnik stateczności obliczony metodą redukcji φ -c wyniósł tutaj F =2,6. Ponadto należy zauważyć, że w niniejszej opinii przyjęto wyższe obciążenie poziome równe 10% obciążenia pionowego na łożyska. Przy przyjęciu obciążenia poziomego wg schematu łożyskowania otrzymano maksymalną siłę osiową w palu 4550 kn oraz maksymalny moment zginający 775 knm. Wartość siły osiowej spełnia więc w takim przypadku wymagania nośności przedstawione w punkcie 6 niniejszego opracowania. 7.2 Przyczółki Schemat obliczeniowy wybranego do analizy przyczółka D przedstawiono na rysunku Z3-4. Na rysunku tym przedstawiono model w płaskim stanie odkształcenia w fazie początkowej, przed rozpoczęciem budowy, oraz model w fazie końcowej po wprowadzeniu obciążenia obliczeniowego na poziomie łożysk oraz wybudowaniu nasypu dojazdowego do przyczółka. Analiza stateczności przyczółka nie może być wykonana bez uwzględnienia przylegającej konstrukcji wzmocnienia podłoża gruntowego pod nasyp drogowy. Szczególnie ważna jest tutaj kolejność robót i ich wspólna organizacja. Wykonawstwo obiektów mostowych i drogowych przez różnych wykonawców

11 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 11 prowadzi niestety często do sytuacji awaryjnych, szczególnie w sytuacji obecności bardzo ściśliwych gruntów organicznych o dużej miąższości. Niniejsza opinia obejmuje branżę mostową, jednakże w obliczeniach analizie stateczności poddano również część konstrukcji drogowej w obszarze styku z przyczółkiem. Przedstawione w dokumentacji [4] przekroje geotechniczne sugerują nachylenie dna rzeki znacznie przekraczające kąt tarcia wewnętrznego warstw geotechnicznych tworzących dno (warstwa IIA1, φ =3, c =5 kpa). Dane takie są sprzeczne gdyż istniejące dno znajduje się w równowadze. W celu otrzymania stanu wyjściowego w obliczeniach należało więc zwiększyć kąt tarcia gruntów organicznych φ = Sytuacja taka jest dość częsta w dokumentacjach geotechnicznych w Polsce, gdzie wyznacza się zarówno bardzo niskie parametry sztywności gruntów organicznych (co jest prawidłowe) i bardzo niskie parametry wytrzymałości na ścinanie. W krajach skandynawskich oraz w Holandii przyjmuje się często w gruntach organicznych kąty tarcia wewnętrznego przekraczające 30, co nie jest równoważne wyeliminowaniu problemów geotechnicznych związanych z obecnością tych gruntów gdyż podstawowym problemem pozostaje nadal bardzo duża ściśliwość. Prawidłowe wymodelowanie pracy przyczółka z uwzględnieniem konstrukcji nasypu dojazdowego jest trudne do odtworzenia w płaskim stanie odkształcenia. Jest to związane z obecnością konstrukcji oporowych posadowionych na płytach. Część układu konstrukcyjnego, gdzie nasyp spoczywa tylko na materacu geosyntetycznym opartym na kolumnach betonowych dotyczy jedynie środkowej części nasypu i przyczółka. Przekrój ten przyjęto jako bardziej niekorzystny do obliczeń. Obliczenia wykazały jednakże problemy ze statecznością lokalną materaca geosyntetycznego i kolumn betonowych pomimo wielu prób zwiększania jego sztywności i wytrzymałości w ich realistycznym zakresie. W obliczeniach dotyczących konstrukcji nasypu drogowego i jego wzmocnienia (branża drogowa, projekt [2]) przeprowadzono podobne obliczenia symulacyjne metodą elementów skończonych. Obliczenia te przeprowadzono jednak tylko w przekroju poprzecznym nasypu z bardzo uproszczoną charakterystyką materiałową gruntów naturalnych (model Coulomba-Mohra) oraz prawdopodobnie z przyjęciem sprężystej pracy kolumn betonowych, których rzeczywista wytrzymałość jest ograniczona przy przyjętym rozstawie kolumn, wysokości nasypu oraz miąższości warstwy gruntów organicznych. Kolejną uwagą dotyczącą wzmocnienia gruntów pod nasypem drogowym jest układ kolumn. Przyjęta siatka kolumn 2,0x2,0m nie jest zachowana w całej strefie przed przyczółkiem i jak można zauważyć na rzucie układu kolumn lokalnie rozstaw kolumn wzdłuż osi drogi przekracza 2,5m, co wynika z dopasowania siatki kwadratowej do łuku drogi.

12 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 12 Zakres niniejszej opinii obejmuje tylko branżę mostową więc problem wzmocnienia nasypu drogowego jest tylko sygnalizowany i w obliczeniach przyjęto wyższą wytrzymałość kolumn oraz przede wszystkim usztywnienie materaca geotekstylnego poprzez dodatkowe elementy belkowe tak aby uzyskać stateczność czoła nasypu przed przyczółkiem. W obliczeniach przyjęto wspólny wykop i platformę roboczą do wykonania zarówno kolumn betonowych pod nasyp oraz pali wierconych pod przyczółek. Ponadto przyjęto w pierwszym etapie wykonanie kolumn betonowych i części nasypu drogowego zakończonego skarpą. Wykonanie pali oraz przyczółka powinno być bezwzględnie przeprowadzone w kolejnym etapie budowy. Na rysunku Z3-5 przedstawiono stan odkształcenia i przemieszczenia po wykonaniu czoła nasypu drogowego na podłożu gruntowym wzmocnionym kolumnami oraz odkształcenie i przemieszczenie przyczółka D układzie docelowym (odkształcenie jest przeskalowane w celu lepszej wizualizacji). Największe siły wewnętrzne w palach zarejestrowano w końcowym etapie obliczeń tj. po wykonaniu nasypu dojazdowego obciążeniu go równomiernie obciążeniem 30 kpa i przyłożeniu obciążenia obliczeniowego na łożyska. Maksymalna siła osiowa w palu wyniosła 4095 kn, natomiast maksymalny moment zginający w palu wyniósł 678 knm/m. Wartość siły osiowej jest wyższa niż oszacowana w projekcie i przekracza nośność pala policzoną w sposób standardowy. Całość układu zachowuje jednak stateczność nawet przy dwukrotnym przeciążeniu. Współczynnik stateczności obliczony metodą redukcji φ -c wyniósł tutaj F =2,3. Ponadto należy zauważyć, że w niniejszej opinii przyjęto wyższe obciążenie poziome równe 10% obciążenia pionowego na łożyska. Przy przyjęciu obciążenia poziomego wg schematu łożyskowania (brak obciążenia poziomego) otrzymano maksymalną siłę osiową w palu 3423 kn oraz maksymalny moment zginający 539 knm. Wartość siły osiowej spełnia więc w takim przypadku wymagania nośności przedstawione w punkcie 6 niniejszego opracowania.

13 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie Wnioski końcowe W wyniku przeprowadzonych analiz dotyczących przyjętego w projekcie [1,2] posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie można przedstawić następujące wnioski ogólne: Zaproponowany w projekcie sposób posadowienia podpór nurtowych B i C wymaga rozwiązania konstrukcyjnego gródz zapewniającego ich długotrwałą stateczność. Projekt szczegółowy gródz ma być objęty oddzielnym opracowaniem, jednakże już w ogólnej koncepcji pojawiają się problemy. Ze względu na wysokość gródz niedopuszczalne jest usunięcie ich spięcia górą. Nawet przy pozostawieniu spięcia górą istnieje groźba rozszczelnienia się zamków ścianki szczelnej na skutek znacznej siły obwodowej i w konsekwencji stopniowa ucieczka zasypu gródz. W projekcie i opinii przeanalizowano niezależnie stateczność podpór nurtowych przy założeniu braku konstrukcji grodzy uzyskując odpowiednie zapasy bezpieczeństwa. Problem jest jednak szczegółowy i dotyczy dokładności wykonania pobocznicy pali wierconych, które po odkryciu mogą ulec degradacji otulenia i zbrojenia a w schemacie bez gródz występują znaczne momenty zginające. Schemat bez obecności gródz byłby bardziej bezpieczny przy zastosowaniu pali wbijanych rurowych wypełnionych zbrojonym betonem (podwójne zabezpieczenie w przypadku korozji rur stalowych). Rozwiązaniem zamiennym posadowienia podpór nurtowych może być obniżenie poziomu posadowienia płyty fundamentowej do dna rzeki oraz wykonanie fundamentu i wydłużonego filara przy odwodnieniu wewnątrz grodzy. Pionowy napływ wody do grodzy musiałby być odcięty poprzez wykonanie korka w technologi iniekcji strumieniowej (jet-grouting). Rozwiązanie to jest związane z większymi kosztami, ale zapewnia większe bezpieczeństwo i trwałość podpór nurtowych. Przy pozostawieniu koncepcji posadowienia podpór nurtowych z grodzami należy bezwzględnie wprowadzić fazę usunięcia osadów słabonośnych z dna rzeki przed wykonaniem wypełnienia gródz gruntem ziarnistym. Ponadto sugeruje się nachylenie pali podpór nurtowych w celu poprawy warunków stateczności podpory. W przypadku podpór A i D stanowiących przyczółki Mostu Brdowskiego ich stateczność jest zapewniona przy spełnieniu dwóch podstawowych warunków: 1. stateczności wzmocnienia podstawy nasypu kolumnami betonowymi (obliczenia wskazują na konieczność zbrojenia kolumn oraz prawdopodobnie na zbyt mały rozstaw siatki kolumn w strefie przyczółka); 2. zachowaniu kolejności robót budowlanych tj. w pierwszej fazie czoło nasypu przed

14 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 14 przyczółkiem na wzmocnionym podłożu i w drugiej fazie wykonanie pali i konstrukcji przyczółka. Duża miąższość i podatność gruntów organicznych może spowodować trudności w prawidłowym wykonaniu trzonów pali wierconych. Wymagane jest zatem duże doświadczenie wykonawcy pali wierconych. Proponuje się wykonanie wspólnego wykopu fundamentowego i platformy roboczej przed instalacją kolumn betonowych wzmocnienia nasypu drogowego oraz przed wykonaniem pali wierconych. Roboty te będą wymagały osobno projektu czasowego odwodnienia.

15 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 15 Załącznik nr 1 Warunki gruntowo-wodne

16 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 16 Z1-1. Mapa lokalizacyjna budowy.

17 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 17 Z1-2. Lokalizacja otworów badawczych.

18 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 18 Z1-3. Przekrój geotechniczny wzdłuż projektowanego Mostu Brdowskiego.

19 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie m L=20.0 m Z1-4. Przekrój geotechniczny, podpora A mostu Brdowskiego.

20 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie m n.p.m L=25.0 m Z1-5. Przekrój geotechniczny, podpora B mostu Brdowskiego.

21 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie m n.p.m L=25.0 m Z1-6. Przekrój geotechniczny, podpora C mostu Brdowskiego.

22 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie m L=20.0 m Z1-7. Przekrój geotechniczny, podpora D mostu Brdowskiego.

23 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 23 Z1-8. Zestawienie parametrów geotechniczmych wydzielonych warstw gruntowych.

24 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 24 Załącznik nr 2 Obliczenia nośności pali

25 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 25 ********************************************** * PROGRAM OPRACOWANO W KATEDRZE GEOTECHNIKI * * WYDZIAL HYDROTECHNIKI-POLITECHNIKA GDANSKA * * GDANSK WRZESZCZ WERSJA * * UL.MAJAKOWSKIEGO 11/12 J.SWINIANSKI * ********************************************** * KOPIA NR 001 * ********************************************** P R O G R A M N P OBLICZANIE NOSNOSCI PALI OSIOWO WCISKANYCH I WYCIAGANYCH WG PN-83/B **********KONTROLNY WYDRUK DANYCH********************************************** 1.NUMER I TYTUL PROJEKTU Most Brdowski, pal wiercony 1200mm, otw M2 Podpora A =============================================================================== 2.PARAMETRY STERUJACE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 2 ISU=0 KONTR=1 3.DANE GEOMETRYCZNE I TECHNOLOGICZNE N= 9 NP= 8 LP=1 HW= 2.00 ZI=-1.00 HP=22.00 DH=.50 HK=24.00 MKOR=.90 4.CHARAKTERYSTYKA WARSTW GRUNTU KOD RZEDNA SPAGU STAN GRUNTU CIEZAR GR. WYTRZ. GR. NA SCINANIE LP GRUNTU W-WY (M) ID(IL) WSP.MAT. (KN/M^3) SU(KPA) WSP.MAT CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJI PALI LP WSP.KSZT. WYMIAR1 WYMIAR TARCIE NEGATYWNE GRUNTU LP TN(KPA) CHARAKTERYSTYKA GRUPY PALI SZEROKOSC DLUGOSC A= B= 2.50 LICZBA PALI W GRUPIE DLA IPGR KOLEJNYCH ROZSTAWOW PALI J(1)= 5 8.ROZSTAWY PALI W GRUPIE LP R1(M) **********KONIEC KONTROLNEGO WYDRUKU DANYCH************************************ KONTROLA POPRAWNOSCI OBLICZEN PARAMETRY ZADANE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 2 ISU=0 KONTR=1 N= 9 NP= 8 PARAMETRY POMOCNICZE WYGENEROWANE IHCI=1 IRED=0 N4=13 N5= 8 INF=3 MK= 5 ZI= 4.51 WKTG=1.00 MIK= 1 MIM= 5 INF2= 3 N3=14 HCI=17.32 J NR KOD Z(mppt) H(m) TR(kPa) QP(kPa) SP SS SW TAN

26 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie **********WYDRUK WYNIKOW OBLICZEN********************************************** *PALE WCISKANE POJEDYNCZE* SPRAWDZENIE NORMOWYCH WARUNKOW ZAGLEBIENIA PALI W GRUNCIE NOSNYM DLUGOSC * PRZEKROJ * OPIS ZAGLEBIENIA PALI WEDLUG PKT LUB NORMY Z=21.50 D(1)= 1.200! UWAGA! W OBLICZENIACH NOSNOSCI PODSTAWY PALA PRZYJETO WARSTWE SLABSZA - GORNA! Z=22.00 D(1)= 1.200! UWAGA! W OBLICZENIACH NOSNOSCI PODSTAWY PALA PRZYJETO WARSTWE SLABSZA - GORNA! WYNIKI OBLICZEN NOSNOSCI PALI WCISKANYCH SPELNIAJACYCH NORMOWE WARUNKI ZAGLEBIENIA PRZEKROJ * NOSNOSC N (KN)=M*(NP+NS)+TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)-HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)= N = NP= NS= TN= *PALE WCISKANE W GRUPIE* PRZEKROJ * ODSTEP-R * NOSNOSC NG(KN)=M*M2*(NP+M1*NS)+MN*TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)- HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)=1.200 PROM.STR.NAP.PR= R(1)=3.05 NG= M2= M1= MN= **********KONIEC WYDRUKU WYNIKOW OBLICZEN***********************************

27 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 27 ********************************************** * PROGRAM OPRACOWANO W KATEDRZE GEOTECHNIKI * * WYDZIAL HYDROTECHNIKI-POLITECHNIKA GDANSKA * * GDANSK WRZESZCZ WERSJA * * UL.MAJAKOWSKIEGO 11/12 J.SWINIANSKI * ********************************************** * KOPIA NR 001 * ********************************************** P R O G R A M N P OBLICZANIE NOSNOSCI PALI OSIOWO WCISKANYCH I WYCIAGANYCH WG PN-83/B **********KONTROLNY WYDRUK DANYCH********************************************** 1.NUMER I TYTUL PROJEKTU Most Brdowski,pal wiercony 1500mm, otw M4 Podpora B =============================================================================== 2.PARAMETRY STERUJACE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=3 3.DANE GEOMETRYCZNE I TECHNOLOGICZNE N= 8 NP= 8 LP=1 HW= 1.20 ZI=-1.00 HP=26.20 DH=.50 HK=28.20 MKOR=.90 4.CHARAKTERYSTYKA WARSTW GRUNTU KOD RZEDNA SPAGU STAN GRUNTU CIEZAR GR. WYTRZ. GR. NA SCINANIE LP GRUNTU W-WY (M) ID(IL) WSP.MAT. (KN/M^3) SU(KPA) WSP.MAT CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJI PALI LP WSP.KSZT. WYMIAR1 WYMIAR TARCIE NEGATYWNE GRUNTU LP TN(KPA) CHARAKTERYSTYKA GRUPY PALI SZEROKOSC DLUGOSC A= B= 4.00 LICZBA PALI W GRUPIE DLA IPGR KOLEJNYCH ROZSTAWOW PALI J(1)= 4 8.ROZSTAWY PALI W GRUPIE LP R1(M) **********KONIEC KONTROLNEGO WYDRUKU DANYCH************************************ KONTROLA POPRAWNOSCI OBLICZEN PARAMETRY ZADANE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=3 N= 8 NP= 8 PARAMETRY POMOCNICZE WYGENEROWANE IHCI=1 IRED=0 N4=12 N5= 8 INF=2 MK= 5 ZI= 4.48 WKTG=.66 MIK= 1 MIM= 5 INF2= 2 N3=13 HCI=10.00 J NR KOD Z(mppt) H(m) TR(kPa) QP(kPa) SP SS SW TAN

28 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie **********WYDRUK WYNIKOW OBLICZEN********************************************** *PALE WCISKANE POJEDYNCZE* PRZEKROJ * NOSNOSC N (KN)=M*(NP+NS)+TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)-HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)= N = NP= NS= TN= *PALE WCISKANE W GRUPIE* PRZEKROJ * ODSTEP-R * NOSNOSC NG(KN)=M*M2*(NP+M1*NS)+MN*TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)- HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)=1.500 PROM.STR.NAP.PR= R(1)=4.10 NG= M2= M1= MN= **********KONIEC WYDRUKU WYNIKOW OBLICZEN************************************

29 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 29 ********************************************** * PROGRAM OPRACOWANO W KATEDRZE GEOTECHNIKI * * WYDZIAL HYDROTECHNIKI-POLITECHNIKA GDANSKA * * GDANSK WRZESZCZ WERSJA * * UL.MAJAKOWSKIEGO 11/12 J.SWINIANSKI * ********************************************** * KOPIA NR 001 * ********************************************** P R O G R A M N P OBLICZANIE NOSNOSCI PALI OSIOWO WCISKANYCH I WYCIAGANYCH WG PN-83/B **********KONTROLNY WYDRUK DANYCH********************************************** 1.NUMER I TYTUL PROJEKTU Most Brdowski,pal wiercony 1500mm, otw M4 Podpora B =============================================================================== 2.PARAMETRY STERUJACE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 3.DANE GEOMETRYCZNE I TECHNOLOGICZNE N= 8 NP= 8 LP=1 HW= 1.20 ZI=-1.00 HP=26.20 DH=.50 HK=28.20 MKOR=.90 4.CHARAKTERYSTYKA WARSTW GRUNTU KOD RZEDNA SPAGU STAN GRUNTU CIEZAR GR. WYTRZ. GR. NA SCINANIE LP GRUNTU W-WY (M) ID(IL) WSP.MAT. (KN/M^3) SU(KPA) WSP.MAT CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJI PALI LP WSP.KSZT. WYMIAR1 WYMIAR TARCIE NEGATYWNE GRUNTU LP TN(KPA) CHARAKTERYSTYKA GRUPY PALI SZEROKOSC DLUGOSC A= B= 4.00 LICZBA PALI W GRUPIE DLA IPGR KOLEJNYCH ROZSTAWOW PALI J(1)= 4 8.ROZSTAWY PALI W GRUPIE LP R1(M) **********KONIEC KONTROLNEGO WYDRUKU DANYCH************************************ KONTROLA POPRAWNOSCI OBLICZEN PARAMETRY ZADANE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 N= 8 NP= 8 PARAMETRY POMOCNICZE WYGENEROWANE IHCI=1 IRED=0 N4=12 N5= 8 INF=2 MK= 5 ZI= 4.48 WKTG=.91 MIK= 1 MIM= 5 INF2= 2 N3=13 HCI=19.36 J NR KOD Z(mppt) H(m) TR(kPa) QP(kPa) SP SS SW TAN

30 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie **********WYDRUK WYNIKOW OBLICZEN********************************************** *PALE WCISKANE POJEDYNCZE* WYNIKI OBLICZEN NOSNOSCI PALI WCISKANYCH SPELNIAJACYCH NORMOWE WARUNKI ZAGLEBIENIA PRZEKROJ * NOSNOSC N (KN)=M*(NP+NS)+TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)-HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)= N = NP= NS= TN= *PALE WCISKANE W GRUPIE* PRZEKROJ * ODSTEP-R * NOSNOSC NG(KN)=M*M2*(NP+M1*NS)+MN*TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)- HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)=1.500 PROM.STR.NAP.PR= R(1)=4.10 NG= M2= M1= MN= **********KONIEC WYDRUKU WYNIKOW OBLICZEN************************************

31 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 31 ********************************************** * PROGRAM OPRACOWANO W KATEDRZE GEOTECHNIKI * * WYDZIAL HYDROTECHNIKI-POLITECHNIKA GDANSKA * * GDANSK WRZESZCZ WERSJA * * UL.MAJAKOWSKIEGO 11/12 J.SWINIANSKI * ********************************************** * KOPIA NR 001 * ********************************************** P R O G R A M N P OBLICZANIE NOSNOSCI PALI OSIOWO WCISKANYCH I WYCIAGANYCH WG PN-83/B **********KONTROLNY WYDRUK DANYCH********************************************** 1.NUMER I TYTUL PROJEKTU Most Brdowski,pal wiercony 1500mm, otw M6 Podpora C =============================================================================== 2.PARAMETRY STERUJACE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 3.DANE GEOMETRYCZNE I TECHNOLOGICZNE N= 8 NP= 8 LP=1 HW= 1.05 ZI=-1.00 HP=26.05 DH=.50 HK=28.05 MKOR=.90 4.CHARAKTERYSTYKA WARSTW GRUNTU KOD RZEDNA SPAGU STAN GRUNTU CIEZAR GR. WYTRZ. GR. NA SCINANIE LP GRUNTU W-WY (M) ID(IL) WSP.MAT. (KN/M^3) SU(KPA) WSP.MAT CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJI PALI LP WSP.KSZT. WYMIAR1 WYMIAR TARCIE NEGATYWNE GRUNTU LP TN(KPA) CHARAKTERYSTYKA GRUPY PALI SZEROKOSC DLUGOSC A= B= 4.00 LICZBA PALI W GRUPIE DLA IPGR KOLEJNYCH ROZSTAWOW PALI J(1)= 4 8.ROZSTAWY PALI W GRUPIE LP R1(M) **********KONIEC KONTROLNEGO WYDRUKU DANYCH************************************ KONTROLA POPRAWNOSCI OBLICZEN PARAMETRY ZADANE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 N= 8 NP= 8 PARAMETRY POMOCNICZE WYGENEROWANE IHCI=1 IRED=0 N4=11 N5= 7 INF=2 MK= 5 ZI= 3.89 WKTG=1.00 MIK= 1 MIM= 5 INF2= 2 N3=13 HCI=19.36 J NR KOD Z(mppt) H(m) TR(kPa) QP(kPa) SP SS SW TAN

32 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie **********WYDRUK WYNIKOW OBLICZEN********************************************** *PALE WCISKANE POJEDYNCZE* WYNIKI OBLICZEN NOSNOSCI PALI WCISKANYCH SPELNIAJACYCH NORMOWE WARUNKI ZAGLEBIENIA PRZEKROJ * NOSNOSC N (KN)=M*(NP+NS)+TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)-HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)= N = NP= NS= TN= *PALE WCISKANE W GRUPIE* PRZEKROJ * ODSTEP-R * NOSNOSC NG(KN)=M*M2*(NP+M1*NS)+MN*TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)- HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)=1.500 PROM.STR.NAP.PR= R(1)=4.10 NG= M2= M1= MN= **********KONIEC WYDRUKU WYNIKOW OBLICZEN************************************

33 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 33 ********************************************** * PROGRAM OPRACOWANO W KATEDRZE GEOTECHNIKI * * WYDZIAL HYDROTECHNIKI-POLITECHNIKA GDANSKA * * GDANSK WRZESZCZ WERSJA * * UL.MAJAKOWSKIEGO 11/12 J.SWINIANSKI * ********************************************** * KOPIA NR 001 * ********************************************** P R O G R A M N P OBLICZANIE NOSNOSCI PALI OSIOWO WCISKANYCH I WYCIAGANYCH WG PN-83/B **********KONTROLNY WYDRUK DANYCH********************************************** 1.NUMER I TYTUL PROJEKTU Most Brdowski,pal wiercony 1200mm, otw M8 Podpora D =============================================================================== 2.PARAMETRY STERUJACE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 3.DANE GEOMETRYCZNE I TECHNOLOGICZNE N= 9 NP= 8 LP=1 HW= 2.45 ZI=-1.00 HP=22.45 DH=.50 HK=24.45 MKOR=.90 4.CHARAKTERYSTYKA WARSTW GRUNTU KOD RZEDNA SPAGU STAN GRUNTU CIEZAR GR. WYTRZ. GR. NA SCINANIE LP GRUNTU W-WY (M) ID(IL) WSP.MAT. (KN/M^3) SU(KPA) WSP.MAT CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJI PALI LP WSP.KSZT. WYMIAR1 WYMIAR TARCIE NEGATYWNE GRUNTU LP TN(KPA) CHARAKTERYSTYKA GRUPY PALI SZEROKOSC DLUGOSC A= B= 2.50 LICZBA PALI W GRUPIE DLA IPGR KOLEJNYCH ROZSTAWOW PALI J(1)= 5 8.ROZSTAWY PALI W GRUPIE LP R1(M) **********KONIEC KONTROLNEGO WYDRUKU DANYCH************************************ KONTROLA POPRAWNOSCI OBLICZEN PARAMETRY ZADANE ISO=0 IPGR=1 IPRO=0 INEG= 1 ISU=0 KONTR=1 N= 9 NP= 8 PARAMETRY POMOCNICZE WYGENEROWANE IHCI=1 IRED=0 N4=13 N5= 8 INF=2 MK= 5 ZI= 5.80 WKTG=1.00 MIK= 1 MIM= 5 INF2= 2 N3=14 HCI=17.32 J NR KOD Z(mppt) H(m) TR(kPa) QP(kPa) SP SS SW TAN

34 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie **********WYDRUK WYNIKOW OBLICZEN********************************************** *PALE WCISKANE POJEDYNCZE* SPRAWDZENIE NORMOWYCH WARUNKOW ZAGLEBIENIA PALI W GRUNCIE NOSNYM DLUGOSC * PRZEKROJ * OPIS ZAGLEBIENIA PALI WEDLUG PKT LUB NORMY Z=21.50 D(1)= 1.200! UWAGA! W OBLICZENIACH NOSNOSCI PODSTAWY PALA PRZYJETO WARSTWE SLABSZA - GORNA! Z=22.00 D(1)= 1.200! UWAGA! W OBLICZENIACH NOSNOSCI PODSTAWY PALA PRZYJETO WARSTWE SLABSZA - GORNA! WYNIKI OBLICZEN NOSNOSCI PALI WCISKANYCH SPELNIAJACYCH NORMOWE WARUNKI ZAGLEBIENIA PRZEKROJ * NOSNOSC N (KN)=M*(NP+NS)+TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)-HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)= N = NP= NS= TN= *PALE WCISKANE W GRUPIE* PRZEKROJ * ODSTEP-R * NOSNOSC NG(KN)=M*M2*(NP+M1*NS)+MN*TN DLA DOPUSZCZALNYCH DLUGOSCI PALI Z=Z(J)- HW W (M) D(L)= (M) * DLUGOSC PALI Z= D(1)=1.200 PROM.STR.NAP.PR= R(1)=3.50 NG= M2= M1= MN= **********KONIEC WYDRUKU WYNIKOW OBLICZEN************************************

35 Opinia dotycząca posadowienia Mostu Brdowskiego przez rzekę Odrę w Szczecinie. 35 Załącznik nr 3 Analiza współpracy podpór z podłożem gruntowym