Złożone (kombinowane) metody intensyfikacji konwekcyjnej wymiany ciepła przy przepływie jednofazowym płynów w rurach (Ciąg dalszy artykułu)

Transkrypt

1 Z prac badawczych Dr inż. MARIA PLOCEK* Dr inż. ANDRZEJ ZAWADZKI** Katedra Techniki Cieplnej i Chłodnictwa Politechnika Łódzka * mplocek@p.lodz.pl, **ajzawadz@p.lodz.pl Złożone (kombinowane) metody intensyfikacji konwekcyjnej wymiany ciepła przy przepływie jednofazowym płynów w rurach (Ciąg dalszy artykułu) COMPOUND (COMBINED) HEAT TRANSFER ENHANCEMENT TECHNIQUES FOR SINGLE PHASE FLOW IN TUBES WYKAZ STOSOWANYCH OZNACZEŃ b wymiar charakteryzujący ożebrowanie wewnętrzne, rys. 10, c p ciepło właściwe przy stałym ciśnieniu, J/kg K, D średnica wewnętrzna, szerokość wkładki, m, EGM entrophy generation minimalization, redukcja generacji entropii, e wymiar charakteryzujący ożebrowanie wewnętrzne, wysokość grzbietu, rys. 1 i rys. 10, m, f współczynnik tarcia Fanninga, H,P długość elementu taśmy o kącie skręcenia 180, m, L długość badanej sekcji rury, m, Nu liczba Nusselta, m. strumień masy przepływającego płynu, kg/s, Pa wymiar charakteryzujący ożebrowanie wewnętrzne, rys. 10, m, Pc wymiar charakteryzujący ożebrowanie wewnętrzne, rys. 10, m, PEC performance evaluation criterium, kryterium oceny parametrów roboczych, Pr liczba Prandtla, p skok linii śrubowej, rys. 1, Re liczba Reynoldsa, St liczba Stantona, T temperatura bezwzględna, K, u m średnia prędkość płynu czynnika, m/s, W wymiar charakteryzujący ożebrowanie wewnętrzne, rys. 10, m, y stopień skręcenia taśmy, P/D; SYMBOLE GRECKIE a współczynnik przejmowania ciepła, W/m 2 K, lub kąt nachylenia linii śrubowej, rys. 1, w stopniach, Dp spadek ciśnienia między wlotem a wylotem badanej sekcji, N/m 2, d grubość taśmy wkładki, m, l współczynnik przewodzenia ciepła, W/mK, r gęstość płynu, kg/m 3, h współczynnik osiągów termicznych, wzór (6), f indeks intensywności chropowatości; INDEKSY i wewnętrzny, o zewnetrzny, R rura z wgnieceniem śrubowym, S rura gładka, SR wkładka karbowana, SW wkładka gładka, ê dotyczy rury gładkiej bez wkładki Rura gładka z wkładką ze skręconej taśmy z poprzecznymi karbami Chang i współpracownicy [38] przedstawili oryginalne wyniki badań doświadczalnych złożonej (kombinowanej) metody wzmocnienia wymiany ciepła w rurze wyposażonej w wkładkę ze skręconej taśmy z poprzecznymi wypustami (karbami). Znajdują się one po obu stronach skręconej taśmy przy stopniu skrętu 1,56; 1,88; 2,81 lub ê i są to żebra o przekroju kwadratowym przy identycznej podziałce rozstawu żeber i stałej wysokości żebra. Lokalna liczba Nusselta i współczynnik tarcia rosną, gdy stopień skręcenia taśmy maleje dla rury wyposażonej w gładką lub karbowaną wkładkę śrubową. Dla zakresu liczby Reynoldsa Re = , wzmocnienie wymiany ciepła cechujące karbowaną wkładkę ze skręconej taśmy mieści się w granicach % w stosunku do wartości dla rury gładkiej. Stanowi to jednocześnie 1,25 1,67 razy tyle, co dla rury z gładką wkładką ze skręconej taśmy. Na rysunku 16 pokazano wykorzystane przez autorów wkładki taśmowe o powierzchni gładkiej lub karbowanej, przy różnych stopniach skręcenia taśmy. Przeprowadzone pomiary pozwoliły na oszacowanie stopnia wzmocnienia wymiany ciepła dla rur z wkładką śrubową karbowaną i gładką w odniesieniu do przejmowania ciepła w gładkiej, poziomej rurze bez wkładki. Przedstawiono takie wyniki na rysunku 17-a w formie zależności stosunku średniej liczby Nusselta dla rur z wkładką karbowaną (indeks SR) i gładką (indeks SW) do liczby Nusselta dla rury o gładkich ściankach bez wkładki (Nu ê ), obliczonej z zależności Dittus-Boeltera. Widać tu, że wzrost liczby Re i stopnia skręcenia taśmy y systematycznie redukuje wartości stosunku Nu SR,SW /Nu ê zarówno dla wkładki śrubowej z karbami, jak i bez. Rury z wkładką z poprzecznymi wypustami, jeszcze dla liczby Re bliskiej 4 AGREGATY CHŁODNICZE ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE CHŁODNICE CHILLERY SPRĘŻARKI KLIMATYZATORY

2 żenie Pr 1/3 w celu uwypuklenia generalnego charakteru zależności wymiany ciepła. Wprowadzono też linie zależności opracowanych przez innych autorów [37] i [21] w celach porównawczych. Można zauważyć, że dla każdego przebadanego skoku taśmy śrubowej, wartości Nu SW,SR /Pr 1/3 wzrastają szybciej dla rury z wkładką karbowaną wraz ze zwiększaniem Re niż dla rury wyposażonej we wkładkę z gładkiej, skręconej taśmy. 16. Stosowane wkładki taśmowe o powierzchni chropowatej (poprzeczne karby) i powierzchni gładkiej [38] Na rysunku 19 przedstawiono eksperymentalne wartości współczynnika oporów tarcia Fanninga dla przepływu w rurach z wkładką śrubową karbowaną i gładką o różnych stopniach skręcenia taśmy. Linie przebiegu tego parametru obliczone zostały z zależności Manglika i Berglesa [21] dla wkładek gładkich. Jak widać na tym rysunku, wartość f wzrasta lub maleje ze wzrostem Re dla wkła , wykazują znaczące wzmocnienie wymiany ciepła rzędu 3 4 razy w odniesieniu do gładkiej rury bez wkładki. Rysunek 17-b prezentuje wyniki doświadczalne w postaci funkcji względnego wzmocnienia wymiany ciepła dla rury z wkładką karbowaną w odniesieniu do rury z wkładką gładką od liczby Reynoldsa przepływającego czynnika. W prezentowanym zakresie liczb Re = , to względne wzmocnienie wynosi od 1,37 do 2,1. Wynik ten potwierdza, że występuje dalsze wzmocnienie wymiany ciepła wynikające z interaktywnego mechanizmu oddziaływania między lokalnymi komórkami wirowymi wywołanymi przez karby i przepływem wirowym indukowanym przez skręconą taśmę wewnątrz rury. Trzeba optymalnie dobrać podziałkę ożebrowania taśmy i podziałkę skrętu wkładki śrubowej by uzyskać największe wzmocnienie wymiany ciepła. Przy opracowaniu zależności między liczbą Nu i liczbą Re dla różnych stopni skrętu taśmy pomocne było narysowanie danych przepływowo termicznych w funkcji liczby Re. Ponieważ nie wystąpiły wyraźne zmiany liczby Prandtla (Pr) czynnika w przebadanym zakresie, postanowiono traktować liczbę Pr jako niezmienną. Przyjęto, zgodnie z wcześniejszymi wynikami Honga i Berglesa [40] (Pr = 3 192) oraz Agarwala i Rao [37] (Pr = ), że Nu SW,SR jest proporcjonalne do Pr 1/3. Prezentowane na rysunku 18 dane pomiarowe zostały w odpowiedni sposób znormalizowane przez wyra- (17-a) Stopień wzmocnienia wymiany ciepła w odniesieniu do gładkiej rury bez wkładki (17-b) Względne wzmocnienie wymiany ciepła dla rury z wkładką karbowaną w odniesieniu do rury z wkładką gładką 17. Zależność stosunku liczb Nusselta od liczby Reynoldsa dla rur z różnymi wkładkami śrubowymi 5 tel , fax kom cool@cool.pl

3 dek karbowanych lub gładkich. Mechanika przepływu dla tego szczególnego trendu wyjaśnia zazwyczaj zjawisko z wykorzystaniem koncepcji uniwersalnej funkcji ścianki przy przepływie w rurze. Teoria długości mieszania Prandtla mówi, że grubości warstwy buforowej i podwarstwy zmniejszają się, gdy rośnie Re. W wyniku tego współczynnik oporów zostaje zredukowany, gdyż zmniejsza się grubość warstw lepkich przy wzroście liczby Re. Jednak w kanale o zwiększonej chropowatości rosną turbulentne naprężenia tnące indukowane przez karby na powierzchni taśmy. Warstwa ścinająca znacząco wzmacnia intensywność turbulencji w rejonie granicy komórek przepływu wirowego za każdym żebrem i głównego strumienia w rdzeniu. W rurze wyposażonej w karbowaną wkładkę śrubową, zwiększona chropowatość powierzchni wkładki odgrywa rolę turbulizatora wzmacniającego intensywność turbulencji i pobudzającego komórki wirowe za każdym żebrem. Jeżeli karby te na powierzchni skręconej taśmy są zgodne z krzywizną taśmy przy kącie nachylenia w kierunku głównego strumienia przepływu, to jest mało prawdopodobne, że wiry za karbami będą w zastoju, jak dla taśmy bez skrętu. Towarzysząc przepływom wirowym generowanym przez wkładkę śrubową, komórki przepływu wirowego za poszczególnymi karbami unoszą się wewnątrz wirów w sposób dynamiczny wywołując wirowość. Powoduje to wzmocnienie wymiany ciepła przy niekorzystnym wzroście współczynnika oporów przepływu, gdy wzrasta liczba Re. 18. Zależność znormalizowanej liczby Nusselta, Nu SW, SR /Pr 1/3, od liczby Reynoldsa dla rur z różnymi wkładkami śrubowymi W drugiej części rysunku 19 przedstawiono zależność f/f ê od liczby Re. Przebieg linii ma wyraźnie różny charakter dla przypadku wkładki karbowanej i wkładki gładkiej. Bazując na takim samym zużyciu mocy pompowania wyznaczono współczynnik osiągów termicznych, jako: Nu/Nu η = (6) ( f / f ) 1/ 3 Pokazano to na rysunku 20, na którym widać, że przy tym samym stopniu skręcenia taśmy, rura z gładką wkładką (SW) konsekwentnie wykazuje wyższy współczynnik osiągów termicznych niż rura z wkładką karbowaną (SR). Na rysunku 20 naniesiono także wartości takiego współczynnika dla rur wyposażonych w pojedyncze, 19. Zależność współczynnika oporów przepływu od liczby Reynoldsa 6 AGREGATY CHŁODNICZE ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE CHŁODNICE CHILLERY SPRĘŻARKI KLIMATYZATORY

4 20. Porównanie parametrów termicznych rur wyposażonych w wkładki ze skręconej taśmy podwójne i potrójne wkładki śrubowe o gładkiej ściance dla zakresu liczb Re [39]. Zastosowanie rury z karbowaną wkładką śrubową daje podobny poziom współczynnika osiągów termicznych, jak rury z gładkimi wkładkami podwójnymi lub potrójnymi. Rura z karbowaną wkładką mimo gorszych wartości tego współczynnika uważana jest za efektywny środek dalszego wzmocnienia wymiany ciepła w odniesieniu do rury z gładką wkładką śrubową. 3. PODSUMOWANIE Po analizie literatury i na podstawie własnych badań stwierdzić można, że dla konkretnego przypadku przepływu płynu w rurze, wybór zastosowanej złożonej metody intensyfikacji wymiany ciepła (szczególnie, że wiąże się on również ze wzrostem oporów przepływu) musi być dokładnie przemyślany i przebadany. Wybrana złożona metoda powinna zależeć przede wszystkim od rodzaju zastosowanego płynu i charakteru przepływu (laminarny, przejściowy czy turbulentny). Autorzy sugerują, że ocena i porównanie technik wzmocnienia wymiany ciepła powinny odbywać się zarówno na bazie pierwszej, jak i drugiej zasady termodynamiki. W omówionej w pracy metodzie złożonej intensyfikacji wymiany ciepła, zastosowanie

5 rury o podwyższonej chropowatości powierzchni wewnętrznej, wynikającej ze zwielokrotnionego efektu segmentowych, śrubowych wgnieceń rury w połączeniu z efektem zastosowania wkładek ze skręconej taśmy, daje znaczące wzmocnienie wymiany ciepła przy przepływie turbulentnym wody. Przy zastosowanej geometrii zarówno rury, jak i wkładki można osiągnąć wzrost wymiany ciepła 1,9 do 9,6 razy przy wzroście oporów przepływu 2,4 do 17,9 razy. Należy spodziewać się, że dalsze badania pozwolą na określenie, który z parametrów charakterystycznych związanych z rurą: e/d i, p/e, b, lub ze skręconą wkładką taśmową, H/D i, jest ważny z punktu widzenia uzyskania optimum termodynamicznego, jak również czy dzięki tej metodzie będzie można osiągnąć lepsze warunki wymiany ciepła dla układów ze skraplaniem czynnika. Stosując kolejną, złożoną intensyfikację wymiany ciepła, polegającą na połączeniu rury typu 3-DIEST o trójwymiarowej chropowatości wewnętrznej z wkładką skręconą ciągłą lub dzieloną stwierdzono, że ta technika kombinowanego wzmocnienia wymiany ciepła odpowiednia jest dla poprawy warunków wymiany ciepła przy przepływie laminarnym płynu o wysokiej lepkości. W zakresie przepływu przejściowego i turbulentnego zastosowanie tej metody powoduje nieznaczną poprawę wymiany ciepła przy dużym wzroście oporów przepływu. Przy przepływie laminarnym oleju, stosując tą metodę dla wkładki ciągłej, uzyskano maksymalny wzrost liczby Stantona 5,8 razy przy wzroście 6,5 razy współczynnika oporów przepływu. Współczynnik osiągów termicznych (thermal performance ratio h) wzrasta od 2,46 do 4,70. Zarówno liczba Stantona, jak i współczynnik tarcia wzrastają wraz ze wzrostem stopnia skręcenia taśmy. Główną przyczyną wzrostu oporów przepływu jest zastosowanie wkładek ze skręconej taśmy. Powierzchnię tarcia, a więc i opory tarcia może zmniejszyć (41 44%) dzięki zastosowaniu wkładek dzielonych, ale powoduje to także niewielkie pogorszenie wymiany ciepła. Trzecia z omówionych złożonych metod intensyfikacji wymiany ciepła, a więc gładka rura z karbowaną wkładką ze skręconej taśmy oferuje także poprawę współczynnika przejmowania ciepła, ale przy dużym wzroście oporów przepływu, takim, że współczynnik osiągów termicznych jest tu gorszy niż dla rury z gładką wkładką. Względne wzmocnienie wymiany ciepła jest tu 1,25 1,67 razy większe od wartości uzyskanych dla rury z wkładką gładką. Wartości współczynników oporów przepływu w rurach z wkładką śrubową karbowaną rosną wraz ze zwiększaniem się liczby Re, dążąc do pewnej asymptotycznej wartości. Mimo tych wad wkładka tego typu jest uważana za efektywną metodę dalszego wzmacniania wymiany ciepła przy przepływie w rurach. Powyższe wnioski potwierdzają potrzebę indywidualnego podejścia do każdej z proponowanych metod złożonej intensyfikacji wymiany ciepła i wykazują, że brak jest wystarczających informacji na temat ich praktycznych zastosowań. LITERATURA [1] WEBB R.L., ECKERT E.R., GOLDSTEIN R.J.: Heat transfer and friction in tubes with repeated rib roughness. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol.14, 1971, [2] CARNAVOS T.C.: Cooling air in turbulent flow with internally finned tubes. Heat Transfer Eng., Vol.1, 1979, [3] WITHERS J.G.: Tube-side heat transfer and pressure drop for tubes having helical internal ridging with turbulent/transitional flow of single phase fluid. Part 1. Single-helix ridging. Heat Transfer Eng., Vol.2, 1980, [4] WITHERS J.G.: Tube-side heat transfer and pressure drop for tubes having helical internal ridging with turbulent/transitional flow of single phase fluid. Part 2. Multiple-helix ridging. Heat Transfer Eng., Vol.2, 1980, [5] MARNER W.J., BERGLES A.E.: Augmentation of highly viscous laminar heat transfer inside tubes with constant wall temperature. Exp. Therm. Fluid Sci. Vol.2, 1989, [6] GOWEN R.A., SMITH J.W.: Turbulent heat transfer from smooth and rough surfaces. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol.11, 1968, [7] TAKAHASHI K., NAKAYAMA W., KUWA- HARA H.: Enhancement of forced convective heat transfer in tubes having three-dimensional spiral ribs. Heat Transfer Jpn. Res.,Vol.17, 1988, [8] RABAS T.J., WEBB R.L., THORS P., KIM N.K.: Influence of roughness shape and spacing on the performance of three-dimensional helically dimpled tubes. J. Enhanced Heat Transfer, Vol.1, 1993, [9] BROGNAUX L.J., WEBB R.L., CHAMRA L.M., CHUNG B.Y.: Single-phase heat transfer in micro-fin tubes. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol.40, No. 18, 1997, [10] LI L., CUI W., LIAO Q., MINGDAO X., JEN T,-CH., CHAn Q.: Heat transfer augmentation in 3D internally finned and microfinned helical tube. Int. J. Heat Mass Transfer, 48, 2005, [11] Du PLESSIS J.P., KROGER D.G.: Heat transfer correlation for thermally developing laminar flow in a smooth tube with a twistedtape insert. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol.30, 1987, [12] RAO M.M., SASTRI V.M.K.: Experimental investigation for fluid flow and heat transfer in a rotating tube with twisted-tape inserts. Heat Transfer Eng., Vol.16, 1995, [13] BERGLES A.E.: Some perspective on enhanced heat transfer second generation heat transfer technology. J. Heat Transfer, Vol.110, 1988, [14] RAVIGURURAJAN T.S., RABAS T.J.: Turbulent flow in integrally enhanced tubes. Part 1. Comprehensive review and data base development. Heat Transfer Eng., Vol.17, 1996, [15] SAHA S.K., GAITONDE U.N., DATE A.W.: Heat transfer and pressure drop characteristics of laminar flow in a circular tube fitted with regularly spaced twisted-tape elements. Exp. Therm. Fluid Sci., Vol.2, 1989, [16] PLOCEK M., FODEMSKI T.R.: Experimental pressure drop characteristics of spaced twisted-tape inserts in a horizontal tube. Proceedings of the International Conference on Heat Transfer with Change of Phase HEAT 96, Kielce, December Opublikowane w Zeszytach Naukowych Politechniki Świętokrzyskiej, Mechanika, vol.61, part II, [17] PLOCEK M., FODEMSKI T.R.: Analiza charakterystyk wybranych elementów instalacji cieplno-przepływowych oparta na pomiarach i symulacji komputerowej (przy użyciu kodu CFX-FLOW3D). Prace Naukowe Instytutu Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów Politechniki Wrocławskiej, nr 53, Seria Konferencje, nr 9; X Sympozjum Wymiany Ciepła i Masy, Wrocław 1998, Część I, [18] DONEVSKI B., PLOCEK M., KULESZA J., SASIC M.: Analysis of tube side laminar and turbulent flow heat transfer with twisted tape inserts. S.J.Deng, et al. (Eds.), Heat Transfer Enhancement and Energy Conversation, Hemisphere, New York, 1990, AGREGATY CHŁODNICZE ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE CHŁODNICE CHILLERY SPRĘŻARKI KLIMATYZATORY

6 [19] WEBB R.L.: Principles of Enhanced Heat Transfer. Wiley, New York, [20] BERGLES A.E.: Techniques to augment heat transfer. In: Handbook of Heat Transfer Applications. Vol.3-1. McGraw-Hill, New York, 1985, 3 80 (rozdział 3). [21] ZAWADZKI A., PLOCEK M.: Aktualne tendencje intensyfikacji wymiany ciepła w chłodniczych wymiennikach ciepła. Chłodnictwo & Klimatyzacja, Vol.9, nr 12(82), 2004, [22] MANGLIK R.M., BERGLES A.E.: Heat transfer enhancement and pressure drop in viscous liquid flows in isothermal tubes with twisted tape inserts. Warme. Stoffubertrag. Vol.27, 1992, [23] MANGLIK R.M., BERGLES A.E.: Heat transfer enhancement and pressure drop correlations for twisted-tape inserts in isothermal tubes. Part II. Transition and turbulent flows. Trans. ASME, J. Heat Transfer, Vol.115, 1993, [24] MARNER W.J., BERGLES A.E.: Augmentation of tubeside laminar flow heat transfer by means of twisted-tape inserts, static-mixer inserts, and internally finned tubes. Proc. 6 th Int. Heat Transfer Conf., Toronto, 5, 1978, [25] USUI H., SANO Y.: Heat transfer enhancement effects by combined use of internally grooved rough surfaces and twisted tape. Heat Transfer Jpn. Res., Vol.3, 1985, [26] ZHANG Y.M., HAN J.C., LEE C.P.: Heat transfer and friction characteristics of turbulent flow in circular tubes with twistedtape inserts and axial interrupted ribs. J. Enhanced Heat Transfer, Vol.4, 1997, [27] VINCENTE P.G., GARCIA A., VIEDMA A.: Experimental investigation on heat transfer and frictional characteristics of spirally corrugated tubes in turbulent flow at different Prandtl numbers. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol.47, 2004, [28] ZIMPAROV V.D.: Enhancement of heat transfer by a combination of three-start spirally corrugated tubes with a twisted tape. Int. J. Heat and Mass Transfer, Vol.44, 2001, [29] ZIMPAROV V.D.: Enhancement of heat transfer by a combination of a single-start spirally corrugated tubes with a twisted tape. Experimental Thermal and Fluid Science, Vol.25, 2002, [30] ZIMPAROV V.D., PETKOV V.M.: Compound heat transfer augmentation by a combination of spirally corrugated tubes with a twisted tape. Proceedings of 1 st International Conference of Heat Transfer, Fluid Mechanics and Thermodynamics, Kruger National Park, South Africa, Vol.1, 2002, [31] ZIMPAROV V.D., PETKOV V.M.: Compound heat transfer augmentation by a combination of spirally corrugated tubes with a twisted tape. Proceedings of 12 th International Heat Transfer Conference, Grenoble, France, Vol.4, 2002, [32] ZIMPAROV V.D.: Prediction of friction factors and heat transfer coefficients for turbulent flow in corrugated tubes combined with twisted tape inserts. Part 2: heat transfer coefficients. Int. J. Heat and Mass Transfer, Vol.47, 2004, [33] ZIMPAROV V.D.: Prediction of friction factors and heat transfer coefficients for turbulent flow in corrugated tubes combined with twisted tape inserts. Part 1: friction factors. Int. J. Heat and Mass Transfer, Vol.47, 2004, [34] BEJAN A.: Entropy Generation Minimization. CRC Press, Boca Raton, FL, [35] LIAO Q., XIN M.D.: Augmentation of convective heat transfer inside tubes with threedimensional internal extended surfaces and twisted-tape inserts. Chemical Engineering Journal, Vol.78, 2000, [36] LIAO G.Y.: Three-Dimensional Internally Fined Tube and Machining Technique. Chinese Patent , [37] AGARWAL S.K., RAJA R.M.: Heat Transfer Augmentation for the Flow of a Viscous Liquid in Circular Tubes Using Twisted Tape Inserts. Int.J.Heat Mass Transfer, Vol.39, 1996, [38] CHANG S.W., JAN Y.J., LIOU J.S.: Turbulent Heat Transfer and Pressure Drop in tube fitted with Serrated Twisted Tape. International Journal of Thermal Sciences, Vol. 46, 2007, [39] CHANG S.W., YOU K.W., LU M.H.: Heat Transfer in Tubes Fitted with Single, Twin and Triple Twisted Tapes. J.Experimental Heat Transfer, Vol.18, 2005, [40] HONG S.W., BERGLES A.E.: Augmentation of laminar flow heat transfer in tubes by means of twisted tape inserts. ASME J.Heat Transfer, 98, 1976, Artykuł powstał w ramach projektu badawczego Nr N /1658 pt. Badanie eksperymentalne połączonych technik intensyfikacji wymiany ciepła przy przepływie płynu w rurach w zastosowaniu do chłodniczych wymienników ciepła, finansowanego przez MNiSW. O G Ł O S Z E N I E Likwidator spółki Chłodnia Kielce S.A. w likwidacji ogłasza przetarg pisemny na zbycie przed- siębiorstwa spółki Chłodnia Kielce S.A.A.. w li- kwidacji w skład którego wchodzą w szcze- gólności: działające i pracujące instalacje chłodnicze wraz z obsługującą je załogą, kontrakty,, zobowiązania i należności handlowe. Szczegółowy wykaz składników zby- wanego przedsiębiorstwa do wglądu w sie- dzibie Spółki, ul. Zagnańska 95, Kielce, tel. (041) w godzinach od 8.00 do po podpisaniu przez zainteresowanych oferentów oświadczenia o za- chowaniu poufności. 1. Zainteresowani nabyciem w/w przedmiotu winni składać oferty, w nieprzekraczalnym terminie do dnia r., w siedzibie Spółki lub przesłać je na adres tejże Spółki (decyduje data stempla pocztowego), przy czym ofertę należy złożyć w zamkniętej kopercie z dopiskiem Przetarg. 2. Oferta powinna zawierać w szczególności: pełne dane oferenta imię i nazwisko (firmę), miejsce zamieszkania (siedzibę), oferowaną cenę nabycia, dokument, z którego wynika, iż osoby podpisane pod złożoną ofertą są uprawnione do reprezentowania oferenta, wszelkie zezwolenia i zgody, jeżeli ze względu na osobę nabywcy są one prawem wymagane, oświadczenie oferenta, że zapoznał się ze wskazanymi warunkami, spełnia je i akceptuje, oświadczenia oferenta, iż zapoznał się ze stanem faktycznym i prawnym przedmiotu nabycia. 3. Otwarcie i rozpoznanie ofert odbędzie się w dniu r. w siedzibie Spółki, ul. Zagnańska 95, Kielce bez udziału oferentów, przy czym o wyniku przetargu oferentów powiadomi likwidator. 4. Szczegółowe informacje na temat przedmiotu oferty zawiera Memorandum Informacyjne, które udostępnione zostanie oferentom po wpłacie przez nich opłaty manipulacyjnej w wysokości 1000,00 zł na rachunek bankowy Chłodni Kielce S.A. w likwidacji nr BGŻ S.A. w Kielcach. 5. Z wybranym inwestorem podpisana zostanie umowa warunkowa, zaś przeniesienie własności przedsiębiorstwa nastąpi po zatwierdzeniu przez organy korporacyjne spółki projektu parafowanej przez Strony umowy. 6. Likwidator zastrzega sobie prawo zakończenia postępowania przetargowego na każdym etapie bez wyłaniania podmiotu na rzecz którego nastąpiłoby zbycie składników majątkowych objętych niniejszym ogłoszeniem. tel , fax kom cool@cool.pl