1. Wprowadzenie Oznaczenia Model obliczeniowy i granice stosowania... 5
|
|
- Jan Malinowski
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Informaje uupełniająe: Projektowanie podstawy słupa utwierdonego W tym dokumenie predstawiono asady dotyąe projektowania podstaw słupów utwierdonyh. Zasady te ograniają się do symetrynyh, nieustywnionyh podstaw słupów któryh tron wykonany jest profili dwuteowyh i obiąŝony siłą osiową, siłą popreną i momentem ginająym diałająym wględem osi więksej bewładnośi słupa. Predstawione asady mogą być w ogranionym akresie astosowane w prypadku określania nośnośi podstaw słupów, któryh tron wykonany jest innyh typów kstałtowników. Spis treśi 1. Wprowadenie.... Onaenia odel oblieniowy i granie stosowania Sytuaja projektowa 1: Wymiarowanie blahy ołowej podstawy słupa obiąŝonej siłą osiową i momentem ginająym Sytuaja projektowa : Określenie nośnośi oblieniowej blahy ołowej podstawy słupa... 1 Strona 1
2 1. Wprowadenie Ten dokument NCCI predstawia asady projektowania stywnyh podstaw słupów, któryh tron wykonany jest profili dwuteowyh i obiąŝony siłą osiową, popreną i momentem ginająym. Prostokątna blaha podstawy jest pryspawana do tronu słupa i ustawiona w taki sposób, aby jej środek ięŝkośi pokryał się e środkiem ięŝkośi prekroju poprenego tronu słupa Rys Śruby kotwiąe romiesone są symetrynie po obydwu stronah blahy. Blaha podstawy opiera się symetrynie (lub nie) na fundamenie betonowym. W praktye spotyka się dwie sytuaje projektowe: 1. Znane są rodaj kstałtownika tronu słupa i diałająe na nie go obiąŝenie. Określa się wymiary blahy ołowej podstawy i rodaj śrub kotwiąyh.. Znane są wymiary blahy ołowej podstawy, rodaj kstałtownika tronu słupa i wymiary fundamentu, sprawda się ih nośność pod wpływem diałania róŝnyh kombinaji obiąŝenia w postai siły osiowej, poprenej i momentu ginająego. Proedury oblieniowe dotyąe powyŝsyh sytuaji predstawiono odpowiednio w Rodiałah 4 i 5. Nośność połąenia e wględu na siłę popreną określa się według SN037 i jeŝeli nośność e wględu na presunięie poiome blahy (siły taria) nie jest ahowana, według SN043. Siły śinająe nie są uwaŝane a mająe wpływ na nośność podstawy. Stywność połąenia wynaa się godnie SN045. Strona
3 d f b p b f h p h f Onaenia : 1. Dwuteowy tron słupa. Blaha ołowa podstawy słupa 3. Podlewka betonowa 4. Fundament betonowy 5. Śruby kotwiąe Rys. 1.1 Typowe utwierdone połąenie podstawy słupa Strona 3
4 . Onaenia Tab..1 Onaenia Definition Definition b eff Serokość efektywna śiskanego T-stubu. A s Prekrój popteny trpienia śruby kotwiąej. e N Serokość dodatkowa śiskanego T-stubu (mierona od krawędi słupa) imośród obiąŝenia wyraŝony pre wspołynnik Ed/N Ed F t, F t,bond, Wytrymałość śrub kotwiąyh na roiąganie Wytrymałość śruby na pryepność b f, h f, d f Serokość, długość i wysokość fundamentu. F t,anhor, Nośność oblieniowa śrub kotwiąyh na roiąganie = min(f t,: F t,bond,) f yb Grania plastynośi stali śrub kotwiąyh. F T,l, Nośność oblieniowa na roiąganie rędu śrub w T-stubah najdująyh się po lewej stronie. f yp Grania plastynośi stali blahy ołowej połąenia. F T,r, Nośność oblieniowa na roiąganie rędu śrub w T-stubah najdująyh się po prawej stronie. f jd Wytrymałość na doisk do podlewki. F C,l, Nośność oblieniowa na śiskanie T-stubów najdująyh się po lewej stronie. f d Wytrymałość oblieniowa betonu na śiskanie, według EN F C,r, Nośność oblieniowa na śiskanie T-stubów najdująyh się po prawej stronie. b f, t f, t w, h Serokość i grubość pasa, grubość środnika wysokość prekroju tronu słupa. L B Długość śrub kotwiąyh poddanyh roiąganiu. b p, h p, t p Serokość, długość i grubość blahy podstawy. Ed j,ed oment ginająy w tronie słupa (wartość dodatnia gdy diała godnie ruhem wskaówek egara), współdiałająy siłą osiową N Ed. b eff, l eff Serokość efektywna roiąganego T-stubu. j, Nośność oblieniowa e wględu na ginanie m, n, e Wymiary geometryne roiąganego T- stubu. N Ed N j,ed Siła osiowa w tronie słupa (wartość dodatnia gdy roiągająa) współdiałająa momentem ginająym Ed. γ 0 Cęśiowy współynnik bepieeństwa. N j, Nośność oblieniowa e wględu na siłę osiową T,r T,l C,l C,r ramię sił wewnętrnyh (odległość siły lewej strony do siły prawej strony) Odległość pomiędy śrubami kotwiąymi najdująymi się po prawej stronie i osią tronu słupa. Odległość pomiędy śrubami kotwiąymi najdująymi się po lewej stronie i osią tronu słupa. Odległość pomiędy środkiem T-stuba najdująego się po lewej stronie i osią tronu słupa. Odległość pomiędy środkiem T-stuba najdująego się po prawej stronie i osią tronu słupa. Strona 4
5 3. odel oblieniowy i granie stosowania 3.1 odel oblieniowy odel oblieniowy podstawy słupa blahą ołową, obiąŝoną siłą osiową i momentem ginająym diałająym wględem osi więksej bewładnośi prekroju tronu słupa, predstawiono w 6..8 of EN Typowe rokłady obiąŝenia diałająego na podstawę słupa predstawione na Rys. 3.1 a), b) i ) predstawiają się następująo: Dominująe diałanie osiowej siły śiskająej połąone diałaniem momentu ginająego - moment ginająy diałająy godnie ruhem wskaówek egara - moment ginająy diałająy preiwnie do ruhu wskaówek egara. Roiąganie po lewej stronie i śiskanie po prawej stronie blahy ołowej, na skutek dominaji momentu ginająego diałająego godnie ruhem wskaówek egara. ObiąŜenie w postai siły osiowej: - siła osiowa śiskająa - siła osiowa roiągająa (unosenie). Śiskanie po lewej stronie i roiąganie po prawej stronie blahy ołowej, na skutek dominaji momentu ginająego diałająego preiwnie do ruhu wskaówek egara. ObiąŜenie w postai siły osiowej: - siła osiowa śiskająa - siła osiowa roiągająa. W formułah oblieniowyh predstawionyh w Table 6.7 of EN w prypadku niesymetrynyh podstaw słupów obiąŝonyh siłą osiową i momentem ginająym, roróŝniono dwa ostatnie prypadki wprowadają róŝne onaenia parametrów i konwenję nakowania. Dodatkowy prypadek obiąŝeniowy w którym podstawa słupa obiąŝona jest siłą roiągająą, na skutek dominaji osiowej siły roiągająe (Rys. 3.1 d)), uupełnia teoretynie moŝliwe kombinaje obiąŝeń. Jakkolwiek prypadek ten nie jest ęsto spotykany w typowyh konstrukjah budowlanyh. Pryjęto model mehaniny uprosony, w którym występuje roiąganie w seregu śrub kotwiąyh i śiskane pod powierhnią doisku, skonentrowaną pod pasem słupa. Nośność oblieniowa najbardiej wytęŝonego składnika połąenia (śiskanego lub roiąganego T- stubu) deyduje o nośnośi oblieniowej podstawy uwagi na jej obiąŝenie momentem ginająym i siłą osiową. Wory predstawione w Tab. 6.7 EN wyprowadono na podstawie warunków równowagi pomiędy kombinają obiąŝeń ewnętrnyh i odpowiadająymi jej siłami wewnętrnymi w podstawie słupa. Obejmują one predstawione powyŝej tery kombinaje diałająego obiąŝenia w postai siły osiowej i momentu ginająego, Rys Strona 5
6 N N a) b) N N ) d) Onaenia : a) Śiskanie pod ałą podstawą słupa b) Śiskanie po prawej stronie podstawy, roiąganie po lewej ) Śiskanie po lewej stronie podstawy, roiąganie po prawej d) Roiągana podstawa słupa Rys. 3.1 Kmbinaje obiąŝeń i rokład sił wewnętrnyh 3. Nośność na doisk Nośność śiskanej ęśi połąenia jest apewniona, gdy wartość napręŝeń pod blahą ołową podstawy słupa nie prekraa nośnośi podlewki na doisk i nośnośi blahy ołowej podstawy e wględu na ginanie. W modelu oblieniowym pryjęto, Ŝe nośność e wględu na doisk wynaa się dla śiskanyh T-stubów, w aleŝnośi od wielkośi strefy doisku, odpowiednio do występująego prypadku obiąŝenia, Rys Wartość napręŝeń doisku pryjmuje się jednakową na ałej powierhni T-stubu, Rys. 3.. Pomija się tu nośność pod środnikiem słupa. Sposób wynaania nośnośi oblieniowej śiskanego T-stubu predstawiono w SN037. Strona 6
7 3.3 Nośność śrub kotwiąyh na roiąganie odel oblieniowy seregów śrub kotwiąyh podlegająyh roiąganiu jest podobny do modelu śrub roiąganyh w blase ołowej połąenia doołowego obiąŝonego momentem ginająym. Biorą to pod uwagę siły roiągająe w śrubah kotwiąyh nie powinny być więkse niŝ: Nośność oblieniowa roiąganego T-stubu. Uwględnia się tutaj try modele nisenia T-stubu, predstawione w Tab. 6. EN oŝna teŝ stosować model łąąy model 1 i (Tab. 6. EN ). Ten model nisenia występuje wtedy, gdy w połąeniu nie pojawia się efekt dźwigni, e wględu na brak kontaktu blahy i betonu wskutek wydłuŝania się śrub. Nośność oblieniowa na roiąganie środnika słupa, w prypadku gdy ropatruje się rędy śrub kotwiąyh najdująe się pomiędy pasami tronu słupa. Sposób oblień (projektowania) jest identyny jak w prypadku połąenia doołowego, biorą pod uwagę równieŝ fakt, Ŝe nośnośći śrub kotwiąyh aleŝy równieŝ od ih długośi akotwienia w fundamenie. W uprosonym modelu mehaninym, nośność na roiąganie jest określana tylko dla jednego seregu śrub kotwiąyh. W elu ułatwienia oblień, w prypadku seregów śrub kotwiąyh najdująyh się po obydwu stronah środnika tronu słupa, alea się pryjęie ekwiwalentnego, pojedynego rędu śrub o wytrymałośi na roiąganie równej wytrymałośi astępowanyh rędów śrub. Nie alea się uwględniać nośnośi więksej liby seregów śrub pry określaniu nośnośi podstawy słupa obiąŝonej siłą osiową i momentem ginająym. 3.4 Zakres stosowania Predstawione asady oblień ograniają się do nieuŝebrowanyh podstaw słupów, predstawionyh na Rys Trony tyh słupów obiąŝone są siłą osiową i momentem ginająym diałająym wględem osi więksej bewładnośi prekroju tronu słupa. Pryjęto Ŝe stosuje się dwie śruby kotwiąe w pojedynym seregu. EN nie podaje asad obliania podstaw na pryepność. Nie jest aleane stosowanie regół jak dla prętów Ŝebrowanyh w stosunku do prętów akotwień. Nie ma teŝ reguł dotyąyh obliania prętów płytkami kotwiąymi. Będą one podane w ałąnikah krajowyh. W niniejsym NCCI oblieniową długość akotwienia śruby kotwiąej, pryjęto jak dla pręta uŝebrowanego, podieloną pre współynnik wynosąy,5. Jest to godne asadami obowiąująymi w niektóryh krajah i pierwsymi wersjami normy Euroode. Zgodnie EN (5) granię plastynośi stali której wykonano śruby kotwiąe (fajkowe) naleŝy pryjmoać nie więksą niŝ 300 N/mm². Strona 7
8 1 N Ed Ed 3 l a F T,l F C,r T,l C,r 4 t f t f b eff, b eff, 6 3 T,l C,r T,l 3 C,r Onaenia: 1 Siła osiowa i moment ginająy obiąŝająe podstawę słupa (wartość dodatnią obiąŝenia pryjęto według EN , siła roiągająa jest dodatnia, moment ginająy diałająy godnie ruhem wskaówek egara jest dodatni) Lewa strona połąenia roiąganą śrubą kotwiąą: siła roiągająa jest prenosona pre T-stub składająy się blahy ołowej podstawy słupa i śrub kotwiąyh. 3 Prawa strona połąenia obiąŝona siłami śiskająymi: śiskany T-stub połąenia sprawdany jest na siły doisku powstałe na skutek diałania siły osiowej i momentu ginająego. 4 Ramię sił wewnętrnyh, odległość pomiędy siłą roiągająą w śrubah kotwiąyh i wypadkową napręŝeń doisku pod blahą ołową podstawy słupa. 5 Śruby kotwiąe. 6 Pole powierhni śiskanego T-stubu. Rys. 3. Siły śiskająe i roiągająe powstałe na skutek diałania siły osiowej i momentu ginająego na podstawę słupa. 4. Sytuaja projektowa 1: Wymiarowanie blahy ołowej podstawy słupa obiąŝonej siłą osiową i momentem ginająym 4.1 Wybór typu blahy ołowej Z uwagi na wygodę romiesenia śrub kotwiąyh po obydwu stronah tronu słupa, alea się stosowanie blah ołowyh duŝym wysięgiem. Blaha ta powala równieŝ na więksenie ramienia sił wewnętrnyh w połąeniu, o powoduje redukję sił roiągająyh w śrubah kotwiąyh. Strona 8
9 PoniŜej apreentowano sposób wymiarowania symetrynej podstawy słupa. Zastosowano w niej blahę ołową duŝym wysięgiem, o pokaano na Rys Śruby kotwiąe romiesono w sposób następująy: pojedyny rąd śrub na wystająej ęśi blahy, dwa rędy śrub prypadająe na pas (po jednym kaŝdej strony pasa). W kaŝdym rędie najdują się dwie śruby kotwiąe, romiesone symetrynie wględem osi więksej bewładnośi prekroju tronu słupa. h 1 w b p m x e x 3 t f 1 e m m 3 e m b p m m x e x 3 e m m e Onaenia: 1. Pas słupa. Środnik słupa 3. Blaha ołowa podstawy słupa Rys. 4.1 Wymiary geometryne roiąganego T-stubu 4. Wybór materiału Pred ropoęiem oblień naleŝy pryjąć klasę betonu, kategorię wytrymałośiową stali której wykonana jest blaha ołowa klasę śrub kotwiąyh. W prypadku typowyh konstrukji awyaj pryjmuje się śruby klasy 4.6 lub radiej 8.8. Kategoria wytrymałośiowa stali blahy ołowej nie musi być taka sama jak tronu słupa. 4.3 PrybliŜone wynaenie maksymalnyh wartośi sił śiskająyh i roiągająyh diałająyh na fundament Biorą pod uwagę wsystkie kombinaje siły osiowej i momentu ginająego (N Ed, Ed ) obiąŝająe podstawę słupa, maksymalne wartośi sił sćiskająej i roiągająej, obiąŝająe fundament wynaa się według worów: Ed - max(f C,Ed ) maksymalna wartość siły śiskająej F C,Ed = h t f N Ed Strona 9
10 Ed N - max(f T,Ed ) maksymalna wartość siły roiągająej F T,Ed = + h t Uwaga: siła osiowa ma wartość dodatnią, jeŝeli jest roiągająa, ujemną jeŝeli jest śiskająa; pryjęto onaenia N Ed, Ed, N, i odpowiednio jako N j,ed, j,ed, N j, i j,. 4.4 Wymiarowanie blahy ołowej e wględu na maksymalną śiskająą siłę osiową W elu określenia nośnośi blahy ołowej podstawy słupa obiąŝonej osiową siłą śiskająą naleŝy stosować proedurę predstawioną w Rodiale 4 SN037. ObiąŜenie śiskająe pryjmuje się według woru: N j,ed = max(f C, Ed.) Pryjęto blahę typu duŝym wysięgiem. Jako wynik oblień otrymano wymiary blahy ołowej serokość i wysokość (b p, h p ) i grubość (t p ). 4.5 Określenie grubośi blahy ołowej i średniy śrub kotwiąyh e wględu na obiąŝenie podstawy słupa osiową siłą roiągająą Nośność śrub kotwiąyh Nośność śrub kotwiąyh i nośność ęśi roiąganej podstawy słupa Uwględniają róŝne modele nisenia roiąganego T-stubu, nośność oblieniową śrub kotwiąyh naleŝy pryjmować jako wartość monimalną : Nośność oblieniowa akotwienia: 1 o Średnia śruby φ 3 mm: Ft, bond, = ( πφlb fbd ),,5 (13 φ) /100 o Średnia śruby φ > 3 mm: Ft, bond, = ( πφ lb fbd ).,5 Gdie l b jest podstawową długośią akotwienia trpienia śruby i f bd jest oblieniową pryepnośią pręta do betonu w strefie akotwienia godnie ( 8.4.() of EN ). - Uwaga: EN speyfikuje wytrymałość oblieniową pręta do betonu w strefie akotwienia tylko dla prętów uŝebrowanyh. W niniejsym NCCI pryjęto, Ŝe wartość oblieniowej pryepnośi pręta do betonu w strefie akotwienia dla pręta gładkiego, jako wartość 8.4 of EN podieloną pre współynnik,5. - nośność oblieniowa na roiąganie prekroju śruby kotwiąej, f Ed 0,9 f F t, = γ Aneks A dołąony do niniejsego NCCI awiera wartośi nośnośi oblieniowej akotwienia śrub kotwiąyh róŝnyh średni (śruby klasy 4.6), jako funkję długośi akotwienia trpienia śruby w fundamenie. ub A s b,tration Strona 10
11 Redukję długośi akotwienia trpienia śruby w fundamenie stosuje się, gdy trpień śruby jest akrywiony (śruby fajkowe). PoniewaŜ ekwiwalentna długość akotwienia nie jest podana w EN , koniene jest aadoptowanie asad podanyh w istniejąyh normah krajowyh. Ostateny wybór rodaju śrub kotwiąyh i segółów akotwienia aleŝy od wysokośi fundamentu. Nośność oblieniową pojedynej śruby kotwiąej wynaa się według woru: F = min t, anhor, Romiar śruby kotwiąej [ F ; F ] t,bond, t, Aby uniknąć treiego modelu nisenia połąenie (erwanie trpieni śrub), nośność śrub kotwiąyh musi spełniać następująy warunek: F t,anhor, max(f T,Ed ) W pierwsym prybliŝeniu, pryjmuje się, Ŝe śruby kotwiąe osiągają pełną nośność na 0,9 fub As roiąganie: F t,anhor, =. Wymagane pole powierhni trpieni śrub wynosi: γ γ A s FT,Ed ( ) 1,8 f ub i na tej podstawie wynaa się libę i średnię śrub. Dwa rędy śrub kotwiąyh W prypadku gdy stosuje się dwa rędy śrub kotwiąyh, pole powierhni trpieni śrub wynaa się według woru: γ A s FT,Ed ( ) 3,6 f ub Końowe sprawdenie nośnośi śrub kotwiąyh wykonuje się, gdy ostanie pryjęta długość akotwienia trpieni śrub i segóły konstrukyjne połąenia. Doświadenia i praktyka inŝynierska wiąana projektowaniem fundamentów powalają projektantowi na wybór odpowiedniego typu śrub kotwiąyh. JeŜeli dla danej średniy i klasy śruby kotwiąej nie moŝe być apewniona odpowiednia długość akotwienia trpienia śruby, koniene jest pryjęie mniejsej nośnośi śruby, niŝ nośnoś wynikająa pola powierhni jej trpienia Nośność oblieniowa roiąganego T-stubu dwoma rędami śrub kotwiąyh Grubość blahy ołowej Grubość blahy olowej t p wynaona na podstawie wymiarowania śiskanej ęśi podstawy słupa, moŝe być niewystarająa. Baują na 1 modelu nisenia (uplastynienie blahy ołowej), grubość blahy ołowej wynaa się według worów (Rys. 4.1): Strona 11
12 Jeden rąd śrub kotwiąyh: t p F γ T,Ed 0 fypπ Dwa rędy śrub kotwiąyh: t p F γ T,Ed 0 fyp4π 4.6 Sprawdenie nosnośi podstawy słupa Sprawdenie nośnośi oblieniowej podstawy słupa preprowada się godnie asadami predstawionymi w Rodiale 5. W raie konienośi naleŝy preprowadić niebędne modyfikaje polegająe na korekie wymiarów blahy ołowej podstawy lub śrub kotwiąyh. 5. Sytuaja projektowa : Określenie nośnośi oblieniowej blahy ołowej 5.1 Typ połąenia Pryjęto połąenie symetryne jednym lub dwoma rędami śrub kotwiąyh (dwie śruby w rędie) po kaŝdej e stron połąenia (patr Rys. 5.1). Uwaga: W prypadku połąenia symetrynego, odległośi T,l = T,r = T i C,l = C,r = C. t f t f b eff, b eff, T,l C,r T,l C,r Rys. 5.1 Strefa śiskana i śruby kotwiąe w podstawie słupa. 5. Sprawdenie nośnośi śrub kotwiąyh Nośność oblieniowa śruby kotwiąej, F t,anhor,, wynaona godnie wynosi: F = min t, anhor, [ F ; F ] t,bond, t, Strona 1
13 5.3 Wynaenie nośnośi e wględu na osiową siłę śiskająą Nośność podstawy słupa e wględu na śiskająą siłę osiową wynaa się godnie Rodiałem 5? SN037, pod warunkiem, Ŝe podstawa słupa nie jest obiąŝona momentem ginająym. Oblienia te dostarają pierwsyh wskaówek dotyąyh kombinaji obiąŝeń w postai momentu ginająego i siłu osiowej diałająyh na połąenie. NaleŜy anayć, Ŝe jeŝeli ęść osiowego obiąŝenia śiskająego jest prenosona pre T-stub repreentująy środnik słupa, wynaona nośność jest więksa niŝ suma nośnośi wynaonyh pry więiu pod uwagę śiskane T-stuby repreentująe pasy tronu słupa. W EN predstawiono uprosony model (biorąy pod uwagę tylko nośność T-stubów repreętująyh pasy tronu słupa) słuŝąy do wynaania nośnośi podstawy słupa bbiąŝonej osiową siłą śiskająą. Nośność kaŝdego e śiskanyh T-stubów onaono jako FC,. Nośność podstawy słupa wynaa się na podstawie nośnośi T-stubów, jako: N C, = -( F C, ), - wartość ujemna, jeŝeli siła jest śiskająa. 5.4 Określenie nośnośi podstawy słupa e wględu na siłę roiągająą W prypadku tym wynaa się nośność śrub kotwiąyh e wględu na roiąganie. Efektywna długość T-stubu oŝliwe modele nisenia roiąganyh T-stubów pokaano shematynie na Rys. 5.. Długość efektywną T-stub pryjmuje się według worów (wymiary geometryne jak Rys. 4.1): Zewnętrny rąd śrub: o ehanimy kołowe: l = min[( π m);( π m + w),( π m + e)] o eff, p ehanimy niekołowe: l = min[ 0,5b ;(4m + 1,5e );( e + m + 0,65e );(0,5w + m + 0,65e )] eff, n p odel 1, długość efektywna T-Stubu: l = min( l : l ) odel, długość efektywna T-Stubu: x eff,1 x x l eff, = l eff, n eff,p x x eff, n x x Wewnętrny rąd śrub o ehanimy kołowe: l = π m eff, p o ehanimy niekołowe l = (4m 1,5 ) eff, n + e odel 1, długość efektywna T-Stubu: l = min( l : l ) eff,1 eff,p eff, n Strona 13
14 odel, długość efektywna T-Stubu: l eff, = l eff, n W prypadku predstawionym na Rys. 5. e), efektywną długość T-stubuwynaa się jak dla pierwsego modelu nisenie (Rys. 5. a)). F t F t δ m e m e F t δ a) n b) n F t F t e) δ ) d) Onaenia: a) Plastyny model nisenia (odel 1), b) CŜęśiowo plastyny model i erwanie trpieni śrubial (odel ), ) Zerwanie trpieni śrub (odel 3), d) Uplastynienie środnika (odel 4), e) Uplastynienie w pasah w prypadku odrywania się blahy podstawy od fundamentu. Rys. 5. oŝliwe modele nisenia roiąganego T-stubu Spejalny model nisenia astępująy odele 1 i jest moŝliwy wtedy, gdy następująe warunki dotyąe długośi trpienia śruby są spełnione: 8,8 A m > s Lb Lb = l t eff,1 p 3 Gdie odległość m pokaano na Rys. 5. a efektywna długość T-stubu l eff wynosi jak wyŝej. Nośność T-stubów na roiąganie W punkie tym predstawiono sposób określenia nośnośi T-stubów obiąŝonyh roiągająą siłą osiową. Nośność oblieniową rędu roiąganyh śrub kotwiąyh wynaa się jako najmniejsą wartość określoną dla modeli nisenia jak na Rys. 5. i onaa jako F t, anhor,. Nośność e wględu na uplastynienie: p t fy pl, = leff mpl, = leff. 4γ 0 Strona 14
15 Wartość ta moŝe się róŝnić dla modeli nienia onaonyh jako odel 1 ( l eff,1 ) i odel ( l eff, ). Nośność roiąganyh T-stubów obiąŝonyh siłą F t, określa się jako wartość najmniejsą - ode1 1: - odel : F F t,1, t,, 4 = m = pl,,1 pl,, + nf m + n t,anhor,, n = min(e;1,5m) - odele 1-: JeŜeli warunki wymagają pryjęia spejalnyh modeli nisenia, nośność dla modelu nisenia 1 i astępuje się pre: o : F t,1/, pl,,1 =. m - odel 3: Zerwanie trpienia śruby F t,3, = Ft,anhor, - odel 4: Dla wewnętrnego rędu śrub, nośność środnika słupa na roiąganie: f y,w F t,w, = beff,t,wt w γ 0 Nośność wsystkih rędów śrub kotwiąyh anjdująyh się po roiąganej stronie połąenia wynaa się według woru: F T, = F t, Sumowanie dotyy jeden lub dwa rędy rąd śrub po roiąganej stronie połąenia. Nośność e wględu na roiągająą siłę osiową Nośność połąenia symetrynego na roiąganie wynaa się według woru: N T, = F T, Wór ten jest waŝny, gdy nie występuje obiąŝenie w postai momentu ginająego. 5.5 Nośność e wględu na moment ginająy JeŜeli nie występuje obiąŝenie w postai siły osiowej, nośność połąeń symetrynyh e wględu na moment ginająy wynaa się jako wartość minimalną według woru: 0, = min ( F T, : F C, ), gdie ramię sił wewnętrnyh wynosi = T + C 5.6 Kombinaje siły osiowej i momentu ginająego W prypadku, gdy podstawa słupa jest obiąŝona kombinają siły osiowej i momentu ginająego ( Ed, N Ed ), sprawdenie nośnośi ogrania się do następująyh kroków: a) Rokład napręŝeń w prekroju poprenym tronu słupa dostara informaji na temat rodaju obiąŝenia diałająego na podstawę słupa. Powala to ustalić rokład obiąŝeń na podstawę według tab. 6.7 of EN Strona 15
16 b) Wielkość mimośrodu siły osiowej określa się dla danej kombinaji obiąŝeń ( Ed, Ed N Ed ) według woru e N = for the applied ombination is ( Ed, N Ed ). W aleŝnośi NEd od naku momentu ginająego i siły osiowej, wartość momośrodu moŝe być dodatnia albo ujemna. ) Nośność rędu śrub roiąganego T-stubu F T,, wynaa się godnie punktem 5.3 dokumentu. PoniewaŜ połąenie jest symetryne nośność oblieniowa na roiąganie jest taka sama dla obydwu stron podstawy słupa. (Oblień tyh nie wykonuje się, gdy ały prekrój jest śiskany). d) Nośność T-stubu imitująego śiskany pas tronu słupa F C, wynaa się godnie punktem 5. dokumentu. PoniewaŜ połąenie jest symetryne nośność oblieniowa na śiskanie jest taka sama dla obydwu stron podstawy słupa. (Oblień tyh nie wykonuje się, gdy ały prekrój jest roiągany). e) Wymiary geometryne podstawy słupa, a w sególnośi ramię sił wewnętrnyh wynaa się jak pokaano na Rys Z uwagi na symetrię połąenia: T,l = T,r = T i C,l = C,r = C. f) Sprawdenie y momenty, Ed i, są tyh samyh naków i y Ed. JeŜeli tak, nośność połąenia jest ahowana. Wory predstawione w Table 5.1 dotyą połąeń symetrynyh i ostały pryjęte na podstawie table 6.7 of EN Tab. 5.1 Nośność oblieniowa e wględu na moment ginająy ObiąŜenie Ramię sił wewnętrnyh Nośność e wględu na moment ginająy Roiąganie lewej strony Śiskanie prawej strony Roiąganie lewej strony Roiąganie prawej strony Śiskanie lewej strony Roiąganie prawej strony Śiskanie lewej strony Śiskanie prawej strony = T,l + C,r N Ed > 0 i e > T,l N Ed 0 i e - C,r FT, FC, = T + C Wartość mniejsa i / e + 1 / e + 1 = T,l + T,r N Ed > 0 i 0 < e < T,l N Ed > 0 i - T,r < e 0 FT, FT, = T + T Wartość mniejsa i / e + 1 / e 1 = C,l + T,r N Ed > 0 i e - T,r N Ed 0 i e > C,l FC, FT, = C + T Wartość mniejsa i / e + 1 / e 1 = C,l + C,r N Ed 0 i 0 < e < C,l N Ed 0 i - C,r < e 0 FC, FC, = C + C Wartość mniejsa i / e + 1 / e 1 C T T C T T C C Strona 16
17 Ed > 0 gdy diała godnie ruhem wskaówek egara, N Ed > 0 gdy roiągająa, e = N Ed Ed Wory podane wyŝej dotyą połąeń symetrynyh, wię: T,l = T,r = T i C,l = C,r = C JeŜeli nośność połąenia jest ahowana. Ed 5.7 Interakja siły osiowej i momentu ginająego Gdy podstawa słupa obiąŝona momentem ginająym i siłą osiową osiąga swoją nośność, to: Ed = N Ed = N e = Ed = NEd N Wykres pokaany na Rys. 5.3 wykonano dla połąenia symetrynego dwoma seregami śrub po kaŝdej stronie połąenia, pryjęto Ŝe odległośi od osi więksej bewładnośi prekroju tronu słupa do środka śiskanego T-stubu repreentująego pas i do środka strefy roiąganej ( C i T ) są równe. Gdy odległośi te nie są równe, wynaone pole będie się róŝnić nienanie od apreentowanego na wykresie. Opraowano róŝne typy wykresów predstawiająyh interakję siły osiowej i momentu ginająego. Powala tona sybkie sprawdenie kombinaji obiąŝeń diałająyh na podstawę słupa. Wsystkie dopusalne kombinaje obiąŝeń spełniająe warunki nośnośi najdują się we wnętru opraowanego wykresu. Strona 17
18 (1) : +N T. N Ed (3) : + 0, (4) : - 0, Ed (5) () : -N C, Onaenia: 1) Nośność e wględu na roiąganie osiowe ) Nośność e wględu na ujemną siłę 3) Nośność e wględu na dodatni moment ginająy 4) Nośność e wględu na ujemny moment ginająy 5) Dopusalne kombinaje momentu ginająego i siły osiowej Rys. 5.3 Podstawa słupa: Wykres interakji momentu ginająego i siły osiowej Tab. 5. Interakja nośnośi oblieniowyh N i ObiąŜenie Roiąganie lewej strony Ramię sił wewnętrnyh Nośność oblieniowa odpowiadająa N 0 N i e > T N 0 i e - C Śiskanie prawej strony Dominaja dodatniego momentu ginająego obiąŝeniem śiskająym lub roiągająym (Rys. 5.1) = T + C Deyduje nośność strefy śiskanej: = NC, + NT Deyduje nośność strefy roiąganej: = N T, N C Deyduje nośność strefy śiskanej: = NC, + NT Deyduje nośność strefy roiąganej: = NT, + N C Obie strony N > 0 i 0 < e < T N > 0 i - T < e 0 Strona 18
19 roiągane Dominaja roiągająego obiąŝenia osiowego momentem ginająym dodatnim lub ujemnym = T ( ) = NT, N ( ) = NT, N Śiskanie lewej strony Roiąganie prawej strony Dominaja ujemnego momentu ginająego obiąŝeniem śiskająym lub roiągająym Obie strony śiskane. Dominaja osiowej siły śiskająej momentem ginająym dodatnim lub ujemnym = C + T = C 0 N and e - T N 0 and e > C Deyduje nośność strefy śiskanej: = NC, NT Deyduje nośność strefy roiąganej: = NT, + N C Deyduje nośność strefy śiskanej: = NC, NT Deyduje nośność strefy roiąganej: = NT, + N N 0 i 0 < e < C N 0 i - C < e 0 ( ) = NC, N C ( ) = NC, N Ed > 0 gdy diała godnie ruhem wskaówek egara, N Ed > 0 gdy roiągająa, e = N Ed Ed Wory podane wyŝej dotyą połąeń symetrynyh, wię: T,l = T,r = T i C,l = C,r = C JeŜeli nośność połąenia jest ahowana. Ed Strona 19
20 Aneks A: Nośność oblieniowa śrub kotwiąyh Norma EN predstawia wytyne dotyąe akotwienia śrub kotwiąyh wykonanyh prętów Ŝebrowanyh. Nie predstawia natomiast wytynyh dotyąyh akotwień śrub wykonanyh prętów gładkih, które są ęsto stosowane. W tym dokumenie pryjęto, Ŝe wartośi oblieniowe nośnośi akotwienia śrub wykonanyh prętów gładkih wynaa się na podstawie nośnośi akotwień śrub wykonanyh prętów Ŝebrowanyh (według 8.4 of EN ), dielą je pre współynnik,5. PoniŜse wykresy predstawiają aleŝność pomiędy nośnośią akotwienia śrub kotwiąyh a długośią ih akotwienia w betonie. Pryjęto, Ŝe śruby są klasy 4.6 i ,0 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30, ,0 10,0 0, Długość akotwienia (mm) Basi anhorage bond length (mm) Rys A.1 Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 4.6, beton C0/5 Strona 0
21 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40, ,0 0,0 10,0 0, Długość akotwienia (mm) Basi anhorage bond length (mm) Rys A. Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 4.6, beton C30/37 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 180,0 170,0 160,0 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 0,0 10,0 0, Długość akotwieniah (mm) Rys A.3 Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 4.6, beton C40/50 Strona 1
22 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30, ,0 10,0 0, Długość akotwienia (mm) Basi anhorage bond length (mm) Rys A.4 Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 5.6, beton C0/5 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40, ,0 0,0 10,0 0, Długość akotwienia (mm) Basi anhorage bond length (mm) Rys A.5 Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 5.6, beton C40/50 Strona
23 Nośność na roiąganie F t,anhor, (kn) 180,0 170,0 160,0 150,0 140,0 130,0 10,0 110,0 100,0 90,0 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 0,0 10,0 0, Długość akotwienia (mm) Rys A.6 Nośność akotwienia śrub kotwiąyh śruba klasy 5.6, beton C40/50 Strona 3
24 Protokół jakośi TYTYŁ ZASOBU Informaje uupełniająe: Projektowanie podstawy słupa Odniesienie(a) ORYGINAŁ DOKUENTU Name Company Date Stworony pre Ivor Ryan CTIC 06/0/006 Zawartość tehnina sprawdona pre Alain Bureau CTIC 06/0/006 Zawartość redakyjna sprawdona pre Tehnina awartość aaprobowana pre następująyh partnerów STALE: 1. UK G W Owens SCI 07/04/06. Frane A Bureau CTIC 07/04/06 3. Sweden B Uppfeldt SBI 07/04/06 4. Germany C üller RWTH 07/04/06 5. Spain J Chia Labein 07/04/06 Zasób atwierdony pre tehninego koordynatora G W Owens SCI 18/08/06 DOKUENT TŁUACZONY Tłumaenie wykonane pre: Pretłumaony asób atwierdony pre: A. Wojnar, PR A. Kołowski, PR Strona 4
25 Informaje ramowe Tytuł* Informaje uupełniająe: Projektowanie podstawy słupa Seria Opis* W tym dokumenie predstawiono asady dotyąe projektowania podstaw słupów utwierdonyh. Zasady te ograniają się do symetrynyh, nieustywnionyh podstaw słupów któryh tron wykonany jest profili dwuteowyh i obiąŝony siłą osiową, siłą popreną i momentem ginająym diałająym wględem osi więksej bewładnośi słupa. Predstawione asady mogą być w ogranionym akresie astosowane w prypadku określania nośnośi podstaw słupów, któryh tron wykonany jest innyh typów kstałtowników. Poiom dostępu* Ekspertya Praktyka Identyfikatory* Nawa pliku Format C:\Douments and Settings\awojnar\oje dokumenty\009\aes Steel\ \!_SN\043\.do irosoft Offie Word; 4 Pages; 1396kb; Kategoria* Tytuł asobu Informaje uupełniająe Punkt widenia InŜynier Predmiot* Obsar astosowania Budynki jednokondygnayjne Daty Data utworenia 10/04/006 Data ostatniej modyfikaji 10/04/006 Data sprawdenia 10/04/006 WaŜny od WaŜny do Jęyk(i)* Polski Kontakt Autor Ivor Ryan, CTIC Sprawdony pre Alain Bureau, CTIC Zatwierdony pre Redaktor Ostatnio modyfikowany pre Słowa kluowe* Zoba teŝ Omówienie Sególne instrukje Podstawa słupa Odniesienie do Euroodu Prykład(y) oblieniowy Komentar Dyskusja Inne Narodowa prydatność EU EN , EN 199 Strona 5
Informacje uzupełniające: Wyboczenie z płaszczyzny układu w ramach portalowych. Spis treści
S032a-PL-EU Informacje uupełniające: Wybocenie płascyny układu w ramach portalowych Ten dokument wyjaśnia ogólną metodę (predstawioną w 6.3.4 E1993-1-1 sprawdania nośności na wybocenie płascyny układu
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność podstawy słupa ściskanego osiowo. Dane. Sprawdzenie wytrzymałości betonu na ściskanie. α cc = 1,0.
Dokument Ref: Str. 1 z 4 Example: Column base onnetion under axial ompression śiskanego osiowo Dot. Euroodu EN 1993-1-8 Wykonał Ivor RYAN Data Jan 006 Sprawdził Alain BUREAU Data Jan 006 Przykład: Nośność
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Spis treści
Informacje uzupełniające: Projektowanie połączeń belek z podciągiem. Ten dokument przedstawia zasady sprawdzania nośności przekroju belki z wyciętym fragmentem pasa. Zasady ograniczają się do elementów
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Modelowanie ram portalowych - analiza spręŝysta. Spis treści
Informacje uzupełniające: Modelowanie ram portalowych - analiza spręŝysta Ten dokument przedstawia informacje na temat modelowania i obliczania ram portalowych. W dokumencie nie zawarto informacji na temat
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej SN042a-PL-EU. 1. Model obliczeniowy 2. 2.
Informacje uzupełniające: Projektowanie kalenicowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej Ten dokument zawiera informacje na temat metod projektowanie śrubowego styku montaŝowego rygla w ramie portalowej.
Bardziej szczegółowoPrzykład: Oparcie kratownicy
Dokument Re: SX033b-PL-EU Strona 1 z 7 Przykład przedstawia metodę obliczania nośności przy ścinaniu połączenia doczołowego kratownicy dachowej z pasem słupa. Pas dźwigara jest taki sam, jak pokazano w
Bardziej szczegółowoZawartość. Ten dokument zawiera informację o typowych zastosowaniach i róŝnych typach rozwiązań dla elementów osłonowych. 1. Postanowienia ogólne 2
Ten dokument zawiera informację o typowych zastosowaniach i róŝnych typach rozwiązań dla elementów osłonowych. Zawartość 1. Postanowienia ogólne 2 2. Bibliografia 4 Strona 1 1. Postanowienia ogólne 1.1
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeniowy: Zestawienie obciąŝeń działających na powierzchnię budynku
Dokument Ref: SX016a-PL-EU Str. 1 z 8 Dot. Eurocodu EN 1991-1-3, Wykonał Matthias Oppe Data June 005 Sprawdził Christian Müller Data June 005 Przykład obliczeniowy: Zestawienie obciąŝeń działających Ten
Bardziej szczegółowoPrzykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dokument Ref: SX043a-PL-EU Strona 1 5 Prykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krywej temperatura-cas Wykonał Z. Sokol Data styceń 006 Sprawdił F. Wald Data styceń
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Przystosowanie do instalacji w budownictwie mieszkaniowym z lekkiej konstrukcji stalowej
Plan rozwoju: Przystosowanie do instalacji w budownictwie mieszkaniowym z Opisuje sposoby prowadzenia instalacji w budownictwie mieszkaniowym z lekkiej konstrukcji stalowej. Zawartość 1. Budynki niskie
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność belki zespolonej częściowo obetonowanej w warunkach poŝaru
Dokument Re: SX038a-PL-EU Strona 1 10 Dot. Eurokodu EN1994-1- Wykonał P Saumann & T Trautmann Data luty 005 Sprawdił J Cia, Labein Data listopad 005 Prykład: Nośność belki espolonej ęśiowo obetonowanej
Bardziej szczegółowoPrzykład: Dobór grupy jakościowej stali
ARKUSZ OBLICZENIOWY Dokument Ref: SX005a-EN-EU Strona 1 z 6 Celem przykładu jest wyjaśnienie procedury doboru grupy jakościowej stali według Tablicy 2.1 w normie 1-1, przy projektowaniu prostej konstrukcji.
Bardziej szczegółowo2. Dobór blachy czołowej Wymiary blachy czołowej Rozmiar spoin Inne zagadnienia projektowe Granice stosowania 6
Informacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia doczołowego prostego Opracowanie zawiera reguły dotyczące wstępnego doboru części podstawowych (składników) połączenia doczołowego prostego (nie przenoszącego
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Odporność poŝarowa lekkich profili stalowych w konstrukcjach budynków mieszkalnych
Plan rozwoju: Odporność poŝarowa lekkich profili stalowych w konstrukcjach Opisano środki za pomocą których lekkie profile stalowe mogą być wystarczająco zabezpieczone przez okładziny z płyt gipsowych
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Płytowa ochrona przeciwpoŝarowa SS043a-PL-EU
Ten dokument zawiera informację o typowych zastosowaniach, korzyściach i ograniczeniach ochrony płytowej stali w warunkach poŝarowych. Rozdział projektowy opisuje dwa główne typy płyt i podaje informacje
Bardziej szczegółowoPrzykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z kątownika do blachy węzłowej
Dokument Re: SX34a-PL-EU Strona 1 z 8 Przykład: Połączenie śrubowe rozciąganego pręta stęŝenia z Przykład pokazuje procedurę sprawdzenia nośności połączenia śrubowego pomiędzy prętem stęŝenia wykonanym
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność na wyboczenie słupa przegubowego z stęŝeniami pośrednimi
3,0 ARKUSZ OBLICZEIOWY Dokument Ref: SX00a-E-EU Strona 1 4 Ttuł Prkład: ośność na wbocenie słupa pregubowego e Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wkonał Matthias Oppe Data cerwiec 00 Sprawdił Christian Müller Data
Bardziej szczegółowoS235, S275, S355, S420
Dane: Współczynniki niestateczności w podwyŝszonej temperaturze Opracowanie podaje tablicę współczynników niestateczności elementów stalowych wykonanych z gatunków stali S235, S275, S355, S420 i S460 w
Bardziej szczegółowoPrzykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach momentami zginającymi.
Dokument Ref: SX011a-EN-EU Str. 1 z 7 Wykonał Arnaud Lemaire Data Marzec 005 Sprawdził Alain Bureau Data Marzec 005 Przykład: Belka swobodnie podparta, obciąŝona na końcach W poniŝszym przykładzie przedstawiono
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Elementy rurowe wypełnione betonem naraŝone na oddziaływanie poŝaru
Plan rozwoju: Elementy rurowe wypełnione betonem naraŝone na oddziaływanie poŝaru Dokument przedstawia typowe zastosowania, zalety i ograniczenia stosowania elementów rurowych wypełnionych betonem, naraŝonych
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Zapewnienie usług projektowych dla budynków mieszkalnych o lekkiej konstrukcji stalowej
SS023a-PN-EU Plan rozwoju: Zapewnienie usług projektowych dla budynków mieszkalnych o lekkiej Opisano róŝne sposoby zapewnienia usług projektowych dla budynków mieszkalnych Spis treści 1. Wstęp 2 Strona
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Wstępne projektowanie belek bez zespolenia. Spis treści
Informacje uzupełniające: Wstępne projektowanie belek bez zespolenia Podano projektowe wykresy pomocne projektantowi przy wstępnym doborze walcowanych przekrojów dwuteowych na drugorzędne belki bez zespolenia.
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia z przykładką środnika. Zawartość
Informacje uzupełniające: Wstępny dobór połączenia z przykładką środnika Opracowanie zawiera reguły dotyczące wstępnego doboru części podstawowych (składników) połączenia z przykładką środnika w postaci,
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Belki zintegrowane w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych
Plan rozwoju: Belki zintegrowane w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach Przedstawiono róŝne rodzaje belek zintegrowanych w których wyeliminowano wystawanie belek poniŝej płyty betonowej. Opisano korzyści
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Długości efektywne i parametry obciąŝeń destabilizujących dla belek i wsporników - przypadki ogólne.
Informacje uzupełniające: Długości efektywne i parametry obciąŝeń destabilizujących dla belek i wsporników - przypadki ogólne Zaprezentowano wartości parametru długości efektywnej k i parametru destabilizacji
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Szkielet prosty pojęcie i typowe układy ram. Zawartość
Informacje uzupełniające: Szkielet prosty pojęcie i typowe układy ram W opracowaniu wprowadzono pojęcie prostego typu szkieletu w budynkach wielokondygnacyjnych. W takich układach sztywność na przechył
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Natryskowa ochrona przeciwpoŝarowa SS044a-PL-EU
Ten dokument zawiera informację o typowych zastosowaniach, korzyściach i ograniczeniach ochrony natryskowej stali w warunkach poŝarowych. Rozdział projektowy opisuje dwa główne typy materiałów izolacyjnych
Bardziej szczegółowoWielokryteriowa optymalizacja liniowa (WPL)
arek isyński BO UŁ 007 - Wielokryteriowa optymaliaja liniowa (WPL) -. Wielokryteriowa optymaliaja liniowa (WPL) Zadaniem WPL naywamy następująe adanie optymaliaji liniowej: a a m L O L L O L L a a n n
Bardziej szczegółowoDane: Tablice z klasyfikacją przekroju europejskich kształtowników walcowanych na gorąco (kształtowniki IPE i HE) Zawartość
Dane: Tablice z klasyfikacją przekroju europejskich kształtowników walcowanych na gorąco (kształtowniki IPE i HE) Dokument ten zawiera tablice podające klasyfikację przekroju kształtowników IPE i HE, stosownie
Bardziej szczegółowoKomentarz do normy: PN-EN Uproszczony model obliczeniowy słupów zespolonych
Komentarz do normy: PN-EN 1994-1-2 4.3.5 Uproszczony model obliczeniowy słupów W tym komentarzu podano poradę na temat obliczania efektywnej sztywności giętej rur wypełnionych betonem, zgodnie z PN-EN
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Stropy zespolone naraŝone na oddziaływanie. Spis treści
Plan rozwoju: Stropy zespolone naraŝone na oddziaływanie poŝaru Dokument zawiera informacje na temat typowych zastosowań, korzyści i ograniczeń stosowania stropów zespolonych naraŝonych na działanie poŝaru.
Bardziej szczegółowoDane podstawowe. Średnica nominalna wkrętów Całkowita liczba wkrętów Końcowa i boczna odległość wkrętów Rozstaw wkrętów
RKUSZ OBLICZENIOWY Dokument: SX08a-PL-EU Strona z 3 Dot. Eurokodu PN-EN 993--3 Wykonał V. Ungureanu,. Ru Data styczeń 006 Sprawdził D. Dubina Data styczeń 006 Przykład: Obliczenie nośności połączenia śrubowego
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Zespolone belki i słupy naraŝone na oddziaływanie poŝaru. Spis treści
Plan rozwoju: Zespolone belki i słupy naraŝone na oddziaływanie poŝaru Dokument zawiera informacje o typowych zastosowaniach, zaletach i ograniczeniach stosowania zespolonych belek i słupów wykorzystujących
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup przegubowy z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury o przekroju kwadratowym
ARKUSZ OBICZEIOWY Dokument Ref: SX004a-E-EU Strona 1 z 4 Dot. Eurokodu E 1993-1-1 Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup przegubowy z trzonem
Bardziej szczegółowoDane: Współczynniki redukcyjne właściwości mechanicznych stali węglowych w podwyŝszonej temperaturze. Zawartość
Dane: Współczynniki redukcyjne właściwości mechanicznych stali węglowych w podwyŝszonej temperaturze Dokument podaje w stabelaryzowanej postaci wartości współczynników redukcyjnych granicy stali, moduły
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Projektowanie ciskanych elementów zimnogiętych
Schemat blokowy: Projektowanie ciskanych elementów zimnogiętych Schemat przedstawia projektowanie przegubowego ściskanego słupa ściennego. Słupek wykonany jest z zimnogiętego ceownika z odgięciami usztywaniającymi.
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek ELUZ w Croissy-Beaubourg, Francja
Studium przypadku: Budynek ELUZ w Croissy-Beaubourg, Francja Hala przemysłowa z portalowymi ramami o bardzo duŝej rozpiętości, zlokalizowana na przedmieściach ParyŜa. Dla oszczędności ramy portalowe wykonano
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Prefabrykowane płyty betonowe w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych
Plan rozwoju: Prefabrykowane płyty betonowe w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych Przedstawiono inny rodzaj płyty zespolonej stosowanej w budynkach wielokondygnacyjnych, opisano
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Lekkie konstrukcje stalowych dachów budynków mieszkalnych.
Plan rozwoju: Lekkie konstrukcje stalowych dachów budynków mieszkalnych. Wprowadzenie do stosowania lekkich ram stalowych jako podparcia dachów domów mieszkalnych o lekkiej konstrukcji stalowej. Spis treści
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: System "Slim Floor" w warunkach
Plan rozwoju: System "Slim Floor" w warunkach poŝarowych Dokument przedstawia informacje o typowych zastosowaniach, korzyściach i ograniczeniach stosowania systemu stropów zespolonych "Slim Floor" w warunkach
Bardziej szczegółowoPrzykład: Obliczanie ściskanego słupka ściany o przekroju z ceownika czterogiętego
Dokuent: SX04a -PL-EU Strona 1 z 3 Dot. Eurokodu 1-3 Przykład: Obliczanie ściskanego słupka ściany o przekroju z Przykład ten podaje sposób obliczania przegubowo podpartego słupka ściennego poddanego ściskaniu.
Bardziej szczegółowoPrzykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej z trzonem z dwuteownika szerokostopowego lub rury prostokątnej
ARKUSZ OBICZEIOWY Document Ref: SX00a-E-EU Strona z 7 Dot. Eurokodu E 993-- Wykonał Matthias Oppe Data czerwiec 005 Sprawdził Christian Müller Data czerwiec 005 Przykład: Słup ramy wielokondygnacyjnej
Bardziej szczegółowoDane: Właściwości materiałów w ścianach wydzielających strefy poŝarowe. Zawartość
Dane: Właściwości materiałów w ścianach wydzielających strefy poŝarowe Obliczenie parametrycznej krzywej temperatura-czas, zgodnie z Załącznikiem A normy PN- EN 1991-1-2, wymaga od projektanta uwzględnienia
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek mieszkalny, SMART House, Rotterdam, Holandia
Studium przypadku: Budynek mieszkalny, SMART House, Rotterdam, Holandia SMART House jest nazwą systemu budynków mieszkalnych wykorzystującym na belki i słupy przekroje rurowe, i lekki szkielet stalowy
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Płyty zespolone w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych
Plan rozwoju: Płyty zespolone w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach Opisano róŝne rodzaje płyt zespolonych stosowanych w budynkach, opisano korzyści ich stosowania oraz kluczowe zagadnienia związane
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Konstrukcje pionowe w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych
Plan rozwoju: Konstrukcje pionowe w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach Przedstawiono rodzaje słupów i elementy stęŝeń pionowych stosowanych w budynkach i podano informacje potrzebne do projektowania
Bardziej szczegółowoSpis treści. Określono podstawy do obliczania alfa-cr, mnoŝnika który mierzy stateczność ramy. 1. Metody określania α cr 2
Określono podstawy do obliczania alfa-cr, mnoŝnika który mierzy stateczność ramy. Spis treści 1. Metody określania α cr 2 2. Upraszczanie rozkładu obciąŝeń 4 3. Zakres stosowania 4 Strona 1 1. Metody określania
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Działanie tarczownicowe napręŝonego poszycia. Zawartość
Plan rozwoju: Działanie tarczownicowe napręŝonego poszycia Ten dokument podaje informacje o istotnych zagadnieniach dotyczących uwzględniania tarczowej pracy napręŝonego poszycia. Podane są równieŝ główne
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek Biurowy, Palestra, Londyn
Studium przypadku: Budynek Biurowy, Palestra, Londyn Budynek Palestry oferuje 28 000 metrów kwadratowych powierzchni handlowej pod wynajem w Southwark, Londyn, który obejmuje nowatorski system konstrukcyjny
Bardziej szczegółowoPrzykład: Obliczenie współczynnika alfa-cr
ARKUSZ OBLICZENIOWY Document Ref: SX006a-EN-EU Strona z 8 Przykład przedstawia sposób obliczania współczynnika alfa-cr układu ramowego. Pokazano, czy efekty drugiego rzędu powinny zostać uwzględnione w
Bardziej szczegółowoTransformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW
Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Belki drugorzędne w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach wielokondygnacyjnych
Plan rozwoju: Belki drugorzędne w komercyjnych i mieszkaniowych budynkach Przedstawiono zarys podstawowych rozwaŝań dotyczących ekonomicznego projektowania belek drugorzędnych w budynkach. Podano informacje
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Właściwości akustyczne lekkiej szkieletowej konstrukcji stalowej w budownictwie mieszkaniowym
Plan rozwoju: Właściwości akustyczne lekkiej szkieletowej konstrukcji stalowej w Opisuje praktyczne środki zapewniania zadowalających właściwości akustycznych budownictwa mieszkaniowego uŝywającego lekkiej
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek biurowy - 7 place d'iéna, ParyŜ
Studium przypadku: Budynek biurowy - 7 place d'iéna, ParyŜ Wzniesienie budynku biurowego zlokalizowanego w centrum ParyŜa, które wymagało zachowania istniejącej fasady i stworzenia duŝych wewnętrznych
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Określanie momentu w słupach prostych konstrukcji. Spis treści
Informacje uzupełniające: Określanie momentu w słupach prostych konstrukcji Przedstawiono metodę określania momentów zginających w słupach prostych konstrukcji od mimośrodowego połączenia belki ze słupem.
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Graniczne wartości ugięć w budynkach jednokondygnacyjnych. Spis treści
Informacje uzupełniające: Graniczne wartości ugięć w budynkach jednokondygnacyjnych Zalecenia dotyczące przyjmowania granicznych ugięć i przemieszczeń w budynkach jednokondygnacyjnych. Spis treści 1. Wprowadzenie.
Bardziej szczegółowoDane: Temperatury krytyczne dla projektowej nośności ogniowej stalowych belek i elementów rozciąganych.
Dane: Temperatury krytyczne dla projektowej nośności ogniowej stalowych belek i Niniejszy dokument przedstawia krzywe temperatury krytycznej dla belek stalowych i elementów rozciąganych, zaleŝne od wskaźnika
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Hybrydowa stalowa konstrukcja z elementów zimnogiętych i kształtowników gorąco walcowanych do konstrukcji mieszkalnych
Plan rozwoju: Hybrydowa stalowa konstrukcja z elementów zimnogiętych i kształtowników gorąco walcowanych do konstrukcji mieszkalnych Wprowadza koncepcję lokalnego zastosowania elementów gorąco walcowanych
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Odporność wielokondygnacyjnych budynków z ramami stalowymi na obciąŝenia poziome. Spis treści
Plan rozwoju: Odporność wielokondygnacyjnych budynków z ramami stalowymi na Przedstawiono róŝne moŝliwości rozwiązań przenoszących w budynkach wielokondygnacyjnych z ramami stalowymi i zamieszczono wstępne
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Sztywność podstaw słupów w analizie globalnej. Spis treści
Informacje uzupełniające: Sztywność podstaw słupów w analizie globalnej Ten dokument przedstawia szczegółową klasyfikację doczołowych podstaw słupów, określanie ich sztywności obrotowej i zalecenia dla
Bardziej szczegółowoSpis treści. 1. Uzyskane efekty 2. 2. Zaprojektowana konstrukcja stalowa 2. 3. Zespół projektowy 3. Strona 1. Dom Villa Loiste, Kotka, Finlandia
Studium przypadku: Energooszczędny dom w Finlandiii Dom "Villa Loiste" została wybudowana na potrzeby corocznych targów mieszkaniowych w Finlandii. Jest to jednorodzinny dom, którego konstrukcja została
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Projektowanie stalowych słupów
Schemat przedstawia prostą metodę opartą o kryterium stateczności słupa. Metoda ta wykorzystuje smukłość względną elementu i krzywe redukcyjne do obliczania nośności przekrojowej elementu ściskanego osiowo.
Bardziej szczegółowoStudium przypadku: Budynek firmy Airforge, Pamiers, Francja
Studium przypadku: Budynek firmy Airforge, Pamiers, Francja Typowy budynek dla przemysłu cięŝkiego, o wysokości 22 m i rozpiętościach do 23 m. Stalowa konstrukcja nośna stanowi podporę dla belek podsuwnicowych
Bardziej szczegółowoPrzykład: Nośność spawanego dźwigara o przekroju skrzynkowym w warunkach poŝaru
ARKUSZ OBLICZENIOWY Dokument Ref: SX036a-PL-EU Strona 1 z 6 Przykład: Nośność spawanego dźwigara o przekroju Przykład pokazuje sposób projektowania dźwigara o przekroju skrzynkowym, wykonanego z blach
Bardziej szczegółowo3. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOREKCYJNY)
Cęść 1. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY) 1.. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY).1. Wstęp Współcynnik κ naywany współcynnikiem ścinania jest wielkością ewymiarową, ależną od kstałtu prekroju. Występuje
Bardziej szczegółowowykonanego z kwadratowej rury wypełnionej betonem
ARKUSZ OBLICZENIOWY Dokument Ref: SX040a-PL-EU Strona 1 z 9 EN 1994-1- Annex H Wykonał Björn Uppfeldt Data kwiecień 006 Sprawdził Emma Unosson Data kwiecień 006 wykonanego z kwadratowej rury wypełnionej
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Zestawienie zagadnień istotnych przy projektowaniu poŝarowym domów jednorodzinnych. Zawartość
Plan rozwoju: Zestawienie zagadnień istotnych przy projektowaniu poŝarowym domów Przedstawiono przegląd głównych problemów, które powinny być uwzględniane przy koncepcyjnym projektowaniu budynków ze względu
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Projektowanie wstępne lekkich konstrukcji stalowych. Spis treści
Plan rozwoju: Projektowanie wstępne lekkich konstrukcji stalowych Przedstawia listę kluczowych decyzji projektowych w celu efektywnego projektowania budynków o lekkiej konstrukcji stalowej Spis treści
Bardziej szczegółowoPrzykład: Zespolona belka drugorzędna swobodnie podparta.
Dokument Ref: SX014a-EN-EU Str. 1 z 10 Dot. Eurocodu Przykład: Zespolona belka drugorzędna swobodnie podparta. Zespolona belka drugorzędna, swobodnie podparta, obciąŝona obciąŝeniem ciągłym, równomiernie
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: SpręŜysty moment krytyczny przy zwichrzeniu. Spis treści
Informacje uzupełniające: SpręŜysty moment krytyczny przy zwichrzeniu Podano formuły do wyznaczania spręŝystego momentu krytycznego dla podwójnie symetrycznych przekrojów poprzecznych. Wartości współczynników
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie systemów stęŝających z płaszczyzny i poprzecznych zapewniających stateczność ram portalowych.
Informacje uzupełniające: Projektowanie systemów stęŝających z płaszczyzny i poprzecznych zapewniających stateczność ram portalowych Dokument podaje informacje na temat projektowania systemów wzmacniających
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Ściany w budynkach o lekkiej konstrukcji stalowej. Spis treści
Plan rozwoju: Ściany w budynkach o lekkiej konstrukcji stalowej Wprowadzenie do stosowania lekkich szkieletów stalowych na ściany nośne i nienośne ścianki działowe. Podano wskazówki do wstępnego wymiarowania.
Bardziej szczegółowoDane: Graniczne napręŝenia ściskające przy obliczeniowej nośności ogniowej stalowych słupów. Zawartość
Dane: Graniczne napręŝenia ściskające przy obliczeniowej nośności ogniowej Opracowanie niniejsze zawiera tablice przedstawiające zaleŝność pomiędzy granicznymi napręŝeniami ściskającymi a smukłością względną
Bardziej szczegółowoTemat III Założenia analizy i obliczeń zginanych konstrukcji żelbetowych.
Temat III Założenia analizy i oblizeń zginanyh konstrukji żelbetowyh. 1. Eektywna rozpiętość belek i płyt. omenty podporowe l e l n a 1 a Jeżeli belka lub płyta jest monolityznie połązona z podporami,
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Graniczne wartości ugięć i przemieszczeń w budynkach wielokondygnacyjnych SN034a-PL-EU. 1.
Informacje uzupełniające: Graniczne wartości ugięć i przemieszczeń w budynkach wielokondygnacyjnych W niniejszym dokumencie podano zalecenia odnośnie wyznaczania wartości granicznych ugięć i przemieszczeń
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7
Geotehnizne zagadnienia realizaji budowli drogowyh projekt, dr inż. Ireneusz Dyka Kierunek studiów: Budownitwo, studia I stopnia Rok IV, sem.vii 19 NOŚNOŚĆ FUNDAMENTU BEZPOŚREDNIEGO WEDŁUG EUROKODU 7 Według
Bardziej szczegółoworównoramiennemu procedura szczegółowa.
Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schematy obejmują sprawdzenie wytrzymałości obliczeniowej klasycznej belki ( bez zespolenia)
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Odporność ogniowa belki zginanej
Przedstawiono projektowanie stalowej belki zginanej, z uwagi na warunki poŝarowe zgodnie z PN-EN1993-1-2. Oddziaływania mechaniczne na belkę Dane belki (przekrój, długość, wytrzymałość) z zimnego projektu
Bardziej szczegółowoPrzykład: Śrubowe połączenie belki ze słupem za pomocą blachy węzłowej
Dokument Re: SX03a-EN-EU Str. z 5 Przykład: Śrubowe ołączenie belki ze słuem za omocą blachy PoniŜszy rzykład rzedstawia sosób srawdzania nośności na ścinanie i na ciągnienie śrubowego ołączenia belki
Bardziej szczegółowoORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Projektowanie słupów zespolonych
Schemat blokowy: Schemat blokowy: Schemat przedstawia prostą metodę opartą o kryteria stateczności słupa zastępczego, wykorzystującą smukłość względną i właściwe kszywe redykcyjne, pozwalającą na obliczenie
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoSpis treści. Skończony budynek prezentujący przeźroczystą fasadę i lekkość jego konstrukcji. 1. Uzyskane efekty 2
Studium przypadku: WieŜa Nauki Kista, Sztokholm Wznosząca się na 158 metrów WieŜa Nauki Kista jest punktem charakterystycznym w krajobrazie szwedzkiej "Krzemowej Doliny" i najwyŝszym biurowcem w Szwecji.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 13. Wyznaczanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprzewodnikach metodą efektu Halla. Cel ćwiczenia
Ćwicenie 13 Wynacanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprewodnikach metodą efektu alla Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest aponanie się e jawiskiem alla, stałoprądowa metoda badania efektu alla,
Bardziej szczegółowoTEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Bardziej szczegółowoStart. Oblicz siły wewnętrzne. Dobierz przekrój belki, parametry betonu, łączniki. Oblicz nośność obliczeniową łączników
Schemat blokowy: Projektowanie swobodnie podpartych belek zespolonych Schemat obejmuje dobranie przekroju belki i sprawdzenie nośności belki swobodnie podpartej obciąŝonej obciąŝeniem ciągłym. Rozpiętość
Bardziej szczegółowoZginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
Bardziej szczegółowoA = {dostęp do konta} = {{właściwe hasło,h 2, h 3 }} = 0, 0003. (10 4 )! 2!(10 4 3)! 3!(104 3)!
Wstęp do rachunku prawdopodobieństwa i statystyki matematycnej MAP037 wykład dr hab. A. Jurlewic WPPT Fiyka, Fiyka Technicna, I rok, II semestr Prykłady - Lista nr : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Odporność ogniowa słupa poddanego ściskaniu osiowemu i zginaniu
Schemat blokowy: Odporność ogniowa słupa poddanego ściskaniu Przedstawiono projektowanie stalowego słupa ściskanego i zginanego zgodnie z PN-EN 1993-1-2. Oddziaływanie mechaniczne na słup Dane słupa (przekrój,
Bardziej szczegółowoSchemat blokowy: Obliczanie ram
Schemat ilustruje proces obliczania ram zarówno przechyłowych jak i nie-przechyłowych. Rezultatem są siły wewnętrzne w elementach i w połączeniach. UWG: W ramach wpływ jej przemieszczeń moŝe być mniej
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoPlan rozwoju: Wybór odpowiedniej strategii inŝynierii poŝarowej dla komercyjnych i mieszkalnych budynków wielokondygnacyjnych.
Plan rozwoju: Wybór odpowiedniej strategii inŝynierii poŝarowej dla komercyjnych i mieszkalnych budynków wielokondygnacyjnych Przedstawiono informacje na temat najbardziej odpowiedniego podejścia projektowego
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie kratownic dachowych. Spis treści
Informacje uzupełniające: Projektowanie kratownic dachowych Ten dokument zajmuje się kilkoma specjalnymi przypadkami, jakie mogą występować podczas projektowania kratownic dachowych. p. jak traktować brak
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naroŝnych w ramach portalowych SN041a-PL-EU
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naroŝnych w ramach portalowych Ten dokument dostarcza informacje na temat metod projektowania naroŝnych połączeń doczołowych rygla ze słupem.
Bardziej szczegółowoPrzykład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z dwuteownika IPE
Dokument Ref: SX01a-PL-EU Strona 1 z Dot. Eurocodu EN Wkonanł Mladen Lukic Data Jan 006 Sprawdził Alain Bureau Data Jan 006 Przkład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z Przkład ten podaje szczegół
Bardziej szczegółowo