Obliczenia statyczne dla bryły C

Transkrypt

1 Obliczenia statyczne dla bryły C Założenia obliczeniowe: - budynek w I strefie wiatrowej, II strefie śniegowej, głębokość przemarzania 1.0 m, obiekt zalicza się do II kategorii geotechnicznej - budynek składa się z trzech wzajemnie oddytalowanych od siebie brył A, B i C - stropy prefabrykowane z płyt kanałowych, uzupełnienia z płyt monolitycznych - ściany murowane z Silki wzmocnione rdzeniami żelbetowymi i wieńcami, podciągami - posadowienie na monolitycznych ławach żelbetowych - posadowienie na nawodnionych piaskach drobnych średniozagęszczonych o ID=0.45 i głębiej glinach piaszczystych o IL 0.35, poziom wód gruntowych w poziomie posadowienia - niniejsze obliczenia w większości dotyczą elementów bryły C, pozycjonowanie elementów zachowano wg projektu podstawowego dla trzech brył A,B,C Poz. 1 Stropodach 1.1 Zebranie obciążeń - 2x papa wierzchniego krycia przyjęto 0.30x0.3 = 0.39 kn/m 2 - warstwa ocieplająca przyjęto max 25.0 cm z wełny mineralnej 0.25x1.20x1.3 = 0.39 kn/m 2 - warstwa profilująca spadki z keramzytu gr. max 30.0 cm gęstości max 600 kg/m x6.00x1.3 = 2.34 kn/m 2 - ciężar własny płyty stropowej kanałowej przyjęto 3.93x1.1 = 4.32 kn/m 2 - sufit podwieszony z max 3.0 cm warstwy płyt GKF 0.03x12.0x1.3 = 0.47 kn/m kn/m 2 - instalacje podsufitowe podczepiane do stropodachu dla części dachu nad sceną (przyjęto max kg/m 2 ) 2.0x1.4 = 2.80 kn/m 2 - instalacje dla pozostałej części budynku (przyjęto max 50.0 kg/m 2 ) 0.50x1.4 = 0.70 kn/m 2 - obciążenie śniegiem (s k =0.90 kn/m 2, C e =1.0, C t =1.0, μ 2 (przyjęto dla całego dachu)

2 μ =2h/s k = 2x1.50/0.90= 3.33 i μ 2 ) 0.90x1.0x1.0x2.00x1.5 = 2.70 kn/m 2 - obciążenie wiatrem pomijam 1.2 Płyty stropowe nad sceną - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego 1.3 Płyty stropowe nad pozostałą częścią budynku - przyjęto płyty stropowe prefabrykowane kanałowe zwykłe SPB i dla rozpiętości niemodularnych sprężone o dopuszczalnym obciążeniu zewnętrznym nie mniejszym niż P zew = = 8.55 kn/m 2 P c = = kn/m 2 - rodzaj i oznaczenie prefabrykatów wg rzutu montażowego stropodachu 1.4 Podciągi, belki nadprożowe Belka wieńcowa jednoprzęsłowa nad otworem okiennym rozpiętości 8.80 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m 1.50x(0.24x18.0x x22.0x1.2) = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto 0.90x(0.24x25.0x x22.0x1.2) = 8.79 kn/m - obciążenie z przyległej płyty stropowej (przyjęto 30%) 0.30x9.60x10.61 = kn/m L 0 =9.20 m M max = kn/m Q max = kn kn/m - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.90m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 4#28(34GS), górne min 4#16(34GS), strzemiona 2Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 15.0 cm, dalej co 25.0 cm M Rd = 661,0 knm > M Sd =541,79 knm V Rd1 = 87.7 kn < V Sd = kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 2.6 m to 2Ø8(St0S-b) co 30.0 cm, dalej co 50.0 cm)

3 a= 3.1 cm < a lim = L/250= m w= 0.21 mm < w lim =0.30 mm Belka wieńcowa nadokienna nad otworem rozpiętości 3.14 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto 0.60x(0.24x25.0x x22.0x1.2) = 5.86 kn/m - obciążenie z przyległej płyty stropowej (przyjęto 30%) 0.30x8.70x12.87 = kn/m kn/m L 0 =3.64 m M max = kn/m Q max =88.44 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.575 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne i górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 9.0 cm, dalej co 15.0 cm M Rd = 71,2 knm > M Sd =63,11 knm a= 0,65 cm < a lim = L/200= m V Rd1 = 54,4 kn < V Sd =88.4 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 0,65 m to Ø8(St0S-b) co 24.0 cm, dalej co 25.0 cm) Belka wieńcowa nadokienna nad otworem rozpiętości 1.80 m na przedłużeniu belki jw. wg jw. = kn/m L 0 =1.05x1.80= 1.89 m M max = kn/m Q max =48.51 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.30 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 9.0 cm, dalej co 18.0 cm

4 M Rd =33,6 knm > M Sd =22,92 knm V Rd1 = 27,2 kn < V Sd =48,51 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 0,43 m to Ø8(St0S-b) co 9.0 cm, dalej co 18.0 cm) Belka wieńcowa nadokienna wieloprzęsłowa nad otworem rozpiętości 3,00 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto = 5.86 kn/m - obciążenie z płyty stropowej 0.50x6.00x12.87 = kn/m kn/m L 0 =3,30 m M max = 76,71 kn/m Q max =92,98 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.575 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 9.0 cm, dalej co 18.0 cm M Rd = 106,0 knm > M Sd =76,71 knm V Rd1 (B=12cm)= 27,2 kn < V Sd =92,71 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na Belka wieńcowa nad otworem rozpiętości 2.26 m odcinkach przypodporowych c= 1,15 m to Ø8(St0S-b) co 20.0 cm, dalej co 40.0 cm) - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto = 5.86 kn/m - obciążenie z przyległej płyty stropowej (30%) 0.30x2.50x12.87 = kn/m kn/m L 0 =1.05x2,26= 2.37 m M max = 19,71 kn/m Q max =33,27 kn

5 - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.575 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie konstrukcyjne dołem i górą po 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 10.0 cm, dalej co 20.0 cm M Rd = 71,20 knm > M Sd =19.71 knm V Rd1 = 54,4 kn > V Sd =33,27 kn Belka wieńcowa nad otworem rozpiętości 1,50 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto = 5.86 kn/m - obciążenie z płyty stropowej 0.50x5.70x12.87 = kn/m - przyjęto belkę o przekroju i zbrojeniu jak poz Belka wieńcowa nad otworem rozpiętości 1.50 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m kn/m 1.50x(0.24x x22.0)x1.35 = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto 0.60x(0.24x x22.0)x1.35 = 7.00 kn/m - obciążenie z przyległej płyty stropowej (30%) 0.30x2.50x13.78 = 10.33kN/m kn/m - przyjęto belkę o przekroju i zbrojeniu jak poz Belka wieńcowa nad otworem rozpiętości w klatce schodowej 1.50 m - przyjęto belkę o przekroju i zbrojeniu jak poz Belka wieńcowa wieloprzęsłowa nad otworem rozpiętości 1.80 m w ść. szczyt. kl. schodowej - przyjęto belkę o przekroju i zbrojeniu jak poz Belka wieńcowa nad otworem w przejściu, o rozpiętości 2.50 m - ciężar ściany attyki wysokości max 1.50 m

6 1.50x(0.24x x22.0)x1.35 = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i warstwa licowa przyjęto 0.60x(0.24x x22.0)x1.35 = 7.00 kn/m - obciążenie z przyległej płyty stropowej (30%) 0.30x2,5x13.78 = 10,34 kn/m 31,43 kn/m L 0 =2,50 m M max = 24,55 kn/m Q max =39,29 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.575 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona 2Ø8(St0S-b) co 25,0 cm M Rd = 71,20 knm > M Sd =24,55 knm V Rd1 = 54,4 kn > V Sd =39,29 kn do Pozostałe belki, podciągi tylko dla brył A, B - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego Belka wewnętrzna nad przejściem o rozpiętości max 2.25m - ściana attyki wysokości max 1.50m 1.50x0.24x18.0x1.35 = 8.75 kn/m - ze stropów nad belką przyjęto (0.5x x8.10)x13.78 = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.60x0.24x25.0x1.35 = 4.86 kn/m L 0 =2.25 m kn/m M max = 59,89 kn/m Q max =106,47 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.575 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 4#18(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych c=0,8m co 9.0 cm, dalej co 18.0 cm

7 M Rd = 80,20 knm > M Sd =59,89 knm V Rd1 = 27,2 kn < V Sd =106,47 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 0,80 m to Ø8(St0S-b) co 10.0 cm, dalej co 20.0 cm) Belka nad otworem drzwiowym 1.5m w ścianie wewnętrznej - ze ściany nad belką przyjęto wysokości 1.0 m 1.00x0.24x18.0x1.35 = 5.83 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.30x0.24x25.0x1.35 = 2.43 kn/m 8.26 kn/m L 0 =1.05x1.50=1.58 m M max = 2,60 kn/m - przyjęto belki prefabrykowane 2x L-19/N lub wylewane żelbetowe z betonu min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.24 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie konstrukcyjne dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø6(St0S-b) co 12,5 cm Podciąg wewnętrzny pod świetlikiem L=4,05m - ze stropów (świetlika) przyjęto 0.5x(3.90+2,40)x13.78 = 43,41 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.90x0.24x25.0x1.35 = 7.29 kn/m 50,70 kn/m L=4,05 m M max = 103,95 knm Q max =102,68 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#20(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 10.0 cm, dalej co 20.0 cm M Rd (dla przekroju BxH=14x55cm)= knm > M Sd = knm V Rd1 = 111 kn < V Sd =102,68 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcin-

8 kach przypodporowych c= 1,37 m to Ø8(St0S-b) co 20.0 cm, dalej co 35.0 cm) a(dla przekroju BxH=14x55cm)= 0,73 cm Podciąg wewnętrzny trzyprzęsłowy L 2 =3,90m, L 1,3 = 2.40m max - ze stropów przyjęto 0.5x(2,50+4,05)x13.78 = 45,13 kn/m - ciężar attyki wysokości max 1.50m 1.50x(0.24x18.0+2x0.015x19.0)x kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.90x0.24x25.0x1.35 = 7.29 kn/m 62,32 kn/m L max =3,90 M max (dla belki częściowo utwierdzonej)= 94,78 kn/m Q max =121,52 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#20(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 10.0 cm, dalej co 20.0 cm jak dla pozycji jw Podciąg wewnętrzny trzyprzęsłowy L 2 =3,90m, L 1,3 = 2.40m - ze stropów przyjęto max (0.5x4,05+0,30x3,90)x13.78 = 44,03 kn/m - ciężar attyki wysokości max 1.50m 1.50x(0.24x18.0+2x0.015x19.0)x kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.60x0.24x25.0x1.1 = 3,96 kn/m 57,89 kn/m L 1 =3,60 m M max (dla belki częściowo utwierdzonej)= 88,05 kn/m Q max =112,89 kn

9 - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) w strefach przypodporowych co 10.0 cm, dalej co 20.0 cm M Rd = knm > M Sd =88,05 knm V Rd1 = 111 kn < V Sd =112,89 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 1.0 m to Ø8(St0S-b) co 18.0 cm, dalej co 25.0 cm) Podciąg wewnętrzny trzyprzęsłowy L=3.90+3,45+3,90m - ze stropów max 0.5x(2,40+5,65)x13.78 = 55,46 kn/m - ciężar attyki wysokości max 1.50m 1.50x(0.24x18.0+2x0.015x19.0)x1.35 = 9.90 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =3,90 m 2x0.90x0.24x25.0x1.35 = 14,59 kn/m 79,95 kn/m M max = 152,00 kn/m Q max =155,90 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.90 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 4#20(34GS), górne min 4#20(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 12.0 cm M Rd = 208,0 knm > M Sd =152,0 knm Podciąg wewnętrzny L=2.85m - przyjęto belkę jak poz V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =155,90 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinkach przypodporowych c= 1,3 m to do Pozostałe belki, podciągi tylko dla brył A, B Poz. 2. Ściany piętra Ø8(St0S-b) co 13.0 cm, dalej co 25.0 cm) Projektuje się ściany I piętra murowane z SILKI M24 o wytrzymałości min 20.0 MPa. Ściany wzmacnia się żelbetowymi rdzeniami i wieńcami pośrednimi.

10 Sprawdzenie nośności Element : ściana wewnętrzna w osi 16 obciążona stropami max 10.80m m DANE: Materiał: Elementy murowe: Cegła silikatowa pełna 1NF kl.15 - element silikatowy grupy 1 - znormalizowana wytrzymałość elementu na ściskanie f b = 15,0 MPa - kategoria wykonania elementu I Zaprawa murarska: zwykła klasy M15, przepisana f m = 15,0 MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie f k = 6,75 MPa Geometria: - Ściana wewnętrzna najwyższej kondygnacji Grubość ściany t = 24,0 cm Szerokość ściany b = 100,0 cm Wysokość ściany h = 450,0 cm Podparcie ściany: - ściana podparta u góry i u dołu Usztywnienie przestrzenne: - konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy - stropy z betonu z wieńcami żelbetowymi Obciążenia: Obciążenie z wyższych kondygnacji N 0d = 5,00 kn Obciążenie obliczeniowe ze stropu N (P) sl,d = 57,24 kn Obciążenie obliczeniowe ze stropu N (L) sl,d = 38,16 kn Obciążenie obliczeniowe ze stropu N sl,d = 57,24 kn Ciężar objętościowy muru ρ = 19,0 kn/m 3 ; γ f = 1,10 ciężar własny ściany G s = 22,57 kn ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Kategoria wykonania robót: B Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla muru γ m = 2,2 WYNIKI - ŚCIANA OBCIĄŻONA PIONOWO - model przegubowy (wg PN- B-03002:2007): Warunek nośności pod stropem: Φ 1 = 0,723 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 1d = 100,40 kn < N 1R,d = Φ 1 A f d = 462,93 kn Warunek nośności w strefie środkowej: Φ m = 0,450 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N md = 111,69 kn < N mr,d = Φ m A f d = 288,44 kn Warunek nośności nad stropem: Φ 2 = 0,875 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 2d = 122,97 kn < N 2R,d = Φ 2 A f d = 560,28 kn Sprawdzenie nośności

11 Element : ściana wewnętrzna dylatacyjna obciążona stropem max 10.80m DANE: Materiał: Elementy murowe: Cegła silikatowa pełna 1NF kl.15 - element silikatowy grupy 1 - znormalizowana wytrzymałość elementu na ściskanie f b = 15,0 MPa - kategoria wykonania elementu I Zaprawa murarska: zwykła klasy M15, przepisana f m = 15,0 MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie f k = 6,75 MPa Geometria: - Ściana zewnętrzna najwyższej kondygnacji Grubość ściany t = 24,0 cm Szerokość ściany b = 100,0 cm Wysokość ściany h = 450,0 cm Podparcie ściany: - ściana podparta u góry i u dołu Usztywnienie przestrzenne: - konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy - stropy z betonu z wieńcami żelbetowymi Obciążenia: Obciążenie z wyższych kondygnacji N 0d = 5,00 kn Obciążenie obliczeniowe ze stropu N sl,d = 57,24 kn Ciężar objętościowy muru ρ = 19,0 kn/m 3 ; γ f = 1,10 ciężar własny ściany G s = 22,57 kn Obciążenie poziome od ssania wiatru w d = 0,000 kn/m ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Kategoria wykonania robót: B Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla muru γ m = 2,2 WYNIKI - ŚCIANA OBCIĄŻONA PIONOWO - model przegubowy (wg PN- B-03002:2007): Warunek nośności pod stropem: Φ 1 = 0,139 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 1d = 62,24 kn < N 1R,d = Φ 1 A f d = 89,18 kn Warunek nośności w strefie środkowej: Φ m = 0,170 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N md = 73,53 kn < N mr,d = Φ m A f d = 108,55 kn Warunek nośności nad stropem: Φ 2 = 0,875 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 2d = 84,81 kn < N 2R,d = Φ 2 A f d = 560,28 kn Sprawdzenie nośności Element: ściana zewnętrzna obciążona stropami I ssaniem od wiatru Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem I; H = 325 m n.p.m. q k = 300 [1+0,0006 (H-300)] 2 = 309 Pa q k = 0,309 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji:

12 rodzaj terenu: B; z = H = 10,0 m C e (z) = 0,55+0,02 10,0 = 0,75 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 2,22 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek zamknięty C w = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,7 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0,7-0 = 0,7 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,309 0,75 0,7 2,22 = 0,360 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,360 1,5 = 0,540 kn/m 2 Ze względu na dużą ilość otworów w ścianach i małą nośność ww ściany o wysokości 4.50m przyjęto w ścianie wieńce pośrednie co max 3.00 m i pionowe rdzenie żelbetowe, słupy żelbetowe w rozstawie co max 4.50m Sprawdzenie nośności fragmentów ścian dla założeń jw. DANE: Materiał: Elementy murowe: Cegła silikatowa pełna 1NF kl.15 - element silikatowy grupy 1 - znormalizowana wytrzymałość elementu na ściskanie f b = 15,0 MPa - kategoria wykonania elementu I Zaprawa murarska: zwykła klasy M15, przepisana f m = 15,0 MPa Wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie f k = 6,75 MPa Geometria: - Ściana zewnętrzna najwyższej kondygnacji Grubość ściany t = 24,0 cm Szerokość ściany b = 100,0 cm Wysokość ściany h = 300,0 cm Podparcie ściany: - ściana podparta u góry i u dołu Usztywnienie przestrzenne: - konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy - stropy inne niż z betonu z wieńcami żelbetowymi Obciążenia: Obciążenie z wyższych kondygnacji N 0d = 10,00 kn Obciążenie obliczeniowe ze stropu N sl,d = 100,00 kn Ciężar objętościowy muru ρ = 19,0 kn/m 3 ; γ f = 1,10 ciężar własny ściany G s = 15,05 kn Obciążenie poziome od ssania wiatru w d = -0,540 kn/m ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Kategoria wykonania robót: B Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla muru γ m = 2,2 WYNIKI - ŚCIANA OBCIĄŻONA PIONOWO - model przegubowy (wg PN- B-03002:2007):

13 Warunek nośności pod stropem: Φ 1 = 0,189 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 1d = 110,00 kn < N 1R,d = Φ 1 A f d = 121,27 kn Warunek nośności w strefie środkowej: Φ m = 0,207 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N md = 117,52 kn < N mr,d = Φ m A f d = 132,69 kn Warunek nośności nad stropem: Φ 2 = 0,917 A = 0,24 m 2, f d = 2,67 MPa N 2d = 125,05 kn < N 2R,d = Φ 2 A f d = 586,96 kn Wieńce pośrednie ścian I pietra Zebranie obciążeń poziomych od ssania wiatru na ścianę 0.5x4.50x0.54= 1.22 kn/m Rozstaw rdzeni (podpór wieńca pośredniego) Lmax=4.50m M=0.125x x1.22 =3.09 knm Poz. 3. Rdzenie żelbetowe ścian, słupy nośne poziomu I piętra Słupy, rdzenie ścian kondygnacji piętra projektuje się żelbetowe, z betonu min C20/25 ze zbrojeniem podłużnym min 2x3#16(34GS) Poz. 4. Stropy nad parterem 4.1 Zebranie obciążeń Obciążenia dla stropów pod pomieszczeniami - warstwy posadzkowe przyjęto gres (płytki marmurowe) gr. max 2.0 cm - szlichta cementowa zbrojona gr. max 5.0 cm - warstwa wygłuszająca styropianowa gr. max 6.0 cm - ciężar własny płyty stropowej kanałowej przyjęto - sufit podwieszony z max 2.0 cm warstwy płyt GKF - instalacje podsufitowe podczepiane (przyjęto max 25.0 kg/m 2 ) 0.02x22.0x1.2 = 0.53 kn/m x24.0x1.3 = 1.56 kn/m x0.45x1.2 = 0.03 kn/m x1.1 = 4.32 kn/m x12.0x1.2 = 0.29 kn/m kn/m x kn/m 2 - od ścianek działowych wysokości 4.50m (tj max 2xpłyta GK gr. 2x1.5 cm plus wełna

14 mineralna 12.0 cm tj 2x2x0.015x x1.2=0.86 kn/m 2 ) 0.75x(4.50/2.65)x1.3 = 1.65 kn/m kn/m 2 - obciążenie użytkowe (przyjęto dla wszystkich pomieszczeń jak dla sal tanecznych) 5.0x kn/m kn/m do 4.4 Obciążenia dla stropów w bryłach A, B - nie dotyczy bryły C 4.5 Strop komunikacyjny, pomost techniczny przy scenie do Strop tylko dla brył A, B - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego Strop w trakcie korytarzowym rozpiętości 2.50m q= kn/m 2, L=2.45 m, M=8,18 knm - obliczenia i wymiarowanie płyty wykonano za pomocą Kalkulatora Żelbetu KKM z Olsztyna, beton min C20/25, grubość płyty 14.0 cm, przyjęte dolne zbrojenie min #10(34GS) co 15,0cm, zbrojenie rozdzielcze (10% nośności zbrojenia głównego) (St0S-b) co 20.0 cm, otulenie zbrojenia 3.0 cm M Rd = 17,9 knm > M Sd = 8,18 knm Strop w trakcie korytarzowym rozpiętości 2.25m i 1,80m - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego Pozostałe stropy pod pomieszczeniami - przyjęto płyty stropowe prefabrykowane szerokości 90.0 cm, o max dopuszczalnym obciążeniu zewnętrznym 10.0 kn/m 2, ww płyty min jednostronnie częściowo utwierdzone w przyległych stropach. q (max) =15.21-(c.płyty=4.32)= kn/m 2 q k(max) =( )+5.0= 8.42 kn/m 2 < 10.0 kn/m 2 Poz. 4.7 Podciągi, belki nadprożowe poziomu stropu n/parterem Podciąg wieloprzęsłowy

15 - ze stropów max 0.3x3,90x(6,73+0,33+6,50=14.44) = kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto 1.10x(0,24x18.0x x19,0x1,3+0,06x22,0x1,2) = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 29,22 kn/m L max =3,90 m M max = 44,44 kn/m Q max =57.0 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25,0 cm na całej długości M Rd = 68,40 knm > M Sd = 44,44 knm V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =57,0 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na c=0,16m Ø8(St0S-b) co 8.0 cm dalej co 25,0cm a= 0,43cm < a lim =L/200= 1,95 cm Podciąg wieloprzęsłowy - ze stropów max 2x0.3x3,90x14.44 = 33,79 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =3,90 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 38,74 kn/m M max = 58,92 kn/m Q max = 75,54 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25.0 cm na całej długości M Rd = 102,0 knm > M Sd =58,92 knm

16 4.7.3 Podciąg V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =75,54 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinku przypodporowym c=0,58 to Ø8 (St0S-b) co 24.0 cm, dalej co 25,0 cm - ze stropów max 0.3x2,40x14.44 = 10,40 kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto 1.10x(0,24x18.0x x19,0x1,3+0,06x22,0x1,2) = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =2,40 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 22,73 kn/m M max = kn/m Q max = 27,28 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie konstrukcyjne dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25.0 cm na całej długości Podciąg - ze spocznika przyjęto max = 33,79 kn/m L max =2,10 m M max = 18,63 kn/m - projektuje się belkę stalową I240, ze stali St0S, Wx=354 cm3, Jx=4250 cm4 SGN= 0.32 < 1 SGU: f=0,13 cm < f lim = 0,6 cm Podciąg - ze stropów max 0.3x6,90x15.21 = 52,47 kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto 1.10x(0,24x18.0x x19,0x1,3+0,06x22,0x1,2) = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m

17 64,80 kn/m L max =1,05x1,80= 1,89 m M max = 28,93 kn/m Q max = 61,24 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie konstrukcyjne dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 17.5 cm na całej długości Podciąg - ze stropów max 0.3x2,50x10,91 = 8,18 kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto 1.10x(0,24x18.0x x19,0x1,3+0,06x22,0x1,2) = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =1,05x1,50= 1,58 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 20,51 kn/m M max = 6,40 kn/m Q max = 16,20 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25.0 cm na całej długości Podciąg - ze stropów max 0.5x5,70x15.21 = 43,35 kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =3,45 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m kn/m M max = 82,84 kn/m Q max = 96,05 kn

18 - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 17.5 cm na całej długości M Rd = 101,0 knm > M Sd =82,84 knm V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =96,05 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na c=1,16 co a= 0,43 cm < a lim =L/200= 1,7 cm Podciąg wieloprzęsłowy Ø8(St0S-b) co 18 cm dalej co 30,0cm) - ze stropów max 0.3x6,0x15.21 = 45,63 kn/m - ciężar muru podokiennego piętra przyjęto = 7.38 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max = 2,70 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 57,96 kn/m M max = 52,82 kn/m Q max = 78,25 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 17.5 cm na całej długości Podciąg M Rd (przekrój L)= 67,60 knm > M Sd =52,82 knm V Rd1 = 30,60 kn < V Sd =78,25 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinku c=0.85m to Ø8(St0S-b) co 26,0 cm dalej co 35,0 cm - ze stropów max 0.3x2,50x10.91 = 8,18 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max = 2,50 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 13,13 kn/m M max = 10,26 kn/m Q max = 16,41 kn

19 - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie konstrukcyjne dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25, do Belki, podciągi tylko dla brył A, B - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego Podciąg - ze stropodachu max 0.5x(6,90+8,7)x13.78 = 107,47 kn/m - ze stropów max 0.5x6,90x15,21+0,3x2,70x14,44 = 64,17 kn/m - ciężar ściany piętra 3.790x(0.24x18.0x1.1+2x0.015x19.0x1,3) = 20,32 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej i części muru nad nią przyjęto L max =2,70 m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 196,91 kn/m M max = 179,43 kn/m Q max =265,63 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 4#20(34GS), górne min 2#20(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 8.0 cm na całej długości Podciąg M Rd = 193,0 knm > M Sd =179,43 knm V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =265,63 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na całej długości belki Ø8(St0S-b) co 8.0 cm - ze stropów max 0.5x2,40x14,44 = 17,33 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej L max =1,05x1,90=2,0m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 22,28 kn/m

20 M max = 11,14 kn/m Q max =22,28 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne konstrukcyjne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25,0 cm na całej długości Podciąg jednoprzęsłowy - ze stropów max 0.5x2,40x14,44 = 17,33 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej L max =4,02m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 22,28 kn/m M max = 45,00 kn/m Q max =45,12 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 3#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 17,5 cm na całej długości M Rd (przekrój L)= knm > M Sd =45,0 knm V Rd1 = 30,60 kn < V Sd =45,12 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinku Podciąg trzyprzęsłowy (2,4+3,9+2,4m) c=0,65m to Ø8(St0S-b) co 30.0 cm - ze stropów max (0.5x5,10+0,3X3,90)x14,44 = kn/m - ciężar własny belki żelbetowej L max =3,90m 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 58,67 kn/m M max = 111,55 kn/m Q max =114,41 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 4#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 12,5 cm na całej długości belk

21 M Rd (typ L)= 133,0 knm > M Sd =111,55 knm V Rd1 = 52,4 kn < V Sd =114,41 kn (wymagane dozbrojenie przekroju na odcinku przypodporowym c=1.41m to Ø8(St0S-b) co 18,0 cm, dalej co 30,0cm Podciąg trzyprzęsłowy (2,4+3,9+2,4m) - ze stropów max 0.5x5,10x14,44 = 36,82 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 41,77 kn/m L max =3,90m M max = 79,42 kn/m Q max =81,45 kn - przyjęto belkę jak poz Podciąg wieloprzęsłowy jak ww - ze stropów max 0.5x2,50x10.91 = 13,64 kn/m - ciężar własny belki żelbetowej 0.60x0.30x25.0x1.1 = 4,95 kn/m 18,59 kn/m L max = 3,90m M max = kn/m Q max =36,25 kn - beton min C20/25, zbrojenie stalą 34GS, przekrój BxH=0.24x0.55 m, otulenie zbrojenia 3.0 cm, przyjęte zbrojenie dolne min 2#16(34GS), górne min 2#16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25,0 cm na całej długości M Rd = 68,40 knm > M Sd =35,34 knm V Rd1 = 52,4 kn > V Sd =36,25 kn Poz. 5. Ściany parteru Projektuje się ściany parteru murowane z SILKI M24 o wytrzymałości min 20.0 MPa. Ściany wzmacnia się żelbetowymi rdzeniami i wieńcami pośrednimi.

22 Poz. 6 Elementy klatek schodowych - ciężar stopni schodowych (0.5 x x 0.27 x 24.0/0.27) x 1.1 = 2.31 kn/m2 - ciężar własny płyty biegowej gr cm [0.16 x 25.0/(cos α = 0,839)] x 1.1 = 5.24 kn/m2 - tynk na ww płycie 0.015x19.0/(0.839) x 1.3 = 0.44 kn/m kN/m2 - obciążenie użytkowe 4.00 x 1.3 = 5.20 kn/m kn/m2 Płyta spocznikowa i podestowa - warstwy stropowe przyjęto jak dla stropów międzykondygnacyjnych = 2.39 kn/m2 - ciężar własny płyty gr cm 0.20 x 25.0 x 1.1 = 5.50 kn/m2 - tynk na ww płycie 0.015x19.0 x 1.3 = 0.37 kn/m kn/m2 - obciążenie użytkowe 4.00 x 1.3 = 5.20 kn/m kn/m2 Poz. 6.1 do 6.2 Elementy klatek schodowych - nie dotyczy bryły C Poz. 6.3 Elementy klatki schodowej w bryle C Poz Płyta biegowa z poziomu parteru, L max =3,80m q= 13,11 kn/m 2, L=3,80 m, M=23,66 knm - obliczenia i wymiarowanie płyty wykonano za pomocą Kalkulatora Żelbetu KKM z Olsztyna, beton min C20/25, grubość płyty 14.0 cm, przyjęte dolne zbrojenie min #16(34GS) co 9,0cm, zbrojenie rozdzielcze (10% nośności zbrojenia głównego) otulenie zbrojenia 3.0 cm M Rd = 54,50 knm > M Sd = 23,66 knm a= 1,74 cm < a lim = L/250= m w= 0.09 mm < w lim =0.30 mm Poz Płyta biegowa na poziom piętra, L max =3,40m

23 q= 13,11 kn/m 2, L=3,40 m, M=18,94 knm - przyjęto płytę jak wyżej Poz Płyta spocznikowa i podestowa, L max =3,15m Pasmo wzmocnione płyty szerokości 4x0,24=0,96 m - obciążenie liniowe z płyty biegowej max 0,5x3,80x13,11 = 24,91 kn/m - obciążenie liniowe jak dla spocznika przyjęto 0.96x13,46 = 8,88 kn/m 33,79 kn/m L=3,15m, M=41,91 knm Q= 53,22 kn - obliczenia i wymiarowanie płyty wykonano za pomocą Kalkulatora Żelbetu KKM z Olsztyna, beton min C20/25, grubość płyty 24.0 cm, przyjęte dolne zbrojenie min 6#16(34GS) na odcinku 0,96m, strzemiona Ø6 co 10/20,0 cm, otulenie zbrojenia 3.0 cm M Rd = 77,90 knm > M Sd = 41,91 knm a= 0,7 cm < a lim = L/250= m Pasmo pozostałe spocznika - przyjęto płytę gr. 24,0 cm zbrojoną konstrukcyjnie #10 co 20,0 cm Poz. 7 Słupy, rdzenie żelbetowe ścian parteru Słupy, rdzenie ścian kondygnacji piętra projektuje się żelbetowe, z betonu min C20/25 ze zbrojeniem podłużnym min 2x3#16(34GS) Poz. 8 Posadowienie Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej w 2009 roku przez mgr Henryka Walczaka z firmy GEOWIERT z Raszyna stwierdza się, że pod warstwą humusów i nasypów miąższości do 0.40 m występują piaski drobnoziarniste, średnioziarniste miąższości od 0.70 do 1.60 m (lokalnie do ponad 5.0 m ppt) średniozagęszczone o I D =0.45, podściełane nieskonsolidowanymi glinami piaszczystymi pochodzenia lodowcowego o odcieniach brązowoszarych w stanie plastycznym o I L =0.35. Lustro wody gruntowej posiada charakter swobodny i występuje w zakresie głębokości 0.8 do 1.2 m ppt ( m npm. poziom wody ulega wahaniom ±0.50m. Projektowany obiekt zaliczono do II-giej kategorii geotechnicznej.

24 W myśl zaleceń geologa ze względu na warunki geotechniczne projektuje się spód ław, stóp fundamentowych min 1.20 m poniżej terenu (gruntu naturalnego i nasypu) Projektowany spód ław fundamentowych -1.65m =146.0 m npm, w podłożu nawodniony piasek drobnoziarnisty średniozagęszczony.. Obliczenie dopuszczalnych naprężeń w gruncie pod ławami dla Pd o I D =0.45, φ n =30 o, N D =18.4, N B =7.53, D min =1.0m, B(przyjęto)=1.0m, B/L=0 mq f n = 0.9x0.75xq f n = 0.675x[18.4x1.0x( )x x1.0x( )x9.81]= = 0.675x218.7= kpa (dla podłoża zbudowanego z glin plastycznych to odpowiednio: I L =0.35, φ n =15.47 o, C u =26.35kPa, N D =3.59, N C =10.37, N B =0.48, D min =1.0m, B(przyjęto)=1.0m, B/L=0 mq f = 0.9x0.9xq f = 0.81x[10.37x0.9x x1.0x(0.9x )x x1.0x(0.9x )x9.81]= 0.81x279.54= kpa) Projektuje się ławy i stopy fundamentowe z betonu min C20/25 z dodatkiem środków uszczelniejących na podkładzie min 10.0 warstwie chudego betonu. Zbrojenie podłużne ław fundamentowych to podłużny wieniec z min 4Ø16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25.0 cm, na ławach ściana fundamentowa betonowa do wysokości m z wieńcem żelbetowym podposadzkowym ze zbrojeniem podłużnym min 4Ø16(34GS), strzemiona Ø8(St0S-b) co 25.0 cm, ściana zbrojona prętami pionowymi min 2Ø10(St0S-b) w rozstawie co 33.0 cm, w połowie wysokości zbrojenie pośrednie z 2Ø10(St0S-b). Wymagane zbrojenie poprzeczne ław i stóp fundamentowych ze stali 34GS, rozdzielcze to min Ø6(St0S-b) co 25.0 cm. 8.1 do 8.67 Ławy, stopy fundamentowe dla bryły A i B - wg projektu podstawowego, nie dotyczy niniejszego 8.68 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne dylatacyjne w osiach I J - ze stropodachu 30% z traktu 5.65 i 3.45m 0.3x( )x10.60 = kn/m - ze stropodachu 30% z traktu 5.70 i 2.50m 0.3x( )x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem 50% z traktu 3.90m i 30% z traktu 5.70m (0.5x x5.70)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna gr. 2x24.0 cm i wysokości max 11.0m 11.0x(2x0.24x18.0+2x0.015x19.0x1.3) = kn/m

25 - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 2.0x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę betonową o przekroju BxH= 2.00x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /2.0x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.69 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi 18 - ze stropodachu z traktu 5.70m 0.5x5.70x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem z traktu 5.70m 0.5x5.70x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.50x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.70 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi J - ze stropodachu z traktu 6.0m 0.5x6.00x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem z traktu 5.70m 0.5x6.00x15.21 = kn/m

26 - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.50x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.71 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi J - ze stropodachu z traktu 6.0m 0.5x6.00x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem z traktu 6.0m 0.5x6.00x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.50x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.72 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi 26/J-M - ze stropodachu 30% z traktu 6.0m 0.3x6.00x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem 30% z traktu 6.0m

27 0.3x6.00x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.20x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.20x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.20x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.73 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi T/ ze stropodachu 30% z traktu 5.70m 0.3x5.70x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem 30% z traktu 5.70m 0.3x5.70x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.00x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.20x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.20x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.74 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi T/ ze stropodachu z traktu 6.9m 0.5x6.90x10.60 = kn/m

28 - ze stropu n/parterem z traktu 6.9m 0.5x6.90x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.50x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.60x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.60x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.75 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi 26/T-O - ze stropodachu z traktu 3.15m 0.5x3.15x10.60 = kn/m - z elementów klatki schodowej przyjęto z traktu 3.15m 0.5x3.15x13.11 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.00x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.10x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.10x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.76 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne samonośne przy trakcie 5.70m - ze stropodachu 30% z traktu 5.70m

29 2x0.3x5.70x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem 30% z traktu 5.70m 2x0.3x5.70x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.60x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.30x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.30x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.77 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi 21 - ze stropodachu z traktu 5.70 i 2.50m 0.5x( )x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem z traktu 5.70 i 2.50m 0.5( )x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.60x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm

30 8.78 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi 22 przy trakcie 6.0m(5.10m) - ze stropodachu 30% z traktu 6.00 i 50% z traktu 2.50m (0.3x x2.50)x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem 30% z traktu 6.00 i 50% z traktu 2.50m (0.3x x2.50)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.20x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.20x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.20x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.79 Stopa fundamentowa w osi słupa O/22 i M/22 - ze stropów i podciągów piętra z traktu 4.05 i 2.50 m (c= m) 0.5x( )x0.5x( )x10.60 = kn - ze stropu n/parterem analogicznie jw [0.5x( )x0.5x( )-0.5x4.05x0.5x3.90)]x15.21 = kn - od ciężaru podciągów piętra i parteru przyjęto = kn - od ciężaru słupów, rdzeni żelbetowych przyjęto 0.40x0.40x2x4.50x25.0x1.1 = kn - stopa fundam. i grunt nad stopą przyjęto 1.7x1.7x1.1x22.0x1.2 = kn kn

31 Przyjęto stopę żelbetową o przekroju BxLxH= 1.60x1.60x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.60x1.60= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0x25.0 cm Warunek nośności przekroju na przebicie (słup min 30/30.0 cm) ok Stopa fundamentowa w osi słupa O/24 i M/24 - ze stropów i podciągów piętra 30% z traktu 8.70 i 50 % z pozostałych traktów (0.3x x4.05)x0.5x( )x10.60 = kn - ze stropu n/parterem analogicznie jw [0.5x( )x0.5x( )-0.5x4.05x0.5x3.90)]x15.21 = kn - od ciężaru podciągów piętra i parteru przyjęto = kn - od ciężaru słupów, rdzeni żelbetowych przyjęto 0.40x0.40x2x4.50x25.0x1.1 = kn - stopa fundam. i grunt nad stopą przyjęto 1.8x1.8x1.1x22.0x1.2 = kn kn Przyjęto stopę żelbetową o przekroju BxLxH= 1.90x1.90x0.50m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.90x1.90= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0x25.0 cm Warunek nośności przekroju na przebicie (słup min 30/30.0 cm) ok Ława fundamentowa pod ścianę wewnętrzną samonośną przy trakcie 6.0m - ze stropu nad parterem 30% z traktu x0.3x6.00x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna

32 22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.0x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.00x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.00x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.82 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi Ł/ ze stropodachu z traktu 6.0 i 2.40m 0.5x( )x10.60 = kn/m - ze stropu nad wg jw (0.5x x2.40)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.40x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.40x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.40x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.83 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi Ł/ ze stropodachu z traktu 6.0 i 8.70m 0.5x( )x10.60 = kn/m

33 - ze stropu nad parterem 30% z traktu 5.10 i 50% z traktu 6.0m (0.3x x6.00)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.60x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.70x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.70x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.84 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi P/ ze stropodachu z traktu 6.9 i 8.70m 0.5x( )x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem 30% z traktu 5.10 i 50% z traktu 6.9m (0.3x x6.90)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.80x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.90x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.90x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.85 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi P/22-24

34 - ze stropodachu z traktu 6.9 i 2.40m 0.5x( )x10.60 = kn/m - ze stropu nad wg jw (0.5x x2.40)x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.40x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.86 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi 25 przy kl. schodowej - ze stropodachu 30% z traktu 6.9 i 50% z traktu 3.15m (0.3x x3.15)x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem 30% z traktu 6.90m 0.3x6.90x15.21 = kn/m - z elementów klatki schodowej 0.5x3.15x13.11 = knm - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.40x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.50x0.40m

35 Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.50x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.87 Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi P przy kl. schodowej - ze stropodachu 30% z traktu 3.15 i 50% z traktu 8.70m (0.3x x8.70)x10.60 = kn/m - ze stropu nad parterem z traktu 2.40m 0.5x2.40x15.21 = kn/m - z elementów klatki schodowej 0.3x3.15x13.11 = knm - ściana wewnętrzna 2x22.26 = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 1.4x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.30x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.30x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.88 Stopa fundamentowa w osi słupa O/25 i M/25 - ze stropu n/parterem [0.5x5.1x0.5x( )+1.0x0.5( )]x15.21 = kn - od ciężaru podciągów parteru przyjęto = kn - od ciężaru słupów, rdzeni żelbetowych przyjęto 0.40x0.40x4.50x25.0x1.1 = kn

36 - stopa fundam. i grunt nad stopą przyjęto 1.3x1.3x1.1x22.0x1.2 = kn kn Przyjęto stopę żelbetową o przekroju BxLxH= 1.30x1.40x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.30x1.40= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0x25.0 cm Warunek nośności przekroju na przebicie (słup min 30/30.0 cm) ok Ława fundamentowa pod ściany wewnętrzne w osi M/25-26 i O/25-26 przy wejściu - ze stropu nad parterem z traktu 2.40 i 3.90m 0.5x( )x15.21 = kn/m - ściana wewnętrzna = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 0.90x1.10x22.0x1.2 = kn/m kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 0.70x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = 96.31/0.70x1.0= kpa < kpa 8.90 Ława fundamentowa pod ściany zewnętrzne podłużną w osi 26/O-P i 26/Ł-M - ze stropodachu 30% z traktu 8.70m 0.3x8.70x10.60 = kn/m - ze stropu n/parterem 30% z traktu 2.40m 0.3x2.40x15.21 = kn/m - ściana zewnętrzna trzywarstwowa = kn/m - ściana fundamentowa, ława i grunt nad ławą przyjęto 0.90x1.10x22.0x1.2 = kn/m

37 kn/m Przyjęto ławę żelbetową o przekroju BxH= 1.10x0.40m Naprężenia w gruncie pod ławą Q rs = /1.10x1.0= kpa < kpa Minimalne zbrojenie poprzeczne to Ø16(34GS) co 25.0 cm 8.91 Ława fundamentowa, rygle spinające, ławy pod ścianki podestów przy wejściach przyjęto betonowe ławy o wymiarach BxH=0.40x0.40m Obliczenia statyczne uzupełniające Konstrukcja wsporcza pod centralę nawiewno-wywiewną Obciążenia Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. Masa własna centrali nawiewno-wywiewnej [10,800kN] 10,80 1, ,88 Σ: 10,80 1, ,88 Centralę nawiewno-wywiewną posadawia się na konstrukcji wsporczej stalowej. Konstrukcję stalową przyjęto o wymiarach w rzucie 1,34 x 4,00. Powierzchna F = 1,34 x 7,00 = 9,38 m 2 Masa obciążenia na 1 m 2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. q=10,80 :9,38 = 1,15 kn/m2 [1,150kN/m2] 1,15 1, ,27 Σ: 1,15 1, ,26 Obciążenia warstwami dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Papa na podłożu betonowym bez posypania żwirkiem, 0,10 1, ,12

38 podwójnie [0,100kN/m2] 2. Wełna mineralna x0,24 [0,800kN/m2 0,24] 0,19 1, ,23 3. Keramzyt x0,40 [8,000kN/m2 0,40] 3,20 1, ,84 4. Papa na podłożu betonowym bez posypania żwirkiem, pojedynczo [0,050kN/m2] 0,05 1, ,06 5. Płyty GKF, sufit podwieszany [0,260kN/m2] 0,26 1, ,31 6. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 - > Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 3,0 st. -> C2=0,8) [0,720kN/m2] 0,72 1,50 0,00 1,08 Σ: 4,52 1, ,64 Sprawdzenie płyty stropowej Obciążenie płyty stropowej poza ciężarem własnym q = 6,0 kn/m 2 > 1,15 + 4,52 = 5,67 kn/m 2 Rygiel konstrukcji wsporczej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciążenia z poz.j.w. x0,67 [1,260kN/m 0,67] 0,84 1, ,92 Σ: 0,84 1, ,92 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 obciążenia obliczeniowe belki Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 0,84 0,84 A go=0,04 kn/mbb C D E 1,75 1,75 1,75 1,75 wykresy sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -0,29-0,29 A 0,60 0,21 1,75 B 0,10 1,42 C 0,10 1,75 D 0,21 0,60 E

39 założenia obliczeniowe do wymiarowania Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; wymiarowanie wg PN-90/B y x x y Przekrój: 40x40x3,0 A v = 2,22 cm 2, m = 3,41 kg/m J x = 9,78 cm 4, J y = 9,78 cm 4, J ω = 0,00 cm 6, J Τ = 15,7 cm 4, W x = 4,89 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,131) M R = 1,19 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 27,68 kn belka Nośność na zginanie Przekrój z = 1,75 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = -0,29 knm (52) M max / (ϕ L M R) = 0,242 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 1,75 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -0,93 kn (53) V max / V R = 0,034 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)0,93 kn < V o = 0,3 V R = 8,31 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 0,77 m

40 Ugięcie maksymalne f k,max = 2,31 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 250 = 7,00 mm f k,max = 2,31 mm < f gr = 7,00 mm (33,0%) Elementy wylewane miedzypłytowe Strop nad piętrem trakt lo=5,70 m Płyta stropu lo=63 cm Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Płytki kamionkowe grubości 14 mm na zaprawie cementowej 1:3 gr mm [0,640kN/m2] 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 6 cm [24,0kN/m3 0,06m] 0,64 1, ,83 1,44 1, ,87 3. Folia PE [0,040kN/m2] 0,04 1, ,05 4. Styropian grub. 8 cm [0,45kN/m3 0,08m] 0,04 1, ,05 5. Keramzyt x0,16 [8,000kN/m2 0,16] 1,28 1, ,54 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm [19,0kN/ m3 0,015m] 7. Obciążenie zmienne (audytoria, aule, sale zebrań i sale rekreacyjne w szkołach, restauracyjne, kawiarniane, widownie teatralne, koncertowe, kinowe, sale bankowe, pomieszczenia koszar.) [3,0kN/m2] 0,29 1, ,38 3,00 1,30 0,50 3,90 Σ: 6,73 1, ,61 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. z poz.j.w. [6,730kN/m2] 6,73 1, ,61 2. Płyta żelbetowa grub.8 cm 2,00 1, ,20 Σ: 8,73 1,24 10,81 Schemat statyczny płyty: qo = 10,81 A leff = 0,71 B