3.2.2 Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "3.2.2 Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b"

Transkrypt

1 1 OPIS TECHNICZNY do projektu konstrukcji budynku administracyjno - technicznego w Gronowie 1. Podstawa opracowania Umowa z Inwestorem, projekt architektoniczny, projekty branżowe, obowiązujące normy, 2. Dane ogólne Budynek zlokalizowany jest na terenie drogowego przejścia granicznego w Gronowie, w miejscu obecnie istniejącego obiektu parterowego, przeznaczonego do wyburzenia. Styka się z istniejącym budynkiem parterowym. Budynek na części parterowy, a na części jednopiętrowy. Na całości obiektu dach płaski, pogrążony. Budynek nie podpiwniczony. Stropy wylewane,ściany murowane. 3. Opis techniczny elementów konstrukcji 3.1 Dach Nad całym obiektem wykonano stropodach nie wentylowany, pogrążony, z odprowadzeniem wody deszczowej rurami spustowymi. 3.2 Stropy Strop nad parterem Nad parterem, nad częścią jednokondygnacyjną projektuje się stropodach,a w części pozostałej strop międzykondygnacyjny.. Stropodach żelbetowy, jednokierunkowo podparty.strop międzykondygnacyjny krzyżowo zbrojony. Nad częścią strop grubości 20,0 cm, pozostały 18,0 cm Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b 3.3 Wieńce - w poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbrojenie podłużne wieńców łączyć na zakład 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50 średnic). 3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne Wszystkie ściany wewnętrzne nadbudowy z cegły silikatowej SILKA M gr 24,0 cm 3.5 Ściany zewnętrzne konstrukcyjne - Ściany zewnętrzne warstwowe z cegły SILKA M gr.24,0 cm, styropian gr.15,0 cm 1

2 2 3.6 Nadproża i belki Nad otworami - prefabrykowane z L-19 wg rzutu montażowego lub belki wylewane żelbetowe w ścianach zewnętrznych wg obl. i rys. konstrukcyjnych. Nadproża i belki żelbetowe wykonywane łącznie ze stropem.żelbetowym Klatka schodowa żelbetowa, wylewana Biegi oparte na belkach podestowej i spocznikowej. Schody dwubiegowe. Biegi i spoczniki wylewane z betonu B- 20, zbrojone wg obliczeń i rysunków konstrukcyjnych. 3.8 Elementy wykończeniowe wg projektu architektury 3.9 Warunki posadowienia. W podłożu, pod nasypami niebudowlanymi (warstwa I) i glebą (warstwa II) występują luźne (I D = 0.3), nawodnione piaski średnie, drobne i grube, miejscami zaglinione (warstwa III), plastyczne (I L = warstwa IVa, I L = warstwa IVb) piaski gliniaste, gliny piaszczyste i gliny, twardoplastyczne (I L = 0.20) iły (warstwa Va), plastyczne (I L = 0.35) gliny pylaste, piaszczyste i piaszczyste zwięzłe (warstwa Vb), średniozagęszczone (I D = 0.4), nawodnione piaski (warstwa VI) oraz plastyczne (I L = warstwa VIIa, I L = warstwa VIIb) i twardoplastyczne (I L = warstwa VIIc) piaski gliniaste i gliny piaszczyste. Miejscami nasypy niebudowlane wo miąższości ok. 60,0cm.Grunty te należy wybrać i zastąpić je podsypką piaskową zagęszczoną do Id 04. Grunty warstw IVa,, Vb mogą łatwo uplastyczniać się pod wpływem wstrząsów. Nawodnione piaski warstw III i VI mogą ulec rozluźnieniu podczas prac ziemnych w ich obrębie bez uprzedniego odwodnienia. Większość w/w gruntów jest zawodniona. Woda gruntowa występuje w piaskach i w obrębie większości gruntów spoistych. Zwierciadło wody stabilizuje się blisko powierzchni terenu ( m ppt), z reguły płycej niż 1.0 m ppt. Napływ wody jest miejscami znaczny. mgr inż. Anna Wajcowicz 2

3 3 Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Poz. 1. Dach - stropodach nie wentylowany - płyta żelbetowa konstrukcja i warstwy wyrównujące + pokrycie. a)obciążenie: pokrycie 3 x papa asfaltowa 0,05* 3 * 1,2 = 0,18 kn/m 2 szlichta cementowa 2 cm 0,02 x 24,0 x 1,3 = 0,62 kn/m 2 wełna mineralna 0,22 x 1,2 x1,2 = 0,32 kn/m 2 szlichta cementowa 2 cm 0,02 x 24,0 x 1,3 = 0,62 kn/m 2 keramzyto-beton 0,08 x 17,0 x 1,3 = 1,77 kn/m 2 paroizolacja 0,05*1,2 0,06 kn/m 2 obc. tynk wykończenie 0,02*19,0 x 1,3 = 0,49kN/m 2 stop żelbetowy 0,20*25,0*1,1 = 5,50 kn/m 2 śnieg II ga strefa 0,9 * 0,8 * 1,4 = 1,01 kn/m 2 11,12 kn/m 2 b)obciążenie na krawędzi stropu - ściana nad stropem 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - belka 0,38 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 2,51 kn/m - styropian 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m 6,18 kn/m Obliczenia wykonano programem ABC Płyta h = 18,0 cm 3

4 4 4

5 5 Poz. 2 Strop nad parterem uzupełnienie i poszerzenie w części przy szczycie budynku a)obciążenia stropu warstwy wykończeniowe terakota 0,32 x 1,2 = 0,38 kn/m 2 szlichta cementowa 0,04 x 21,0= 0,84 x 1,3 = 1,09 kn/m 2 styropian 0,05 x 0,45 = 0,23 x 1,2 = 0,27 kn/m 2 szpachla 0,005 x 12,0 = 0,06 x 1,3 = 0,08 kn/m 2 obc. zastępcze od ścianek działowych 1,25 x 1,3 = 1,63 kn/m 2 obc. użytkowe 2,00 x 1,4 = 2,80 kn/m 2 6,25 kn/m 2 stop żelbetowy 0,18*25,0*1,1 = 4,95 kn/m 2 b) Obciążenie stropodachu nad parterem 11,20 kn/m 2 pokrycie 3 x papa asfaltowa 0,05* 3 * 1,2 = 0,18 kn/m 2 szlichta cementowa 2 cm 0,02 x 24,0 x 1,3 = 0,62 kn/m 2 wełna mineralna 0,22 x 1,2 x1,2 = 0,32 kn/m 2 szlichta cementowa 2 cm 0,02 x 24,0 x 1,3 = 0,62 kn/m 2 keramzyto-beton 0,08 x 17,0 x 1,3 = 1,77 kn/m 2 paroizolacja 0,05*1,2 0,06 kn/m 2 obc. tynk wykończenie 0,02*19,0 x 1,3 = 0,49kN/m 2 stop żelbetowy 0,18*25,0*1,1 = 4,95 kn/m 2 śnieg worki 0,9 x 2,5 x 1,4 = 3,15 kn/m 2 12,16 kn/m 2 5

6 c) od komina Dociążenie z kominów ściana 0,08 x 18,0 x 3,3 x 2 x 1,1 = 10,45 kn/m tynk 0,015 x 3,3 x 19,0 x 1,3 = 1,22 kn/m przewody 0,05 x 14 x 2 x 1,3 :0,19 = 9,58 kn/m 21,25 kn/m : 2 = 10,62 kn/m d) obciążenie liniowe ścianka działowa c ściany - bloki silikatowe 0,08 x 3,3 x 18,0 x 1, 2 = 5,70 kn/m - tynk 0,03 * 3,3 * 19,0 * 1,3 = 2,45 kn/m 8,15 kn/m Poz Strop nad parterem pod częścią piętrową 6 6

7 7 7

8 8 Poz Stropodach nad szatniami Obciążenie z poz. 1 q = 11,12 kn/m WĘZŁY: ,400 6,300 H=11,700 OBCIĄŻENIA: 11,1 11,1 11,1 1 2 MOMENTY: 8

9 9-49,3-49,3 20, ,3 TNĄCE: 21,5 43, ,7-27,9 REAKCJE PODPOROWE: ,5 27,9 PRZĘSŁO AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 83,3 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,180 m f 1 = 12 NOŚNOŚĆ : M Rd = 31,40 knm x = 0,150 x lim = 0,663 9

10 10 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 1500,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,44 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,70 cm PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,100 m f 1 = 16 f 2 = 16 NOŚNOŚĆ : M Rd = 83,00 knm x = 0,540 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: 10

11 11 Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 3800,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,84 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm PODPORA B Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,150 m f 1 = 12 f 2 = 16 NOŚNOŚĆ : M Rd = 49,50 knm x = 0,277 x lim = 0,663 Poz Stropodach nad hollem l = 6,0 m h=0,20m Obciążenie z poz. 1 q = 11,12 kn/m M = 50,04 knm R = 33,36 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 11

12 12 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,080 m f 1 = 18 f 2 = 18 NOŚNOŚĆ : M Rd = 123,00 knm x = 0,688 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 6480,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,90 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm Poz Stropodach nad hollem l = 2,1m h=0,18m Obciążenie z poz. 1 q = 12,16 kn/m M = 6,70 knm Przyjęto konstrukcyjnie zbrojenie #10 co 20,0 cm Poz. 3 Belka trzyprzęsłowa- nad piętrem l 1 =3,30+ 5,40+6,30m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,25 +0,18 = 0,43m Obciążenie : a) na belkę lo= 3,30m - ze stropu 11,12 x 1,65 x 3,3 x 0,5 : 3,3 = 9,17 kn/m - ze stropu 11,12 x 6,3 x 0,5 = 14,83 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 26,84 kn/m b) na belkę lo= 5,40m - ze stropu 11,12 x 2,7 x 5,4 x 0,5 : 5,4 = 15,01 kn/m 12

13 13 - ze stropu 11,12 x (5,4 +0,6)/2 x2,4 :5,4 = 14,83 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 32,68 kn/m c) na belkę lo= 6,30m - ze stropu 11,12 x 3,15 x 6,3 x 0,5 : 6,3 = 17,51 kn/m - ze stropu 11,12 x (6,3 +1,5)/2 x2,4 :6,3 = 16,52 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 36,87 kn/m WĘZŁY: ,300 5,400 6,300 H=15,000 OBCIĄŻENIA: 26,8 26,8 32,7 32,7 36,9 36, MOMENTY: -144,3-144,3-43,6-43,6 18, , ,9 TNĄCE: 31,4 70,1 139, ,8-107,5-93,9 REAKCJE PODPOROWE: 13

14 ,4 128,0 247,2 93,9 PRZĘŚŁO AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 2 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 18,30 knm M Rd = 30,40 knm x = 0,134 x lim = 0,663 PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 14

15 15 Zbrojenie : n d = 3 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 31,20 knm M Rd = 44,90 knm x = 0,171 x lim = 0,663 PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 5 f d = 18 NOŚNOŚĆ : M Sd = 118,90 knm M Rd = 139,00 knm x = 0,539 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: 15

16 16 Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 13600,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,97 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm PODPORA C Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 5 f g = 20 NOŚNOŚĆ : M Sd = 144,30 knm M Rd = 159,00 knm x = 0,667 x lim = 0,663 PODPORA A,B i D strzemiona Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym PODPORA C z lewej Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,400 m b w = 0,240 m h = 0,430 m Podpora skrajna (A sl = 3,4 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 107,50 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,360 m 16

17 Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie Siły w SGN V Sd = 107,50 kn (t Sd = 0,209) q = 32,70 kn/m 17 Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,400 m Podpora C z prawej Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,400 m b w = 0,240 m h = 0,430 m Podpora skrajna (A sl = 10,2 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 104,78 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,270 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 139,70 kn (t Sd = 0,272) q = 36,90 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,400 m 17

18 18 Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 2 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,460 18, ,446 18,0 2 Poz. 4 Belka dwuprzęsłowa nad piętrem l 1 = 3,30 +4,20m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,25 +0,18 = 0,43m Obciążenie : - ze stropu 11,12 x (2,7+7,5)x 0,5 x 2,40 : 7,5 = 18,15 kn/m - ze stropu 11,12 x (7,5 +0,9)/2 x 3,3 :7,5 = 20,55 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 41,54 kn/m WĘZŁY: ,300 4,200 H=7,500 OBCIĄŻENIA: 41,5 41,5 41,5 1 2 MOMENTY: -76,6-76,6 25, ,8 TNĄCE: 18

19 19 105,9 45, ,1-69,4 REAKCJE PODPOROWE: ,7 69,4 198,0 PRZĘSŁO AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 2 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 25,00 knm M Rd = 30,40 knm x = 0,134 x lim = 0,663 PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 19

20 20 Zbrojenie : n d = 3 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Sd = 57,80 knm M Rd = 59,70 knm x = 0,210 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 8310,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,03 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,10 cm ŚCINANIE PRZY PODPORACH ZEWNĘTRZNYCH ZBROJENIE KONSTRUKCYJNE Podpora B z lewej Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,400 m b w = 0,240 m h = 0,430 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 92,10 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,360 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie Siły w SGN V Sd = 92,10 kn (t Sd = 0,179) q = 41,50 kn/m 20

21 21 Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,400 m Podpora B z prawej Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,400 m b w = 0,240 m h = 0,430 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 105,90 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,360 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie Siły w SGN V Sd = 105,90 kn (t Sd = 0,206) q = 41,50 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,400 m Poz. 5 Belka nadprożowa Obciążenie : - ze stropu : 11,12 x 3,15 x 6,30 x 0,5 :6,3 = 17,51 kn/m 21

22 22 - ściana nad stropem 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - belka 0,38 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 2,51 kn/m - styropian 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m 23,69 kn/m M = 103,50 knm R = 74,62 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 3 f g = 20 n d = 5 f d = 20 NOŚNOŚĆ : M Rd = 173,00 knm x = 0,305 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 16400,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,96 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm STRZEMIONA Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym PRZY PODPORZE NA WSPORNIKU ODGIĘTO 3#20 Poz. 6 Belka wieloprzęsłowa- przy dachu wspornikowym 22

23 23 Obciążeni: a) od belki poz. 5 R = 74,62 kn b)ze stropu trakt 6,60 - ze stropu 11,12 (6,6 + 0,3)/2 x 3,15 : 6,6 = 18,31 kn/m - c. wł. 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 = 1,72 kn/m - ze stropu z nadwieszenia (ściana) 23,69-17,51 = 6,18 kn/m -że stropu z nadwieszenia 11,12 x 0,48 = 5,34 kn/m 31,55 kn/m c)ze stropu trakt 4,80 - ze stropu 11,12 x 4,8 x 0,5 x 2,4 : 4,8 = 13,34 kn/m - c. wł. 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 = 1,72 kn/m - ze stropu z nadwieszenia (ściana) 6,18 kn/m -że stropu z nadwieszenia 11,12 x 0,48 = 5,34 kn/m 26,58 kn/m WĘZŁY: ,320 2,700 2,700 2,700 2,220 H=11,640 OBCIĄŻENIA: 74,6 31,5 31,5 31,5 31,5 25,6 25,6 25, MOMENTY: -126,2-126,2-25,2-25,2-13,2-13, ,9 8,9 3 44,7 5 23,3 10,0 TNĄCE: 92,9 7,1 30,3 39,3 34, ,4-22,7-55,5-74,6-116,5 23

24 REAKCJE PODPOROWE: ,1 94,7 64,9 22,7 209,4 WSZYSTKIE PRZĘSŁA Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 2 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 23,30 knm M Rd = 26,50 knm x = 0,145 x lim = 0,663 WSPORNIK I NAD PODPORĄ A Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 24

25 25 Zbrojenie : n g = 5 f g = 20 n d = 2 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 128,20 knm M Rd = 146,00 knm x = 0,653 x lim = 0,663 STRZEMIONA W ROZSTAWIE KONSTRUKCYJNYM Poz. 7. Belka dwuprzęsłowa- nad PARTEREM l 1 = 5,40m+ 1,5 m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,25 +0,18 = 0,43m Obciążenie : - ze stropu 11,20 x 2,7 x 5,4 x 0,5 : 5,4 = 15,12 kn/m - ze stropu 11,20 x (5,4 +0,6)/2 x2,4 :5,4 = 14,94 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 32,90 kn/m WĘZŁY: ,400 1,500 H=6,900 OBCIĄŻENIA: 25

26 26 32,9 32,9 32,9 1 2 MOMENTY: -96,5-96, ,3 TNĄCE: 71,5 89,2 39, ,3 REAKCJE PODPOROWE: ,5 39,5 196,4 Przęsło AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m 26

27 Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 27 Zbrojenie : n d = 4 f d = 16 NOŚNOŚĆ : M Sd = 77,30 knm M Rd = 83,10 knm x = 0,388 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 7910,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,42 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,70 cm Przęsło B-c zbrojenie dołem 2#12 Nad podporą B Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 27

28 28 Zbrojenie : n g = 5 f g = 16 NOŚNOŚĆ : M Sd = 96,50 knm M Rd = 98,90 knm x = 0,485 x lim = 0,663 ŚCINANIE: Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,350 m b w = 0,240 m h = 0,380 m Podpora skrajna (A sl = 8,0 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 107,30 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,315 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie Siły w SGN V Sd = 107,30 kn (t Sd = 0,238) q = 32,90 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,350 m 28

29 Przy pozostałych podporach strzemiona Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym Poz. 8 Belka trzyprzęsłowa nad parterem l 1 = 3,30 +4,20 +4,50m 29 Przyjęto belkę o przekroju h= 0,25 +0,18 = 0,43m a)obciążenie na część dwuprzęsłową : - ze stropu 11,12 x (2,7+7,5)x 0,5 x 2,40 : 7,5 = 18,15 kn/m - ze stropu 11,12 x (7,5 +0,9)/2 x 3,3 :7,5 = 20,55 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 41,54 kn/m a)obciążenie na część jednoprzęśłową 4,50m : - ze stropu 11,12 x (6,6 +4,8)x 0,5 = 63,38 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 66,22 kn/m WĘZŁY: ,300 4,200 4,500 H=12,000 OBCIĄŻENIA: 66,2 66,2 41,5 41,5 41, MOMENTY: -121,1-121,1-42,6-42,6 1 14, ,5 113,0 TNĄCE: 29

30 30 176,4 56,0 69, ,8-106,4-122,6 REAKCJE PODPOROWE: ,0 150,8 113,0 PRZĘSŁO CD Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 122,6 Zbrojenie : n g = 2 f g = 14 n d = 4 f d = 20 NOŚNOŚĆ : M Rd = 129,00 knm x = 0,461 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: 30

31 31 Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 11100,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,82 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,25 cm PRZĘSŁA AB I BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 2 f g = 12 n d = 3 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 37,50 knm M Rd = 39,50 knm x = 0,146 x lim = 0,663 Nad podporą B Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 31

32 32 Zbrojenie : n g = 4 f g = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 42,60 knm M Rd = 50,90 knm x = 0,227 x lim = 0,663 NAD PODPORĄ C Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 5 f g = 20 NOŚNOŚĆ : M Sd = 121,10 knm M Rd = 124,00 knm x = 0,689 x lim = 0,663 Poz. 9 Belka dwuprzęsłowa nad parterem l 1 = 3,30 +4,20 m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,25 +0,18 = 0,43m a)obciążenie na część dwuprzęsłową : - ze stropu 11,12 x (7,5 +0,9)/2 x 3,3 :7,5 = 20,55 kn/m - z dachu 12,16 x 2,10 x 0,5 = 12,77 kn/m 32

33 33 - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 36,16 kn/m MOMENTY: -66,7-66,7 21, ,3 TNĄCE: 92,3 39, ,2-60,5 REAKCJE PODPOROWE: ,8 60,5 172,5 PRZĘSŁO AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 33

34 34 Zbrojenie : n d = 2 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Sd = 21,00 knm M Rd = 40,80 knm x = 0,161 x lim = 0,663 PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 3 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Sd = 50,50 knm M Rd = 59,70 knm x = 0,210 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: 34

35 35 Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 8310,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,03 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,10 cm STRZMIONA Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym Poz. 10 Belka jednoprzęsłowa nad parterem l 1 = 6,30m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,30 +0,18 = 0,48m a)obciążenie : - ze stropu 11,20 x (6,3 +1,5 )/2 x 2,4 :6,3 = 16,64 kn/m - z dachu 11,12 x (6,3 +1,5 )/2 x 2,4 :6,3 = 19,15 kn/m - ściana -attyka 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - styropian -attyki 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk -attyki 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m - ściana nad stropem 3,6 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 17,11 kn/m - styropian 3,60 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,29 kn/m - tynk 0,03 x 3,60x1,3x19,0 = 2,67 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 62,37 kn/m M = 309,43 knm R = 196,47 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 35

36 36 Zbrojenie : n d = 7 f d = 20 NOŚNOŚĆ : M Sd = 309,00 knm M Rd = 318,00 knm x = 0,152 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 53900,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,38 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm Ścinanie Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,450 m b w = 0,250 m h = 0,480 m Podpora skrajna (A sl = 22,0 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 147,35 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,304 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 196,47 kn (t Sd = 0,326) q = 62,37 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN /

37 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm 37 Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,450 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 2 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,505 20, ,501 20,0 2 Poz. 11 Belka trzyprzęsłowa nad parterem l 1 = 3,30+5,4+6,6m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,30 +0,18 = 0,48m a)obciążenie na część 6,30m : - ze stropu 11,20 x 6,3 x 3,15/2 :6,3 = 17,64 kn/m - z dachu 11,12 x 6,3 x 3,15/2 :6,3 = 17,51 kn/m - z dachu 12,16 x 2,1 x 0,5 = 12,77 kn/m - ściana -attyka 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - styropian -attyki 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk -attyki 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m - ściana nad stropem 3,6 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 17,11 kn/m - styropian 3,60 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,29 kn/m - tynk 0,03 x 3,60x1,3x19,0 = 2,67 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 74,50 kn/m a)obciążenie na część 5,40m : - ze stropu 11,20 x 5,4 x 2,7 x 0,5 : 5,4 = 15,12 kn/m - z dachu 11,12 x 5,4 x 2,7 x 0,5 : 5,4 = 15,01 kn/m - ściana -attyka 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - styropian -attyki 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk -attyki 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m - ściana nad stropem 3,6 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 17,11 kn/m - z dachu 12,16 x 2,1 x 0,5 = 12,77 kn/m - styropian 3,60 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,29 kn/m - tynk 0,03 x 3,60x1,3x19,0 = 2,67 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 56,71 kn/m a)obciążenie na część 3,30m : - ze stropu 11,20 x 3,3 x 0,5 = 15,12 kn/m - ściana -attyka 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - styropian -attyki 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m 37

38 38 - tynk -attyki 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m - ściana nad stropem 3,6 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 17,11 kn/m - z dachu 12,16 x 3,3 x 0,5 = 12,77 kn/m - styropian 3,60 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,29 kn/m - tynk 0,03 x 3,60x1,3x19,0 = 2,67 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 79,59 kn/m WĘZŁY: ,300 5,400 6,300 H=15,000 MOMENTY: 1-70,5 84,4-84,4-275,9-275,9 38, ,5 TNĄCE: 279,1 106, , ,2-189,2-191,5 REAKCJE PODPOROWE: ,1 275,5 468,3 191,5 PRZĘSŁO AB Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 38

39 39 Zbrojenie : n d = 3 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Sd = 70,50 knm M Rd = 83,60 knm x = 0,170 x lim = 0,663 PRZĘSŁO BC Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 3 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Rd = 83,80 knm x = 0,166 x lim = 0,663 PRZĘSŁO cd Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 39

40 40 Zbrojenie : n d = 7 f d = 18 NOŚNOŚĆ : M Sd = 245,50 knm M Rd = 261,00 knm x = 0,527 x lim = 0,663 NAD PODPORĄ B Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 4 f g = 14 NOŚNOŚĆ : M Sd = 84,40 knm M Rd = 110,00 knm x = 0,200 x lim = 0,663 NAD PODPORĄ C Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 40

41 41 Zbrojenie : n g = 7 f g = 20 NOŚNOŚĆ : M Sd = 295,30 knm M Rd = 303,00 knm x = 0,671 x lim = 0,663 ŚCINANIE PRZY PODPORZE A- STRZEMIONA Ø8 KONSTRUKCYJNIE ŚCINANIE PRZY PODPORZE BL Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 138,76 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,437 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 157,20 kn (t Sd = 0,213) q = 79,59 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m 41

42 42 Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 1 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 14,0 1 ŚCINANIE PRZY PODPORZE BP Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 138,76 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,437 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 157,20 kn (t Sd = 0,213) q = 79,59 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 1 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 14,0 1 ŚCINANIE PRZY PODPORZE BP Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle 42

43 Element wymaga minimalnego zbrojenia po- DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 118,20 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,495 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie 43 przecznego (belka) Siły w SGN V Sd = 118,20 kn (t Sd = 0,160) q = 56,71 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m ŚCINANIE PRZY PODPORZE CL Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 146,80 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,384 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 189,20 kn (t Sd = 0,257) q = 56,71 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : 43

44 44 liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 2 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 14, ,611 20,0 2 ŚCINANIE PRZY PODPORZE CP Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 209,33 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,371 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 279,10 kn (t Sd = 0,379) q = 74,50 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 3 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 20, ,611 20, ,611 20,0 2 ŚCINANIE PRZY PODPORZE D Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) 44

45 45 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 4,6 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 143,63 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,371 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN V Sd = 191,50 kn (t Sd = 0,260) q = 74,50 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 2 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 20, ,611 20,0 2 Poz. 12 Belka jednoprzęsłowa nad parterem l 1 = 6,50m Przyjęto belkę o przekroju h= 0,30 +0,18 = 0,48m a)obciążenie : - ze stropu 11,20 x (6,6 +1,2 )/2 x 2,7 :6,6 = 17,87 kn/m - ze stropu 11,20 x (6,6 +0,3 )/2 x 3,15 :6,6 = 18,44 kn/m - ściana nad stropem 3,6 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 17,11 kn/m - styropian 3,60 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,29 kn/m - tynk 0,03 x 3,60x1,3x19,0 = 2,67 kn/m - c. wł. Belki 0,43 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,84 kn/m 59,22kN/m M = 312,77 knm R = 192,47 Kn PRZĘSŁO 45

46 46 Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 2 f g = 20 n d = 7 f d = 20 NOŚNOŚĆ : M Rd = 349,00 knm x = 0,466 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 46100,00 knm 2 Ugięcie : a = 2,98 cm Ugięcie graniczne: a lim = 3,00 cm ŚCINANIE Beton B20, Strzemiona: stal A-0, Pręty odgięte (drabinki): stal A-III (34GS) Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,550 m b w = 0,250 m h = 0,580 m Podpora skrajna (A sl = 22,0 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 144,35 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,371 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Siły w SGN 46

47 47 V Sd = 192,47 kn (t Sd = 0,261) q = 59,22 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,550 m Pręty odgięte: kąt a = 45 o, liczba płaszczyzn odgięć n 0 = 2 nr płaszcz. odg. s 2,i [m] f liczba prętów 1 0,595 20, ,611 20,0 2 Poz. 13 Nadproża zewnętrzne i wewnętrzne Projektuje się nadproża z L-19. W miejscach koniecznych nadproża wylewane beton B-20, stal 34 GS. Poz Nadproże w klatce schodowej Obciążenie : - ze stropu : 11,12 x 3,3x1,65 x 0,5: 3,3 = 9,17 kn/m - ściana nad stropem 0,60 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 2,85 kn/m - belka 0,38 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 2,51 kn/m - styropian 1,0 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,08 kn/m - tynk 0,03 x 1,0x1,3x19,0 = 0,74 kn/m 15,35 kn/m M = 20,90 knm R = 25,33 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 47

48 48 Zbrojenie : n d = 3 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Rd = 39,00 knm x = 0,186 x lim = 0,663 Poz Nadproże lo = 4,62m Obciążenie : - ze stropu : 12,16 x 2,1 x 0,5 = 12,77 kn/m - ściana nad stropem 1,05 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 4,99 kn/m - belka 0,48 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 3,17kN/m - styropian 1,53 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,12 kn/m - tynk 0,03 x 1,53 x1,3x19,0 = 1,13 kn/m 22,18 kn/m M = 59,19 knm R = 51,24 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : 48

49 n d = 4 f d = NOŚNOŚĆ : M Sd = 59,19 knm M Rd = 74,60 knm x = 0,424 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 6670,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,92 cm Ugięcie graniczne: a lim = 2,30 cm Strzemiona Ø 8 w rozstawie konstrukcyjnym Poz Nadproże lo = 3,5m w osi F Obciążenie : - ze stropu : 12,16 x 6,0 x 0,5 = 36,48 kn/m - ściana nad stropem 1,05 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 4,99 kn/m - belka 0,48 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 3,17kN/m - styropian 1,53 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,12 kn/m - tynk 0,03 x 1,53 x1,3x19,0 = 1,13 kn/m 45,89 kn/m M = 70,27 knm R = 80,31 knm Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : 49

50 n d = 4 f d = NOŚNOŚĆ : M Sd = 70,27 knm M Rd = 74,60 knm x = 0,424 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 6210,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,44 cm Ugięcie graniczne: a lim = 1,75 cm STRZEMIONA Ø8 W ROZSTAWIE KONSTRUKCYJNYM Poz Nadproże lo = 3,50m OBCIĄŻENIE Z TRAKTU 2,10m Obciążenie : - ze stropu : 12,16 x 2,1 x 0,5 = 12,77 kn/m - ściana nad stropem 1,05 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 4,99 kn/m - belka 0,48 x 25,0 x 1,1 x 0,24 = 3,17kN/m - styropian 1,53 x 0,15 x 0,45 x 1,2 = 0,12 kn/m - tynk 0,03 x 1,53 x1,3x19,0 = 1,13 kn/m 22,18 kn/m M = 33,96 knm R = 38,82 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : 50

51 n d = 3 f d = NOŚNOŚĆ : M Sd = 33,98 knm M Rd = 46,90 knm x = 0,247 x lim = 0,663 Strzemiona Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym Poz Belka o rozpiętości lo = 2,10m Przyjęto konstrukcyjnie o wymiarach i zbrojeniu jak poz Poz Belka wewnętrzna o rozpiętości lo =2,02 m a)obciążenie : - ze stropu 11,12 x (6,6 +1,2 )/2 x 2,7 :6,6 = 17,74 kn/m - ze stropu 11,12 x (6,6 +0,3 )/2 x 3,15 :6,6 = 18,31 kn/m - c. wł. Belki 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,32 kn/m 37,37 kn/m M = 19,06 knm R = 37,74 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n d = 4 f d = 12 NOŚNOŚĆ : M Sd = 19,06 knm M Rd = 22,50 knm x = 0,442 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: 51

52 52 Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 1040,00 knm 2 Ugięcie : a = 0,78 cm Ugięcie graniczne: a lim = 1,01 cm STRZEMIONA Ø8 W ROZSTAWIE KONSTRUKCYJNYM Poz. 14 Schody Przyjęto schody żelbetowe z betonu B 20, stal 34 GS 11 x 17,5 x 28 tga = 17,5 = 0,63 a = 32 o 28 cosa = 0,85 a)płyta biegowa Obciążenie: płyta 0,14 x 25,0 x 1,1 : 0,85 = 4,53 kn/m 2 stopnie 0,5 x 0,175 x 22,0 x 1,1 = 2,12 kn/m 2 lastrico (0,03 + 0,015 x 0,175:0,28) x 22,0 x 1,3 = 1,13 kn/m 2 tynk 0,015 x 19,0 x 1,3 : 0,85 = 0,44 kn/m 2 obc. użytk. 4,0 x 1,3 = 5,20 kn/m 2 13,42 kn/m 2 a) płyta spocznikowa Obciążenie: płyta 0,14 x 25,0 x 1,1 = 3,85 kn/m 2 lastrico 0,03 x 22,0 x 1,3 = 0,86 kn/m 2 tynk 0,015 x 19,0 x 1,3 = 0,37 kn/m 2 obc. użytk. 4,0 x 1,3 = 5,20 kn/m 2 Poz Płyta biegowa M max = 17,72 knm R = 21,81 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 10,28 kn/m 2 52

53 53 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,120 m f 1 = 12 f 2 = 12 NOŚNOŚĆ : M Rd = 32,30 knm x = 0,337 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 1210,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,60 cm Ugięcie graniczne: a lim = 1,63 cm Poz Płyta spocznikowa Mmax = 13,99 knm R = 40,05 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 53

54 54 Zbrojenie : odstępy osiowe = 0,120 m f 1 = 10 f 2 = 10 NOŚNOŚĆ : M Rd = 23,80 knm x = 0,239 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 995,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,60 cm Ugięcie graniczne: a lim = 1,65 cm Poz Belka w płycie spocznikowej Obciążenie: - z płyty schodowej 13,42 x 3,25 x 0,5 = 21,81 kn/m - c. wł. 0,25 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,65 kn/m - tynk 0,03 x 0,25 x 19,0 x 1,3 = 0,19 kn/m 23,65 kn/m M = 32,19 knm R = 39,02 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 54

55 55 Zbrojenie : n d = 4 f d = 14 NOŚNOŚĆ : M Rd = 39,00 knm x = 0,450 x lim = 0,663 SG UGIĘĆ: Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 Sztywność B = 2320,00 knm 2 Ugięcie : a = 1,57 cm Ugięcie graniczne: a lim = 1,65 cm Strzemiona Ø8 w rozstawie konstrukcyjnym Poz Belka w płycie stropowej Obciążenie: - z płyty schodowej 13,42 x 3,25 x 0,5 = 21,81 kn/m - z e stropu 11,20 x 6,60 x 0,5 = 36,96 kn/m - c. wł. 0,25 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,65 kn/m - tynk 0,03 x 0,25 x 19,0 x 1,3 = 0,19 kn/m 60,61 kn/m M = 82,51 knm R = 100,01 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 55

56 56 Zbrojenie : n d = 4 f d = 18 NOŚNOŚĆ : M Sd = 82,51 knm M Rd = 89,70 knm x = 0,517 x lim = 0,663 ŚCINANIE Beton B20, Strzemiona: stal A-0 Współczynniki skutków zniszczenia: a cc = 1,00, a ct = 1,00 Wysokość użyteczna d = 0,320 m b w = 0,250 m h = 0,350 m Podpora skrajna (A sl = 6,2 cm 2 u dołu) Do podpory doprowadzono dołem mniej niż 50% zbrojenia w przęśle Element wymaga minimalnego zbrojenia poprzecznego (belka) DF td wynikające ze wzoru (79) PN : 100,01 kn a l wynikające ze wzoru (208) PN : 0,288 m Maksymalna wartość ctgq = 2,00 Obciążenie pośrednie Siły w SGN V Sd = 100,01 kn (t Sd = 0,233) q = 60,61 kn/m Siły w SGU = Siły w SGN / 1.2 Dop. szer. rys w lim = 0,30 mm Strzemiona : liczba ramion = 2 f strzemion = 8,0 Max. odstęp ramion strzemion w kier. poprz. : 0,320 m Poz. 15. Słupy i rdzenie Poz Słup najbardziej obciążony 56

57 57 Obciążenia : - z poz. 5 74,62 kn - z poz ,30 kn - z poz ,47 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 746,73 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 Zbrojenie : n g = 2 f g = 22 n d = 2 f d = 22 Siły i długości obliczeniowe : N Sd [kn] M Sd [knm] N Sd,lt [kn] l ox [m] l oy [m] 1 746,73 0,00 746,73 4,70 4,70 Mimośrody niezamierzone: e ax = 0,010 m Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 e ay = 0,010 m Wyniki : M Rd min [knm] M Sd min [knm] M Sd max [knm] M Rd max [knm] 1-26,70-17,30 17,30 26,70 Największa siła przy ściskaniu : N Rd max = 1040,00 kn Stopnie zbrojenia: (A s1 +A s2 )/A c = 2,640 % r min = 0,556 % Poz Słup pod poz. 7 i 12 Obciążenia : - z poz ,,2 kn - z poz ,74 kn - z poz ,40 kn - z poz ,47 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 685,15 kn 57

58 Obciążenia : Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 58 Zbrojenie : n g = 2 f g = 18 n d = 2 f d = 18 Siły i długości obliczeniowe : N Sd [kn] M Sd [knm] N Sd,lt [kn] l ox [m] l oy [m] 1 685,15 0,00 685,45 4,70 4,70 Mimośrody niezamierzone: e ax = 0,010 m Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 e ay = 0,010 m Wyniki : M Rd min [knm] M Sd min [knm] M Sd max [knm] M Rd max [knm] 1-16,90-10,40 10,40 16,90 Największa siła przy ściskaniu : N Rd max = 866,00 kn Stopnie zbrojenia: (A s1 +A s2 )/A c = 1,767 % r min = 0,510 % Poz Słup pod poz. 8 i 4 Obciążenia : - z poz ,80 kn - z poz ,00 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 360,14 kn Beton B20, Stal A-III (34GS) Otulenie obliczeniowe = 0,020 m, Maksymalny wymiar kruszywa = 0,016 m Współczynnik skutków zniszczenia: a cc = 1,00 58

59 59 Zbrojenie : n g = 2 f g = 12 n d = 2 f d = 12 Siły i długości obliczeniowe : N Sd [kn] M Sd [knm] N Sd,lt [kn] l ox [m] l oy [m] 1 360,14 0,00 360,14 4,70 4,70 Mimośrody niezamierzone: e ax = 0,010 m Współczynnik pełzania: f,to = 2,000 e ay = 0,010 m Wyniki : M Rd min [knm] M Sd min [knm] M Sd max [knm] M Rd max [knm] 1-24,70-4,96 4,96 24,70 Największa siła przy ściskaniu : N Rd max = 671,00 kn Stopnie zbrojenia: (A s1 +A s2 )/A c = 0,785 % r min = 0,300 % Wszystkie pozostałe rdzenie i słupy przyjęto o zbrojeniu i i wymiarach jak w poz Poz. 16. Zebranie obciążeń na fundamenty Poz Ściana zewnętrzna cz. part. trakt 6,3m Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m styropian 5,41 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,55 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m z dachu 11,12 x 6,3 x 0,5 = 32,22 kn/m 64,06 kn/m 59

60 60 Poz Ściana zewnętrzna CZ. PARTEROWA trakt 5,4 Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m styropian 5,41 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,55 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m z dachu 11,12 x 5,4 x 0,5 = 30,02 kn/m 61,86 kn/m Poz Ściana wewnętrznz cz. parterowa Obciążenia: ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m z dachu 11,12 x( 5,4+6,3) x 0,5 = 65,52 kn/m 93,44 kn/m Poz Ściana zewnętrzna SZCZYTOWA CZ. PARTEROWA - Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m styropian 5,41 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,55 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m 31,84 kn/m Poz Ściana zewnętrzna CZ. PARTEROWA trakt 6,60m Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m styropian 5,41 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,55 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m z dachu 11,12 x 6,60 x 0,5 = 36,70 kn/m 68,54 kn/m Poz Ściana zewnętrzna CZ. PARTEROWA trakt 2,10m Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 = 17,58 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 4,01 kn/m styropian 5,41 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,55 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,38 kn/m z dachu 11,12 x 2,10 x 0,5 = 11,68 kn/m 43,52 kn/m 60

61 Poz Ściana zewnętrzna cz. piętrowa 61 Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,75 kn/m styropian 9,11 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,74 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x 4,80 x 0,5= 26,88 kn/m z dachu 11,12 x 4,80 x 0,5 = 26,69 kn/m 107,30 kn/m Poz Ściana zewnętrzna cz. piętrowa Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,75 kn/m styropian 9,11 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,74 kn/m wieńce 0,20 x 0,24 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x (2,7+7,5)/2 x2,4 :7,5 = 18,28 kn/m z dachu 11,12 x (2,7+7,5)/2 x2,4 :7,5 = 18,15 kn/m 90,16 kn/m Poz Ściana zewnętrzna cz. Piętrowa- szczyt Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,75 kn/m styropian 9,11 x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,74 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 = 13,44 kn/m z dachu 11,12 x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 = 13,34kN/m 80,51 kn/m Poz Ściana wewnętrzna cz. Piętrowa - part. szczyt Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,75 kn/m styropian (0,71 +3,7) x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,36 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x 6,6 x 3,3 x 0,5 :6,6 = 18,48 kn/m z dachu 11,12 x 6,6 x 3,3 x 0,5 :6,6 = 18,35 kn/m 90,56 kn/m Poz Ściana wewnętrzna cz. Piętrowa - part. szczyt Obciążenia: - ściana attyki 0,71 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,37 kn/m ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (0,71+3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,75 kn/m styropian (0,71 +3,7) x 0,45 x 1,2 x 0,15 = 0,36 kn/m 61

62 62 wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x (5,4+0,6)/2 x2,4 :5,4 = 14,93 kn/m z dachu 11,12 x (5,4+0,6)/2 x2,4 :5,4 = 14,83 kn/m 83,49 kn/m Poz Ściana wewnętrzna cz. Piętrowa Obciążenia: ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,22 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 x2 = 26,88 kn/m z dachu 11,12 x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 x 2 = 26,68kN/m 102,65 kn/m Poz Ściana wewnętrzna cz. Piętrowa Obciążenia: ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,22 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x 6,6 x 3,3 x 0,5 :6,6 x 2 = 36,96 kn/m z dachu 11,12 x 6,6 x 3,3 x 0,5 :6,6 x 2 = 36,70kN/m 122,75 kn/m Poz Ściana wewnętrzna przy schodach- cz. Piętrowa Obciążenia: ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,22 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 = 13,44 kn/m z dachu 11,12 x 4,8 x 2,4 x 0,5 :4,8 = 13,34 kn/m z dachu 3,30 x 0,5 x 11,12 = 18,35 kn/m z klatki schodowej 10,28 x 3,3 x 0,5 = 16,96 kn/m 111,18 kn/m Poz Ściana wewnętrzna cz. Piętrowa Obciążenia: ściana kond 0,24x 3,7 x 18,0 x 1,1 x 2 = 35,16 kn/m ściana fundamentowa 0,24x 1,0x18,0x 1,1 = 4,95 kn/m tynk (3,7x2+1,0) x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 6,22 kn/m wieńce 0,20 x 0,25 x 25,0 x 1,1x 2 = 2,76 kn/m ze stropu 11,20 x 6,60 x 0,5= 36,96 kn/m z dachu 11,12 x 6,60 x 0,5 = 36,70 kn/m 122,75 kn/m Poz Słup poz Poz Słup poz Poz Słup poz ,73 kn 685,15 kn 360,14 kn Poz Słup pod poz. 6 i 11 Obciążenia : - z poz ,4 kn - z poz ,5 kn 62

63 63 - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 400,90 kn Poz Słup pod poz. 11 Obciążenia : - z poz ,5 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 286,84 kn Poz Słup pod poz. 10 Obciążenia : - z poz ,47 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 207,81 kn Poz Słup pod poz. 4 i 8 Obciążenia : - z poz ,0 kn - z poz. 4 69,4 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 193,74 kn Poz Słup pod poz. 4 i Obciążenia : - z poz. 7 71,50 kn - z poz ,01 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 182,85 kn Poz Słup pod poz. 4 i narożny Obciążenia : - z poz. 3 31,40 kn - z poz ,00 kn - c. słupa 0,25 x 0,25 x 25,0 x 1,1 x 3,3 x2= 11,34 kn 170,74 kn Poz FUNDAMENTY 1 Fundamenty obciążone z jednej kondygnacji 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B20, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B (2002) gruntowej: PN-81/B Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: l = 1,00 Obrót 63

64 Poślizg Ścinanie 64 Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II 2. Geometria A = 0,40 (m) L = 14,10 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,25 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,160 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,2 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,2 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek średni 0,0 0, wilgotne 2 Ił -1,6 0,40 D Ił pylasty -2,6 0,20 D Glina piaszczysta -3,4 0,35 B --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek średni 1,6 0,0 32,4 18, , ,1 2 Ił 1,0 37,5 7,7 18, , ,4 3 Ił pylasty 0,8 48,0 10,3 19, , ,7 4 Glina piaszczysta ,3 15,5 21, , ,2 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] ,06 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 64

65 65 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=64,06kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 6,89 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 70,95kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,40 (m) Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: N B = 11,04 i B = 1,00 N C = 36,63 i C = 1,00 N D = 24,23 i D = 1,00 Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 172,86 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,97 OSIADANIE Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca: 1 N=53,38kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 6,06 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 149 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,0 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: szd = 10 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: szg = 36 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,30 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=64,06kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 5,45 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 69,51kN/m My = 0,00kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 13,90 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: 1 (długotrwała) N=64,06kN/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 5,45 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 69,51kN/m My = 0,00kN*m/m 65

66 66 Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,40 (m) Współczynnik tarcia: - fundament grunt: m = 0,45 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 31,52 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF 2 Fundamenty obciążone z 2 kondygnacji 1. Geometria A = 0,50 (m) L = 14,10 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,25 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,160 (m3/m) 2. Obciążenia otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,2 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,2 (m) OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx Nd/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] ,75 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 1. Geometria 3 A = 1,50 (m) B = 1,50 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,00 (m) a = 0,24 (m) b = 0,24 (m) 66

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50 KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak

Bardziej szczegółowo

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne 1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały: II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong

Bardziej szczegółowo

ADESI Sp. z o.o. ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE

ADESI Sp. z o.o. ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE ADESI Sp. z o.o. 65-849 ZIELONA GÓRA ul. BROWARNA 1 TEL/FAX 068/4511321 PROJEKT WYKONAWCZY ZLEC. TEMAT EGZ.NR ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE LOKALIZACJA Sulęcin, ul. Lipowa

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 3. Charakterystyka budynku

OPIS TECHNICZNY. 3. Charakterystyka budynku OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania 1.1. Zlecenie Zamawiającego. 1.2. Projekt architektury i projekty branżowe. 1.3. Projekt zagospodarowania terenu. 1.4. Uzgodnienia materiałowe z Zamawiającym. 1.5.

Bardziej szczegółowo

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI

Bardziej szczegółowo

Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska

Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe

Bardziej szczegółowo

Oświadczenie projektanta

Oświadczenie projektanta Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI 1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Projektowany budynek jest jednokondygnacyjny,

Bardziej szczegółowo

OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI 1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Budynek zaplecza garażowego 1-no

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

3. Zestawienie obciążeń, podstawowe wyniki obliczeń

3. Zestawienie obciążeń, podstawowe wyniki obliczeń 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest wykonanie projektu konstrukcji dla rozbudowy budynku użyteczności publicznej o windę osobową zewnętrzną oraz pochylnię dla osób niepełnosprawnych.

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: BRANŻA: KONSTRUKCYJNA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: BRANŻA: KONSTRUKCYJNA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: BRANŻA: KONSTRUKCYJNA I.K. Część opisowa opis techniczny: 1. Podstawa opracowania 2. Przyjęte do obliczeń obciążenia stałe i zmienne 3. Warunki gruntowe i wodne 4. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str. SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY II. OBLICZENIA III. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE: 1 Rzut fundamentów 2 Strop nad parterem 3 I piętro elementy konstrukcyjne 4 Więźba dachowa 5 Ławy fundamentowe 6 Wieńce

Bardziej szczegółowo

D E L T A. Piotr Pawluczuk. tel. kom , DELTA PIOTR PAWLUCZUK

D E L T A. Piotr Pawluczuk. tel. kom ,   DELTA PIOTR PAWLUCZUK D E L T A Piotr Pawluczuk ul. Legionowa 9A lok. 20, 15-281 Białystok tel. kom. 516 026 303, p.pawluczuk@deltaprojekt.pl, www.deltaprojekt.pl 1 08.2018 r. PRZEDMIOT OPRACOWANIA : HALA PRODUKCYJNO-MAGAZYNOWA

Bardziej szczegółowo

35-060 Rzeszów ul. J. Słowackiego 24/72 tel. +48 693 751 504 e-mail. a.wilkos@arch-kon.pl PROJEKT BUDOWLANY KARTA TYTUŁOWA PROJEKTU

35-060 Rzeszów ul. J. Słowackiego 24/72 tel. +48 693 751 504 e-mail. a.wilkos@arch-kon.pl PROJEKT BUDOWLANY KARTA TYTUŁOWA PROJEKTU PROJEKT BUDOWLANY KARTA TYTUŁOWA PROJEKTU INWESTOR : Zespół Szkół Kształcenia Ustawicznego Rzeszów ul. Sucharskiego 4 INESTYCJA : PRZEBUDOWA WRAZ Z DOBUDOWĄ EWAKUACYJNYCH KLATEK SCHODOWYCH W BUDYNKU INTERNATU

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OBIEKT: Budynek Zwierzętarni ul. Muszyńskiego 1 w Łodzi INWESTOR: Uniwersytet Medyczny w Łodzi Al. Kościuszki 4 JEDNOSTKA PROJEKTOWA: dr inż. Przemysław

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO - TYP C

OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO - TYP C 1. Stropodach. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU MIESZKALNEGO - TYP C Na budynku zaprojektowano stropodach pełny w postaci warstwy nawierzchniowej z papy termozgrzewalnej na twardym styropianie typu EPS. Styropian

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem

OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem 1. Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy wolnostojącego

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.

Bardziej szczegółowo

ABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]

ABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA 1. Podstawa opracowania. - podkłady architektoniczno-budowlane; - Polskie Normy Budowlane; - Opinia geotechniczna dla ustalenia warunków gruntowo-wodnych pod planowaną

Bardziej szczegółowo

Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie

Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL. BENEDYKTYŃSKIEJ 6 POŁOŻONEGO WE WROCŁAWIU NA DZIAŁCE NR 67, SEKCJA 480d, 490b, Obręb Plac Grunwaldzki

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

Przebudowa wejścia do budynku ZSP Nr 2 w Mysłowicach przy ul. Pocztowej 20

Przebudowa wejścia do budynku ZSP Nr 2 w Mysłowicach przy ul. Pocztowej 20 PROJEKT KONSTRUKCYJNY dla zamierzenia inwestycyjnego p.n.: Przebudowa wejścia do budynku ZSP Nr 2 w Mysłowicach przy ul. Pocztowej 20 1. Podstawa opracowania: 1.1. Zlecenie Inwestora. 1.2. Projekt architektoniczny.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice

Bardziej szczegółowo

TYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY

TYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY 1 2 SPIS TREŚCI ZAŁĄCZNIKI 1.Oświadczenie projektanta... 4 2.Ksero uprawnień... 5 3.Zaświadczenie o przynależności do samorządu zawodowego... 7 4. Podstawa opracowania... 8 CZĘŚĆ OPISOWA 5. Dane ogólne...

Bardziej szczegółowo

ścienne kanałowe wewnętrzne gr.24cm

ścienne kanałowe wewnętrzne gr.24cm Ekspertyza techniczna 1. Temat, cel i zakres opracowania Przedmiotem niniejszej ekspertyzy technicznej jest obiekt Zespołu Szkół nr 1 w Płocku. Celem ekspertyzy jest ocena obecnego stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

Rozbudowa istniejącego budynku Szkoły Podstawowej w Krośnie budynek nr 2 w Mosinie, ul. Krasickiego 16, 62-050 Mosina; nr ew.

Rozbudowa istniejącego budynku Szkoły Podstawowej w Krośnie budynek nr 2 w Mosinie, ul. Krasickiego 16, 62-050 Mosina; nr ew. Temat: KONSTRUKCJA PRACOWNIA PROJEKTOWA: 93-312 Łódź, ul. Tuszyńska 155 K/01 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA Branża: KONSTRUKCJA 1. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI - str. K/02-K/09 2. RYSUNKI Lp. Przedmiot rysunku

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI 80-812 Gdańsk, ul. Dokerów 15

BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI 80-812 Gdańsk, ul. Dokerów 15 BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI ul.dokerów 15, 80-812 Gdańsk NIP 583-014-01-70 TEL/FAX 058 302-36-22 e-mail: puzyrewski@post.pl OPRACOWANIE: PROJEKT KONSTRUKCYJNY BUDYNKU MIESZKALNEGO WIELORODZINNEGO ADRES

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Przedmiot opracowania 2. Podstawa opracowania 3. Dane ogólne 4. Warunki gruntowo-wodne 5. Kategoria geotechniczna obiektu 6. Fundamenty i posadowienie 7. Układ konstrukcyjny

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY

ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI Tytuł projektu: Budowa Domu Wiejskiego w Biesnej. Inwestor: Urząd Gminy Łużna, Łużna 634, Łużna,

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI Tytuł projektu: Budowa Domu Wiejskiego w Biesnej. Inwestor: Urząd Gminy Łużna, Łużna 634, Łużna, 020/PA-K/12/2012 1. Dane ogólne. 1.1. Inwestor. Urząd Gminy Łużna Łużna 634 38-322 ŁUŻNA 1.2. Lokalizacja. Dz. nr 317/3, 318/1, 318/2 położone w miejscowości Biesna, gmina Łużna. 1.3. Cel i zakres opracowania.

Bardziej szczegółowo

Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.

Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT

Bardziej szczegółowo

[ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZPITALNEGO ODZIAŁU RATUNKOWEGO (SOR)]

[ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZPITALNEGO ODZIAŁU RATUNKOWEGO (SOR)] 2016 ABM - Projekt [ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZPITALNEGO ODZIAŁU ] Spis treści A. Opis techniczny 1. Opis konstrukcji obiektu 2. Warunki gruntowo wodne 3. Konstrukcja elementów budynku 4. Stosowane normy

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA Temat: PROJEKT BUDOWLANY : wykonawczy Branża konstrukcja Obiekt : BUDYNEK USŁUGOWY Adres inwestycji: Inwestor: dz. 382, 392 obr. 207; ul. S. Czarnieckiego 13; 37-700 Przemyśl

Bardziej szczegółowo

projekt wykonawczy - konstrukcyjny SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA

projekt wykonawczy - konstrukcyjny SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA...1 I. OPIS TECHNICZNY...2 1. Dane do projektu...2 2. Układ projektu...2 3. Warunki geotechniczne, hydrologiczne i posadowienie budynku...3 4.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

BUDYNKI MIESZKALNE, WIELORODZINNE NA DZ. O NR EW.: 1568/2 I 1568/6 POLOŻONYCH PRZY UL. MODRZEWIOWEJ I UL. WAŃKOWICZA W NISKU.

BUDYNKI MIESZKALNE, WIELORODZINNE NA DZ. O NR EW.: 1568/2 I 1568/6 POLOŻONYCH PRZY UL. MODRZEWIOWEJ I UL. WAŃKOWICZA W NISKU. 2 SPIS TREŚCI I.OPIS TECHNICZNY...3.Dane ogólne...3 2.Podstawa opracowania projektu...3 3.Układ Projektu...5 3..Przyjęto następujący układ pozycji obliczeniowych...5 3.2.Wszelkie elementy konstrukcyjne

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

Projekt budowlano - wykonawczy. Budynek świetlicy wiejskiej. Projekt konstrukcyjny. Wołowno dz. nr 168 gm. Jonkowo. 11 042 Jonkowo ul.

Projekt budowlano - wykonawczy. Budynek świetlicy wiejskiej. Projekt konstrukcyjny. Wołowno dz. nr 168 gm. Jonkowo. 11 042 Jonkowo ul. - 6 - EGZ. ARCHIWALNY INWESTORA Usługi Projektowania Budowlanego i Technologicznego inż. Zbigniew Chwojnicki 0 456 Olsztyn ul. Kard. Wyszyńskiego 5 pok. 0 tel. 89 533-6-00, NIP 739-9-03-, Regon 5365476

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja. Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa Społecznego Sp. z o.o Tarnów, ul. Graniczna 8a

PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja. Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa Społecznego Sp. z o.o Tarnów, ul. Graniczna 8a PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja Obiekt: Budynek mieszkalny wielorodzinny z garażami Etap II segment B Adres: Tarnów, ul. Sportowa Prusa Reja obr. 274 dz. nr 10/104 Inwestor: Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY

PROJEKT BUDOWLANY 4 PROJEKT BUDOWLANY ------------------------------------------------------------------------------------------------------ Obiekt - Budynek usługowy OROW Niezwykła kraina Adres - Wołów Inwestor - Stowarzyszenie

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY NADBUDOWY Z ROZBUDOW BUDYNKU SZKO Y PODSTAWOWEJ W KO BIELI

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY NADBUDOWY Z ROZBUDOW BUDYNKU SZKO Y PODSTAWOWEJ W KO BIELI PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY NADBUDOWY Z ROZBUDOW BUDYNKU SZKO Y PODSTAWOWEJ W KO BIELI ADRES INWESTYCJI: ul. Szkolna Dz.Nr.ew.282 Gmina Koùbiel 05-340 KO BIEL INWESTOR: GMINA KO BIEL ul. Szkolna 1

Bardziej szczegółowo

OPIS KONSTRUKCYJNY. Płatwie stalowe. Łuk połączony sztywno z podpierającymi słupkami

OPIS KONSTRUKCYJNY. Płatwie stalowe. Łuk połączony sztywno z podpierającymi słupkami OPIS KONSTRUKCYJNY 1.UKŁAD KONSTRUKCYJNY OBIEKTU. Projektuje się rozbudowę, przebudowę istniejącego budynku administracyjnego (Urzędu Gminy) w części obejmującej strefę wejścia wraz z wiatrołapem oraz

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

RYSUNKI WYKONAWCZE W ZAKRESIE FUNDAMENTÓW DO PROJEKTU ROZBUDOWY BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ O FUNKCJE PRZEDSZKOLA. Gmina Tłuszcz

RYSUNKI WYKONAWCZE W ZAKRESIE FUNDAMENTÓW DO PROJEKTU ROZBUDOWY BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ O FUNKCJE PRZEDSZKOLA. Gmina Tłuszcz JSP B I U R O PROJEKTÓW RYSUNKI WYKONAWCZE W ZAKRESIE FUNDAMENTÓW DO PROJEKTU ROZBUDOWY BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ O FUNKCJE PRZEDSZKOLA Inwestor: Gmina Tłuszcz Adres inwestora: 05-240 Tłuszcz ul. Warszawska

Bardziej szczegółowo

Projekt wykonawczy przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard CZĘŚĆ II - KONSTRUKCJA. Zawartość opracowania:

Projekt wykonawczy przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard CZĘŚĆ II - KONSTRUKCJA. Zawartość opracowania: Projekt wykonawczy przebudowy i rozbudowy budynku administracyjnego Nadleśnictwa Nowogard CZĘŚĆ II - KONSTRUKCJA Zawartość opracowania: I. Opis techniczny II. Obliczenia statyczne III. Rysunki konstrukcyjne:

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA K.1. K.2. K.3. K.4. 1. 2. K.7. K.7.1. K.7.2. K.7.3. Spis treści Podstawa opracowania projektu konstrukcji. Dane ogólne Układ konstrukcyjny obiektu i schematy statyczne. Sposób

Bardziej szczegółowo

I/ OPIS TECHNICZNY + OBLICZENIA STATYCZNE. II/ RYSUNKI:

I/ OPIS TECHNICZNY + OBLICZENIA STATYCZNE. II/ RYSUNKI: 1 T E C Z K A Z A W I E R A I/ OPIS TECHNICZNY + OBLICZENIA STATYCZNE. II/ RYSUNKI: 1. Rzut ław i stóp fundamentowych 2. Przekroje ław i stóp fundamentowych 3. Uziom instalacji odgromowej 4. Stopy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego lokalizacja: Rzeszów cz.dz.nr ewid.13/5, 13/2, 487 obr 208 Rzeszów, lipiec 2015 SPIS TRESCI strona tytułowa...1 spis treści...2 kopia warunków

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO

PROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO ARC-KONS PRACOWNIA PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH mgr inż. Janusz OLEJNICZAK * PROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO Temat: Modernizacja budynku A Centrum Kształcenia

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne

OBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001

Bardziej szczegółowo

PRACOWNIA PROJEKTOWA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH PRO-CAD. 33-100 Tarnów ul. Szkotnik 2B tel. 632-88-52 lub 0602 461-535

PRACOWNIA PROJEKTOWA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH PRO-CAD. 33-100 Tarnów ul. Szkotnik 2B tel. 632-88-52 lub 0602 461-535 PRACOWNIA PROJEKTOWA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH PRO-CAD 33-100 Tarnów ul. Szkotnik 2B tel. 632-88-52 lub 0602 461-535 Z A W A R T O Ś Ć O P R A C O W A N I A I. CZĘŚĆ OPISOWA 1. Podstawa opracowania 2. Zakres

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE Obciążenia na 1m2 rzutu poziomego dla =40 : qch char. qch = = (kn/m2) Obl. (kn/m2) K-1 OBLICZENIA STATYCZNE Poz. D. RAMA ŻELBETOWA POZ.RD.1 RAMA w osi 5 cos α = 0,743 α = 42 Obciążenia na 1 m 2 zmienne

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO KORNELÓWKA. dz.nr geod. 241/3 GMINA SITNO. inż. Jan DWORZYCKI upr. nr LUB/0274/POOK/05

KONSTRUKCJA PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO KORNELÓWKA. dz.nr geod. 241/3 GMINA SITNO. inż. Jan DWORZYCKI upr. nr LUB/0274/POOK/05 Egz. nr 5 BRANŻA: KONSTRUKCJA STADIUM: PROJEKT BUDOWLANY TEMAT: BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO ADRES: KORNELÓWKA 22-424 Sitno dz.nr geod. 241/3 ZAMAWIAJĄCY: GMINA SITNO SITNO 73 PROJEKTOWAŁ: inż. Jan

Bardziej szczegółowo

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM

Bardziej szczegółowo

Materiały pomocnicze

Materiały pomocnicze Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ PRACOWNIA PROJEKTOWA MGR INŻ. DOROTA SUKIENNIK UL. BOHATERÓW WARSZAWY 15/16, 70-370 SZCZECIN TEL. 512-422-123, E-MAIL: SUKIENNIK.DOROTA1@INTERIA.PL --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Bardziej szczegółowo

Instrukcja montażu stropów TERIVA I; NOVA; II; III

Instrukcja montażu stropów TERIVA I; NOVA; II; III 1. Informacje ogólne 2. Układanie belek 3. Układanie pustaków 4. Wieńce 5. Żebra rozdzielcze 5.1. Żebra rozdzielcze pod ściankami działowymi, równoległymi do belek 6. Zbrojenie podporowe 7. Betonowanie

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA do projektu wykonawczego Modernizacja i adaptacja pomieszczeń budynków Wydziału Chemicznego na nowoczesne laboratoria

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA do projektu wykonawczego Modernizacja i adaptacja pomieszczeń budynków Wydziału Chemicznego na nowoczesne laboratoria OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA do projektu wykonawczego Modernizacja i adaptacja pomieszczeń budynków Wydziału Chemicznego na nowoczesne laboratoria naukowe 1 1.1 Podstawa opracowania - Projekt architektoniczno

Bardziej szczegółowo

ROZBUDOWA BUDYNKU OCHOTNICZEJ STRAŻY POŻARNEJ W CHWASZCZYNIE PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY

ROZBUDOWA BUDYNKU OCHOTNICZEJ STRAŻY POŻARNEJ W CHWASZCZYNIE PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY TEMAT ROZBUDOWA BUDYNKU OCHOTNICZEJ STRAŻY POŻARNEJ W CHWASZCZYNIE FAZA PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY TREŚĆ OPRACOWANIA KONSTUKCJE BUDOWLANE ETAP I ADRES Chwaszczyno, gmina Żukowo, ul. Żeromskiego INWESTYCJI

Bardziej szczegółowo

Zawartość Zawartość... 1 1.DANE OGÓLNE... 3 2.PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 3.PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA... 3 4.WARUNKI GRUNTOWO - WODNE...

Zawartość Zawartość... 1 1.DANE OGÓLNE... 3 2.PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 3.PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA... 3 4.WARUNKI GRUNTOWO - WODNE... Zawartość Zawartość... 1 1.DANE OGÓLNE... 3 2.PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 3.PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA... 3 4.WARUNKI GRUNTOWO - WODNE... 3 5.POSADOWIENIE OBIEKTU BUDOWLANEGO... 4 6.OGÓLNY OPIS PROJEKTOWANEGO

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY. OBLICZENIA STATYCZNE RYSUNKI KONSTRUKCYJNE. Opracowanie zawiera:

I. OPIS TECHNICZNY. OBLICZENIA STATYCZNE RYSUNKI KONSTRUKCYJNE. Opracowanie zawiera: Opracowanie zawiera: I. OPIS TECHNICZNY. 1. Podstawa opracowania, 2. Przedmiot, cel i zakres opracowania, 3. Materiały wykorzystane do opracowania, 4. Warunki gruntowo wodne, 5. Warunki eksploatacji, 6.

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZEŃ PRZECIWPOŻAROWYCH I BHP W BUDYNKU NBP W RZESZOWIE PRZY ULICY 3-go MAJA. PROJEKT BUDOWLANY B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA

PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZEŃ PRZECIWPOŻAROWYCH I BHP W BUDYNKU NBP W RZESZOWIE PRZY ULICY 3-go MAJA. PROJEKT BUDOWLANY B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZEŃ PRZECIWPOŻAROWYCH I BHP W BUDYNKU NBP W RZESZOWIE PRZY ULICY 3-go MAJA. PROJEKT BUDOWLANY B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA 1 B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA. B1. Ekspertyza techniczna dotycząca

Bardziej szczegółowo