PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

Transkrypt

1 PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice Wieś Projekt domu pogrzebowego Konstrukcja Urząd Gminy Rakoniewice ul. Drzymały 25, Rakoniewice Autorzy projektu: Nr uprawnień: Podpisy: PROJEKTANT tech. Gabriela Łamek 261/88/Pw mgr inż Marek Łamek SPRAWDZAJĄCY mgr inż Maciej Witkowiak WKP/0072/POOK/08 Projektanci oświadczają, że ten projekt został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Wykonano: Maj 2010r.

2 OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCYJNY do projektu budowlano wykonawczego budynku domu pogrzebowego 1.Podstawa opracowania Część konstrukcyjną projektu opracowano na podstawie koncepcji architektonicznej oraz rezultatów analizy rozwiązań statyczno konstrukcyjnych. 2.Warunki gruntowo wodne Warunki gruntowo - wodne do obliczeń przyjęto glinę piaszczysta w stanie plastycznym. UWAGA: w przypadku podłoża gruntowego o niższej nośności (grunty nasypowe, iły, piaski drobne i pylaste nawodnione), występowania wody gruntowej lub znacznych niejednorodności gruntu na długości budynku, należy skorygować przyjęte wymiary fundamentu konieczne jest porozumienie z autorem projektu. 3.Opis elementów konstrukcji 3.1.Układ konstrukcyjny obiektu Budynek jest wykonany w technologii tradycyjnej murowany oraz w konstrukcji żelbetowej. Rozstaw układów konstrukcyjnych jest zróżnicowany, jednak maksymalna rozpiętość ram żelbetowych wynosi 7,50m. Dach stromy o konstrukcji nośnej drewnianej oraz płaski żelbetowy prefabrykowany. Krokwie dachowe w rozstawie co 0,9m oparte na ramach żelbetowych. Pokrycie dachu stromego blachą oraz płaskiego papą 3.2.Fundamenty Przyjęto poziom posadowienia na rzędnej -1,35 w stosunku do ±0,00 posadzki parteru. Fundamenty należy posadowić tylko na gruntach rodzimych, ewentualne przegłębienia wypełnione nasypami lub piaskami wypełnić podbetonem C8/10. Fundamenty posadowić na warstwie podbetonu C8/10 o gr. 10cm. Ławy i stopy fundamentowe należy wykonać jako żelbetowe z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB500W. Należy zachować ciągłość zbrojenia ław fundamentowych. Podczas zasypywania fundamentów grunt należy zagęszczać warstwami co 20cm za pomocą wibratorów powierzchniowych do I D =0, Ściany fundamentowe Zaprojektowano ściany fundamentowe gr. 25cm murowane z bloczków betonowych, M6 na zaprawie cementowej marki M5. Ściany oddzielić od ław fundamentowych izolacją poziomą dwiema warstwami papy oraz zaizolować styropianem i emulsją hydroizolacyjną na bazie wody. 3.4.Ściany murowane nadziemia Ściany nadziemia zaprojektowano jako trójwarstwowe warstwa konstrukcyjna murowana z cegły ceramicznej kratówki klasy 15MPa na zaprawie marki M5. Warstwa osłonowa z cegły klinkierowej. Ściany należy oddzielić od ścian fundamentowych izolacją poziomą. W poziomie oparcia stropów oraz na końcach attyk, ściany zwieńczone wieńcami żelbetowymi obwodowymi. Ściany powinny być ze sobą przewiązane lub połączone za pomocą łączników mechanicznych. Należy wykonać dylatację ścian, pomiędzy częścią kaplicy a zapleczem, zgodnie z oznaczeniami na rysunkach konstrukcyjnych. 3.5.Słupy i trzpienie żelbetowe Wszystkie słupy żelbetowe oraz trzpienie w obiekcie zaprojektowano z betonu C20/25 zbrojonego stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Styk ścian murowanych z trzpieniami wykonać na strzępia lub

3 wypuścić zbrojenie z trzpieni w co drugą warstwę muru. 3.6.Wieńce Wieńce zaprojektowano jako żelbetowe z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Należy zachować ciągłość zbrojenia wieńców. 3.7.Konstrukcja dachu drewnianego Dach o konstrukcji drewnianej. Na obiekcie konstrukcję nośną stanowią drewniane krokwie oparte poprzez murłaty na ramach żelbetowych. Sztywność konstrukcji dachu zapewniona przez płyty OSB przybite do krokwi Konstrukcje dachu wykonać z drewna klasy C Płyta żelbetowa Płytę zaprojektowano jako żelbetową typu filigran z betonu C20/25 zbrojone stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

4 OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano - wykonawczego budynku domu pogrzebowego Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji Obliczenia zostały wykonane na podstawie i zgodnie z następującymi Polskimi Normami [1] Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości PN-82/B [2] Obciążenia budowli. Obciążenia stałe PN-82/B [3] Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. PN-82/B obciążenia stropów: Q k = 1,5kN/m 2 [4] Obciążenia śniegiem II strefa obciążenia śniegiem PN-82/B Q k = 0,9kN/m 2 [5] Obciążenia wiatrem I strefa obciążenia wiatrem PN-82/B q k = 0,25kN/m 2 [6] Konstrukcje betonowe, żelbetowe PN-B-03264: 2002 [7] Konstrukcje murowe PN-B-03002: 2007 [8]Posadowienie bezpośrednie budowli I strefa przemarzania gruntu h z = 0,80m PN-81/B POZ. 1 Dach drewniany Obciążenia śniegiem II strefa obciążenia śniegiem Q k = 0,9kN/m 2 S k = C Q k dla pochylenia α = 25 0 i α = 25 0 C 1 = 0,80 C 2 = 1,07 Ze względu na możliwość nieogrzewania kaplicy przyjęto zwiększoną wartość obciążenia o 20% połać lewa α = 25 0 połać prawa α = 25 0 S k2 = 1,07 0,9 1,20= 1,16kN/m 2 S k1 = 0,80 0,9 1,20 = 0,86 kn/m 2 Obciążenie wiatrem I strefa obciążenia wiatrem q k = 0,25kN/m 2 p k = q k C e C β C e = 1,0 β = 1,8 p k = 0,25 1,0 C 1,8 = 0,45 C [kn/m 2 ] parcie na połać dachową 25 0 od strony nawietrznej C 1k = 0, ,2 = 0,16 ssanie na połać dachową 25 0 od strony zawietrznej C 2k = -0,40 Przyjęto rozstaw krokwi co 0,90m Drewno klasy C24 Zebranie obciążeń na pas górny wiązara rozstawiony co 0,90m L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char. [kn/m] Obciążenia stałe 1. Blacha miedziana gr 0.55mm 0,35kN/m 2 0, x papa 11,0kN/m 3 0,01 0,90 3. Płyta OSB-4 6,5kN/m 3 0,022 0,90 Wsp. obc. 0,32 1,2 0,38 0,10 1,2 0,12 0,13 1,2 0,16 Razem 0,55 1,20 0,66 Obciążenia zmienne 4. Obciążenie śniegiem II strefa obciążenia 1,04 1,5 1,56 Obc. Oblicz. [kn/m]

5 śniegiem (połać lewa 25 0 ) 1,16kN/m 2 0,90 5. Obciążenie śniegiem II strefa obciążenia śniegiem (połać prawa 25 0 ) 0,86kN/m 2 0,90 6. Obciążenie wiatrem parcie na połać nawietrzną ,45 0,16 0,90 7. Obciążenie wiatrem ssanie na połać zawietrzną ,45 (-0,4) 0,90 0,77 1,5 1,16 0,07 1,3 0,09-0,16 1,3-0,21 Schemat statyczny konstrukcji dachu Wstępnie przyjęto krokwie o przekroju b x h = 8 x 18cm z drewna C24 krokwie narożne b x h = 12 x 18cm z drewna C24 wymiany b x h = 12 x 18cm z drewna C24 słup b x h = 12 x 12cm z drewna C24 Przyjęto max reakcję na podporę (murłatę) Reakcja na podporę od obciążenia stałego R z = 2,55kN R x = 2,98kN Reakcja na podporę od śniegu R z = 5,51kN R x = 6,02kN Reakcja na podporę od wiatru R z = 0,36kN R x = 0,43kN Reakcja na podporę (całkowita) R z = 8,42kN R x = 9,44kN Przyjęto max reakcję na podporę (pod słupem)

6 Reakcja na podporę od obciążenia stałego R z = 1,79N Reakcja na podporę od śniegu R z = 4,46kN Reakcja na podporę od wiatru R z = -0,14kN Reakcja na podporę (całkowita) R z = 6,12kN Ostatecznie przyjęto następujące przekroje elementów drewnianych: krokwie o przekroju b x h = 8 x 18cm z drewna C24 krokwie narożne b x h = 12 x 18cm z drewna C24 wymiany b x h = 12 x 18cm z drewna C24 słup b x h = 12 x 12cm z drewna C24 murłata b x h 12 x 12cm z drewna C24 Szczegóły zgodnie z rysunkiem Rzutu więźby dachowej 2.Poz.2 Płyta stropowa monolityczna Zebranie obciążeń Obciążenia działające na płytę L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char. [kn/m] Obciążenia stałe 1. 2x papa 11,0kN/m 3 0,01 2. Wełna mineralna 20cm 1,00kN/m 3 0,20 3. Płyta żelbetowa 25,0kN/m 3 0,20 4. Tynk cem-wap 19,0kN/m 3 0,02 Wsp. obc. 0,10 1,2 0,12 0,20 1,2 0,24 5,00 1,1 5,50 0,38 1,2 0,46 Razem 5,68 1,113 6,32 Obciążenia zmienne 5. Obciążenie śniegiem II strefa obciążenia śniegiem (dach złożony) 2,52kN/m 2 20% 6. Instalacje 0,20kN/m 2 3,02 1,5 4,53 0,20 1,2 0,24 Obc. Oblicz. [kn/m] Płyta dodatkowo obciążona jest ciężarem drewnianej konstrukcji dachu opartej w osi podciągów oraz na środku płyty Do płyty podwieszona jest od dołu fasada szklana o ciężarze 1,5kN/m 2 Przyjęto podwieszenie fasady w odległości 1,45m od osi belki ramy Przyjęto iż fasada pracuje jako belka jednoprzęsłowa zamocowana do stropu oraz do wieńca spinającego ścianę fundamentową. Dodatkowo fasada obciążona jest parciem wiatru o wartości Obciążenie wiatrem I strefa obciążenia wiatrem q k = 0,25kN/m 2

7 p k = q k C e C β C e = 1,0 β = 1,8 p k = 0,25 1,0 C 1,8 = 0,45 C [kn/m 2 ] parcie na ścianę od strony nawietrznej C 1k = 0,70 p k = 0,45 0,70 1,30= 0,41 kn/m 2 ssanie na ścianę od strony strony zawietrznej C 2k = -0,40 p k = 0,45-0,40 1,30 = -0,23 kn/m 2 Do obliczeń przyjęto iż fasada będzie podwieszona do płyty żelbetowej. W związku z powyższym przekazywane maksymalne obciążenie na strop wynosi R z = 6,15kN/m (pionowa) R x = 0,85kN/m (pozioma) Przyjęto płytę o grubości 20cm wykonaną w technologi stropu filigran, dwukierunkowo zbrojoną. Ostatecznie przyjęto płyta żelbetowa z betonu C20/25 zbrojona stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto zbrojenie płyty dwukierunkowe górą i dołem φ12 co 10cm. Dodatkowo górą nad słupami zagęścić do 5 cm. 3.Poz.3 Rama żelbetowa Zebranie obciążeń charakterystycznych Obciążenie stałe od płyty nr 1 i nr 2 (1,85 + 7,5/2) 5,68 = 31,81 kn/m Obciążenie zmienne (śnieg) od płyty wspornikowej nr 2 1,85 0,72 = 1,33 kn/m Obciążenie zmienne (instalacje) od płyty nr 1 i nr 2 (1,85 + 7,5/2) 0,20 = 1,12kN/m Dodatkowo podciąg obciążony jest: ciężarem fasady q = 5,125kN/m dachu drewnianego q = 7,02 kn/m Do obliczeń przyjęto płaski schemat ramy jednoprzęsłowej o rozpiętościach L 0 =7,50m i wysokości 7,40m Dodatkowo przyjęto że na ramę działają siły od układu prostopadłego o wartości N = 166,16 kn M y = 112,42 knm Wstępnie przyjęto rygiel żelbetowy o przekroju b x h = 40 x 60cm z betonu C20/25 zbrojoną stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. oraz słup żelbetowy o przekroju b x h = 40 x 40cm z betonu C20/25 zbrojoną stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Ekstremalne wartości sił wewnętrznych (obliczeniowe) wynoszą: Dla rygla Siła ściskająca N = 41,97kN Moment zginający przęsłowy M = 252,51kNm Moment zginający podporowy M = 130,39kNm Siła tnąca T = - 183,21kN Dla słupa

8 Siła ściskająca N = 406,164kN Moment zginający M = 130,388kNm Siła tnąca T = 45,346kN Reakcja na podporę R = 406,16kN M x = 71,40kNm T x = 45,35kN M y = 71,40kNm T y = 45,35kN Ostatecznie przyjęto przekrój: podciągu b x h = 40 x 60cm Zbrojenie podciągu: dołem 5 φ φ20, górą 5 φ16, strzemiona dwucięte φ8 co 20/10cm słupa b x h = 40 x 40cm Zbrojenie słupa: na każdym boku 5 φ16 strzemiona dwucięte φ8 co 20/10cm Uwaga! Pręty zbrojenia słupa wprowadzić w rygiel 4.Poz.4 Stropodach gęstożebrowy Teriva Zaprojektowano strop gęstożebrowy typu Teriva Nowa o wysokości konstrukcyjnej 24cm Zebranie obciążeń od stropodachu L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char. [kn/m 2 ] Obciążenia stałe 1. 2x papa 11,0kN/m 3 0,01 2. Wełna mineralna twarda 20-40cm 2,00kN/m 3 0,4 Wsp. obc. 0,10 1,2 0,12 0,80 1,2 0,96 3. Izolacja folia PE 0,02kN/m 2 0,02 1,2 0,03 4. Strop Teriva 4,0 2,68kN/m 2 2,68 1,1 2,95 5. Tynk gipsowy od spodu stropu 12,0kN/m 2 0,02 0,24 1,3 0,31 Razem 3,84 1,131 4,34 Obciążenia zmienne 6. Obciążenie śniegiem II strefa obciążenia śniegiem 0,72kN/m 2 0,72 1,5 1,08 7. Instalacje 0,10kN/m 2 0,10 1,2 0,12 Razem 4,66 1,195 5,57 Dopuszczalne obciążenie charakterystyczne dla stropu Teriva Nowa wynosi 6,51 kn/m 2 Warunek spełniono 5.Poz.5 Wieniec w poziomie stropu Wieniec z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 28 cm Obc. Oblicz. [kn/m 2 ]

9 Zbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm 6.Poz.6 Wieniec obwodowy attyki Wieniec z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cm Zbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm 7.Poz.7 Trzpienie w ścianie attyki Przyjęto trzpienie żelbetowe w rozstawie max co 4,50m Trzpienie z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cm Zbrojenie: na każdym boku 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 15cm 8.Poz.8 Trzpienie w ścianie zewnętrznej o gr. 18cm Przyjęto trzpienie żelbetowe Trzpienie z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 18 x 35 cm Zbrojenie wg rysunków konstrukcyjnych 9.Poz. 9 Ława żelbetowa pod ścianą murowaną zewnętrzną Zebranie obciążeń od ściany zewnętrznej L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char. [kn/m] Obciążenia stałe 1. Wieńce żelbetowe 25,0kN/m 3 0,25 0, Ciężar ściany murowanej z cegły kratówki 14,0kN/m 3 0,25 3,47 3. Wełna mineralna półtwarda gr. 12cm 1,00kN/m 3 0,12 4,80 4. Cegła klinkierowa pełna 19,0kN/m 3 0,12 4,80 5. Ciężar ściany murowanej z bloczków betonowych 24,0kN/m 3 0,25 0,80 6. Tynk 19,0kN/m 3 0,03 4,80 Wsp. obc. 3,50 1,1 3,85 12,15 1,1 13,37 0,58 1,2 0,70 10,94 1,2 13,13 4,80 1,1 5,28 2,74 1,3 3,56 Razem 34,71 1,15 39,89 Reakcja przekazywana na ławę pod ścianą wewnętrzną ze stropodachu Q = 5,57 3,75 / 2 = 10,44kN/m Całkowite obciążenie na ławę zewnętrzną Q = 10, ,89 = 50,33kN M = (10, ,76) 0,13 13,13 0,19 = 2,34kN Przyjęto następujące podłoże gruntowe. Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych: I L = 0,40 Obc. Oblicz. [kn/m]

10 ρ n (r) = 1,85t/m 3 Φ (r) = 14,53 0 C u (r) = 24,76 kpa Posadowienie na głębokości D min = 1,20m Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,70 x 0,40m Warunek nośności podłoża gruntowego ma postać: N = 71,47 kn m*qfnb=0.81 * 181,23 = kn Nośność podłoża jest spełniona Zbrojenie ławy: podłużne koszowe 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W. 10.Poz. 10 Ława żelbetowa pod ścianą murowaną wewnętrzną Zebranie obciążeń od ściany wewnętrznej L.p. Rodzaj obciążenia Obc. Char. [kn/m] Obciążenia stałe 1. Wieńce żelbetowe 25,0kN/m 3 0,25 0,28 2. Ciężar ściany murowanej z cegły kratówki 14,0kN/m 3 0,25 2,97 3. Ciężar ściany murowanej z bloczków betonowych 24,0kN/m 3 0,25 0,80 4. Tynk 19,0kN/m 3 0,03 3,80 Wsp. obc. 1,75 1,1 1,93 10,40 1,1 11,44 4,80 1,1 5,28 2,17 1,3 2,82 Razem 19,12 1,123 21,47 Reakcja przekazywana na ławę pod ścianą wewnętrzną ze stropodachu Q = 5,57 (3,5 + 3,75) / 2 = 20,19kN/m Całkowite obciążenie na ławę wewnętrzną Q = 20, ,47 = 41,66kN Przyjęto następujące podłoże gruntowe. Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych: I L = 0,40 ρ n (r) = 1,85t/m 3 Φ (r) = 14,53 0 C u (r) = 24,76 kpa Posadowienie na głębokości D min = 1,20m Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,60 x 0,40m Warunek nośności podłoża gruntowego ma postać: Obc. Oblicz. [kn/m]

11 N = 69,78 kn m*qfnb=0.81 * 238,38 = 193,09 kn Nośność podłoża jest spełniona Zbrojenie ławy: podłużne koszowe 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W. 11.Poz. 11 Stopa fundamentowa Reakcja przekazywana na stopę ze słupa żelbetowego ramy R = 411,88kN M x = 127,95kNm T x = 41,66kN M y = 127,95kNm T y = 41,66kN Przyjęto następujące podłoże gruntowe. Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych: I L = 0,40 ρ n (r) = 21,0t/m 3 0,9 = 1,89t/m 3 Φ (r) = 11,5 0,9 = 10,35 0 C u (r) = 24,0 0,9 = 21,6 kpa Posadowienie na głębokości D min = 1,20m Przyjęto stopę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x L x H = 2,20 x 2,20 x 0,80m Warunek nośności podłoża gruntowego ma postać: N = kn m*qfnb=0.81 * = kn N = kn m*qfnl=0.81 * = kn Nośność podłoża jest spełniona Zbrojenie stopy: dołem siatką z prętów φ12 o oczkach 10x10cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Dodatkowo zbrojenie górne φ12 o oczkach 25x25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Ze względu na przesuw należy połączyć ze sobą stopy fundamentowe ławą żelbetową o wymiarach 50x40 cm zbrojonym 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W zgodnie z poz Poz. 12 Wieniec obwodowy ściany fundamentowej Wieniec przenosi poziome obciążenie poprzez trzpienie na fundament. Obciążenie wywołane jest działaniem sił na fasadę szklaną Wieniec z betonu C16/20 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cm Zbrojenie: dołem 2 φ12, górą 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm 13.Poz. 13 Trzpienie żelbetowe w ścianie fundamentowej Przyjęto rdzenie żelbetowe w rozstawie 3,46m Zebranie obciążeń R x = 0,85 3,46 = 2,94 kn (pozioma) Trzpień z betonu C20/25 zbrojony stalą klasy A-IIIN o znaku RB 500W. Przyjęto przekrój b x h = 25 x 25 cm Zbrojenie: na każdym boku 2 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 15cm

12 14.Poz. 14 Ława żelbetowa pod ścianą fundamentową Reakcja na podporę od trzpieni R = 1,57kN M x = 2,79kNm T x = 2,94kN Dodatkowo ława obciążona jest ciężarem ściany fundamentowej 24,0kN/m 3 0,25 0,70 = 4,20 1,1 = 4,62 kn/m Przyjęto następujące podłoże gruntowe. Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych: I L = 0,40 ρ n (r) = 1,85t/m 3 Φ (r) = 14,53 0 C u (r) = 24,76 kpa Posadowienie na głębokości D min = 1,20m Przyjęto ławę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x H = 0,60 x 0,40m Zbrojenie ławy: podłużne koszowe 4 φ12, strzemiona dwucięte φ6 co 25cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W. 15.Poz. 15 Krzyż stalowy przy wejściu Schemat statyczny: Przyjęto iż krzyż pracuje w układzie wspornikowym, jako utwierdzony w stopach fundamentowych Obciążenie wiatrem I strefa obciążenia wiatrem q k = 0,25kN/m 2 +20% (bud. monolityczna) p k = q k C e C x β C e = 1,0 β = 1,8 H = 6,50m d = 0,40m d = 0,24m λ = 2 H / d λ = 2 6,50 / 0,40 = > k = 0,91 C x = k C Ą dla przekroju prostokątnego przyjęto C Ą = 2,00 C x = 0,91 2,00 = 1,82 p k = 0,25 1,20 1,0 1,82 1,8 = 0,983 [kn/m 2 ] obciążenie w płaszczyźnie układu p = 0,983 0,24 = 0,236 kn/m obciążenie prostopadłe do płaszczyzny układu p = 0,983 0,40 = 0,393 kn/m maksymalne siły w przekroju N = 7,152kN M y = 19,299kNm T y = 4,288kN Reakcja na podporę od obciążenia w płaszczyźnie układu Podpora 1 R = 4,812kN M x = 0,053kNm T x = 0,236kN

13 Podpora 2 R = 7,152kN M x = 1,978kNm T x = 1,769kN Reakcja na podporę od obciążenia prostopadłego do płaszczyzny układu M y = 19,299kNm T y = 4,288kN Ostatecznie przyjęto przekrój złożony o wymiarach 240 x 400 wykonany z CE 240 oraz blachy gr. 5mm. Szczegóły wg. rysunków konstrukcyjnych. 16.Poz. 16 Stopa fundamentowa Reakcja przekazywana na stopę pod krzyżem stalowym R = 7,152kN M x = 1,978kNm T x = 1,769kN M y = 19,299kNm T y = 4,288kN Przyjęto następujące podłoże gruntowe. Glina piaszczysta w stanie plastycznym o następujących parametrach geotechnicznych: I L = 0,40 ρ n (r) = 1,85t/m 3 Φ (r) = 14,53 0 C u (r) = 24,76 kpa Posadowienie na głębokości D min = 1,20m Przyjęto stopę żelbetową z betonu C20/25 (B25) o wymiarach B x L x H = 1,80 x 1,50 x 0,80m Warunek nośności podłoża gruntowego ma postać: N = 89,52 kn m*qfnb=0.81 * 764,30 = 619,08 kn N = 89,52 kn m*qfnl=0.81 * 798,57 = 646,84 kn Nośność podłoża jest spełniona Zbrojenie stopy: dołem siatką z prętów φ12 o oczkach 10x10cm stal klasy A-IIIN o znaku RB 500W.

14 17.Uwaga! Wszelkie roboty wykonać pod nadzorem osoby upoważnionej zgodnie ze sztuką budowlaną i warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych oraz z przepisami BHP i p.poż. Projektował: Sprawdził: tech. Gabriela Łamek mgr inż. Maciej Witkowiak 261/88/PW WKP/0072/POOK/08 mgr inż. Marek Łamek

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24