NUMERYCZNA ANALIZA MODALNA STOJAKA FREZARKI WYKONANEGO Z WYPEŁNIONYCH PROFILI STALOWYCH
|
|
- Monika Sowińska
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2017 nr 64, ISSN X NUMERYCZNA ANALIZA MODALNA STOJAKA FREZARKI WYKONANEGO Z WYPEŁNIONYCH PROFILI STALOWYCH Tomasz Okulik 1a, Bartosz Powałka 1b, Krzysztof Marchelek 1c, Grzegorz Byrczek 2d 1 Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie 2 Andrychowska Fabryka Maszyn DEFUM S.A. a tomasz.okulik@zut.edu.pl, b bartosz.powalka@zut.edu.pl, c krzysztof.marchelek@zut.edu.pl, d gbyrczek@afm.com.pl Streszczenie Alternatywą dla elementów korpusowych wykonanych z żeliwa mogą być elementy korpusowe spawane z profili stalowych, które jednak mają gorszą zdolność tłumienia drgań. Aby poprawić parametry dyssypacyjne takiej konstrukcji, zastosowano wypełnianie zamkniętych profili stalowych materiałem o dobrych właściwościach tłumiących. W pracy przedstawione są wyniki symulacji numerycznych korpusu stojaka frezarki wykonanego z niewypełnionych i wypełnionych betonem profili stalowych. Opisane są uproszczenia modelowe dotyczące modelowania połączeń spawanych przyjęte podczas obliczeń. Model obliczeniowy stojaka frezarki uwzględnia wpływ masy i momentów bezwładności współpracujących podzespołów oddziałujących na korpus stojaka frezarki. Przedstawiony jest wpływ zastosowanego wypełnienia profili stalowych na zmianę częstotliwości rezonansowych stojaka oraz zmianę odpowiadających sobie postaci drgań. Słowa kluczowe: element korpusowy, profil stalowy, materiał wypełniający, numeryczna analiza modalna NUMERICAL MODAL ANALYSIS OF MILLING MACHINE BODY MADE WITH FILLED STEEL PROFILES Summary Alternatively, machine tool bodies can be made of welded steel profiles instead of cast iron. Unfortunately steel does not provide damping properties as good as cast iron. To improve damping performance of such structures the profiles can be filled with material with good damping properties. The paper compares simulation results of the model of the milling machine column made of unfilled and filled steel profiles. Simplifications adopted in the model are described. The paper presents the construction of the numerical model, which takes into account the impact of mass and moments of inertia of cooperating components influencing the milling body. It shows the influence of the applied load on resonance frequencies, and the corresponding vibration modes. Keywords: machine tool bodies, steel profiles, filled material, numerical modal analysis 68
2 Tomasz Okulik, Bartosz Powałka, Krzysztof Marchelek, Grzegorz Byrczek 1. WSTĘP Jednym z istotnych wyróżników dynamiczności (właści- wości dynamicznych) układów nośnych (korpusowych) obrabiarek jest ich zdolność do tłumienia drgań. Zdol- Jednym ność tę kształtować można różnymi sposobami. ze sposobów jest dobór struktury masowo-dyssypacyjno- rozpływ w sprężystej (MDS) obrabiarki gwarantujący niej energii w taki sposób, aby uzyskać minimum przemieszczeń względnych pomiędzy narzędziem a przedmiotem obrabianym (N-PO) w określonym paśmie częstotliwości. Dobór struktury MDS obrabiarki realizowany jest na etapie projektu konstrukcyjnego, kiedy możliwe jest analityczne sprawdzenie wielu wa- W pracy riantów rozwiązań konstrukcjnych obrabiarki. [3,4] opisano system komputerowy do analizy wibrostapozwala na pod- bilności konstrukcji obrabiarki, który stawie parametrów MDS maszyny określić jej wibro- konstruk- stabilność i znaleźć tak zwane słabe ogniwa cji pod względem jej odporności na powstawanie drgań. Opisana w pracy [5] metoda wyznaczania współczynni- poszcze- ków wagi odpowiadających za wibrostabilność gólnych elementów korpusowych obrabiarki i ich połąstyku narzędzia czeń transformowana do punktu z przedmiotem obrabianym pozwala na przeprowadzenie oceny konstrukcji pod względem wibrostabilności. Innym sposobem kształtowania właściwości tłumiących jest dobór odpowiednio dostrojonego eliminatora drgań (układu dodatkowego) przyłączonego do struktury MDS. Można w tym celu zastosować eliminatory drgań paaktywnie) oraz sywne lub sterowane (semiaktywnie i tłumiki drgań. Stopień eliminacji drgań przez eliminatory aktywne i semiaktywne zależy od zastosowanego algorytmu sterującego regulatora eliminatora. Analizę możliwości doboru regulatora do aktywnego eliminatora drgań przedstawiono przykładowo w pracach [8] i [9]. W pracy [7] zawarto opis doboru sztywności aktywnego eliminatora drgań, pracującego po stronie przedmiotu obrabianego w przypadku obróbki przedmiotów podatnych. Dobór sztywności eliminatora drgań zależy od sztywności przedmiotu obrabianego. Aktywny eliminator drgań powinien mieć możliwość w pewnym zakresie regulacji swojej sztywności. Odpowiednio dobrana sztywność eliminatora pozwala na obróbkę przedmiotów podatnych z największą efektywnością. Zwiększanie tłumienia wewnętrznego w elementach korpusowych tworzących układ MDS obrabiarki przy zachowaniu jego dotychczasowej sztywności pozwala na poprawę wibrostabilności [3,4]. Ten kierunek działania związany jest z doborem materiału, z którego wykonane są elementy korpusowe, charakteryzującego się dobrymi właściwościami dyssypacyjnymi energii drgań. Postulat ten z nie najgorszym efektem spełnia żeliwo, skutkiem czego zdecydowana większość układów nośnych współczesnych obrabiarek wykonana jest z tego materiału. Mimo to poszukiwane są inne rozwiązania w zakresie kształtowania zdolności tłumienia drgań w strukturze MDS, które mogłyby konkurować z zastosowaniem żeliwa na elementy korpusowe układów nośnych obrabiarek. Elementom korpusowym obrabiarek stawiane są nastę- duża zdolność pujące wymagania: duża sztywność, tłumienia drgań, relatywnie małaa masa, dobra technolo- szeroką analizę giczność. W pracy [6] przedstawiono możliwości zastosowania różnych materiałów, które mogą zastąpić żeliwo, jako materiał elementu korpusomożna uzyskać poprzez wego. Poprawę wibrostabilności zastosowanie specjalnych materiałów na elementy korpusowe na przykład betonów, polimerobetonów, materiałów o strukturze komórkowej, kompozytów czy też pian metali. Zastosowanie hybrydowego materiału na element korpusowy tokarki w postaci połączenia żeliwa z odlewem mineralnym przedstawiono w pracy [2]. W pracy [1] zaprezentowano porównanie właściwości dynamicznych dla próbek belek wykonanych z żeliwa i polimerobetonu. Analizując przedstawione prace, wydaje się celowe, aby jako materiał na element korpusowy obrabiarki zastosować kompozyt. Materiał kompozytowy, który jest połączeniem dwóch lub więcej materiałów o różnych właściwościach, może zapewnić lepsze tłumienie drgań. W pracy przedstakomputerowych badań wiono wyniki porównawczych, symulacyjnych dwóch wariantóww stojaka frezarki wyko- ze stalowych profili nanego jako konstrukcja spawana zamkniętych. Wariant I to korpus, w którym profile zamknięte są wewnątrz puste, zaś wariant II to korpus, w którym przestrzenie wewnętrzne profili zamkniętych są wypełnione materiałem, który powinien zapewnić dobre tłumienie drgań. W rozważanym przypadku jest to tani, powszechnie dostępny beton, charakteryzujący się znacznie lepszymi niż stal właściwościami tłumiącymi (rys. 1) Rys. 1. Przekrój profilu stalowego wypełnionego betonem Na tłumienie materiałowe wpływa w dużej mierze tarcie wewnątrzmateriałowe, które jest główne odpowiedzialne za dyssypację energii w proponowanym rozwiązaniu. Tarcie na styku ziaren struktury materiałowej powoduje lokalne wydzielanie się ciepła, co wydatnie przyczynia się do rozpraszania energii wewnątrz materiału. 69
3 NUMERYCZNA ANALIZAA MODALNA STOJAKA FREZARKI WYKONANEGO ( ) Postanowiono sprawdzić, w jaki sposób przyjęte rozwią- dyna- zanie może wpłynąć na poprawę właściwości micznych II wariantu elementu korpusowego w porówna- wykonanego niu do I wariantu elementu korpusowego bez dodatku materiału tłumiącego. Jako kryterium porównawcze przyjęto zgodność postaci drgań obu wariantów. Przyjęcie tak zdefiniowanego kryterium ma swoje głębokie uzasadnienie, najwyższym bowiem stopniem zgodności pragmatycznej jest zgodność strukturalna, czyli zgodność, która jest równoznaczna ze zgodnością postaci drgań. Głównym celem dokonanej symulacji komputerowej było zweryfikowanie, czy zasto- nowych, sowanie wypełnienia spowoduje powstanie innych postaci drgań niż ma to miejsce w korpusie spawanym bez wypełnienia. Profile stalowe połączone są ze sobą znaczną liczbą spoin pachwinowych przerywanych. Dzięki takiemu rozwiązaniu uzyskano sztywne połączenia między poszczególnymi profilami przy jednoczesnej minima- powstałych lizacji naprężeń spawalniczych w konstrukcji. Kolumna stojaka wykonana została z ośmiu profili połączonych za pośrednictwem po- czołowej ko- przecznych wzmocnień. Na powierzchni lumny oraz na górnej powierzchni belek górnych stojaka przyspawano elementy służące do montażu tocznych szyn prowadnicowych. 2. MODEL STOJAKA FREZARKI Stojak frezarki, będący przedmiotem symulacji, wyko- się bardzo ma- nany z profili stalowych charakteryzujee łym rozpraszaniem energii drgań (małym współczynnikiem tłumienia), co nie jest jego zaletą (rys. 2). Symula- cje komputerowe wykonano dla dwóch modeli oblicze- I) to model niowych. Model korpusu pustego (wariant stojaka składający się jedynie z profilii stalowych połą- (wa- czonych spoinami. Model korpusu wypełnionego riant II) to model z betonem wypełniającym wolne prze- jest zwięk- strzenie profili stalowych, którego zadaniem szenie tłumienia drgań w korpusie. Rys. 3. Model geometryczny stojaka frezarki W modelu stojaka wypełnionego przyjęto założenie, że wszystkie przestrzenie wewnętrzne profili stalowych tworzących stojak są w całości wypełnione materiałem tłumiącym (betonem). 2.2 MODEL OBLICZENIOWY STOJAKA FREZARKI Rys. 2. Model CAD rozpatrywanej frezarki pionowej 2.1 MODEL GEOMETRYCZNY STOJAKA FREZARKI Stojak rozpartywanej frezarki pionowej zaprojektowano z użyciem stalowych profili zamkniętych od rozmiaru 80x40x5 mm do rozmiaru 200x100x10 mm, wykonanych z materiału S235. Na rys. 3 pokazanoo widok modelu geometrycznego stojaka frezarki. Model obliczeniowy stojaka frezarki zbudowano w konwencji metody elementów skończonych na podstawie importu modelu geometrycznego stojaka do środowiska obliczeniowego midasnfx W modelu obiczeniowym profile stalowe oraz wypełnienie zamodelowano z zastosowaniem elementów skończonych czworościennych 10- węzłowych. Model stojaka frezarki podzielono w sposób równomierny na elementy skończone. W modelu wypełnionym i pustym korpusu stojaka zastosowano podział na elementy skończone o takiej samej gęstości siatki. Utwierdzenie modelu obliczeniowego zrealizowano poprzez odebranie trzech translacyjnych stopni swobody węzłom znajdującym się na dolnych powierzchniach stopek stojaka. Z uwagi na znaczną liczbę przerywanych spoin pachwinowych zastosowanych w korpusie stojaka w jego modelu obliczeniowym przyjęto uproszczenie modelowe, polegające na połączniu stykających się powierzchni profili stalowych za pomoca elementów kontaktowych 70
4 Tomasz Okulik, Bartosz Powałka, Krzysztof Marchelek, Grzegorz Byrczek typu welded. Dzięki rezygnacji z modelowania dużej liczby krótkich spoin w znacznym stopniu uproszczono model obliczeniowy. Przyjęte założenie upraszczające umożliwiło wystarczająco dokładne odwzorowanie sztywności konstrukcji. Na rys. 4 pokazano widok modelu obliczeniowego. Ponadto zamodelowano sztywne elementy skończone odpowiadające położeniu końcówki wrzeciona (N) i położenie punktu (PO) na stole frezarki (rys. 4). Tak przygotowany model obliczeniowy umożliwiał uwzględnienie wpływu parametrów masowych wspólpracujących podzespołów na rozpatrywany korpus stojaka frezarki. Tabela 1. Parametry materiałowe modelu stojaka frezarki Nazwa Jednostka Stal Beton Moduł Younga MPa 2,1e5 0,3e5 Współczynnik Poissona 0,3 0,18 Gęstość g/cm 3 7,849 2,3 Masa kg Objętość cm W tabeli 1 podano przyjęte w modelu obliczeniowym wartości parametrów materiałowych dla materiału profili stalowych oraz wypełnienia. Dodatkowo w tabeli zamieszczono masę oraz objętość materiału przypadającą na poszczególne materiały. Rys. 4. Model obliczeniowy stojaka frezarki (opis oznaczeń w tekście) W rozpatrywanej frezarce z korpusem stojaka wspólpracują podzespoły stołu oraz belki z wrzeciennikiem, których właściwości dynamiczne wywierają wpływ na dynamiczne zachowanie konstrukcji stojaka. Konieczne jest zatem uwzględnienie tego oddziaływania w modelu obliczeniowym stojaka, aby uzyskane wyniki były maksymalnie zbieżne do rzeczywistego zachowania się konstrukcji. W przypadku analizy pojedynczego elementu korpusowego nie jest uzasadnione modelowanie całej konstrukcji frezarki z uwagi na czasochłoność przygotowania takiego modelu obliczeniowego oraz znaczne wymagania dotyczące mocy obliczeniowej komputera wynikającej ze złożoności modelu. Aby uwzględnić wpływ masy i momentów bezwładności wspólpracującycych ze stojakiem podzespołów, zastosowano uproszczenie modelowe. Dla elementów wchodzących w skład belki wraz z wrzeciennikiem i stołu frezarki wyznaczono na podstawie danych modelu CAD położenie środków masy tych podzespołów (mb, ms) oraz wartości momentów bezwładności obliczone względem środków masy (Ib, Im). W modelu obliczeniowym w punkcie odpowiadającym położeniu środka masy podzespołu zamodelowano element masy skupionej ze zdefiniowanymi z modelu CAD paramertami. Oddziaływanie elementu masy skupionej na korpus stojaka frezarki zrealizowano za pośrednictwem sztywnych elementów skończonych, które łaczyły element masy skupionej z modelem korpusu w okolicy mocowania do niego wózków prowadnicowych. 3. WYNIKI ANALIZY MODALNEJ Aby dokonać oceny zgodności postaci drgań obu rozpatrywanych wariantów modeli obliczeniowych (bez i z wypełnieniem betonem profili zamkniętych), wykonano procedurę numerycznej analizy modalnej. W wyniku otrzymano wartości częstotliwości rezonansowych oraz odpowiadające im postacie drgań. W pierwszej kolejności zidentyfikowano odpowiadające sobie postaci drgań. Ponieważ skala przemieszczeń dla postaci drgań zależna jest od wartości masy elementu, przeprowadzono identyfikację postaci drgań, porównując ich animację dla obu modeli obliczeniowych, bez uwzględnienia przyjętego skalowania przemieszczeń modalnych. Zidentyfikowane postacie drgań połączono w odpowiadające sobie pary (tabela 2). Istotne jest, że zastosowanie wypełnienia profili konstrukcji betonem nie spowodowało w analizowanym zakresie częstotliwości powstania nowych (innych) postaci drgań, których nie obserwowano dla modelu bez wypełnienia. Zastosowanie wypełnienia korpusu betonem spowodowało wzrost wartości częstotliwości rezonansowych, odpowiadających sobie postaci drgań od kilku do kilkunastu herców. Dla postaci 4 i 5 oraz 8 i 9 (wyróżnionych pogrubieniem w tabeli 2) wystąpiła ich zamiana pomiędzy modelami obliczeniowymi wynikająca ze znacznej zmiany wartości częstotliwości rezonansowej. Należy zwrócić uwagę na ten fakt podczas analizy postaci drgań, gdyż, przyjmując numerację postaci opartą na kolejnych, uszeregowanych rosnąco częstotliwościach rezonansowych bez identyfikacji formy 71
5 NUMERYCZNA ANALIZA MODALNA STOJAKA FREZARKI WYKONANEGO ( ) drgań, otrzymałoby się zafałszowane wartości różnic częstotliwości rezonansowych. Tabela 2. Częstotliwości rezonansowe modeli Postać 7 (210,59 Hz) Postać 7 (265,87 Hz) (wariant I) Postać Częstotliwość [Hz] (wariant II) Postać Częstotliwość [Hz] Różnica częstotliwości 1 21, ,12 9, , ,26 7, , ,96 19, , ,06 40, , ,87 17, , ,65 8, , ,87 55, , ,44 84, , ,33 5, , ,36 229, , ,59 114,86 Na rys. 5 przedstawiono przykładowo skrajne kadry animacji odpowiadających sobie postaci drgań dla modelu z wypełnieniem i bez wypełnienia. Jak można zauważyć na przedstawionych rysunkach, jest to ta sama postać drgań, różniąca się jedynie skalą wartości przemieszczeń, wynikającą ze sposobu normowania wektora postaci drgań. Postać 4 (89,78 Hz) Postać 5 (130,06 Hz) Rys. 6. Skrajne kadry animacji postaci drgań korpusu stojaka Identyfikacja postaci drgań powyżej nr 10 na podstawie porównania ich animacji jest utrudniona z uwagi na dużą zmienność przemieszczeń występującą w poszczególnych postaciach drgań, która nie pozwala na jednoznaczne przyporządkowanie odpowiadających sobie postaci drgań. W modelu obliczeniowym dodatkowo zamodelowano sztywne elementy skończone, których końce odpowiadały położeniu końcówki wrzeciona frezarki względem stołu. Te dodatkowe elementy skończone pozwoliły na ocenę wpływu postaci drgań stojaka frezarki na powstające przemieszczenia względne między narzędziem a przedmiotem obrabianym (N-PO). Tabela 3. Ruch względny między N-PO dla odpowiadających sobie postaci drgań Odpowiadające sobie postaci drgań Ruch względny między N-PO 1 1 Brak 2 2 Brak 3 3 Znikomy 4 5 Znikomy 5 4 Brak 6 6 Bardzo duży 7 7 Duży 8 9 Bardzo duży Rys. 5. Skrajne kadry animacji postaci drgań korpusu stojaka Dla tej pary postaci drgań zastosowanie wypełnienia spowodowało wzrost częstotliwości rezonansowej o ok. 40 Hz w porównaniu do modelu korpusu stojaka bez wypełnienia. Na rys. 6 pokazano skrajne kadry postaci drgań nr 7. Dla tego przypadku zastosowanie wypełnienia spowodowało wzrost częstotliwości rezonansowej modelu korpusu wypełnionego o ok. 55 Hz w porównaniu do modelu bez wypełnienia. 9 8 Bardzo duży Mały Znikomy W tabeli 3 dokonano oceny wspomnianego ruchu względnego dla odpowiadających sobie postaci drgań. W rozpatrywanym stojaku frezarki pierwszych pięć postaci drgań do częstotliwości ok. 130 Hz ma znikomo mały wpływ na przemieszczenia względne pomiędzy N-PO. Następnie występuje kolejno po sobie grupa postaci drgań o dużym wpływie na ruch względny pomiędzy narzędziem a przedmiotem obrabianym w zakresie 72
6 Tomasz Okulik, Bartosz Powałka, Krzysztof Marchelek, Grzegorz Byrczek częstotliwości od ok. 130 do ok. 360 Hz. Ta grupa postaci drgań może mieć znaczący wpływ na dokładność obróbki i jakość powierzchni przedmiotów obrabianych na frezarce, a także na wibrostabilność procesu frezowania. Należy zauważyć, że w rozpatrywanym modelu korpusu stojaka początkowe postaci drgań, które cechują się największymi przemieszczaniami, nie mają wpływu na uprzednio wymienione wskaźniki procesu frezowania na rozpatrywanej frezarce. 4. WNIOSKI Podsumowując przedstawione wyniki obliczeniowej analizy modalnej korpusu stojaka frezarki z wypełnieniem i bez wypełnienia, można dojść do następujących wniosków. Zastosowanie wypełnienia betonem pustych przestrzeni profili stalowych wchodzą- spowodowało cych w skład korpusu stojaka frezarki w ogólnym przypadku wzrost wartości częstotliwości rezonansowych odpowiadających sobie postaci drgań. Wzrost częstotliwości rezonansowych wynosił od kilku do kilkudziesięciu herców. Zastosowanie wypełnienia konstrukcji betonem nie wpłynęło w rozpatrywanym zakresie częstotliwości rezonansowych na ujawnienie nowych (innych) postaci drgań w porównaniu do modelu bez wypełnienia. Zasto- właściwo- sowany materiał wypełniający nie modyfikuje ści dynamicznych konstrukcji w tak szerokim zakresie, aby ujawniły się w niej inne, nieobserwowane w modelu bez wypełnienia postacie drgań. Dodatkowo zamodelo- które określają wane sztywne elementy skończone, położenie końcówki wrzeciona względem stołu obra- postaci drgań, biarki, pozwoliły na zidentyfikowanie które mają duży wpływ na przemieszczenia względne między narzędziem a przedmiotem obrabianym. Istotnym wnioskiem z praktycznego punktu widzenia jest to, że w rozpatrywanym stojaku frezarki występuje po sobie grupa postaci, które mają duży wpływ na przemieszczenia względne N-PO i jednocześnie nie są to początkowe postacie drgań, cechujące się największymi przemieszczeniami dla danej konstrukcji. W dalszym etapie prac przewidziano wykonanie analizy dynamicznej obciążonego korpusu stojaka frezarki z wypełnieniem i bez wypełnienia. Dzięki uzyskanym na podstawie numerycznej analizy modalnej wynikom możliwe jest przy definiowaniu modelu dynamicznego ograniczenie zakresu częstotliwości, wymuszającego zastosowanie mniejszego kroku obliczeniowego. Będzie to miało wpływ na czasochłonność obliczeń i potrzebną przestrzeń dyskową odnośnie do analizowanych w przyszłości modeli dynamicznych. Przedstawione wyniki prac zostały sfinansowane ze środków Europejskiego Funduszuu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Inteligentny Rozwój Podziałanie "Regionalne agendy naukowo-badawcze". Projekt "Tokarka pionowa o lekkiej konstrukcji" Nr POIR /16. Literatura 1 Cortés F., Castillo G.: Comparison between the dynamical properties of polymer concrete and grey cast iron for machine tool applications. Materials & Design 2007, 28, p doi: /j.matdes Kępczak N., Pawłowski W., Kaczmarek Ł.: Cast iron and mineral cast applied for machine tool bed - dynamic behavior analysis. Archives of Metallurgy and Materials 2015, 60, p doi: /amm Marchelek K., Tomkow J.: Vibrostability of a multidimensional machine tool-workpiece-tool system, Part I: Modeling the Mechanical Structure and Cutting Process. Journal of Vibration and Control 1998, 4, p doi: / Marchelek K., Tomkow J.: Vibrostability of a multidimensional machine tool-workpiece-tool system, Part II: An Example of Vibrostability Analysis Made on a Vertical Lathe. Journal of Vibration and Control 1998, 4, p doi: / Marchelek K., Powalka B.: Determination of the global sensitivity of the vibrostability Limit for improving machine tools dynamics. Journal of Vibration and Control 2002, 8, p doi: / Möhring H.-C., Brecher C., Abele E., Fleischer J., Bleicher F.: Materials in machine tool structures. CIRP Annals - Manufacturing Technology 2015, 64, p doi: /j.cirp Okulik T., Powałka B., Parus A., Marchelek K.: Modelowanie i dobór sztywności układu aktywnej eliminacji drgań dla obróbki przedmiotów podatnych. Modelowanie Inżynierskie. 2015, 23, s Parus A., Bodnar A., Marchelek K.., Chodzko M.: Using of active clamping device for workpiece vibration suppression. Journal of Vibrational Engineering and Technologies 2015, 3, p Parus A., Chodzko M., Hoffmann M.: Eliminacja drgań samowzbudnych z zastosowaniem aktywnego uchwytu obróbkowego. Modelowanie Inżynierskie 2011, 11, s Artykuł dostępny na podstawie licencji Creative Commons Uznanie autorstwa 3.0 Polska. 73
MODELOWANIE I DOBÓR SZTYWNOŚCI UKŁADU AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ DLA OBRÓBKI PRZEDMIOTÓW PODATNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 54, ISSN 1896-771X MODELOWANIE I DOBÓR SZTYWNOŚCI UKŁADU AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ DLA OBRÓBKI PRZEDMIOTÓW PODATNYCH Tomasz Okulik 1a, Bartosz Powałka 1b, Arkadiusz Parus 1c,
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW KORPUSOWYCH OBRABIAREK W PROCESIE PROJEKTOWO-KONSTRUKCYJNYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 35, s. 85-92, Gliwice 2008 BADANIA WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW KORPUSOWYCH OBRABIAREK W PROCESIE PROJEKTOWO-KONSTRUKCYJNYM MIROSŁAW PAJOR, TOMASZ OKULIK, KRZYSZTOF
Bardziej szczegółowoDYNAMIKA UKŁADU PROWADNICOWEGO MONTOWANEGO Z WYKORZYSTANIEM WARSTWY TWORZYWA EPY
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 187-194, Gliwice 2010 DYNAMIKA UKŁADU PROWADNICOWEGO MONTOWANEGO Z WYKORZYSTANIEM WARSTWY TWORZYWA EPY TOMASZ OKULIK, BARTOSZ POWAŁKA, KRZYSZTOF MARCHELEK
Bardziej szczegółowoTeoretyczne badania właściwości dynamicznych łóż obrabiarki wykonanych z żeliwa i hybrydowego połączenia żeliwa z odlewem mineralnym
MECHANIK NR 8-9/2015 199 Teoretyczne badania właściwości dynamicznych łóż obrabiarki wykonanych z żeliwa i hybrydowego połączenia żeliwa z odlewem mineralnym Theoretical research of dynamic properties
Bardziej szczegółowoWykorzystanie analiz MES w badaniach prototypów obrabiarek
Wykorzystanie analiz MES w badaniach prototypów obrabiarek 44-100 Gliwice, Konarskiego 18A, tel: +48322371680, PLAN PREZENTACJI WPROWADZENIE CHARAKTERYSTYKA OBRABIAREK CIĘŻKICH BADANIA MODELOWE OBRABIAREK
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D - 4. Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D - 4 Temat: Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn Opracowanie: mgr inż. Sebastian Bojanowski Zatwierdził:
Bardziej szczegółowoJoanna Dulińska Radosław Szczerba Wpływ parametrów fizykomechanicznych betonu i elastomeru na charakterystyki dynamiczne wieloprzęsłowego mostu żelbetowego z łożyskami elastomerowymi Impact of mechanical
Bardziej szczegółowoPARAMETRY SZTYWNOŚCIOWE I DYSSYPACYJNE POSADOWIENIA TOCZNEJ SZYNY PROWADNICOWEJ NA WARSTWIE TWORZYWA EPY
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 38, s. 139-146, Gliwice 2009 PARAMETRY SZTYWNOŚCIOWE I DYSSYPACYJNE POSADOWIENIA TOCZNEJ SZYNY PROWADNICOWEJ NA WARSTWIE TWORZYWA EPY TOMASZ OKULIK, BARTOSZ POWAŁKA,
Bardziej szczegółowoInżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 77-86, ISSN X
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 77-86, ISSN 1426-708X Otrzymano: 08 czerwca 2018 / Zaakceptowano: 15 lipca2018 / Zamieszczono na WWW: 20 grudnia 2018 Paweł CAŁKA 1* Krzysztof LIS 1 hybrydowe korpusy
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH BELKI NOŚNEJ WYKONANEJ JAKO ODLEW ŻELIWNY I HYBRYDOWE POŁĄCZENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ Z ODLEWEM MINERALNYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2017 nr 62, ISSN 1896-771X PORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH BELKI NOŚNEJ WYKONANEJ JAKO ODLEW ŻELIWNY I HYBRYDOWE POŁĄCZENIE KONSTRUKCJI STALOWEJ Z ODLEWEM MINERALNYM Paweł
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D-3 Temat: Obliczenie częstotliwości własnej drgań swobodnych wrzecion obrabiarek Konsultacje: prof. dr hab. inż. F. Oryński
Bardziej szczegółowoDRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI (Wprowadzenie) Drgania elementów konstrukcji (prętów, wałów, belek) jak i całych konstrukcji należą do ważnych zagadnień dynamiki konstrukcji Przyczyna: nawet niewielkie drgania
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE METOD OPTYMALIZACJI DO ESTYMACJI ZASTĘPCZYCH WŁASNOŚCI MATERIAŁOWYCH UZWOJENIA MASZYNY ELEKTRYCZNEJ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 3, s. 71-76, Gliwice 006 WYKORZYSTANIE METOD OPTYMALIZACJI DO ESTYMACJI ZASTĘPCZYCH WŁASNOŚCI MATERIAŁOWYCH UZWOJENIA MASZYNY ELEKTRYCZNEJ TOMASZ CZAPLA MARIUSZ
Bardziej szczegółowoAnaliza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym Tomasz Żebro Wersja 1.0, 2012-05-19 1. Definicja zadania Celem zadania jest rozwiązanie zadania dla bloku fundamentowego na
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Studia stacjonarne I stopnia PROJEKT ZALICZENIOWY METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Krystian Gralak Jarosław Więckowski
Bardziej szczegółowoWÓJCIK Ryszard 1 KĘPCZAK Norbert 2
WÓJCIK Ryszard 1 KĘPCZAK Norbert 2 Wykorzystanie symulacji komputerowych do określenia odkształceń otworów w korpusie przekładni walcowej wielostopniowej podczas procesu obróbki skrawaniem WSTĘP Właściwa
Bardziej szczegółowoInstytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecnie
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X BADANIA DOŚWIADCZALNE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH TOCZNEGO POŁĄCZENIA PROWADNICOWEGO STOŁU I ŁOŻA FREZARKI Z ZASTOSOWANIEM WARSTWY TWORZYWA EPY DO MONTAŻU SZYN
Bardziej szczegółowoProjektowanie hybrydowych korpusów obrabiarek
94 MECHANIK NR 8 9/216 Projektowanie hybrydowych korpusów obrabiarek Design of hybrid machine tool frames JAN KOSMOL * DOI: 1.17814/mechanik.216.8-9.328 Przedstawiono metodykę projektowania hybrydowych
Bardziej szczegółowoDIGITALIZACJA GEOMETRII WKŁADEK OSTRZOWYCH NA POTRZEBY SYMULACJI MES PROCESU OBRÓBKI SKRAWANIEM
Dr inż. Witold HABRAT, e-mail: witekhab@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska, Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa Dr hab. inż. Piotr NIESŁONY, prof. PO, e-mail: p.nieslony@po.opole.pl Politechnika Opolska,
Bardziej szczegółowoBADANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH RDZENIA STOJANA GENERATORA DUŻEJ MOCY 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Eugeniusz ŚWITOŃSKI*, Jarosław KACZMARCZYK*, Arkadiusz MĘŻYK* wartości
Bardziej szczegółowoSPOSOBY POPRAWY WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNYCH OBRABIAREK CIĘŻKICH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2017 nr 65 ISSN 1896-771X SPOSOBY POPRAWY WŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNYCH OBRABIAREK CIĘŻKICH Jan Kosmol 1a, Krzysztof Lehrich 1 1 Katedra Budowy Maszyn, Politechnika Śląska a jan.kosmol@polsl.pl
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoWyznaczanie sił w przegubach maszyny o kinematyce równoległej w trakcie pracy, z wykorzystaniem metod numerycznych
kinematyka równoległa, symulacja, model numeryczny, sterowanie mgr inż. Paweł Maślak, dr inż. Piotr Górski, dr inż. Stanisław Iżykowski, dr inż. Krzysztof Chrapek Wyznaczanie sił w przegubach maszyny o
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Mechanika i Budowa Maszyn Gr. M-5 Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Damian Woźniak Michał Walerczyk 1 Spis treści 1.Analiza zjawiska
Bardziej szczegółowoEKSPERYMENTALNA ANALIZA MODALNA HYBRYDOWEJ BELKI Z POLIMEROBETONU ZBROJONEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 219 nr 7, ISSN 1896-771X EKSPERYMENTALNA ANALIZA MODALNA HYBRYDOWEJ BELKI Z POLIMEROBETONU ZBROJONEGO Paweł Całka 1a, Krzysztof Lis 1b 1 Katedra Budowy Maszyn, Politechnika Śląska
Bardziej szczegółowoPOMIAR DRGAŃ ELEMENTÓW KORPUSOWYCH FREZARKI WSPORNIKOWEJ FYN 50 Z WYKORZYSTANIEM LASERA SKANUJĄCEGO 3D
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 33, s. 119-124, Gliwice 2007 POMIAR DRGAŃ ELEMENTÓW KORPUSOWYCH FREZARKI WSPORNIKOWEJ FYN 50 Z WYKORZYSTANIEM LASERA SKANUJĄCEGO 3D MIROSŁAW PAJOR, TOMASZ OKULIK,
Bardziej szczegółowoMODALNE MODELOWANIE DYNAMIKI OBRABIARKI PRZENOŚNEJ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X MODALNE MODELOWANIE DYNAMIKI OBRABIARKI PRZENOŚNEJ Marcin Chodźko 1a, Piotr Pawełko 1b, Krzysztof Marchelek 1c 1 Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski
Bardziej szczegółowoPierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe)
METODA ELEMENTÓW W SKOŃCZONYCH 1 Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe) stałych własnościach
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE HYBRYDOWYCH KORPUSÓW OBRABIAREK
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2017 nr 62, ISSN 1896-771X MODELOWANIE HYBRYDOWYCH KORPUSÓW OBRABIAREK Jan Kosmol 1a 1 Katedra Budowy Maszyn, Politechnika Śląska a jan.kosmol@polsl.pl reszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H
Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (16) nr 2, 2002 Alicja ZIELIŃSKA ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCI WYSIĘGNIKA ŻURAWIA TD50H Streszczenie: W artykule przedstawiono wyniki obliczeń sprawdzających poprawność zastosowanych
Bardziej szczegółowoRys. 1. Obudowa zmechanizowana Glinik 15/32 Poz [1]: 1 stropnica, 2 stojaki, 3 spągnica
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Sławomir Badura*, Dariusz Bańdo*, Katarzyna Migacz** ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA MES SPĄGNICY OBUDOWY ZMECHANIZOWANEJ GLINIK 15/32 POZ 1. Wstęp Obudowy podporowo-osłonowe
Bardziej szczegółowoWPŁYW USTALENIA I MOCOWANIA KORPUSÓW PRZEKŁADNI TECHNOLOGICZNIE PODOBNYCH NA KSZTAŁT OTWORÓW POD ŁOŻYSKA
WPŁYW USTALENIA I MOCOWANIA KORPUSÓW PRZEKŁADNI TECHNOLOGICZNIE PODOBNYCH NA KSZTAŁT OTWORÓW POD ŁOŻYSKA Ryszard WOJCIK 1, Norbert KEPCZAK 1 1. WPROWADZENIE Procesy symulacyjne pozwalają prześledzić zachowanie
Bardziej szczegółowoTeoretyczna analiza modalna zespołu wrzeciennika przedmiotu szlifierki do otworów
870 MECHANIK NR 11/2011 Teoretyczna analiza modalna zespołu wrzeciennika przedmiotu szlifierki do otworów WITOLD PAWŁOWSKI SEBASTIAN BOJANOWSKI * W artykule zaprezentowano możliwości wykorzystania programu
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoMaszyny technologiczne. dr inż. Michał Dolata
Maszyny technologiczne 2019 dr inż. Michał Dolata www.mdolata.zut.edu.pl Układ konstrukcyjny obrabiarki 2 Układ konstrukcyjny tworzą podstawowe wzajemnie współdziałające podzespoły maszyny rozmieszczone
Bardziej szczegółowoSYMULACJA PROCESU OBRÓBKI NA PODSTAWIE MODELU OBRABIARKI UTWORZONEGO W PROGRAMIE NX
W Y B R A N E P R O B L E M Y I NY N I E R S K I E N U M E R 2 I N S T Y T U T A U T O M A T Y Z A C J I P R O C E S Ó W T E C H N O L O G I C Z N Y C H I Z I N T E G R O W A N Y C H S Y S T E M Ó W W
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE BELKI Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 185-192, Gliwice 2010 MODELOWANIE BELKI Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH JACEK SNAMINA, BOGDAN SAPIŃSKI, MATEUSZ ROMASZKO Katedra
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW SKRAWANIA NA WŁAŚCIWOŚCI MODALNE PRZEDMIOTU OBRABIANEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X WPŁYW PARAMETRÓW SKRAWANIA NA WŁAŚCIWOŚCI MODALNE PRZEDMIOTU OBRABIANEGO Marcin Jasiewicz, Bartosz Powałka Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 10 - Analiza wytrzymałościowa modeli bryłowych
Ćwiczenie nr 10 - Analiza wytrzymałościowa modeli bryłowych Wprowadzenie Grafika inżynierska II ćwiczenia laboratoryjne W programie Inventor oprócz modelowania geometrii części zespołów oraz tworzenia
Bardziej szczegółowoP. Litewka Efektywny element skończony o dużej krzywiźnie
4.5. Macierz mas Macierz mas elementu wyprowadzić można według (.4) wykorzystując wielomianowe funkcje kształtu (4. 4.). W tym przypadku wzór ten przyjmie postać: [ m~ ] 6 6 ~ ~ ~ ~ ~ ~ gdzie: m = [ N
Bardziej szczegółowoANALIZA MODALNA KORPUSU STOJAKA OBRABIARKI CNC 1. WPROWADZENIE
Inżynieria Maszyn, R. 19, z. 1, 2014 drgania, obrabiarka, modelowanie, MES Krzysztof LEHRICH 1 Krzysztof LIS 1 ANALIZA MODALNA KORPUSU STOJAKA OBRABIARKI CNC Artykuł prezentuje kompleksowe podejście do
Bardziej szczegółowoDYNAMIC STIFFNESS COMPENSATION IN VIBRATION CONTROL SYSTEMS WITH MR DAMPERS
MARCIN MAŚLANKA, JACEK SNAMINA KOMPENSACJA SZTYWNOŚCI DYNAMICZNEJ W UKŁADACH REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKAMI MR DYNAMIC STIFFNESS COMPENSATION IN VIBRATION CONTROL SYSTEMS WITH MR DAMPERS S t r e s z c z e
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementów z tworzyw sztucznych
Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych Wykorzystanie technik komputerowych w projektowaniu elementów z tworzyw sztucznych Tematyka wykładu Techniki komputerowe, Problemy występujące przy konstruowaniu
Bardziej szczegółowoWYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH
Scientific Bulletin of Che lm Section of Technical Sciences No. 1/2008 WYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH WE WSPÓŁRZĘDNOŚCIOWEJ TECHNICE POMIAROWEJ MAREK MAGDZIAK Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji, Politechnika
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN ZACHODNIOPOM UNIWERSY T E T T E CH OR NO SKI LOGICZNY Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z metody
Bardziej szczegółowoKomputerowe wspomaganie projektowania- CAT-01
Komputerowe wspomaganie projektowania- CAT-01 Celem szkolenia jest praktyczne zapoznanie uczestników z podstawami metodyki projektowania 3D w programie CATIA V5 Interfejs użytkownika Modelowanie parametryczne
Bardziej szczegółowoTemat: Analiza odporności blach trapezowych i rąbka dachowego na obciążenie równomierne
Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy im. J. i J. Śniadeckich w Bydgoszczy Wydział Inżynierii Mechanicznej Instytut Mechaniki i Konstrukcji Maszyn Zakład Metod Komputerowych Sprawozdanie z badań nr 0/206
Bardziej szczegółowoTHE MODELLING OF CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OF HARMONIC DRIVE
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Piotr FOLĘGA MODELOWANIE WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRZEKŁADNI FALOWYCH Streszczenie. W pracy na podstawie rzeczywistych
Bardziej szczegółowoProjekt Metoda Elementów Skończonych. COMSOL Multiphysics 3.4
Projekt Metoda Elementów Skończonych w programie COMSOL Multiphysics 3.4 Wykonali: Dawid Trawiński Wojciech Sochalski Wydział: BMiZ Kierunek: MiBM Semestr: V Rok: 2015/2016 Prowadzący: dr hab. inż. Tomasz
Bardziej szczegółowoModelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5
Modelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5 Metoda Elementów Skończonych i analizy optymalizacyjne w środowisku CAD Dr hab inż. Piotr Pawełko p. 141 Piotr.Pawełko@zut.edu.pl www.piopawelko.zut.edu.pl
Bardziej szczegółowoProces wykonywania modeli z nowej generacji mas modelowych stosowanych w metodzie wytapianych modeli analiza symulacyjna
A R C H I V E S of F O U N D R Y E N G I N E E R I N G Published quarterly as the organ of the Foundry Commission of the Polish Academy of Sciences ISSN (1897-331) Volume 12 Special Issue 2/212 1 14 2/2
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Bardziej szczegółowoProjekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka
Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka Poznań, 16.05.2012r. Raport z promocji projektu Nowa generacja energooszczędnych
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób montażu układu prowadnicowego urządzeń technicznych i układ prowadnicowy urządzeń technicznych
PL 213090 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 213090 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 388153 (51) Int.Cl. B23Q 1/01 (2006.01) B23Q 1/26 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoWybrane problemy numerycznej symulacji trójpunktowego zginania próbek z kości korowej
Mgr inż. Małgorzata JOHN, email: malgorzata.john@polsl.pl Politechnika Śląska Dr hab. inż. Marek GZIK, prof. nzw. w Pol. Śl., email: marek.gzik@polsl.pl Politechnika Śląska Wybrane problemy numerycznej
Bardziej szczegółowoPROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź maja 1995 roku ROZDZIAŁ PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH ZESPOŁU WRZECIONOWEGO OBRABIARKI
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Ryszard Wolny (Politechnika Częstochowska) ROZDZIAŁ PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH ZESPOŁU WRZECIONOWEGO OBRABIARKI SŁOWA KLUCZOWE
Bardziej szczegółowoDobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4
Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 4 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Wskaźniki materiałowe Przykład Potrzebny
Bardziej szczegółowoInteraktywna rama pomocnicza. Opis PGRT
Opis Opis to konstrukcja, której mocowanie sprawia, że dołączone do niej ramy współpracują niczym pojedyncza rama podwozia, a nie dwie osobne ramy. wykazuje znacznie większą odporność na ugięcie niż nieinteraktywna
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Projekt: Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk Wykonali: Adam Grzesiak Mateusz Szklarek Wydział: Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek: Mechanika i Budowa
Bardziej szczegółowoPODSTAWY SKRAWANIA MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH
WIT GRZESIK PODSTAWY SKRAWANIA MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH Wydanie 3, zmienione i uaktualnione Wydawnictwo Naukowe PWN SA Warszawa 2018 Od Autora Wykaz ważniejszych oznaczeń i skrótów SPIS TREŚCI 1. OGÓLNA
Bardziej szczegółowoWSPOmAgANiE PROCESU PROjEkTOWANiA ORAz badań STRUkTURY NOWOPROjEkTOWANEj konstrukcji śmigłowca NA POdSTAWiE LEkkiEgO śmigłowca bezpilotowego
PRACE instytutu LOTNiCTWA ISSN 0509-6669 232, s. 50 62, Warszawa 2013 WSPOmAgANiE PROCESU PROjEkTOWANiA ORAz badań STRUkTURY NOWOPROjEkTOWANEj konstrukcji śmigłowca NA POdSTAWiE LEkkiEgO śmigłowca bezpilotowego
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MECHANIKA UKŁADÓW MECHANCZNYCH Modelowanie fizyczne układu o dwóch stopniach
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie Z ACHODNIOPOM UNIWERSY T E T T E CH OR NO SKI LOGICZNY KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z metody
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp 13. Część I. UKŁADY REDUKCJI DRGAŃ Wykaz oznaczeń 18. Literatura Wprowadzenie do części I 22
Spis treści Wstęp 13 Literatura - 15 Część I. UKŁADY REDUKCJI DRGAŃ - 17 Wykaz oznaczeń 18 1. Wprowadzenie do części I 22 2. Teoretyczne podstawy opisu i analizy układów wibroizolacji maszyn 30 2.1. Rodzaje
Bardziej szczegółowoPRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ
53/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ J. STRZAŁKO
Bardziej szczegółowoTematy prac dyplomowych inżynierskich kierunek MiBM
Tematy prac dyplomowych inżynierskich kierunek MiBM Nr pracy Temat Cel Zakres Prowadzący 001/I8/Inż/2013 002/I8/Inż/2013 003/I8/ Inż /2013 Wykonywanie otworów gwintowanych na obrabiarkach CNC. Projekt
Bardziej szczegółowoPrzygotowanie do pracy frezarki CNC
Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Technologii Mechanicznej Maszyny i urządzenia technologiczne laboratorium Przygotowanie do pracy frezarki CNC Cykl I Ćwiczenie 2 Opracował: dr inż. Krzysztof
Bardziej szczegółowoMODELLING AND ANALYSIS OF THE MOBILE PLATFORM UNDER ITS WORK CONDITIONS
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 82 Nr kol. 1903 Rafał GOSZYC 1, Bogdan POSIADAŁA 2, Paweł WARYŚ 3 MODELOWANIE I ANALIZA PODESTU RUCHOMEGO W WARUNKACH JEGO PRACY Streszczenie.
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Spawanych
Zakład Konstrukcji Spawanych Produkcja stanowisk oraz przyrządów montażowych. Produkcja przyrządów obróbkowych. Modyfikacja istniejących maszyn i urządzeń. Produkcja podzespoły pojazdów szynowych. Produkcja
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE EKSPERYMENTALNEJ I NUMERYCZNEJ ANALIZY MODALNEJ DO OKREŚLENIA WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH SZLIFIERKI KŁOWEJ DO WAŁKÓW
ZASTOSOWANIE EKSPERYMENTALNEJ I NUMERYCZNEJ ANALIZY MODALNEJ DO OKREŚLENIA WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH SZLIFIERKI KŁOWEJ DO WAŁKÓW Paweł LAJMERT 1, Małgorzata SIKORA 2, Bogdan KRUSZYŃSKI 3, Dariusz WRĄBEL
Bardziej szczegółowoInżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, BADANIA SYMULACYJNE CIĘŻKICH FREZAREK BRAMOWYCH 1. WPROWADZENIE
Inżynieria Maszyn, 2018, R. 23, z. 1, 25 35 ISSN 1426-708X Otrzymano: 12 marca 2018 / Zaakceptowano: 20 kwietnia 2018 / Zamieszczono na WWW: 20 grudnia 2018 obrabiarka, frezarka bramowa, konstrukcja nośna,
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania. Projekt: Metoda Elementów Skończonych Program: COMSOL Multiphysics 3.4
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Projekt: Metoda Elementów Skończonych Program: COMSOL Multiphysics 3.4 Prowadzący: prof. nadzw. Tomasz Stręk Spis treści: 1.Analiza przepływu
Bardziej szczegółowoSYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
Bardziej szczegółowoANSYS - NARZĘDZIEM DO WSPOMAGANIA PROJEKTOWANIA OBUDÓW ŚCIANOWYCH W FABRYCE FAZOS S.A.
SYMULACJA 2011 14-15 kwiecień 2011 ANSYS - NARZĘDZIEM DO WSPOMAGANIA PROJEKTOWANIA OBUDÓW ŚCIANOWYCH W FABRYCE FAZOS S.A. Monika POLAK - MICEWICZ Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ODKSZTAŁCEŃ CIEPLNYCH OSI POSUWÓW SZYBKICH METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 32, s. 339-344, Gliwice 2006 MODELOWANIE ODKSZTAŁCEŃ CIEPLNYCH OSI POSUWÓW SZYBKICH METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH KRZYSZTOF LEHRICH JAN KOSMOL Katedra Budowy Maszyn,
Bardziej szczegółowoMateriały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ.
Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ. Jolanta Zimmerman 1. Wprowadzenie do metody elementów skończonych Działanie rzeczywistych
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE PRZEMIESZCZEŃ SOLDIS
WYZNACZANIE PRZEMIESZCZEŃ SOLDIS W programie SOLDIS-PROJEKTANT przemieszczenia węzła odczytuje się na końcu odpowiednio wybranego pręta. Poniżej zostanie rozwiązane przykładowe zadanie, które również zostało
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 5 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MODELOWANIE UKŁADÓW MECHANICZNYCH Badania analityczne układu mechanicznego
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN ZACHODNIOPOM UNIWERSY T E T T E CH OR NO SKI LOGICZNY Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z metody
Bardziej szczegółowoMODEL CIEPLNY ELEKTROWRZECIONA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 39, s. 119-126, Gliwice 2010 MODEL CIEPLNY ELEKTROWRZECIONA JAN KOSMOL KRZYSZTOF LEHRICH Katedra Budowy Maszyn, Politechnika Śląska e-mail: jkosmol@polsl.pl e-mail:
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Mechanika i Budowa Maszyn Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Maria Kubacka Paweł Jakim Patryk Mójta 1 Spis treści: 1. Symulacja
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE WYTWARZANIA CAM Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska PROJEKT: Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk Autorzy: Rafał Wesoły Daniel Trojanowicz Wydział: WBMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: IMe Spis treści: 1. Zagadnienie
Bardziej szczegółowoPOSTĘPY W KONSTRUKCJI I STEROWANIU Bydgoszcz 2004
POSTĘPY W KONSTRUKCJI I STEROWANIU Bydgoszcz 2004 METODA SYMULACJI CAM WIERCENIA OTWORÓW W TARCZY ROZDRABNIACZA WIELOTARCZOWEGO Józef Flizikowski, Kazimierz Peszyński, Wojciech Bieniaszewski, Adam Budzyński
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych-Projekt Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk prof. nadzw. Wykonali : Grzegorz Paprzycki Grzegorz Krawiec Wydział: BMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: KMiU Spis
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃOCZNYCH Projekt
METODA ELEMENTÓW SKOŃOCZNYCH Projekt Wykonali: Maciej Sobkowiak Tomasz Pilarski Profil: Technologia przetwarzania materiałów Semestr 7, rok IV Prowadzący: Dr hab. Tomasz STRĘK 1. Analiza przepływu ciepła.
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Wybrane zagadnienia modelowania i obliczeń inżynierskich Chosen problems of engineer modeling and numerical analysis Dyscyplina: Budowa i Eksploatacja Maszyn Rodzaj przedmiotu: Przedmiot
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
Bardziej szczegółowoObszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia)
Przewodnik Inżyniera Nr 34 Aktualizacja: 01/2017 Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia) Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_34.gmk Wprowadzenie Obciążenie gruntu może powodować powstawanie
Bardziej szczegółowoPorównanie wyników symulacji wpływu kształtu i amplitudy zakłóceń na jakość sterowania piecem oporowym w układzie z regulatorem PID lub rozmytym
ARCHIVES of FOUNDRY ENGINEERING Published quarterly as the organ of the Foundry Commission of the Polish Academy of Sciences ISSN (1897-3310) Volume 15 Special Issue 4/2015 133 138 28/4 Porównanie wyników
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: MODELOWANIE I SYMULACJA PROCESÓW WYTWARZANIA Modeling and Simulation of Manufacturing Processes Kierunek: Mechatronika Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy specjalności PSM Rodzaj zajęć: wykład,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SYSTEMU ANSYS W BADANIACH SYMULACYJNYCH OBRABIAREK
ZASTOSOWANIE SYSTEMU ANSYS W BADANIACH SYMULACYJNYCH OBRABIAREK Krzysztof LEHRICH* * Katedra Budowy Maszyn, Wydział Mechaniczny Technologiczny, Politechnika Śląska Streszczenie. W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoWYBRANE ASPEKTY ANALIZY MATERIAŁOWO-ENERGETYCZNEJ DLA FAZY BUDOWY AUTOBUSU
Jacek ELIASZ, Paulina DZIEDZIK, Agnieszka DOMIŃCZAK WYBRANE ASPEKTY ANALIZY MATERIAŁOWO-ENERGETYCZNEJ DLA FAZY BUDOWY AUTOBUSU Streszczenie W artykule przedstawiono wybrane aspekty materiałowo-energetycznej
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI
Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY
Bardziej szczegółowoOpracowanie podstaw aktywnego tłumienia drgań typu chatter w obróbce frezerskiej.
Dr inż. Andrzej Mitura Mgr inż. Andrzej Weremczuk Opracowanie podstaw aktywnego tłumienia drgań typu chatter w obróbce frezerskiej. W dwudziestym pierwszym wieku od nowoczesnych obrabiarek wymaga się zapewnienia
Bardziej szczegółowo