STANDARDOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA

Przedsiębiorstwo z Udziałem Zagranicznym "Meibes" Spółka z o.o. ul. Gronowska 8 64-00 Leszno tel. 065 529 49 89 fax 065 529 59 69 STANDARDOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA DATA WYDANIA EDYCJA INDEKS STRON 20.05.203 HWT 0/65/86 AF T-H TYTUŁ: WĘZEŁ GRZEWCZY MEIBES typoszereg HWT 0/65/86 AF T-H MOC 0kW c.o./65kw c.w.u./86kw c.t UZGODNIENIE DOPUSZCZENIA DO STOSOWANIA Firma: Uzgadniający Obszar terytoriarny objety uzgodnieniem Stanowisko Imie i Nazwisko Data Podpis Opracował: Doradca Techniczny Jacek Wagner 20.05.203 Weryfikował: Zatwierdził

SPIS TREŚCI. Parametry techniczno-technologiczne.. Technologia węzła cieplnego..2. Konstrukcja i zabudowa..3. Zastosowanie. 2. Obliczenia 2.. wyjściowe do obliczeń. 2... Zakładane parametry sieci ciepłowniczej. 2..2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o./c.w.u./c.t. 2.2. Dobór wymiennika 2.2. Wyniki doboru wymiennika c.o. wg oprogramowania a. 2.2.2. Wyniki doboru wymiennika c.w.u. wg oprogramowania a. 2.2.3. Wyniki doboru wymiennika c.t. wg oprogramowania a. 2.3. Dobór urządzeń modułu c.o. strona wysoka 2.3.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.o. 2.3.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.o. 2.3.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.o. 2.4. Dobór urządzeń modułu c.w.u. strona wysoka 2.4.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.w.u. 2.4.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.w.u. 2.4.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.w.u. 2.5. Dobór urządzeń modułu c.t. strona wysoka 2.5.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.t. 2.5.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.t. 2.5.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.t. 2.6. Dobór urządzeń modułu strona wysoka CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.. Dobór średnic strona sieciowa moduł CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.2. Dobór filtra moduł CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.3 Dobór ciepłomierza/wstawki CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.6. Dobór zaworu różnicy ciśnień CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.7. Dobór urządzeń modułu c.o. strona niska 2.7.. Dobór średnic strona niska moduł c.o. 2.7.2. Dobór filtra strona niska moduł c.o. 2.7.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.o. 2.7.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.o. 2.7.6. Dobór pompy obiegowej- instalacja c.o. 2.7.7 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.o. 2.7.8 Dobór naczynia przeponowego instalcja c.o. 2.8. Dobór urządzeń modułu c.w.u. strona niska 2.8.. Dobór średnic strona niska moduł c.w.u. 2.8.2. Dobór filtra strona niska moduł c.w.u. 2.8.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.w.u. 2.8.4. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.w.u. 2.8.5. Dobór pompy cyrkulacyjnej- instalacja c.w.u. 2.8.6 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.w.u. 2.9. Dobór urządzeń modułu c.t. strona niska 2.9.. Dobór średnic strona niska moduł c.t. 2.9.2. Dobór filtra strona niska moduł c.t. 2.9.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.t. 2.9.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.t. 2.9.6. Dobór pompy obiegowej- instalacja c.t. 2.9.7 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.t. 2.9.8 Dobór naczynia przeponowego instalcja c.t. Zestawienie materiałów węzła firmy Meibes 2

. Parametry techniczno-technologiczne Do opracowania konstrukcji technologicznej typoszeregu przyjeto nastepujący model sieci cieplnej i parametry wewnętrznej instalacji obiektu Maksymalne ciśnienie robocze: Maksymalna różnica pomiędzy ciśnieniem zasilania i powrotu sieci Dyspozycja minimalna dla węzła 3- wymiennikowego "na przyłączu" Maksymalna temperatura zasilania sieci (zima) Temperatura powrotu do sieci (zima) Maksymalna temperatura zasilania sieci (lato) Temperatura powrotu do sieci (lato) Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.o. Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.o. Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.w.u Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.w.u. Temperatura obliczeniowa zasilania instalacji c.t. Temperatura obliczeniowa powrotu instalacji c.t. Maksymalne cisnienie instalacji c.o. Maksymalne cisnienie instalacji c.w.u. Maksymalne cisnienie instalacji c.t. Maksymalna moc dla instalacji c.o. Maksymalna moc dla instalacji c.w.u. Maksymalna moc dla instalacji c.t. Maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.o. Maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.t. 6 0,23 30 70 70 35 70 50 65 0 70 50 2,5 6 2,5 0 kw 65 kw 86 kw 0 49 3

.. Technologia węzła cieplnego. Omawiany typoszereg stanowi grupę rozwiązań ciepłowniczych, których cechami wspólnymi są: - wymiennikowy rozdział obiegu pierwotnego (sieciowego) od obiegu wtórnego (instalacja c.o./c.w.u./c.t.) - stabilizacja ciśnienia dyspozycyjnego na progu modułu, - jednolity system oczyszczania nośników ciepła z zanieczyszczeń, - jednolity system odpowietrzania obiegów roboczych, - pompowe wymuszanie obiegu centralnego ogrzewania, - system podłączeń sieciowych i instalacyjnych, - opomiarowanie króćców podłączeniowych wskaźnikami temperatury i ciśnienia, - jednolity systemem zabudowy i usytuowania doprowadzenia obiegów pierwotnych / wtórnych, - gayty konstrukcji, - możliwość integralnej zabudowy ciepłomierza,.2. Konstrukcja i zabudowa. Typoszereg spełnia następujące założenia konstrukcyjne: - rama nośna - konstrukcja zamknięta w zabudowie stojącej, - boczny system podejścia przewodów podłączeniowych, - króćce przyłączeniowe obiegów wyposażone w kulową armaturę odcinającą, wskaźniki temperatury i ciśnienia, - moduł wezła jest spawany, a poszczególne elemenety są skręcane ze soba kołnierzowo zapewniając łatwość odłączania urządzenia od przewodów instalacyjnych - stały, niezmienny układ króćców podłączeniowych sieci oraz instalacji c.o. zapewniający zamienność urządzeń z innymi typoszeregami technologicznymi węzłów grzewczych firmy MEIBES, - wymienniki płytowe - lutowane, - wstawka umożliwiająca zabudowę ciepłomierza, - połączenia hydrauliczne wewnątrz stacji wykonane w technologii kołnierzowanej, wysokociśnieniowej, rury stalowej, gwintowanej c.w.u. (prasowanej) - wymienniki, połączenia hydrauliczne w obrębie modułu izolowane termicznie, - wysokosprawnymi izolacjami termicznymi odpornymi na degradację w zakresie temperatur roboczych, - filtry siatkowe pełniące rolę separatorów istotnych zanieczyszczeń nośników ciepła,.3. Zastosowanie. Węzeł grzewczy będący tematem niniejszego opracowania jest niezależnym modułem c.o.,c.w.u., c.t. pracującym samodzielnie i wyposażony jest w: - automatykę i armaturę regulacyjną, - stabilizację ciśnienia na "progu regulacyjnym". Węzły c.o., c.w.u., c.t. stosowane w wymiennikowniach posiadających sprawne systemy filtracji i odmulania czynnika sieciowego mogą być montowane bezpośrednio do przyłącza sieciowego. W wymiennikowniach, w których brak jest powyższych urządzeń, moduły c.o., c.w.u., c.t. powinny być poprzedzane modułami podejścia sieciowego. 4

2. Obliczenia 2.. wyjściowe do obliczeń. 2... Zakładane parametry sieci ciepłowniczej. Ciśnienie P Zasilania = 6 maksymalne obliczeniowe ciśnienie robocze sieci P Powrot = 5 założone ciśnienie powrotu sieci P delp = dyspozycja dla węzła P mindelp = 0,23 minimalna dyspozycja dla węzła Temperatura w warunkach zimowych T ZZ = 30 T ZP = 70 obliczeniowa temperatura zasilania sieci obliczeniowa temperatuta powrotu sieci Temperatura w warunkach letnich T LZ = 70 T LP = 35 obliczeniowa temperatura zasilania sieci obliczeniowa temperatuta powrotu sieci 2..2. Parametry obliczeniowe dla strony instalacyjnej c.o./c.w.u./c.t. P CO = 2,5 Q CO = 0 T ZCO = 70 T PCO = 50 Τ PCO = 20 P CWU = 6 Q CWU = 65 T ZCWU = 65 T PCWU = 0 Τ PCWU = 55 P CT = 2,5 Q CT = 86 T ZCT = 70 T PCT = 50 Τ PCT = 20 kw kw kw ciśnienie instalacji c.o. zakładana moc c.o. dla węzła zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. schłodzenie w instalacji c.o. ciśnienie instalacji c.w.u zakładana moc c.w.u. dla węzła zakładana temperatura zasilania instalacji c.w.u. zakładana temperatura powrotu instalacji c.w.u. schłodzenie w instalacji c.w.u. ciśnienie instalacji c.t zakładana moc c.t. dla węzła zakładana temperatura zasilania instalacji c.t zakładana temperatura powrotu instalacji c.t. schłodzenie w instalacji c.t. 5

2.2. Dobór wymiennika 2.2. Wyniki doboru wymiennika c.o. wg oprogramowania a. Założono wymiennik firmy SWEP z grupy wymienników lutowanych Doboru wymiennika dokonano w oparciu o program doboru wymienników firmowany przez a wymienników. Obliczeń dokonano w oparciu o zakładane parametry modułu i parametry sieci cieplnej. Wyniki doboru wymiennika przedstawione są w kartach doboru, generowanych przez program. SWEP IC0x40 sieć c.o. Moc 0 Medium Woda - Woda Gęstość kg/m3 958,4-983,2 Ciepło własciwe kj/kgk 4,26-4,85 Temperatura wejściowa C 30-50 Temperatura wyjściowa C 70-70 Przepływ m3/h,6-4,8 Spadek ciśnienia 2,5-9,2 Rezerwa % - 4 - Log. róznica temperatur K - 36,4 - Średnice podlączenia R Dobrano wymiennik SWEP IC0x40 typ wymiennika 6

2.2.2. Wyniki doboru wymiennika c.w.u. wg oprogramowania a. Założono wymiennik firmy SWEP z grupy wymienników lutowanych Doboru wymiennika dokonano w oparciu o program doboru wymienników firmowany przez a wymienników. Obliczeń dokonano w oparciu o zakładane parametry modułu i parametry sieci cieplnej. Wyniki doboru wymiennika przedstawione są w kartach doboru, generowanych przez program. OKRES ZIMOWY SWEP IC25x40 sieć c.o. Moc 535 Medium Woda - Woda Gęstość kg/m3 986,9-993,2 Ciepło własciwe kj/kgk 4,82-4,78 Temperatura wejściowa C 30-0 Temperatura wyjściowa C 70-65 Przepływ m3/h 0,9 -,0 Spadek ciśnienia 9,3-9,9 Rezerwa % - 5 - Log. róznica temperatur K - 2,43 - Średnice podlączenia R OKRES LETNI SWEP IC25x40 sieć c.o. Moc 535 Medium Woda - Woda Gęstość kg/m3 958,4-993,2 Ciepło własciwe kj/kgk 4,26-4,78 Temperatura wejściowa C 70-0 Temperatura wyjściowa C 35-65 Przepływ m3/h,7 -,0 Spadek ciśnienia 8, - 8,0 Rezerwa % - 397 - Log. róznica temperatur K - 62,47 - Średnice podlączenia R Dobrano wymiennik SWEP IC25x40 typ wymiennika 7

2.2.3. Wyniki doboru wymiennika c.t. wg oprogramowania a. Założono wymiennik firmy SWEP z grupy wymienników lutowanych Doboru wymiennika dokonano w oparciu o program doboru wymienników firmowany przez a wymienników. Obliczeń dokonano w oparciu o zakładane parametry modułu i parametry sieci cieplnej. Wyniki doboru wymiennika przedstawione są w kartach doboru, generowanych przez program. SWEP IC0x30 sieć c.o. Moc 86 Medium Woda - Woda Gęstość kg/m3 958,4-983,2 Ciepło własciwe kj/kgk 4,26-4,85 Temperatura wejściowa C 30-70 Temperatura wyjściowa C 70-50 Przepływ m3/h,3-3,8 Spadek ciśnienia 2,6-8,8 Rezerwa % - 06 - Log. róznica temperatur K - 36,4 - Średnice podlączenia R Dobrano wymiennik SWEP IC0x30 typ wymiennika 8

2.3. Dobór urządzeń modułu c.o. strona wysoka 2.3.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.o. Q = 0 T ZZ = 30 T ZP = 70 T Średniesieć = 00 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. obliczeniowa temperatura zasilania sieci obliczeniowa temperatuta powrotu sieci średnia temperatura węzła po stronie sieciowej C w H 2 O = 426 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 958,4 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,43 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 565,46 kg/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,45 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ =,63 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej D WEW = 25 mm F WEW = 0,0005 m 2 C WEW = 0,92 m/s średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej Obliczenia k = 0,005 mm ε = 6,00E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 79724 λ = 0,088 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 308,3 R = 0,308 R = 0,308 R = 0,03 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie sieciowej moduł c.o.dobrano średnicę: D WEW = 25 mm 2.3.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.o. P WYM = 2,5 R = 0,3 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2 RL = 0,62 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,25 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CO = 3,37 P CO = 0,03 suma strat modułu po stronie sieciowej c.o. 9

2.3.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.o. V SIEĆ =,63 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej P CO = 0,03 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej c.o. P CO = 0,2 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. P Z00 = a* P całk P Z00 = a*( P Z00 + P WĘZĘŁ ) a = 0,5 P Z00 = P CO autorytet zaworu Obliczenia K V = 4,3 m 3 /h K VS = 5,6 m 3 /h K VS = 4 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu a P ZR = 0,7 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym a RZ = 0,52 rzeczywisty autorytet zaworu Dobrano zawór regulacyjny gwintowany typu 3222 SAMSON DN 20 K VS =4,0 typ zaworu Dobrano siłownik zaworu regulacyjnego ze sprężyną bezpieczeństwa SAMSON 5825_0 typ siłownika 0

2.4. Dobór urządzeń modułu c.w.u. strona wysoka 2.4.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.w.u. Q = 65 T LZ = 70 T LP = 35 T Średniesieć = 52,5 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.w.u. obliczeniowa temperatura zasilania sieci (lato) obliczeniowa temperatuta powrotu sieci (lato) średnia temperatura węzła po stronie sieciowej C w H 2 O = 426 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 958,4 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,44 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 585,80 kg/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,46 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ =,65 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej Obliczenia D WEW = 25 mm F WEW = 0,0005 m 2 C WEW = 0,94 m/s k = 0,005 mm ε = 6,00E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 80759 λ = 0,087 średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 35,3 R = 0,32 Pa/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Sprawdzenie średnicy przewodu w okresie zimowym. Q = 65 T ZZ = 30 T ZP = 70 T Średniesieć = 00 kw C w H 2 O = 482 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 986,9 kg/m 3 gęstość wody dla T Średniesieć ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m SIEĆ = 0,26 kg/s masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. m SIEĆ = 932,57 kg/h masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. V SIEĆ = 0,26 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej V SIEĆ = 0,94 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej D WEW = 25 mm średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej F WEW = 0,0005 m 2 powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej C WEW = 0,54 m/s zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. obliczeniowa temperatura zasilania sieci (zima) obliczeniowa temperatuta powrotu sieci (zima) średnia temperatura węzła po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej Obliczenia k = 0,005 mm ε = 6,00E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 462 λ = 0,026 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 2,8 R = 0,2 Pa/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie sieciowej moduł c.w.u.dobrano średnicę: D WEW = 25 mm

2.4.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.w.u. LATO P WYM = 8, R = 0,32 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2 RL = 0,63 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,25 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CWU = 9,0 P CWU = 0,09 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej c.w.u. Obliczenie oporów dla zimy P WYM = 9,3 R = 0,2 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2 RL = 0,24 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,0 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CWU = 9,64 P CWU = 0,20 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej c.w.u. 2.4.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.w.u. Zawór dobiera się na okres letni V SIEĆ =,65 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej P WĘZŁA = 0,09 suma strat c.w.u.module c.w po stronie sieciowej P CO = 0,03 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. P Z00 = a* P całk P Z00 = a*( P Z00 + P WĘZĘŁ ) a = 0,5 P Z00 = P WĘZĘŁ autorytet zaworu Obliczenia K V = 4,73 m 3 /h K VS = 5,92 m 3 /h K VS = 3,6 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu a 2

P ZR = 0,2 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym a RZ = 0,63 rzeczywisty autorytet zaworu Sprawdzenie zaworu na okres zimowy V SIEĆ = 0,94 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej P WĘZŁA = 0,20 suma strat w module c.w.u.po stronie sieciowej P CO = 0,2 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. K V =,67 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym K VS = 2,09 m 3 /h wsp. przepływu dla maks. otwarcia K VS = 3,6 m 3 /h wsp. przepływu dobrany z katalogu a P ZR = 0,07 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym a RZ = 0,8 rzeczywisty autorytet zaworu Dobrano zawór regulacyjny gwintowany typu 3222 SAMSON DN 5 K VS =3,6 typ zaworu Dobrano siłownik zaworu regulacyjnego ze sprężyną bezpieczeństwa SAMSON 5825_0 typ siłownika 2.5. Dobór urządzeń modułu c.t. strona wysoka 2.5.. Dobór średnic strona sieciowa moduł c.t. Q = 86 T ZZ = 30 T ZP = 70 T Średniesieć = 00 kw C w H 2 O = 426 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 958,4 kg/m 3 ν = 2,90E-07 m 2 /s m SIEĆ = 0,34 kg/s m SIEĆ = 223,9 kg/h V SIEĆ = 0,35 dm 3 /s V SIEĆ =,28 m 3 /h zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.t. obliczeniowa temperatura zasilania sieci obliczeniowa temperatuta powrotu sieci średnia temperatura węzła po stronie sieciowej gęstość wody dla T Średniesieć kinematyczny współczynnik lepkości masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. masowe natężenie przepływu po stronie sieciowej. objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej D WEW = 25 mm F WEW = 0,0005 m 2 C WEW = 0,72 m/s Obliczenia k = 0,005 mm ε = 6,00E-05 mm średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew 3

ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 62329 λ = 0,0200 kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 200,4 R = 0,200 R = 0,200 R = 0,020 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie sieciowej moduł c.o.dobrano średnicę: D WEW = 25 mm 2.5.2. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej moduł c.t. P WYM = 2,6 R = 0,20 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2 RL = 0,40 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,6 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CO = 3,2 P CO = 0,03 suma wszystkich w module c.t. po stronie sieciowej 2.5.3. Dobór zaworu regulacyjnego węzła moduł c.t. V SIEĆ =,28 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej P CO = 0,03 suma wszystkich strat w module c.t. po stronie sieciowej P CO = 0,2 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. P Z00 = a* P całk P Z00 = a*( P Z00 + P WĘZĘŁ ) a = 0,5 P Z00 = P CO autorytet zaworu Obliczenia K V = 3,25 m 3 /h K VS = 4,07 m 3 /h K VS = 3,6 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu a P ZR = 0,3 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze regulacyjnym 4

a RZ = 0,45 rzeczywisty autorytet zaworu Dobrano zawór regulacyjny gwintowany typu 3222 SAMSON DN 5 K VS = 3,6 typ zaworu Dobrano siłownik zaworu regulacyjnego ze sprężyną bezpieczeństwa SAMSON 5825_0 typ siłownika PODSUMOWANIE Przepływ V SIEĆ =,63 m 3 /h objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej c.o. V SIEĆ =,65 m 3 /h objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej c.w.u. LATO V SIEĆ = 0,94 m 3 /h objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej c.w.u. ZIMA V SIEĆ =,28 m 3 /h objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej c.t. Starty ciśnienia P ZRRC = 0,03 całkowity spadek ciśnienia na module c.o. P ZRRC = 0,09 całkowity spadek ciśnienia na module c.w.u. LATO P ZRRC = 0,20 całkowity spadek ciśnienia na module c.w.u. ZIMA P ZRRC = 0,03 całkowity spadek ciśnienia na module c.t. Średnice D WEW = 25 mm średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej c.o. D WEW = 25 mm D WEW = 25 mm średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej c.w.u. średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej c.t. Dla obliczenia modułu przyłączeniowego, przyjęto nastepujace wartości V SIEĆ = 3,86 m 3 /h maksymalne objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej dla ZIMY V SIEĆ =,65 m 3 /h maksymalne objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej dla LATA P ZRRC = 0,26 P ZRRC = 0,09 sumowane opory przepływu na poszczególnych modułach - dla ZIMY sumowane opory przepływu na poszczególnych modułach - dla LATA 5

2.6. Dobór urządzeń modułu strona wysoka CZĘŚĆ WSPÓLNA 2.6.. Dobór średnic strona sieciowa moduł CZĘŚĆ WSPÓLNA Dla doboru wspólnych urządzeń przyjmuje się największy przepływ V SIEĆ =,65 m 3 /h V SIEĆ = 0,46 dm 3 /s D WEW = 32 mm F WEW = 0,0008 m 2 C WEW = 0,57 m/s maksymalny przepływ w rozpatrywanym okresie maksymalny przepływ w rozpatrywanym okresie średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej Obliczenia k = 0,005 mm ε = 4,69E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 63093 λ = 0,099 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 97,6 R = 0,0 Pa/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Sprawdzenie doboru średnicy dla drugiego okresu grzewczego V SIEĆ = 3,86 m 3 /h V SIEĆ =,07 dm 3 /s D WEW = 32 mm F WEW = 0,0008 m 2 C WEW =,33 m/s maksymalny przepływ w rozpatrywanym okresie maksymalny przepływ w rozpatrywanym okresie średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie sieciowej pędkość przepływu w węźle po stronie sieciowej Obliczenia k = 0,005 mm ε = 4,69E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 470 λ = 0,06 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 429,0 R = 0,43 Pa/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie sieciowej dobrano średnicę: D WEW = 32 mm 6

2.6.2. Dobór filtra moduł CZĘŚĆ WSPÓLNA D WEW = 32 mm V SIEĆ = 3,86 m 3 /h V SIEĆ =,65 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej (zima) objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej (lato) D Filtra = 32 mm średnica dobranego filtra Straty ciśnienia na dobranym filtroodmulniku Dobrano filtroodmulnik AULIN P Filtra = 0,0200 ZIMA P Filtra = 2,00 ZIMA P Filtra = 0,000 LATO P Filtra =,00 LATO AULIN DN 32 typ filtra 2.6.3 Dobór ciepłomierza/wstawki CZĘŚĆ WSPÓLNA D WEW = 32 mm V SIEĆ = 3,86 m 3 /h V SIEĆ =,65 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie sieciowej objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej (zima) objetościowe natężenie przepływu po stronie sieciowej (lato) D CIEPł = 32 mm średnica dobranego ciepłomierza/wstawki P CIEPŁ = 0, straty ciśnienia na dobranym w ciepłomierzu ZIMA P CIEPŁ = 0,00 ZIMA P CIEPŁ = 0,0 straty ciśnienia na dobranym w ciepłomierzu LATO P CIEPŁ =,00 LATO Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy typu 602 o przepływie 6,0 m3/h KAMSTRUP L=260 DN 32 typ ciepłomierza Uwaga: W wyposażeniu standardowym firma Meibes nie dostarcza ciepłomierza. W dostawie węzła przewidziano wstawkę o długości montażowej 300mm, do późniejszego zamontowania ciepłomierza. 7

2.6.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓLNA Obliczenia dla okresu z przepływem maksymalnym P ZRRC = 0,26 R = 0,0 P Filtra = 2,00 P CIEPŁ = 0,00 /m sumowane opory przepływu na poszczególnych modułach-dla ZIMY straty ciśnienia na m przewodu węzła straty ciśnienia na filtrze straty ciśnienia na ciepłomierzach L = 2 RL = 0,20 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,08 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CO = 2,27 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. P CO = 0,2 Obliczenia sprawdzające dla drugiego okresu grzewczego P ZRRC = 0,09 R = 0,43 P Filtra =,00 P CIEPŁ =,00 /m sumowane opory przepływu na poszczególnych modułach-dla LATA straty ciśnienia na m przewodu węzła straty ciśnienia na filtrze straty ciśnienia na ciepłomierzu L = 2 RL = 0,86 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,34 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P CO = 3,20 suma wszystkich strat węźle po stronie sieciowej CZĘŚĆ WSPÓL. P CO = 0,03 8

2.6.6. Dobór zaworu różnicy ciśnień CZĘŚĆ WSPÓLNA ZIMA Obliczenia V SIEĆ = 3,86 m 3 /h P WĘZŁA = 0,2 P ZR = 0,50 objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej suma strat w węźle po stronie sieciowej spadki na zaworach w poszczególnych modułach K V = 4,87 m 3 /h K VS = 6,09 m 3 /h K VS = 8 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu a P ZRR = 0,23 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze różnicy ciśnień P ZRRC = 0,86 nastawa zaworu różnicy ciśnień LATO V SIEĆ =,65 m 3 /h P WĘZŁA = 0,03 P ZR = 0,8 objetosciowe natężenie przepływu po stronie sieciowej suma strat w węźle po stronie sieciowej spadek na zaworach w poszczególnych modułach Obliczenia K V = 3,6 m 3 /h K VS = 4,52 m 3 /h K VS = 8 m 3 /h wsp. przepływu dla założonych strat na zaworze regulacyjnym wsp. przepływu dla maks. otwarcia wsp. przepływu dobrany z katalogu a P ZRR = 0,04 rzeczywisty spadek ciśnienia na zaworze różnicy ciśnień P ZRRC = 0,25 nastawa zaworu różnicy ciśnień W wyniku przeprowadzonych obliczeń przyjęto zawór róznicy ciśnień z ograniczeniem przepływu z regulowana nastawą zadaną typu 46-6 (zakres nastaw 0,2-) 9

SAMSON DN 25 K VS =8 46-6 0,2- typ zaworu zakres nastaw 2.7. Dobór urządzeń modułu c.o. strona niska 2.7.. Dobór średnic strona niska moduł c.o. Q = 0 T ZCO = 70 T PCO = 50 T Średnie = 60 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.o. zakładana temperatura zasilania instalacji c.o. obliczeniowa temperatuta powrotu sieci zakładana temperatura powrotu instalacji c.o. C w H 2 O = 485 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 983,2 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCO ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CO =,3 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.o. m CO = 473,8 kg/h masowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO =,34 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. V CO = 4,8 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. D WEW = 40 mm F WEW = 0,003 m 2 C WEW =,06 m/s średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o. powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie inst. c.o. pędkość przepływu w węźle po stronie instalacji c.o. Obliczenia k = 0,005 mm ε = 3,75E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 46790 λ = 0,06 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 224,7 R = 0,225 R = 0,225 R = 0,022 Wniosek Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Dla węzła po stronie instalcji c.o. dobrano średnicę: D WEW = 40 mm 2.7.2. Dobór filtra strona niska moduł c.o. D WEW = 40 mm V CO = 4,8 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. D Filtra = 40 mm Kvs = 27 m 3 /h średnica dobranego filtra wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym P Filtra = 0,038 P Filtra = 3,8 20

Dobrano filtr siatkowy gwintowany IDMAR DN 40 typ filtra 2.7.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.o. D WEW = 40 mm V CO = 4,8 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.o. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.o. D Zaworu = 40 mm Kvs = 20 m 3 /h średnica dobranego zaworu zwrotnego wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym zaworze zwrotnym P Zaworu = 0,0579 P Zaworu = 5,79 Dobrano zawór zwrotny IDMAR DN 40 typ filtra 2.7.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.o. P WYM = 9,2 straty ciśnienia na wymienniku P Filtra = 3,8 straty ciśnienia na filtrze P Zaworu = 5,79 straty cisnienia na zaworze zwrotnym R = 0,22 /m straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2,6 RL = 0,58 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła Obliczenia RM = 0,23 P C.O. = 28,98 P C.O. = 0,29 całkowite straty miejscowe węzła suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.o. 2.7.6. Dobór pompy obiegowej- instalacja c.o. V CO = 4,8 m 3 /h P C.O. = 28,98 P ob co = 0,00 maxymalne obętościowe natężenie przepływu instalacji c.o. suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.o. maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.o. H pomp = P c.o. + P ob.c.o. 2

Obliczenia Parametry pracy pompy dla zakładanych wartości wyjściowych : V CO = 4,8 m 3 /h H pomp = 3,90 m. H 2 O Dobrano pompę typu Magna GRUDNFOS Magna 25-00 typ pompy 2.7.7 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.o. Warunki techniczne dozoru technicznego DT-UC-90 WO-A/00 Polska Norma PN-B-0244:999 Relacja przepustowości wymiennika. Dla ciśnienie wody sieciowej większego od ciśnienia dopuszczalnego instalacji ogrzewania wodnego G = 3,50 kg/s Relacja przepustowości zaworu. G Z = 5572,46 kg/h 4,33 kg/s A = 572,265 mm 2 Obliczenia T ZZ = 30 C p 0 = 0 p = 2,5 p 2 = 6 A = 34 mm 2 αc rz = 0,35 αc = 0,32 z = 20 % d = 27 mm n = temperatura obliczeniowa wody sieciowej (zima) zakres( 80-50 C) ciśnienie na wylocie zaworu bezpieczeństwa ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej powierzchnia przekroju poprzecznego (wg. danych a) rzeczywisty współczynnik wypływu zaworu wg danych a. dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla ciecz, 0,9 αc rz współczynnik maks. ciśnienia "zrzutowego" przed zaworem najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego zaworu bezpieczeństwa liczba zaworów o średnicy wewnętrznej kanału przepływowego =d ρ H 2 O = 983,2 kg/m 3 gęstość wody sieciowej dla temperatury obliczeniowej b = 2 G = 3,50 p z = 3 G z = 4,33 kg/s kg/s współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2-p masowa przepustowość z pękniętego wymiennika ciśnienie zrzutowe na wlocie zaworu bezpieczeństwa masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa Gz >G warunek spełniony 22

Dobrano zawory bezpieczeństwa SYR /4'' 95 2,5 typ zaworu 2.7.8 Dobór naczynia przeponowego instalcja c.o. Polska Norma PN-B-02440:976 V = 2,45 m 3 ρ = 999,7 kg/m 3 t z = 70 C t p = 50 C t m = 60,0 C V = 0,022 dm 3 /kg Pst = 0,35 pojemność instalacji grzewczej gęstość wody w temperaturze początkowej =0 C obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na zasilaniu obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na powrocie średnia temperatura obliczeniowa wody instalacyjnej przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej, ciśnienie statyczne w miejscu przyłączenia naczynia wzbiorczego P max = 2,5 maksymalne obliczeniowe ciśnienie w naczyniu w czasie eksploatacji Obliczenia p= 0,55 ciśnienie wstępne w naczyniu p= Pst+0.2 Pojemność użytkowa ciśnieniowego naczynia wzbiorczego: V u = 54,86 dm 3 Pojemność całkowita ciśnieniowego naczynia wzbiorczego: V n = 98,47 dm 3 Dobrano naczynie przeponowe REFLEX NG00 typ 23

2.8. Dobór urządzeń modułu c.w.u. strona niska 2.8.. Dobór średnic strona niska moduł c.w.u. Q = 65 T ZCWU = 65 T PCWU = 0 T Średnie = 37,5 kw C w H 2 O = 478 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 993,2 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCWU ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CWU = 0,28 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. m CWU = 08,08 kg/h masowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. V CWU = 0,28 dm 3 /s V CWU =,03 m 3 /h zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.w.u. zakładana temperatura zasilania instalacji c.w.u. obliczeniowa temperatuta powrotu sieci zakładana temperatura powrotu instalacji c.w.u. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. D WEW = 25 mm F WEW = 0,0005 m 2 C WEW = 0,58 m/s średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.w.u. powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie inst. c.w.u. pędkość przepływu w węźle po stronie instalacji c.w.u. Obliczenia k = 0,005 mm ε = 6,00E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 5003 λ = 0,02 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 4,4 R = 0,4 R = 0,4 R = 0,04 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie instalcji c.w.u. dobrano średnicę: D WEW = 25 mm 24

2.8.2. Dobór filtra strona niska moduł c.w.u. D WEW = 25 mm V CWU =,03 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.w.u objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. D Filtra = 25 mm Kvs = m 3 /h średnica dobranego filtra wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym P Filtra = 0,0087 P Filtra = 0,87 Dobrano filtr siatkowy gwintowany IDMAR DN 25 2 typ filtra 2.8.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.w.u. D WEW = 25 mm V CWU =,03 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.w.u. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. D Zaworu = 25 mm Kvs = 8 m 3 /h średnica dobranego zaworu zwrotnego wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym zaworze zwrotnym P Zaworu = 0,064 P Zaworu =,64 Dobrano zawór zwrotny IDMAR DN 25 2 typ filtra 25

2.8.4. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.w.u. P WYM = 8,0 P Filtra = 0,87 P Zaworu =,64 R = 0,4 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na filtrze straty cisnienia na zaworze zwrotnym straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2,6 RL = 0,37 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,5 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P C.W.U. =,00 P C.W.U. = 0, suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.w.u. 2.8.5. Dobór pompy cyrkulacyjnej- instalacja c.w.u. V CWU =,03 m 3 /h P C.W.U = 25,00 maxymalne obętościowe natężenie przepływu instalacji c.w.u. przyjęte straty na przewodach cyrkulacyjnych Obliczenia Parametry pracy pompy dla zakładanych wartości wyjściowych : V CWU = 0,55 dm 3 /h =,98 m 3 /h H pomp = 2,50 m. H 2 O Dobrano pompę typu UP N GRUDNFOS UPS 25-60N typ pompy 26

2.8.6 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.w.u. Warunki techniczne dozoru technicznego DT-UC-90 WO-A/00 Polska Norma PN-B-02440:976 Relacja przepustowości wymiennika. Dla ciśnienie wody sieciowej większego od ciśnienia dopuszczalnego instalacji c.w.u. Relacja przepustowości zaworu. G = 0775,8 kg/h 2,99 kg/s G Z = 403,7 kg/h 3,7 kg/s A = 34 mm 2 Obliczenia T ZZ = 30 C p 0 = 0 p = 6 p 2 = 6 A = 34 mm 2 αc rz = 0,3 αc = 0,27 z = 20 % d = 20 mm n = temperatura obliczeniowa wody sieciowej (zima) zakres( 80-50 C) ciśnienie na wylocie zaworu bezpieczeństwa ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej powierzchnia przekroju poprzecznego (wg. danych a) rzeczywisty współczynnik wypływu zaworu wg danych a. dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla ciecz, 0,9 αc rz współczynnik maks. ciśnienia "zrzutowego" przed zaworem najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego zaworu bezpieczeństwa liczba zaworów o średnicy wewnętrznej kanału przepływowego =d ρ H 2 O = 993,2 kg/m 3 gęstość wody sieciowej dla temperatury obliczeniowej b = 2 G = 2,99 p z = 7,2 G z = 3,7 kg/s kg/s współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2-p masowa przepustowość z pękniętego wymiennika ciśnienie zrzutowe na wlocie zaworu bezpieczeństwa masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa Dobrano zawory bezpieczeństwa Gz >G warunek spełniony SYR " 25 6 typ zaworu 27

2.9. Dobór urządzeń modułu c.t. strona niska 2.9.. Dobór średnic strona niska moduł c.t. Q = 86 T ZCT = 70 T PCT = 50 T Średnie = 20 kw zakładana moc obliczeniowa równa zapotrzebowaniu mocy c.t. zakładana temperatura zasilania instalacji c.t. obliczeniowa temperatuta powrotu sieci zakładana temperatura powrotu instalacji c.t. C w H 2 O = 485 J/kgK ciepło właściwe wody ρ H 2 O = 983,2 kg/m 3 gęstość wody dla T ŚrednieCO ν = 2,90E-07 m 2 /s kinematyczny współczynnik lepkości m CT =,03 kg/s masowe natężenie przepływu instalacji c.t. m CT = 3698,92 kg/h masowe natężenie przepływu instalacji c.t. V CT =,05 dm 3 /s objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.t. V CT = 3,76 m 3 /h objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.t. D WEW = 32 mm F WEW = 0,0008 m 2 C WEW =,30 m/s średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.t. powierzchnia przekroju przewodów w węźle po stronie inst. c.t. pędkość przepływu w węźle po stronie instalacji c.t. Obliczenia k = 0,005 mm ε = 4,69E-05 mm ν = 2,90E-07 m 2 /s Re = 43454 λ = 0,062 chropowatość bezwzględna przewodów chropowatość względna przewodów - k=ε/dwew kinematyczny współczynnik lepkości liczba Reynoldsa współ. oporów liniowych (strefa przejściowa)wg wzoru Blasiusa R = 42,6 R = 0,422 R = 0,422 R = 0,042 Pa/m /m m H 2 O/m /m jednostkowa strata ciśnienia odcinków liniowych Wniosek Dla węzła po stronie instalcji c.t. dobrano średnicę: D WEW = 32 mm 28

2.9.2. Dobór filtra strona niska moduł c.t. D WEW = 32 mm V COT= 3,76 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.t. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.t. D Filtra = 32 mm Kvs = 8 m 3 /h średnica dobranego filtra wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym filtrze siatkowym P Filtra = 0,0437 P Filtra = 4,37 Dobrano filtr siatkowy gwintowany IDMAR DN 32 typ filtra 2.9.3. Dobór zaworu zwrotnego strona niska moduł c.t. D WEW = 32 mm V CT = 3,76 m 3 /h średnica wewnętrzna przewodu węzła po stronie instalacji c.t. objetosciowe natężenie przepływu instalacji c.t. D Zaworu = 32 mm Kvs = 3 m 3 /h średnica dobranego zaworu zwrotnego wsp. przepływu dobrany z katalogu a Straty ciśnienia na dobranym zaworze zwrotnym P Zaworu = 0,0837 P Zaworu = 8,37 Dobrano zawór zwrotny IDMAR DN 32 typ filtra 29

2.9.5. Obliczenie strat węzła grzewczego po stronie niskiej moduł c.t. P WYM = 8,8 P Filtra = 4,37 P Zaworu = 8,37 R = 0,42 /m straty ciśnienia na wymienniku straty ciśnienia na filtrze straty cisnienia na zaworze zwrotnym straty ciśnienia na m przewodu węzła L = 2,6 RL =,0 m długość przewodów węzła całkowite straty liniowe węzła Straty miejscowe przyjeto 40% całkowitych strat liniowych węzła RM = 0,44 całkowite straty miejscowe węzła Obliczenia P C.T. = 33,08 P C.T. = 0,33 suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.t. 2.9.6. Dobór pompy obiegowej- instalacja c.t. V CT = 3,76 m 3 /h P C.T. = 33,08 P ob ct = 49,00 maxymalne obętościowe natężenie przepływu instalacji c.t. suma wszystkich strat węźle po stronie instalacji c.t. maksymalne opory hydrauliczne instalacji c.t. H pomp = P c.o. + P ob.c.o. Obliczenia Parametry pracy pompy dla zakładanych wartości wyjściowych : V CO = 3,76 m 3 /h H pomp = 8,2 m. H 2 O Dobrano pompę typu Magna GRUDNFOS Magna 25-00 typ pompy 30

2.9.7 Dobór zaworu bezpieczeństwa - instalacja c.t. Warunki techniczne dozoru technicznego DT-UC-90 WO-A/00 Polska Norma PN-B-0244:999 Relacja przepustowości wymiennika. Dla ciśnienie wody sieciowej większego od ciśnienia dopuszczalnego instalacji ogrzewania wodnego G = 3,52 kg/s Relacja przepustowości zaworu. G Z = 565,45 kg/h 4,35 kg/s A = 572,265 mm 2 Obliczenia T ZZ = 30 C p 0 = 0 p = 2,5 p 2 = 6 A = 34 mm 2 αc rz = 0,35 αc = 0,32 z = 20 % d = 27 mm n = temperatura obliczeniowa wody sieciowej (zima) zakres( 80-50 C) ciśnienie na wylocie zaworu bezpieczeństwa ciśnienie dopuszczalne instalacji ogrzewania ciśnienie dopuszczalne wody sieciowej powierzchnia przekroju poprzecznego (wg. danych a) rzeczywisty współczynnik wypływu zaworu wg danych a. dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla ciecz, 0,9 αc rz współczynnik maks. ciśnienia "zrzutowego" przed zaworem najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego zaworu bezpieczeństwa liczba zaworów o średnicy wewnętrznej kanału przepływowego =d ρ H 2 O = 993,2 kg/m 3 gęstość wody sieciowej dla temperatury obliczeniowej b = 2 G = 3,52 p z = 3 G z = 4,35 kg/s kg/s współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2-p masowa przepustowość z pękniętego wymiennika ciśnienie zrzutowe na wlocie zaworu bezpieczeństwa masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa Dobrano zawory bezpieczeństwa Gz >G warunek spełniony SYR /4'' 95 2,5 typ zaworu 3

2.9.8 Dobór naczynia przeponowego instalcja c.t. Polska Norma PN-B-02440:976 V = 0,8 m 3 pojemność instalacji grzewczej ρ = 999,7 kg/m 3 gęstość wody w temperaturze początkowej =0 C t z = 70 C obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na zasilaniu t p = 50 C obliczeniowa temperatura wody instalacyjnej na powrocie t m = 60,0 C średnia temperatura obliczeniowa wody instalacyjnej V = 0,224 dm 3 /kg przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej, Pst = 0,35 ciśnienie statyczne w miejscu przyłączenia naczynia wzbiorczego P max = 2,5 maksymalne obliczeniowe ciśnienie w naczyniu w czasie eksploatacji Obliczenia p= 0,55 ciśnienie wstępne w naczyniu p= Pst+0.2 Pojemność użytkowa ciśnieniowego naczynia wzbiorczego: V u = 40,3 dm 3 Pojemność całkowita ciśnieniowego naczynia wzbiorczego: V n = 72,35 dm 3 Dobrano naczynie przeponowe REFLEX NG80 typ zaworu 32

Zestawienie materiałów węzła firmy Meibes HWT 0/65/86 AF T-H L.P. Oznaczenie Nazwa urządzenie Typ Producent Ilość Część Wysokoparametrowa WCO Wymiennik ciepła c.o. IC0x40 SWEP 2 WCW Wymiennik ciepła c.w.u. IC25x40 SWEP 3 WCT Wymiennik ciepła c.t. IC0x30 SWEP 4 ZR2 Zawór regulacyjny c.o.typu 3222 DN 20 KVS =4,0 SAMSON 5 M2 Siłownik zaworu c.o. z funkcją bezpieczeńst 5825_0 SAMSON 6 ZR3 Zawór regulacyjny c.w.u typu 3222 DN 5 KVS =3,6 SAMSON 7 M3 Siłownik zaworu c.w.u. z funkcją bezpieczeń 5825_0 SAMSON 8 ZR4 Zawór regulacyjny c.t typu 3222 DN 5 KVS = 3,6 SAMSON 9 M4 Siłownik zaworu c.t. z funkcją bezpieczeństw 5825_0 SAMSON 0 RRC Regulator róznicy ciśnień DN 25 KVS =8 46-6 0,2- SAMSON LC Ciepłomierz/wstawka L=260 DN 32 WSTAWKA 3 FOM Filtroodmulnik DN 32 AULIN 4 Z Zawory odcinające kołnierzowe DN 32 BROEN 2 5 ZCO Zawory odcinające spawane c.o. DN 25 BROEN 2 6 ZCWU Zawory odcinające spawane c.w.u. DN 25 BROEN 2 7 ZCT Zawory odcinające spawant c.t. DN 25 BROEN 2 8 T Termometr techniczny 0-50 C WIKA 2 9 P Manometr z kurkiem manometr M 0-,6 MPa WIKA 2 20 O Zawór spustowo odpowietrzający DN /2" VALVEX 3 2 ZS Zawór spustowy DN /2" VALVEX 3 Część Niskoparametrowa c.o. 22 PO2 Elektroniczna pompa obiegowa Magna 25-00 GRUDNFOS 23 F2 Filtr siatkowy DN 40 IDMAR 24 ZZ2 Zawór zwrotny DN 40 IDMAR 26 ZB2 Zawór bezpieczeństwa /4'' 95 2,5 SYR 27 Z2 Zawory kulowe odcinające DN 40 VALVEX 2 28 T2 Termometr techniczny 0-20 C WIKA 2 29 P2 Manometr z kurkiem manometr M 0-0,6 MPa WIKA 2 30 O2 Zawór spustowo odpowietrzający DN /2" VALVEX 3 ZS2 Zawór spustowy DN /2" VALVEX 32 PNW2 Naczynie przeponowe NG00 REFLEX 33 MAG2 Złączka typu MAG DN 25 REFLEX Część Niskoparametrowa c.w.u. 34 PO3 Pompa cyrkulacyjna UPS 25-60N GRUDNFOS 35 F3 Filtr siatkowy DN 25 IDMAR 2 36 ZZ3 Zawór zwrotny DN 25 IDMAR 2 37 ZB3 Zawór bezpieczeństwa " 25 6 SYR 38 Wd3 Wodomierz wody zimnej 0 m3/h APATOR 39 Z3 Zawory kulowe odcinające DN 25 VALVEX 3 40 T3 Termometr techniczny 0-20 C WIKA 4 O3 Zawór spustowo odpowietrzający DN /2" VALVEX 42 ZS3 Zawór spustowy DN /2" VALVEX Część Niskoparametrowa c.t. 43 PO4 Elektroniczna pompa obiegowa Magna 25-00 GRUDNFOS 44 F4 Filtr siatkowy DN 32 IDMAR 45 ZZ4 Zawór zwrotny DN 32 IDMAR 47 ZB4 Zawór bezpieczeństwa /4'' 95 2,5 SYR 48 Z4 Zawory kulowe odcinające DN 32 VALVEX 2 49 T4 Termometr techniczny 0-20 C WIKA 2 33

50 P4 Manometr z kurkiem manometr M 0-0,6 MPa WIKA 2 5 O4 Zawór spustowo odpowietrzający DN /2" VALVEX 52 ZS4 Zawór spustowy DN /2" VALVEX 53 PNW4 Naczynie przeponowe NG80 REFLEX 54 MAG4 Złączka typu MAG DN 20 REFLEX Układ regulacji automatycznej 55 R Czujnik Regulator temperatury pogodowyzanurzeniowy -powrót TROVIS 5573 SAMSON 2 56 TE sieć 5207_2 SAMSON 2 57 TE2 Czujnik temperatury zanurzeniowy - zasilan 5207_2 SAMSON 2 58 TE3 Czujnik temperatury zanurzeniowy - zasilan 5207_64 SAMSON 59 TZ Czujnik temperatury zewnętrznej 5227_2 SAMSON 2 60 STW2 Trmostat bezpieczeństwa c.o. 5343_2 SAMSON 6 STW3 Trmostat bezpieczeństwa c.w.u. 5343_4 SAMSON 62 STW4 Trmostat bezpieczeństwa c.t. 5343_2 SAMSON Układ uzupełniania zładu 63 U Zawór odcinający DN /2" VALVEX 4 64 UF Filtr siatkowy DN /2" IDMAR 65 Uwd Wodomierz wody cieplej,5m3/h ROSWEINER 66 Uz Zawór zwrotny Dn 5 IDMAR 34

SSP G7 (v 7.0.3.8) SINGLE PHASE - Design TYP WYMIENNIKA CIEPŁA : IC0Tx40 Medium strona : Medium strona 2 : Woda Woda Flow Type : Counter-Current WARUNKI PRACY STRONA STRONA 2 Moc cieplna kw 0,0 Temperatura wejściowa C 30,00 50,00 Temperatura wyjściowa C 70,00 70,00 Przepływ kg/s 0,4348,34 Max. spadek ciśnienia 50,0 20,0 Jedn. przenoszenia ciepła,65 0,55 PŁYTOWY WYMIENNIK CIEPŁA STRONA STRONA 2 Całkowita powierzchnia wymiany ciepła m²,8 Strumień ciepła kw/m² 93,4 Średnia log. różnica temperatur K 36,4 Śr. wsp. wymiany ciepła (wynikowy/wymagany) W/m², C 5480/2560 Spadek ciśnienia - całkowity 2,5 9,2 - w podłączeniach 0,463 4,3 Średnica podłączenia mm 24,0 24,0 Ilość kanałów 9 20 Ilość płyt 40 Przewymiarowanie % 4 Współczynnik zanieczyszczenia m², C/kW 0,203 Liczba Reynoldsa 440 2490 Prędkość w podłączeniach m/s,00 2,95 WŁASNOSCI FIZYCZNE STRONA STRONA 2 Temperatura odniesienia C 00,00 60,00 Lepkość cp 0,282 0,467 Lepkość - ścianka cp 0,372 0,389 Gęstość kg/m³ 958,4 983,2 Ciepło właściwe kj/kg, C 4,26 4,85 Przewodność cieplna W/m, C 0,6790 0,6544 Min. temperatura media na ścianke C 58,44 Max. temperatura media na ścianke C 88,87 Wsp. wymiany ciepła W/m², C 9480 7400 Średnia temperatura ścianki C 76,35 72,88 Prędkość w kanałach m/s 0,06 0,296 Shear stress Pa 8,4 62,0 Disclaimer: Data used in this calculation is subject to change without notice. Calculation is intended to show thermal and hydraulic performance, no consideration has been taken to mechanical strength of the product. Product restrictions - such as pressure, temperatures and corrosion resistancecan be found in SWEP product sheets and other technical documentation. SWEP may have patents, trademarks, copyrights or other intellectual property rights covering subject matter in this document. Except as expressly provided in any written license agreement from SWEP, the furnishing of this document does not give you any license to these patents, trademarks, copyrights, or other intellectual property. *Excluding pressure drop in connections. SWEP International AB Address :Box 05, SE-26 22 Landskrona, Sweden www.swep.net Data 203-05-20 Page ()

SSP G7 (v 7.0.3.8) SINGLE PHASE - Design TYP WYMIENNIKA CIEPŁA : IC0Tx30 Medium strona : Medium strona 2 : Woda Woda Flow Type : Counter-Current WARUNKI PRACY STRONA STRONA 2 Moc cieplna kw 86,00 Temperatura wejściowa C 30,00 50,00 Temperatura wyjściowa C 70,00 70,00 Przepływ kg/s 0,3399,027 Max. spadek ciśnienia 50,0 30,0 Jedn. przenoszenia ciepła,65 0,55 PŁYTOWY WYMIENNIK CIEPŁA STRONA STRONA 2 Całkowita powierzchnia wymiany ciepła m² 0,868 Strumień ciepła kw/m² 99 Średnia log. różnica temperatur K 36,4 Śr. wsp. wymiany ciepła (wynikowy/wymagany) W/m², C 5620/2720 Spadek ciśnienia - całkowity 2,56 8,8 - w podłączeniach 0,28 2,5 Średnica podłączenia mm 24,0 24,0 Ilość kanałów 4 5 Ilość płyt 30 Przewymiarowanie % 06 Współczynnik zanieczyszczenia m², C/kW 0,84 Liczba Reynoldsa 520 2600 Prędkość w podłączeniach m/s 0,784 2,3 WŁASNOSCI FIZYCZNE STRONA STRONA 2 Temperatura odniesienia C 00,00 60,00 Lepkość cp 0,282 0,467 Lepkość - ścianka cp 0,37 0,389 Gęstość kg/m³ 958,4 983,2 Ciepło właściwe kj/kg, C 4,26 4,85 Przewodność cieplna W/m, C 0,6790 0,6544 Min. temperatura media na ścianke C 58,63 Max. temperatura media na ścianke C 88,8 Wsp. wymiany ciepła W/m², C 9880 7900 Średnia temperatura ścianki C 76,53 72,94 Prędkość w kanałach m/s 0,2 0,308 Shear stress Pa 9,37 67,2 Disclaimer: Data used in this calculation is subject to change without notice. Calculation is intended to show thermal and hydraulic performance, no consideration has been taken to mechanical strength of the product. Product restrictions - such as pressure, temperatures and corrosion resistancecan be found in SWEP product sheets and other technical documentation. SWEP may have patents, trademarks, copyrights or other intellectual property rights covering subject matter in this document. Except as expressly provided in any written license agreement from SWEP, the furnishing of this document does not give you any license to these patents, trademarks, copyrights, or other intellectual property. *Excluding pressure drop in connections. SWEP International AB Address :Box 05, SE-26 22 Landskrona, Sweden www.swep.net Data 203-05-20 Page ()

SSP G7 (v 7.0.3.8) SINGLE PHASE - Design TYP WYMIENNIKA CIEPŁA : IC25Tx20 Medium strona : Medium strona 2 : Woda Woda Flow Type : Counter-Current WARUNKI PRACY STRONA STRONA 2 Moc cieplna kw 65,00 Temperatura wejściowa C 70,00 0,00 Temperatura wyjściowa C 35,00 65,00 Przepływ kg/s 0,444 0,2828 Max. spadek ciśnienia 50,0 30,0 Jedn. przenoszenia ciepła 2,82 4,43 PŁYTOWY WYMIENNIK CIEPŁA STRONA STRONA 2 Całkowita powierzchnia wymiany ciepła m²,3 Strumień ciepła kw/m² 57,3 Średnia log. różnica temperatur K 2,43 Śr. wsp. wymiany ciepła (wynikowy/wymagany) W/m², C 4830/460 Spadek ciśnienia - całkowity 9,3 9,89 - w podłączeniach 0,462 0,86 Średnica podłączenia mm 24,0 24,0 Ilość kanałów 0 9 Ilość płyt 20 Przewymiarowanie % 5 Współczynnik zanieczyszczenia m², C/kW 0,009 Liczba Reynoldsa 500 8 Prędkość w podłączeniach m/s 0,995 0,630 WŁASNOSCI FIZYCZNE STRONA STRONA 2 Temperatura odniesienia C 52,50 37,50 Lepkość cp 0,525 0,685 Lepkość - ścianka cp 0,579 0,592 Gęstość kg/m³ 986,9 993,2 Ciepło właściwe kj/kg, C 4,82 4,78 Przewodność cieplna W/m, C 0,6465 0,6270 Min. temperatura media na ścianke C 25,72 Max. temperatura media na ścianke C 67,53 Wsp. wymiany ciepła W/m², C 3000 9540 Średnia temperatura ścianki C 46,65 45,48 Prędkość w kanałach m/s 0,99 0,40 Shear stress Pa 39,5 20,3 Disclaimer: Data used in this calculation is subject to change without notice. Calculation is intended to show thermal and hydraulic performance, no consideration has been taken to mechanical strength of the product. Product restrictions - such as pressure, temperatures and corrosion resistancecan be found in SWEP product sheets and other technical documentation. SWEP may have patents, trademarks, copyrights or other intellectual property rights covering subject matter in this document. Except as expressly provided in any written license agreement from SWEP, the furnishing of this document does not give you any license to these patents, trademarks, copyrights, or other intellectual property. *Excluding pressure drop in connections. SWEP International AB Address :Box 05, SE-26 22 Landskrona, Sweden www.swep.net Data 203-05-20 Page ()

SSP G7 (v 7.0.3.8) SINGLE PHASE - Rating TYP WYMIENNIKA CIEPŁA : IC25Tx20 Medium strona : Medium strona 2 : Woda Woda Flow Type : Counter-Current WARUNKI PRACY STRONA STRONA 2 Moc cieplna kw 65,00 Temperatura wejściowa C 30,00 0,00 Temperatura wyjściowa C 70,00 65,00 Przepływ kg/s 0,2569 0,2828 Max. spadek ciśnienia 50,0 30,0 Jedn. przenoszenia ciepła 0,96 0,88 PŁYTOWY WYMIENNIK CIEPŁA STRONA STRONA 2 Całkowita powierzchnia wymiany ciepła m²,3 Strumień ciepła kw/m² 57,3 Średnia log. różnica temperatur K 62,47 Śr. wsp. wymiany ciepła (wynikowy/wymagany) W/m², C 4560/98 Spadek ciśnienia - całkowity 8,3 7,98 - w podłączeniach 0,59 0,86 Średnica podłączenia mm 24,0 24,0 Ilość kanałów 9 0 Ilość płyt 20 Przewymiarowanie % 397 Współczynnik zanieczyszczenia m², C/kW 0,829 Liczba Reynoldsa 790 730 Prędkość w podłączeniach m/s 0,593 0,630 WŁASNOSCI FIZYCZNE STRONA STRONA 2 Temperatura odniesienia C 00,00 37,50 Lepkość cp 0,282 0,685 Lepkość - ścianka cp 0,382 0,406 Gęstość kg/m³ 958,4 993,2 Ciepło właściwe kj/kg, C 4,26 4,78 Przewodność cieplna W/m, C 0,6790 0,6270 Min. temperatura media na ścianke C 46,43 Max. temperatura media na ścianke C 96,8 Wsp. wymiany ciepła W/m², C 600 930 Średnia temperatura ścianki C 74,23 69,6 Prędkość w kanałach m/s 0,32 0,26 Shear stress Pa 6,7 6,3 Disclaimer: Data used in this calculation is subject to change without notice. Calculation is intended to show thermal and hydraulic performance, no consideration has been taken to mechanical strength of the product. Product restrictions - such as pressure, temperatures and corrosion resistancecan be found in SWEP product sheets and other technical documentation. SWEP may have patents, trademarks, copyrights or other intellectual property rights covering subject matter in this document. Except as expressly provided in any written license agreement from SWEP, the furnishing of this document does not give you any license to these patents, trademarks, copyrights, or other intellectual property. *Excluding pressure drop in connections. SWEP International AB Address :Box 05, SE-26 22 Landskrona, Sweden www.swep.net Data 203-05-20 Page ()

962805 MAGNA 25-00 50 Hz H [m] MAGNA 25-00, 50Hz Q = 4.8 m3/h H = 3.9 m n = 65 % Ciecz tłoczona = Woda Temperatura cieczy = 60 C Gęstość = 983.2 kg/m3 eta [%] 00 % 0 9 90 8 80 7 70 6 60 5 50 4 40 3 30 2 20 0 eta pompa +silnik = 50.9 % 0 0 2 3 4 5 6 7 8 9 0 Q [m3/h] P [W] 0 80 60 40 20 00 80 60 40 20 0 P = 98.4 W Wydrukowane z Grundfos CAPS [203.03.059] /

962805 MAGNA 25-00 50 Hz H [m] MAGNA 25-00, 50Hz Q = 3.76 m3/h H = 8.2 m n = 89 % Ciecz tłoczona = Woda Temperatura cieczy = 60 C Gęstość = 983.2 kg/m3 eta [%] 00 % 0 9 90 8 80 7 70 6 60 5 50 4 40 3 30 2 20 0 eta pompa +silnik = 46.4 % 0 0 2 3 4 5 6 7 8 9 0 Q [m3/h] P [W] 0 80 60 40 20 00 80 60 40 20 0 P = 78 W Wydrukowane z Grundfos CAPS [203.03.059] /

97993208 ALPHA2 25-60 N 30 50 Hz H [m] 6.5 ALPHA2 25-60 N 30, 50Hz Q =.97 m3/h H = 2.49 m Ciecz tłoczona = Woda Temperatura cieczy = 60 C Gęstość = 983.2 kg/m3 eta [%] 6.0 5.5 5.0 4.5 90 4.0 80 3.5 70 3.0 60 2.5 50 2.0 40.5 30.0 20 0.5 0 eta pompa +silnik = 48.7 % 0.0 0 0,2 0,4 0,6 0,8,0,2,4,6,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 Q [m3/h] P [W] 0 35 30 25 20 5 0 5 0 P = 27. W Wydrukowane z Grundfos CAPS [203.03.059] /

474 749 890 3043 630 730 650 Skala Węzeł HWT 40_90_80 AF T-H Masa Nr rys. HWT 40_90_80 AF T-H. 33 Meibes Sp. z o.o. 64-00 Leszno ul. Gronowska 8 tel. 65 529 49 89 fax 65 529 59 69 Rys. Spr. D. Skoracki 202-04-9 Format A

C.T. powrót C.T. zasilanie C.O. powrót C.O. zasilanie Z.W.U. C.W.U. Cyrkulacja Skrzynka sterownicza 2 3 Sieć zasilanie Sieć powrót Do naczynia wzbiorczego Do naczynia wzbiorczego 3 2 NR ELEMENTU Skala Meibes Sp. z o.o. 64-00 Leszno ul. Gronowska 8 tel. 65 529 49 89 fax 65 529 59 69 Moduł 3 HWT 40_90_80 AF T- H HWT 40_90_80 AF T-H Moduł 2 HWT 40_90_80 AF T- H HWT 40_90_80 AF T-H Moduł HWT 40_90_80 AF T- HWT 40_90_80 H AF T-H NAZWA CZĘŚCI OPIS ILOŚĆ Masa Nr rys. Węzeł HWT 40_90_80 AF T-H Rys. Spr. HWT 40_90_80 AF T-H D. Skoracki 202-04-9 2. 33 Format A