- 2 - O P R A C O W A N I A

- 2 - Z A W A R T O Ś Ć O P R A C O W A N I A 1.0. PODSTAWA OPRACOWANIA 2.0. TEMAT OPRACOWANIA, ZAKRES 3.0. CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU 3.1.0. Zewnętrzna sieć zasilająca, charakterystyka ogólna stacji transformatorowej 3.1.1. Charakterystyka energetyczna 4.0. OPIS TECHNICZNY 4.1.0 Zasilanie SN 15 kv 4.1.1 Układ ogólny stacji 4.1.2 Rozdzielnica SN 15 kv 4.1.3 Rozliczeniowy pomiar energii elektr 4.1.4 Rozdzielnica nn 0,4 kv 4.1.5. Kompensacja mocy biernej 4.1.6 Instalacje elektryczne w pomieszczeniach stacji 4.1.7 Uziemienie stacji 4.1.8 Ochrona przeciwporażeniowa dodatkowa 5.0. OBLICZENIA TECHNICZNE 5.1.Warunki prądowe w stacji, dobór urządzeń 5.1.1 Moc zainstalowana i obliczeniowa rozdzielnicy nn w stacji 5.1.2 Dobór transformatora 5.1.3 Dobór baterii kondensatorowych 5.2. Warunki zwarciowe w projektowanej stacji 5.21. Warunki zwarciowe na szynach 15 kv 5.2.2 Warunki zwarciowe na szynach 0,4 kv 5.2.3 Uziemienie robocze 5.3. Dobór aparatury 5.3.1 Przekładniki prądowe 5.3.2 Przekładniki napięciowe

- 3-6.0. BADANIA I PRÓBY ODBIORCZE 6.1. Badania pomontażowe 6.2. Badania eksploatacyjne 6.3 Uwagi końcowe 7.0. ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW 8.0. ZAŁĄCZNIKI 1. Warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej Energi-Operator S.A. O/Gdańsk nr 08 / p1 / 15738 z dn. 29.11.08r wyd. Energa Operator SA O/Gdańsk ul. Marynarki Polskiej 130 2. Uzgodnienia projektu z Energa Gdańsk nr 78/2009 (pismo + verte strony tyt) 3. Uzgodnienie nastaw wskaźnika zwarć vide: rys. nr 3 4. Aktualizacja Warunków przyłączenia nr 08/P1/15738 z dn. 29.11.2008 9.0. R Y S U N K I 1 Plan sytuacyjny 2 - Schemat zasilania; sieć SN -15 kv z GPZ POMORSKA 3- Rozdzielnica SN 15 kv schemat strukturalny, wyposażenie 4 - Rozdzielnica nn 0,4 kv schemat strukturalny, wyposażenie 5 - Rozliczeniowy pośredni pomiar energii schemat 6 - Tablica pomiarowa TP wyposażenie 7 - Układ ogólny stacji transformatorowej; plan okablowania 8 Pomieszczenia stacji - plan instalacji elektrycznych

- 4-1.0. PODSTAWA OPRACOWANIA 1.1 Umowa z Inwestorem Spółką Hipodrom Sopot ul. Polna 1 1.2 Warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej Energi-Operator S.A. O/Gdańsk oraz Umowa o przyłączenie nr 09/P1/02491 1.3 Bilans mocy dla Hipodrom Sopot (obiektów zasilanych z sieci Energa Gdańsk) 1.4 Podkładki budowlane 1.5 Obowiązujące przepisy i normy 1.6 Katalogi 2.0. TEMAT OPRACOWANIA, ZAKRES 2.1.0 Temat Tematem niniejszego opracowania jest projekt abonenckiej stacji transformatorowej wbudowanej do budynku B4 która zostanie zrealizowana w zamian za przeznaczoną do demontażu istniejącą wolnostojącą stację transformatorową. Nazwa stacji istniejącej i projektowanej T-16171 Wyścigi konne. 2.1.1. Zakres projektu Niniejszy projekt ujmuje wbudowaną 1-komorową stację transformatorową. Zasilanie stacji SN 15 kv zgodnie z warunkami przyłączenia do sieci Energi oraz zgodnie z umową zawartą pomiędzy Hipodrom a Energa - realizuje Energa. 3.0. CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU 3.1.0. Charakterystyka ogólna projektu W nawiązaniu do Uchwały Rady Miasta Sopotu nr XXVIII/479/2005 z dnia 20 maja 2005 w sprawie uchwalenia miejscowego planu zagospodarowania przestrzennego rejonu Hipodromu w mieście Sopocie oraz późniejszych decyzji i ustaleń realizowana jest inwestycja rewaloryzacja historycznego zespołu Hipodromu w Sopocie wraz z remontem i rozbudową. Inwestycja ta realizuje się w terenie o zmienionych w stosunku do istniejących granicach działki Hipodromu. Budynek istniejącej stacji transformatorowej T-16171 Wyścigi konne znajduje się poza granicą docelowej działki Hipodromu. Ze względu na powyższe Inwestor wystąpił do Energi o zmianę i uzyskał nowe warunki przyłączenia do sieci elektroenergetycznej Energi - nr 08 / p1 / 15738 z dn. 29.11.08r wyd. Energa Operator SA O/Gdańsk ul. Marynarki Polskiej 130.. W ramach nowych warunków przyłączenia opracowano niniejszy projekt wbudowanej do budynku B4 1-komorowej stacji transformatorowej. Nazwa stacji pozostaje niezmieniona.

- 5-3.1.1. Charakterystyka energetyczna projektowanej stacji Projektowana stacja 1-komorowa z komorą do 1000 kva wbudowana; wyposażona w: - transformator 630 kva, 15/0,4 kv budowy hermetycznej; - rozdzielnicę SN 15 kv 4-polową w ustawieniu przyściennym. Rozdzielnica SN wyposażona w: - aparaturę łączeniową w izolacji SF6; napięcie izolacji 24 kv, napięcie pracy 15 kv ustawiona w wydzielonym dla rozdzielnicy SN pomieszczeniu; - rozdzielnicę nn szafowa, przyścienną ustawioną w wydzielonym pomieszcz. rozdzielni nn; - pośredni rozliczeniowy pomiar energii elektr.; tablica pomiarowa (TP) zainstalowana na ścianie pomieszczenia rozdzielni nn. Tablica TP zgodnie z warunkami przyłączenia zostanie wyposażona w 4-kwadrantowy licznik do pomiaru energii czynnej i biernej z synchronizacją czasu. Układ pomiarowy przystosowany do zdalnego odczytu; - baterię kondensatorową o mocy 40 kvar z automatyczną regulacją cos φ; Moc zainstalowana - Pi = 1626 [kw]; Moc przyłączeniowa-p B = 470 [kw] Zasilanie projektowanej stacji SN 15 kv - z sieci kablowej Energa - z GPZ Pomorska ; S k = 230 MVA - moc zwarciowa na szynach 15 kv w GPZ Pomorska ; czas działania zabezpieczeń w GPZ 0,5 s; prąd ziemnozwarciowy 40A; czas wył. zwarcia doziemnego 4s; istniejące kable SN na odcinku: T-1070 Sulisława 23 T-16171 Wyścigi konne (nr linii 10329) oraz T-1352 Rybacka T-16171 Wyścigi konne (nr linii 10328) dla nowej lokalizacji stacji T-16171 Wyścigi konne zostaną wydłużone. 4.0. OPIS TECHNICZNY 4.1.0. Zasilanie SN 15 kv Zgodnie z warunkami przyłączenia oraz podpisaną umową Inwestora z Energą zasilanie stacji realizuje Energa.

- 6-4.1.1. Układ ogólny stacji Projektowana stacja składa się z oddzielonych od siebie pełną ścianą pomieszczeń rozdzielni SN, nn oraz komory transformatorowej. Całość podpiwniczona. Wyposażenie stacji stanowi - transformator hermet. 630 kva, - 4-pol. rozdzielnica SN z aparaturą w izolacji SF6, -pośredni rozliczeniowy pomiar energii z tablicą pomiar. zainstal. w pom. rozdzielni nn oraz - 4-celkowa szafowa rozdzielnica nn 0,4 kv w ustawieniu przyściennym i - bateria kondensat. Na wypadek awarii w podpiwniczeniu komory - dół olejowy. Układ ogólny stacji przedstawia rys. nr 6. 4.1.2. Rozdzielnica SN 15 kv Rozdzielnicę SN -15 kv zaprojektowano w izolacji SF 6 - wszystkie pola wyposażone w 3-położeniowe rozłączniki w izolacji SF6; w polu transformatorowym - rozłącznik z bezpiecznikami 50A. W polu liniowym A1 przewidziano sygnalizator zwarć doziemnych i międzyfazowych. Rozdzielnica w ustawieniu przyściennym ustawiona nad kanałem kablowym (podpiwniczone pomieszczenie). Schemat i wyposażenie rozdzielnicy SN rys. nr 3 4.1.3. Rozliczeniowy pomiar energii elektr Zgodnie z wydanymi przez ENERGA warunkami przyłączenia pomiar energii zaprojektowano pośredni. Przewidziano pomiar rozliczeniowy z licznika A1500 klasy 0,5. Tablicę pomiarową wyposażono w listwę pomiarową WAGO LPW. Gniazdo serwisowe zainstalowane na tablicy należy przystosować do plombowania. Schemat i wyposażenie tablicy TP pokazano na rysunku nr 5 i 6. Tablica pomiarowa wymaga akceptacji ENERGA Gdańsk. 4.1.4. Rozdzielnica nn 0,4 kv Rozdzielnicę nn - RNN zaprojektowano szafową w ustawieniu przyściennym. Pomieszczenie rozdzielni podpiwniczone; rozdzielnica mocowana do podłoża śrubami. Połączenia rozdzielnicy RNN z transformatorem kablowe. Schemat i wyposażenie rozdzielnicy przedstawiono na rys. nr 4.

- 7-4.1.5 Kompensacja mocy biernej Warunki przyłączenia WP: wymagana kompensacja mocy biernej do wartości tg φ = 0,4. Zaprojektowano baterię kondensatorów o mocy 40 kvar z automatyczną regulacją cos φ. Bateria w wykonaniu szafowym; ustawienie przyścienne. 4.1.6. Instalacje elektryczne w pomieszczeniu stacji Instalacje oświetlenia i gniazd wtykowych oraz pozostałe instalacje potrzeb własnych stacji wraz z uziemieniem ochronnym i roboczym transformatora przedstawiono na rys. nr 8 4.1.7. Uziemienie stacji Instalację uziemiającą stanowi uziemienie ochronne urządzeń nn i SN szyna wyrównawcza - oraz uziemienie robocze transformatora. Uziom otokowy ujęty w projekcie instalacji elektr. budynku B4 wykonany zostanie płaskownikiem Fe/Zn 30*4 zatopionym w ławie fundamentowej. Do otoku łączyć uziemienie robocze transformatora, szynę wyrównawczą - uziemienie ochronne SN i nn oraz szyny PEN i PE rozdzielnicy RNN. 4.1.8. Ochrona przeciwporażeniowa dodatkowa Jako dodatkową ochronę od porażeń w sieci SN15 kv stosuje się uziemienie ochronne, w sieci nn 0,4 kv - samoczynne wyłączenie zasilania: w sieci rozdzielczej nn w układzie TNC, w instalacjach odbiorczych - TNS. Przyjęte zabezpieczenia zapewniają skuteczną ochronę od porażeń na wypadek powstania zwarć. Po zakończeniu niniejszych robót wykonać pomiary rezystancji 5.0. OBLICZENIA TECHNICZNE 5.1.Warunki prądowe w stacji, dobór urządzeń 5.1.1 Moc zainstalowana i obliczeniowa rozdzielnicy nn w stacji 5.1.2 Dobór transformatora 5.1.3 Dobór baterii kondensatorowych 5.2. Warunki zwarciowe w projektowanej stacji 5.21. Warunki zwarciowe na szynach 15 kv 5.2.2 Warunki zwarciowe na szynach 0,4 kv 5.2.3 Uziemienie robocze 5.3. Dobór aparatury 5.3.1 Przekładniki prądowe 5.3.2 Przekładniki napięciowe

- 8-5.1. WARUNKI PRĄDOWE W STACJI, DOBÓR URZĄDZEŃ 5.1.1. MOC ZAINSTALOWANA I OBLICZENIOWA DLA ROZDZIELNICY NN STACJI - RNN - vide: TAB. 1 ( str. 8a ) 5.1.2. DOBÓR TRANSFORMATORA Dla wyznaczonego obciążenia stację należy wyposażyć w transformator 630 kva, 15/0,4 kv do obliczeń techn. przyjęto dane transformatora EG-OH-0630-15 (kat. Energy); układ połączeń Dyn5; impedancja 4%; prąd jałowy 1,4%; straty stanu jałowego 1300W; zwarcia 6500W; masa oleju 570 kg 5.1.3 DOBÓR BATERII KONDENSATOROWYCH Dla wyznaczonych parametrów obciążeń przyjmuje się baterie 40 kvar / 10kVAr z automatyczną regulacją współczynnika mocy. 5.2 Z W A R C I A 5.2.2. WARUNKI ZWARCIOWE NA SZYNACH nn 0,4 kv - RNN Uwzględniając parametry sieci zasilającej przeliczonej na poziom 0,4 kv, transformatora (pkt 5.1.2), kabla 240mm 2 na odcinku transformator RNN oraz szyn w RNN określono warunki zwarciowe na szynach RNN przy zwarciu symetrycznym: Prąd początkowy przy zwarciu Ik = 11,05 ka; obliczono ku=1,32 i prąd udarowy na szynach rozdzielnicy nn w stacji - iu =20,59 ka 5.2.1. WARUNKI ZWARCIOWE NA SZYNACH SN 15 kv PROJEKTOWANEJ STACJI Dane sieci 15 kv (vide: warunki przyłączenia): Punkt zerowy sieci uziemiony przez dławik (sieć skompensowana); prąd zwarcia doziemnego 40A; czas wył. - 4s S kq = 230 MVA po stronie 15 kv; czas wył. - 0,5s - w stacji GPZ Pomorska Schemat zasilania projektowanej stacji z GPZ POMORSKA pokazano na rys. nr 2. Uwzględniając elementy linii zasilaj.15 kv sprawdza się warunki zwarciowe w T-proj. (T-16171 Wyścigi Konne ) I m p e d a n c j a o b w o d u z w a r c i o w e g o S kq = 230 MVA po stronie 15 kv Z Q X Q = 1,076 Ω; Uwzględniając rezystancje i reaktancje jednostkowe poszczególnych elementów linii zasilaj.:

- 9 - IMPEDANCJA - system+ linia SN-15kV: GPZ "POMORSKA" T-PROJ (T-16171 "WYŚCIGI KONNE") 1. REAKTANCJA SYSTEMU Sk" s [mm²] xl [Ώ/km] l [km] R [Ώ ] X [Ώ ] 1,076 2. Linia SN-15kV:GPZ "POMORSKA" T-PROJ ( T-16171 "WYŚCIGI KONNE") - ODCINKI ISTNIEJ. I PROJ. SIECI: 2.1 - ŁĄCZNA DŁUG. KABLI 1-ŻYŁ.120mm2 Al. NA ODCINKU GPZ "POMORSKA" - T-PROJ (T-16171 "WYŚCIGI KONNE") 120 0,119 1,65 0,569 0,196 2.2 - ŁĄCZNA DŁUG. KABLI 3-ŻYŁ.120mm2 Al. NA ODCINKU GPZ "POMORSKA" - T-PROJ (T-16171 "WYŚCIGI KONNE") 120 0,107 1,20 0,342 0,128 [Ώ ] 0,911 1,4008 IMPEDANCJA SYSTEMU PO STRONIE 15 kv ZQ/15 = 1,671 Korzystając z ww określono warunki zwarciowe na szynach 15 kv projektowanej stacji T-16171 "WYŚCIGI KONNE": Prąd początkowy zwarcia symetrycznego na szynach SN 15 kv T-proj (T-16171 Wyścigi Konne ): J k _TP15 = 1,1*U N * 3 (-1/2) * Z (-1) TP15 = 5700 [A]. Prąd zwarciowy ustalony (zwarcie odległe) J k_tp15 = J k _TP15= 5700 [A] Prąd zwarciowy udarowy i U_TP15 = 2 1/2 * k u * I k = 9,32 ka ( przy wyznaczonej wartości R k /X k k u =1,159) 5.2.3 UZIEMIENIE ROBOCZE Prąd ziemnozwarciowy w GPZ POMORSKA 40 A; Impedancja uziemienia roboczego transformatora R R 50 / 40 = 1,25 Ω 5.3 DOBÓR APARATÓW I URZĄDZEŃ 5.3.1. Dobór przekładników prądowych Dla stacji wyposażonej w 1transformator 630 kva; 15/0,4 kv przyjmuje się przekładnik IMZ 24-10 VA; 20/5 A/A; kl.0,5; FS 5; I th = 500 I 1n Warunki zwarciowe w stacji vide powyżej Napięcie znamionowe przekładnika Napięcie znamionowe dla IMZ 24 - U n = 24 kv, Napięcie sieci - U ns 15 kv; U n U ns Warunki prądowe znamionowy prąd pierwotny

- 10 - Moc przyłączeniowa dla stacji 470 kw; przy wymaganym tg =0,4 prąd obliczeniowy I B = 19,5 [A]: (tg = 0,4 vide: WP-08/P1/15738) Rzeczywisty prąd roboczy strony pierwotnej przekładników prądowych (I B ) winien się mieścić w granicach 20% 120% prądu znamionowego przekładnika I 1n. Warunek właściwego doboru: 0,2*I 1n I B 1,2*I 1n Przyjmuje się przekładnik o znamionowym prądzie I 1n = 20 A; 4 [A] I B 24 [A] I B = 19,5 [A] - warunek właściwego doboru OK Prąd znamionowy wtórny - I 2n = 5 A Klasa dokładności Klasa dokładności pomiarowa - 0,5 Moc znamionowa S n Moc znamion. przekładnika przyjęto- S n = 10 VA Współczynnik bezpieczeństwa FS Współczynnik bezpieczeństwa - FS 5 Wytrzymałość dynamiczna I dyn I dyn > i U_TP15 Wytrzymałość dynamiczna - I dyn = 2,5 I th1tn = 25kA ( I th = 500*I 1n ) { i U_TP15 = 2 1/2 * k u * I k = 9,32 ka ( R k /X k k u =1,159) } i U_TP15 = 9,32 ka < I dyn = 25 ka - warunek spełniony Wytrzymałość cieplna I thn (prąd cieplny 1s) Wytrzymałość cieplna - I thn = 500* I 1n = 10 ka I tht1 = 5,4 ka < I thn = 10 ka - warunek spełniony J th = J k * (n+m) 1/2 m = T/ Tk * [ 1 - e (-2Tk/T) ] T = X k / w*r k T = 4,897ms I tht1 = 9,27 ka } Warunek obciążenia rdzenia przekładnika: 0,25* S N S obc S N S obc = S licz + S dod Obciążenie rdzenia przekładnika (obliczono wg zależności: R U / I ; R P n (S) / I 2 n ): - elektron. 3-faz.licznik energii A 1500 - pobór mocy 1 fazy obw. prądowego - S licz = 0,01 VA R licz = 0,0004 Ω; - rezystancja zestyków R z = 0,2 Ω (I 2 =5A S z 5 VA); - obciążenie własne {powodowane impedancją uzwojeń

- 11 - S wł = (0,05 0,2)* S n } ; przyjęto S wł 0,5 VA; R wł 0,02 Ω; - rezystancja przew. zasilaj. oblicz. wg: R = 2*l /g*s, { l =8m; g Cu =56[m/Ω*mm 2 ]} R p = 0,114Ω ( I 2 =5A; S 2,86 VA); Łączne obciążenie rdzenia przekładnika P obc S obc 8,46 [W VA]; R = 0,3344Ω. Warunek obciążenia rdzenia: 0,25* S N S obc S N 0,25* S N = 2,5 VA ; S obc = 8,46 VA; S N =10 VA - warunek obciążenia rdzenia przekładnika spełniony 5.3.2. Przekładnik napięciowy typu UMZ 24-1.Dane znamionowe UMZ 24-1 Znamionowy poziom izolacji - 24 kv Napięcie znamionowe sieci - 15 kv Napięcie znamionowe pierwotne - 15 / 3 kv Napięcie znamionowe wtórne - 100 / 3 = 58 V Moc graniczna dopuszczalna - 500 VA Moc znamionowa S N - 5 VA Klasa dokładności pomiarowa - 0,5 Warunek obciążenia przekładnika dla zachowania klasy ( 0,5) : 0,25* S N S 2 S N 1,25 VA S 2 5 VA Moc obciążenia przekładnika S obc stanowi: S licz = 1,2 VA - fazowy pobór mocy obwodu napięciowego licznika, S dod 1 VA - obwody wtórne, pomiar i kontrola napięcia; S 2 = S licz + S dod 2,2 VA - warunek obciążenia przekładnika spełniony Dobór przewodów ze względu na dopuszczalny spadek napięcia Przewody od tablicy licznikowej do przekładników napięciowych dobrano zachowując warunek na dopuszczalny spadek napięcia - procentowy du liczbowo nie większy od klasy dokładności przekładnika: 0,5*(10-2 ) *U 2n (l / g * s + R d ) S 2 U 2n S 2 obciążenie przekładnika = 2,2 [VA];

- 12 - s przekrój przewodu [mm 2 ]; l dług. przewodu [m]; R d rezystancja elementów dodatkowych - przyjęto rezystancję zestyków: 0,08Ω; R przew= l /g*s oblicz. rezystancji przewodu (l =8m) U 2n- napięcie wtórne 100 / 3 = 58 V Zgodnie z powyższym przekrój przewodów powinien spełniać warunek: l * S 2 ( 16,8 - R d * S 2 ) * g s Obliczony przekrój przewodu s<< 1. Ze względów mechanicznych przyjmuje się min. przekrój 1,5 mm 2 6.0. BADANIA I PRÓBY ODBIORCZE 6.1. Badania pomontażowe W skład badań pomontażowych m.in. wchodzą: 1- Oględziny 2- Badanie szybkiego wyłączenia zasilania na podstawie pomiaru rezystancji pętli zwarciowej. 3- Badanie kontrolne wyłączników różnicowoprądowych. 4- Badanie rezystywności izolacji w instalacji. 5- Badanie rozdzielnic - sprawdzenie prawidłowości połączeń, dokręcenie styków, izolacja szyn 6.2. Badania eksploatacyjne Do badań eksploatacyjnych m.in. należą: 1- Badanie samoczynnego wyłączenia zasilania na podstawie pomiaru pomierzonej rezystancji pętli zwarciowej nie rzadziej niż raz na 5 lat 2- Badanie rezystywności izolacji w instalacji nie rzadziej niż 1 raz w roku. 3- Badanie kontrolne wyłączników różnicowoprądowych. 6.3 Uwagi końcowe. Całość robót wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami i zalecanymi normami z uwzględnieniem zmian (aktualnie obowiązujące przepisy). Pomiar rozliczeniowy energii oraz pola liniowe A1 i A2 winny uwzględniać STANDARDY TECHNICZNE obowiązujące dla urządzeń eksploatowanych w Koncernie Energetycznym ENERGA S.A. O/Zakład Energetyczny Gdańsk w Gdańsku. Odbioru robót winien dokonać zespół powołany przez Inwestora z udziałem inspektora robót oraz przedstawiciela Energa po całkowitym zakończeniu prac i dokonaniu prób i pomiarów. Po wykonaniu całości prac wykonawca powinien przekazać Inwestorowi: - protokół pomiaru impedancji uziemienia roboczego i ochronnego, - protokół próby napięciowej izolacji stacji, - protokół pomiarów skróconej profilaktyki transformatora po jego zainstalowaniu, - protokół badania przekładników prądowych i napięciowych (po stronie 15 kv), - zgłoszenie gotowości obiektu do odbioru i oświadczenie o zakończeniu robót, - zezwolenie na załączenie pod napięcie urządzeń po odbiorze technicznym

- 13 - Uwagi dotyczące zastosowanych materiałów i urządzeń oraz wykonania instalacji A. Do budowy powinny być użyte materiały odpowiadające wymogom określonym w: art. 10 ustawy z 7.07.1994r. Prawo Budowlane z późniejszymi zmianami (tekst ujednolicony Dz.U. 2006r. Nr 156 poz.1118), Rozporządzeniu Ministra Infrastruktury z dnia 11.08.2004r. w sprawie sposobów deklarowania zgodności wyrobów budowlanych oraz sposobu znakowania ich znakiem budowlanym (Dz.U.2004 nr 198 poz.2041), a także przepisów dotyczących zasad wydawania dopuszczenia tych wyrobów do użytkowania Dz.U.2007 nr 143 poz. 1002 i powinny spełnić warunki określone w odpowiednich normach przedmiotowych, a w przypadku braku normy powinny odpowiadać warunkom specyfikacji i aprobat technicznych lub innym umownym warunkom. B. W projekcie podaje się nazwy urządzeń i materiałów (podstawa zapis w art. 29, punkt 3 ujednoliconego tekstu Ustawy z dnia 29 stycznia 2004 r. Prawo Zamówień Publicznych, ze zmianami wprowadzonymi ustawą z dnia 4 września 2008 r. Dz.U. z 2008 r. nr 171 poz. 1058 ). Wynika to z unikatowości przyjętych rozwiązań, złożoności problematyki i konieczności ukończenia projektu w formie zamkniętej, w oparciu o konkretne dane techniczne i gabarytowe urządzeń. Do wykonania robót należy stosować materiały zgodnie z dokumentacją projektową, opisem technicznym i rysunkami. Dopuszcza się zastosowanie równoważnych materiałów i urządzeń w stosunku do przyjętych w dokumentacji projektowej pod warunkiem zapewnienia parametrów technicznych i funkcjonalnych nie gorszych niż posiadają urządzenia i materiały przyjęte w dokumentacji projektowej. W takim przypadku wymaga się złożenia stosownych dokumentów uwiarygodniających te materiały i urządzenia oraz zaakceptowania ich przez inwestora i nadzór autorski. Wykonawca, który powołuje się na rozwiązania równoważne opisywanym w projekcie, jest obowiązany wykazać, że oferowane przez niego urządzenia i materiały spełniają wymagania określone przez projektanta. W przypadku, gdy zastosowanie tych materiałów lub urządzeń wymagać będzie zmiany dokumentacji projektowej, koszty przeprojektowania poniesie strona wprowadzająca zmiany.

- 14 - DODATKOWE OBLICZENIA c.d. pkt 5.3: DOBÓR APARATÓW I URZĄDZEŃ 5.3.3. Sygnalizatory zwarć dobór nastaw Projektuje się sygnalizator zwarć SZK-2/02 do zwarć doziemnych i międzyfazowych z automatyką AWSC; sygnalizator z funkcją kierunkową (praca w sieci kompensowanej). Istniej. zabezpieczenia w GPZ Pomorska - pole A5 (kier. T-1776): - przekładniki 150/5A; - nastawa zabezpiecz. po stronie wtórnej - 8A; czas zadziałania - 0,5s - składowa czynna prądu wymuszenia I RW = 20A - czas załącz. automatyki AWSC - 2s (GPZ Pomorska Warunek poprawnej pracy przy doziemieniu w sieci kompensowanej: I CU * k b I r [( I cs - I CU ) 2 + I RW 2 ] 1/2 / k b I CU - prąd pojemnościowy udziału pozostałych odcinków sieci za miejscem doziemienia, I r - prąd rozruchu nastawa prądowa, I CS - prąd ziemnozwarciowy, I RW - prąd wymuszenia składowej czynnej dla AWSC, I z - prąd zadziałania - wlk zadana dla sygnalizatora SZK-2/02 z funkcją kierunkową, k b - współczynnik bezpieczeństwa Prąd ziemnozwarciowy I Cu w sieci zasilającej projektowaną stację z GPZ Pomorska : Zasilanie proj. stacji T-16171 z GPZ - poprzez: T-1776; T-16592; T-16228; T-1070; kable typu o łącznej dług...: HAKnFtA 3*120; 1200m - 1,6 A/km; 3*YHdAKX 1*120;1340m - 3,27 A/km; 3*XUHAKXs 1*120; 400m - 3,27 A/km; I Cu = 7,6A. I CU * k b I r [( I cs - I CU ) 2 + I RW 2 ] 1/2 / k b; 15,2 I r 19 Ze względu na trudności z dochowaniem warunku na prąd rozruchu w sieci kompensowanej zastosowano sygnalizator SZK-2/02 z funkcją kierunkową i przyjęto w projektowanej stacji następujące nastawy (uzgodnione w Energa Gdańsk): dla funkcji doziemienie: prąd zadziałania I z = 2A; czas t = 100 ms; I =2A; t = 3,0s dla zwarć międzyfazowych (GPZ Pomorska : przekł. 150/5A; nast. 8A; 0,5s 8 * 150/5 = 240A): komparatory nastawić na próg 1 300A; czas t = 300 ms