Uchwyty oscylacyjne ROST Elastyczne zawieszenia dla przesiewaczy i podajników wibracyjnych Wysoki poziom tłumienia długi czas eksploatacji odporność na przeciążenia
Uchwyty oscylacyjne Elastyczne zawieszenia dla wszystkich typów Ramiona wahaczy oraz głowice napędowe dla podajników wibracyjnych z napędem mimośrodowym bezobsługowe i wytrzymałe ramiona podajników ciche głowice ramion dla naprzemiennych obciążeń. U ramiona wahaczy Sprężyste akumulatory dla podajników pracujących przy częstotliwości rezonansowej mocny, harmoniczny napęd podajników energooszczędny i cichy układ. Podwójne ramiona wahaczy dla bardzo szybkich podajników wibracyjnych zbalansowanie mas 1:1, zawieszenie redukujące siły reakcji. wysoki współczynnik sprężystości dynamicznej dla systemów pracujących przy częstotliwości rezonansowej. 2.2
ROST przesiewaczy i podajników wibracyjnych. Zawieszenia pochłaniające wibracje dla przesiewaczy o ruchu kołowym i liniowym długotrwałe wysoki stopień izolacji odporność na korozję odporność na przeciążenia. zawieszenia przesiewaczy uniwersalne złącza ezobsługowe, długotrwałe, ciche, odporne na korozję i przeciążenia elementy przeznaczone dla wszystkich maszyn wibracyjnych. Uniwersalne złącza zawieszeń dla odsiewaczy mimośrodowych wytrzymałe przeguby dla układów o poziomych oscylacjach niezwykle wysoki udźwig, nawet do 40 000 na złącze. 2.3
Tabela doboru dla układów swobodnie drgających (z wzbudzeniem poprzez masy niezrównoważone) Jedno-masowe przesiewacze o ruchu kołowym Jedno-masowe przesiewacze o ruchu liniowym Dwu-masowy układ z ramą kontrującą Jedno-masowe przesiewacze podwieszane o ruchu liniowym Strona 2.11 Uchwyt oscylacyjny uniwersalne zawieszenie. Wysoki stopień izolacji drgań oraz niski poziom przenoszenia pozostałych sił. Częstotliwość drgań własnych ok. 2-3 Hz. 9 rozmiarów, od 50 do 20 000 na element. -HD Strona 2.12 -D Strona 2.13 Uchwyt oscylacyjny dla układów o dużych obciążeniach, odporne na przeciążenia spowodowane uderzeniami (zasyp spontaniczny). Częstotliwość drgań własnych ok. 2.5-3.5 Hz. 6 rozmiarów, od 500 do 14 000 na element. Uchwyt oscylacyjny kompaktowa budowa. Optymalny uchwyt dla układów dwu-masowych jako zawieszenie ramy kontrującej. Częstotliwość drgań własnych ok. 3-4.5 Hz. 7 rozmiarów, od 500 do 16 000 na element. I Strona 2.14 Uchwyt oscylacyjny wykonany ze stali nierdzewnej dla przemysłu spożywczego i farmaceutycznego. Wysoki stopień izolacji drgań oraz niski poziom przenoszenia pozostałych sił. Częstotliwość drgań własnych ok. 2-3 Hz. 6 rozmiarów, od 70 do 6 800 na element. HS Strona 2.15 Tabela doboru dla odsiewaczy mimośrodowych Uchwyt oscylacyjny dla układów podwieszanych. Częstotliwość drgań własnych ok. 3-4 Hz. 5 rozmiarów, od 500 do 14 000 na element. Strona 2.36 Uniwersalne złącze przeznaczone dla zawieszeń odsiewaczy z napędem mimośrodowym lub odsiewaczy swobodnie drgających. rozmiarów, do 40 000 na element. Stojący odsiewacz mimośrodowy Podwieszany odsiewacz mimośrodowy V Strona 2.38 Pojedyncze złącze ze zwiększonymi wkładkami gumowymi zaprojektowane specjalnie dla zawieszeń mimośrodowych maszyn odsiewających. Dostępne modele z lewym i prawym gwintem. 5 rozmiarów, do 16 000 na element. 2.4
Tabela doboru dla podajników (z napędem mimośrodowym) Jedno-masowy podajnik brute-force system Jedno-masowy podajnik natural frequency system Dwu-masowy podajnik fast-runner układ szybkiego transportu z kompensacją sił reakcji Pojedyncza głowica dla ramion wahaczy o regulowanej długości. Dostępne modele z lewym i prawym gwintem. 7 rozmiarów, do 5 000 na ramię wahacza. U Strona 2.25 Ramię wahacza o ustalonym dystansie między głowicami. 6 rozmiarów, do 2 500 na element (montaż poprzez kołnierz) 6 rozmiarów, do 2 500 na element (montaż centralny) Podwójne ramię wahacza z ustalonymi dystansami między głowicami. 5 rozmiarów, do 2 500 na element (montaż poprzez kołnierz) 4 rozmiary, do 1 600 na element (montaż centralny) S-P S-C Strona 2.26 D-P D-C Strona 2.27 Pojedyncza głowica dla ramion wahaczy o regulowanej długości. 7 rozmiarów, do 5 000 na ramię wahacza. R Strona 2.28 Głowica napędowa łącząca rynnę podajnika wibracyjnego z napędem mimośrodowym. Dostępne modele z lewym i prawym gwintem. 9 rozmiarów, do 27 000 na głowicę napędową. ST Strona 2.29 Sprężyste akumulatory z wysokim współczynnikiem sprężystości dynamicznej dla podajników wibracyjnych działających blisko częstotliwości rezonansowej. Sprężysty akumulator składa się z dwóch elementów DO-. 5 rozmiarów do wartości dynamicznej sprężystości równej 320 /mm. DO- Strona 2.30 Uwagi dotyczące specjalnych systemów wibracyjnych: układy swobodnie drgające na stronach 2.16-2.19 systemy podajników na stronach 2.31-2.33 odsiewacze mimośrodowe na stronie 2.34 2.5
Technologia układów swobodnie drgających z wzbudzeniem poprzez masy niezrównoważone Wstęp Układy swobodnie drgające wzbudzane są za pomocą silników wibracyjnych, wałów niezrównoważonych lub wzbudnic. mplituda, typ oraz kierunek oscylacji przesiewacza uzależnione są od rozmiaru i ułożenia układu wzbudzającego. Siła wymuszająca, kąt nachylenia układu wzbudzającego, kąt nachylenia skrzyni przesiewacza oraz umiejscowienie środka ciężkości wpływa na wynikową amplitudę oscylacji maszyny. Zwiększenie amplitudy drgań przekłada się na zwiększenie prędkości transportu materiału. Zawieszenia ROST idealnie wspierają harmoniczny ruch przesiewacza, a dzięki wysokiej elastyczności i sprężystości oferują dobry poziom tłumienia sił wzbudzających. iska częstotliwość drgań własnych zawieszeń gwarantuje bardzo wysoki współczynnik izolacji drgań do podstawy maszyny. Uchwyty ROST efektywnie rozpraszają także nadmiar sił wywoływanych podczas rozruchu lub przy zatrzymywaniu układu (przechodzenie maszyny przez częstotliwość rezonansową). Zawieszenia ROST pomagają osiągać wymagany ruch oscylacyjny maszyny. Odpowiedni kształt i charakterystyka zawieszeń zapewniają w pełni liniowy ruch maszyny (brak niepożądanych ruchów na boki). Przesiewacze o ruchu kołowym Przesiewacze lub inne maszyny wibracyjne o ruchu kołowym najczęściej wzbudzane są za pomocą niezrównoważonych mas, których obrót wprowadza ramę maszyny w ruch kołowy. Przy takiej metodzie wzbudzania sit uzyskuje się relatywnie małe przyspieszenia przesiewanego materiału. aszyny wibracyjne o ruchu kołowym pracują najczęściej z ramą pochyloną pod kątem od 15 o do 30 o, tak by uzyskać odpowiedni rzut materiału. W przypadku maszyn wibracyjnych o ruchu kołowym zaleca się stosowanie zawieszeń ROST typu lub -HD. Doświadczenie pokazało, iż w takich układach najlepiej montować zawieszenia w pozycji odwróconej (lustrzanej) w stosunku do siebie. Taka pozycja zawieszeń oraz nachylenie ramy powinny przeciwdziałać tendencji do przemieszczania się środka ciężkości. Jeśli w maszynie zachodzi konieczność montażu dwóch zawieszeń ROST na jedną stopę, również należy montować je w pozycji odwróconej (lustrzanej) w stosunku do siebie. 2.6
Przesiewacze o ruchu liniowym Przesiewacze lub inne maszyny wibracyjne o ruchu liniowym wzbudza się najczęściej za pomocą dwóch silników wibracyjnych, wzbudnic liniowych lub podwójnych wałów niezrównoważonych (Eliptex), które wprowadzają ramę w ruch liniowy lub nieznacznie eliptyczny. W zależności od stopnia nachylenia układu wzbudzającego, zmienia się kąt rzutu materiału przesiewanego. W przesiewaczach o ruchu liniowym uzyskuje się wysokie przyspieszenie przesiewanego materiału, a co za tym idzie wyższy wyrzut materiału. W przypadku maszyn wibracyjnych o ruchu liniowym rama maszyny znajduje się najczęściej w pozycji horyzontalnej. Przesiewacze o liniowych oscylacjach najkorzystniej montować na uchwytach ROST typu lub -HD. W zależności od umiejscowienia układu wzbudzającego, obciążenia stóp na zasypie i na wysypie mogą się różnić. aszyna jest zazwyczaj lżejsza od strony zasypu, gdyż w większości wypadków układ wzbudzający znajduje się po stronie wysypu. W tym przypadku materiał jest ciągnięty przez ramę maszyny. W wielu układach tego typu rozkład masy wynosi 40% (zasyp) : 60% (wysyp). W przypadkach, gdzie rozkład masy nie jest równomierny zaleca się często stosowanie 6 lub więcej zawieszeń ROST. Wszystkie zawieszenia ROST powinny być ustawione w tej samej pozycji, z kolanem skierowanym w stronę wysypu. Przesiewacze o ruchu liniowym z ramą kontrującą Zdarza się, że proces produkcyjny wymaga, by duży przesiewacz był zamontowany na dużej wysokości w budynku lub na stalowej konstrukcji. Siły przenoszone do konstrukcji przy przesiewaczu jedno- -masowym mogą w takim przypadku wprawić całą strukturę w niepożądane drgania. Podobny problem może wystąpić, gdy przesiewacz dużej mocy jest montowany w istniejącym już budynku, drgania przenoszone do podstawy mogą okazać się za wysokie. Przenoszenie drgań może zostać drastycznie zmniejszone dzięki zastosowaniu pod przesiewaczem ramy kontrującej, która nieznacznie obniży amplitudę oscylacji (kompensujący ruch ramy kontrującej nieznacznie zredukuje amplitudę drgań). Zsypy wyładowcze podwieszane pod silosami lub zbiornikami Zsypy wyładowcze są często wsparte na skomplikowanych układach jarzm oraz podwieszone na sprężynach. Firma ROST ma w swojej ofercie niezawodne, efektywne i ekonomiczne zawieszenia HS (ang. Hanging Screen), które są dedykowane do podwieszanych zsypów wyładowczych lub podajników wibracyjnych. Geometria zawieszeń HS została tak zaprojektowana by znosić działanie sił rozciągających. Jako zawieszenie ramy kontrującej idealnie sprawdzą się kompaktowe uchwyty ROST typu -D. 2.7
Technologia wysyp kierunek transportu zasyp Dobór i projektowanie Opis Symbol Przykład asa pustej rynny wraz z napędem m 0 680 kg asa produktu na rynnie 200 kg z czego 50% przylega * 0 kg Całkowita masa wibrująca * m 780 kg Rozkład masy: zasyp %zasyp 33 % wysyp %wysyp 67 % Przyspieszenie grawitacyjne g 9.81 m/s 2 Obciążenie na stopę - wysyp F zasyp 1263 oad per corner discharge end F wysyp 2563 Elementy dobrane dla przykładowych danych 6 x 38 oment roboczy układu napędowego 600 kgcm mplituda oscylacji pustej rynny sw 0 8.8 mm mplituda oscylacji rynny z materiałem sw 7.7 mm Prędkość obrotowa układu napędowego ns 960 rpm Siła odśrodkowa układu napędowego Fz 30 319 Współczynnik maszyny drgającej 4.0 Przyspieszenie maszyny a = g 4.0 g Częstotliwość drgań własnych zawieszeń fe 2.7 Hz Stopień izolacji W 97 % 6.0 5.5 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 Izolacja < 85 % 90 % 92 % 94 % 95 % 96 % 97 % 98 % 99 % Wzory do obliczeń Obciążenie na stopę F zasyp= mplituda oscylacji sw 0 = sw = m 0 m Siła odśrodkowa ( ) m g % zasyp 2 0 Współczynnik maszyny drgającej Diagram izolacji wibracji W [%] F wysyp = 2π 2 n s 2 60 n s F z = = ( ) 2 00 18 240 2π 2 n s sw 2 60 n s sw = = 2 g 00 1 789 000 m g % wysyp 2 0 Izolacja wibracji W = 0 0 n 2 ( s ) 60 f e 1 Przykład: Zastosowanie zawieszenia o częstotliwości drgań własnych 2.7 Hz przy częstotliwości wzbudzania 16 Hz (960 obr/min) daje stopień izolacji na poziomie 97%. 2.0 fe ns 600 700 800 900 00 10 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 20 2200 2300 2400 2500 2600 2700 2800 2900 3000 *W celu określenia efektu sprzęgania i przepływu materiału należy zwrócić uwagę na następujące informacje: Wysokie sprzęganie lub przyklejanie wilgotnego, sypkiego materiału Rozruch całkowicie wypełnionej rynny Całkowicie wypełnione sito przesiewacza wilgotnym materiałem Rozkład masy maszyny z i bez materiału inia sił wymuszających nie przechodzi przez środek ciężkości (pełna lub pusta rynna) Występowanie nagłych przeciążeń uderzeń Dodatkowe elementy dodawane do ramy przesiewacza (np. dodatkowe sita) 2.8
Technologia Określenie średniej prędkości transportu materiału Vm Prędkość transportu materiału vm cm/s m/min 53 32 50 30 47 28 43 26 40 24 37 22 33 20 30 18 27 16 23 14 20 12 17 13 8 6 7 4 3 2 ns = 2880 Diagram dla kąta nachylenia β = 45 do poziomu mplituda oscylacji sw [mm] Wzmocnienie rezonansowe i praca ciągła 2 g ns = 1440 3 g 1 2 3 4 5 6 7 8 9 4 g 11 12 13 5 g ns = 960 6 g 7 g ns = 720 8 g 14 15 16 17 18 19 20 21 Osiowanie elementów 9 g Główne czynniki wpływające: Zdolność transportowa materiału Grubość warstwy materiałów sypkich achylenie skrzyni przesiewacza Pozycja układu wzbudzającego Pozycja środka ciężkości Prędkość transportu materiału przy ruchu kołowym przesiewacza różni się od wartości podanych na diagramie. Spowodowane jest to innym kątem pochylenia skrzyni przesiewacza. Przykład: Pozioma kreska, poprowadzona od przecięcia linii skoku (7.7 mm) z linią prędkości obrotowej napędu (960 obr/min), określa nam teoretyczną, średnią prędkość transportu materiału (12.3 m/min). Podczas rozruchu i zatrzymywania przesiewacza elementy zawieszenia przechodzą przez częstotliwość rezonansową. W skutek wzrostu amplitudy, cztery gumowe wkładki w zawieszeniach generują wysoki poziom tłumienia, który absorbuje nadmiar energii w ciąg kilku cykli. Skrzynia przesiewacza zatrzymywana jest w ciągu kilku sekund. aboratoryjne pomiary typowego rozkładu pionowych sił w zawieszeniach ROST: Jeśli zawieszenia przesiewaczy o ruchu liniowym są umieszczone tak jak na stronie 2.7, osiągana jest cicha i harmoniczna praca układu. Ramię przymocowane do przesiewacza przyjmuje największą część drgań. Ramię przymocowane do podstawy pozostaje praktycznie nieruchome i zapewnia niską częstotliwość drgań własnych, a co za tym idzie dobrą izolację drgań. Oś uchwytu musi być ustawiona pod kątem 90o do osi wyznaczonej przez kierunek transportu (z tolerancją ±1 o ). pionowa siła rozruch praca ciągła zatrzymywanie czas ierunek oscylacji ocowanie skrzyni przesiewacza Podstawa 90 ± 1 2.9
Obciążenie ściskające 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 G [k] 27 18 15 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 11 G [k] 50-2 9 8 7 50 6 5 4 45 3 2 38 1 0 s [mm] 20 30 40 50 60 70 80 90 0 1 22 20 G [k] 50-2 TWI 18 16 14 12 8 6 50 TWI 4 2 0 s [mm] 20 30 40 50 60 70 80 90 0 1 rzywe ugięcia i proces kształtowania się gumy Wykresy przedstawiają zależność pionowego ugięcia s (w mm) od przyłożonego obciążenia G (w k). Ukazane wartości uwzględniają wstępne kształtowanie gumy po jednym dniu pracy zawieszeń. Ostateczne ugięcie elementów po procesie kształtowania gumy (po około 1 roku) otrzymujemy poprzez przemnożenie wartości z wykresów przez odpowiedni współczynnik (najczęściej równy 1.09 zależy od specyfiki układu, warunków otoczenia itd.). Ostateczne ugięcie elementów = s x 1.09 Ugięcia podane na wykresach należy traktować jako wartości przybliżone. Prosimy o zapoznanie się ze specyfikacją tolerancji w rozdziale Technologia w katalogu. Obciążenie ściskające -HD Obciążenie ściskające -D 5.0 4.5 G [k] -HD 45 4.0 3.5 3.0 -HD 38 2.5 2.0 1.5 -HD 27 1.0 0.5 s [mm] 0.0 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 4.5 4.0 G [k] -D 38 3.5 3.0 2.5 -D 27 2.0 1.5 -D 18 1.0 0.5 s [mm] 0.0 15 20 25 30 35 40 45 16 15 14 13 12 11 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 18 16 14 12 8 6 4 2 0 G [k] G [k] -HD 50-2 -D 50-2 -HD 50-1.6 -HD 50 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 -D 50-1.6 -D 50 -D 45 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 Zakres pracy Obciążenie ściskające I 1.2 1.1 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0 G [k] I 30 I 20 I 15 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 8.0 7.5 7.0 6.5 6.0 5.5 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 G [k] 20 30 40 50 60 I 50 I 40-12 I 40 s [mm] 70 80 90 0 Obciążenie rozciągające HS 5.0 4.5 G [k] HS 45 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 HS 38 1.5 1.0 0.5 HS 27 0.0 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 16 15 14 13 12 11 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 G [k] HS 50-2 HS 50 s [mm] 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 2.
Uchwyty oscylacyjne G C C 1527 4550 50 TWI D D H 38 50-2 50-2 TWI H Z Z E F E F rt. nr Zakres obciążeń Gmin. G [] bez obciążenia * z maks. obciążeniem bez obciążenia * z maks. obciążeniem C D E F H 07 051 056 15 50 160 169 115 71 89 80 ø 7 50 65 9 40 52 0.5 07 051 057 18 120 300 208 154 88 7 0 ø 9 60 80 3.5 14 50 67 1.2 07 051 058 27 250 800 235 170 94 116 0 ø 11 80 5 4.5 17 60 80 2.2 07 051 059 38 600 1 600 305 225 120 147 125 ø 13 0 125 6 21 80 4 40 5.1 07 051 054 45 1 200 3 000 353 257 141 172 140 13 x 20 115 145 8 28 0 132 65 11.5 07 051 061 50 2 500 6 000 380 277 150 184 150 17x 27 130 170 12 35 120 160 60 20.8 07 051 055 50-2 4 200 000 380 277 150 184 150 17x 27 130 170 12 40 200 245 70 32.2 07 051 008 50 TWI 5 000 12 000 380 277 150 184 150 17x 27 130 170 12 50 120 300 60 35.0 07 051 009 50-2 TWI 8 400 20 000 380 277 150 184 150 17x 27 130 170 12 60 200 470 70 54.0 Ciężar [kg] Wartość sprężystości dynamicznej Parametry dla różnych prędkości 720 min -1 960 min -1 1440 min -1 rt. nr Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Z** cd pionowe [/mm] cd poziome [/mm] sw [mm] [] sw [mm] [] sw [mm] [] 07 051 056 15 4.32.8 65 6 14 4.1 12 6.2 8 9.3 x x x 07 051 057 18 3.62.6 80 18 14 17 4.9 15 7.7 8 9.3 x x x 07 051 058 27 3.72.7 80 40 25 17 4.9 14 7.2 8 9.3 x x x 07 051 059 38 3.02.4 0 60 30 20 5.8 17 8.8 8 9.3 x x x 07 051 054 45 2.82.3 115 0 50 21 6.1 18 9.3 8 9.3 x x x x 07 051 061 50 2.42.1 140 190 85 22 6.4 18 9.3 8 9.3 x x 07 051 055 50-2 2.42.1 140 320 140 22 6.4 18 9.3 8 9.3 x x 07 051 008 50 TWI 2.42.1 140 380 170 22 6.4 18 9.3 8 9.3 x x x 07 051 009 50-2 TWI 2.42.1 140 640 280 22 6.4 18 9.3 8 9.3 x x x Profil z lekkiego metalu Stalowa, spawana konstrukcja Żeliwo sferoidalne ebieskie malowanie ROST Wartości przy nominalnym zakresie obciążeń, prędkości 960 obr/min i sw równym 8 mm. Przyspieszenie > 9.3 g nie jest zalecane Struktura materiałowa Elementy zaznaczone mogą być ze sobą mieszane w jednej aplikacji (identyczne wysokości i parametry pracy). TWI * aksymalne obciążenie Gmax i ostatecznie ukształtowanie (po około 1 roku). ** Dostępne są osobne instrukcje montażu (prosimy pytać o szczegóły). 2.11
Uchwyty oscylacyjne -HD G C -HD 27 -HD 45 to -HD 50-1.6 D -HD 38 -HD 50-2 H nowość nowość nowość rt. nr Zakres obciążeń Gmin. G [] bez obciążenia * z maks. obciążeniem Z bez obciążenia E F * z maks. obciążeniem C D E F H 07 051 070 -HD 27 500 1 250 215 182 59 78 70 ø11 80 5 4.5 17 60 80 1.6 07 051 071 -HD 38 1 200 2 500 293 246 79 6 95 ø13 0 125 6 21 80 4 40 4.9 07 051 072 -HD 45 2 000 4 200 346 290 98 130 1 13 x 20 115 145 8 28 0 132 65 11.3 07 051 062 -HD 50 3 500 8 400 376 313 5 141 120 17 x 27 130 170 12 40 120 165 60 22.7 07 051 063 -HD 50-1.6 4 800 11 300 376 313 5 141 120 17 x 27 130 170 12 40 160 205 70 27.1 07 051 060 -HD 50-2 6 000 14 000 376 313 5 141 120 17 x 27 130 170 12 45 200 250 70 35.5 Ciężar [kg] nowość nowość nowość rt. nr Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Z** Wartość sprężystości dynamicznej cd pionowe [/mm] cd poziome [/mm] sw [mm] Parametry dla różnych prędkości 720 min -1 960 min -1 1440 min -1 07 051 070 -HD 27 4.8 3.1 70 70 33 12 3.5 5.2 8 9.3 x x x 07 051 071 -HD 38 3.6 2.7 90 0 48 15 4.3 13 6.7 8 9.3 x x x 07 051 072 -HD 45 3.3 2.5 0 150 72 17 4.9 14 7.2 8 9.3 x x x x 07 051 062 -HD 50 3.2 2.4 120 270 130 18 5.2 15 7.7 8 9.3 x x 07 051 063 -HD 50-1.6 3.2 2.4 120 360 172 18 5.2 15 7.7 8 9.3 x x x 07 051 060 -HD 50-2 3.2 2.4 120 450 215 18 5.2 15 7.7 8 9.3 x x Wartości przy nominalnym zakresie obciążeń, prędkości 960 obr/min i sw równym 8 mm. [] sw [mm] [] sw [mm] Przyspieszenie > 9.3 g nie jest zalecane [] Profil z lekkiego metalu Stalowa, spawana konstrukcja Żeliwo sferoidalne iebieskie malowanie ROST Struktura materiałowa Dla większych zakresów obciążeń patrz strona 2.17. Elementy zaznaczone mogą być ze sobą mieszane w jednej aplikacji (identyczne wysokości i parametry pracy). * aksymalne obciążenie Gmax i ostatecznie ukształtowanie (po około 1 roku). ** Dostępne są osobne instrukcje montażu (prosimy pytać o szczegóły) 2.12
Uchwyty oscylacyjne -D G D H E F I J Z C rt. nr Zakres obciążeń Gmin. G [] bez * z maks. obciążenia obciążeniem C D E F H I J 07 281 000 -D 18 500 1 200 137 112 115 61 50 12.5 90 3 9 9 74 31 30 1.3 07 281 001 -D 27 1 000 2 500 184 148 150 93 80 15 120 4 9 11 116 44 50 2.9 07 281 002 -D 38 2 000 4 000 244 199 185 118 0 17.5 150 5 11 13.5 147 60 70 7.5 07 281 003 -D 45 3 000 6 000 298 240 220 132 1 25 170 6 13.5 18 168 73 80 11.5 07 281 004 -D 50 4 000 9 000 329 272 235 142 120 25 185 6 13.5 18 166 78 90 17.9 07 281 005 -D 50-1.6 6 000 12 000 329 272 235 186 160 25 185 8 13.5 18 214 78 90 24.5 07 281 006 -D 50-2 8 000 16 000 329 272 235 226 200 25 185 8 13.5 18 260 78 90 29.0 Ciężar [kg] rt. nr Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Z** Wartość sprężystości dynamicznej cd pionowa [/mm] cd at sw [mm] cd pozioma [/mm] Parametry dla różnych prędkości 720 min -1 960 min -1 1440 min -1 sw [mm] [] sw [mm] [] sw [mm] [] Profil z lekkiego metalu Stalowa, spawana konstrukcja Żeliwo sferoidalne iebieskie malowanie ROST 07 281 000 -D 18 6.14.4 30 0 4 20 5 1.4 5 2.6 4 4.6 x x x 07 281 001 -D 27 5.43.9 35 160 4 35 7 2.0 6 3.1 5 5.8 x x częściowo 07 281 002 -D 38 4.33.4 40 185 6 40 9 2.6 8 4.1 6 7.0 x x częściowo 07 281 003 -D 45 3.73.1 55 230 8 70 11 3.2 9 4.6 7 8.1 x x częściowo 07 281 004 -D 50 3.72.9 55 3 8 120 12 3.5 5.2 8 9.3 x x x x 07 281 005 -D 50-1.6 3.62.9 55 430 8 160 12 3.5 5.2 8 9.3 x x x x 07 281 006 -D 50-2 3.52.8 55 540 8 198 12 3.5 5.2 8 9.3 x x x x Wartości przy nominalnym zakresie obciążeń, prędkości 960 obr/min i sw równym 8 mm. Przyspieszenie > 9.3 g nie jest zalecane Struktura materiałowa (złącza ocynkowane) Elementy zaznaczone mogą być ze sobą mieszane w jednej aplikacji (identyczne wysokości i parametry pracy). * aksymalne obciążenie Gmax i ostatecznie ukształtowanie (po około 1 roku). ** Dostępne są osobne instrukcje montażu (prosimy pytać o szczegóły). 2.13
Uchwyty oscylacyjne I G I 1520 C I 3040 as from I 4012 I D H Z E F I rt. nr Zakres obciążeń Gmin. G [] bez obciążenia * z maks. obciążeniem bez obciążenia * z maks. obciążeniem C D E F H I Ciężar [kg] 07 171 7 I 15 70 180 167 114 70 88 80 7 x 50 65 3 40 52 0.7 07 171 8 I 20 160 460 214 147 89 111 0 9 x 15 65 85 3 14 50 67 1.6 07 171 3 I 30 400 1 000 241 176 99 121 0 ø 11 85 1 4 35 17 70 90 3.3 07 171 4 I 40 700 1 600 317 237 128 155 125 ø 13 115 150 4 40 21 80 4 7.9 07 171 6 I 40-12 1 300 3 200 281 214 111 133 0 ø 13 115 150 4 0 21 120 144 60 11.3 07 171 5 I 50 2 500 6 800 372 274 151 184 150 ø 18 140 180 5 120 33 150 187 70 14.3 rt. nr Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Z** Wartość sprężystości dynamicznej cd pionowa [/mm] cd pozioma [/mm] Parametry dla różnych prędkości 720 min -1 960 min -1 1440 min -1 Spawana konstrukcja ze stali nierdzewnej 07 171 7 I 15 4.02.8 65 6 14 4.1 12 6.2 8 9.3 x x x 07 171 8 I 20 3.62.4 80 22 14 17 4.9 15 7.7 8 9.3 x x x 07 171 3 I 30 3.52.6 80 48 27 17 4.9 14 7.2 8 9.3 x x 07 171 4 I 40 3.02.4 0 60 30 20 5.8 17 8.8 8 9.3 x x 07 171 6 I 40-12 3.42.6 90 115 55 16 4.6 13 6.7 8 9.3 x x 07 171 5 I 50 2.82.2 140 220 0 22 6.4 18 9.3 8 9.3 x x Wartości przy nominalnym zakresie obciążeń, prędkości 960 obr/min i sw równym 8 mm. sw [mm] [] sw [mm] [] sw [mm] Przyspieszenie > 9.3 g nie jest zalecane [] Obudowa ze stali nierdzewnej iemalowane Struktura materiałowa Opis stali nierdzewnej: X5Cri18- (1.4301) GX5Cri19- (1.4308) * aksymalne obciążenie Gmax i ostatecznie ukształtowanie (po około 1 roku) ** Dostępne są osobne instrukcje montażu (prosimy pytać o szczegóły) 2.14
Uchwyty oscylacyjne HS F E HS 2738 H D HS 4550 HS 50-2 Z C G Zakres obciążeń Gmin. G bez * z maks. bez * z maks. Ciężar rt. nr [] obciążenia obciążeniem obciążenia obciążeniem C D E F H [kg] 07 311 001 HS 27 500 1 250 164 202 84 68 70 11 80 5 4.5 17 60 80 35 1.6 07 311 002 HS 38 1 200 2 500 223 275 114 92 95 13 0 125 6 21 80 4 40 4.9 07 311 003 HS 45 2 000 4 200 265 325 138 113 1 13 x 20 115 145 8 28 0 132 65 11.3 07 311 004 HS 50 3 500 8 400 288 357 148 118 120 17 x 27 130 170 12 40 120 165 60 20.2 07 311 005 HS 50-2 6 000 14 000 288 357 148 118 120 17 x 27 130 170 12 45 200 250 70 34.0 rt. nr Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Z** Wartość sprężystości dynamicznej cd pionowa [/mm] cd pozioma [/mm] Parametry dla różnych prędkości 720 min -1 960 min -1 1440 min -1 sw [mm] [] sw [mm] [] sw [mm] [] Profil z lekkiego metalu Stalowa, spawana konstrukcja Żeliwo sferoidalne iebieskie malowanie ROST 07 311 001 HS 27 4.23.8 70 65 32 12 3.5 5.2 8 9.3 x x x 07 311 002 HS 38 3.63.3 90 95 46 15 4.3 13 6.7 8 9.3 x x x 07 311 003 HS 45 3.33.0 0 142 70 17 4.9 14 7.2 8 9.3 x x x x 07 311 004 HS 50 3.23.0 120 245 120 18 5.2 15 7.7 8 9.3 x x 07 311 005 HS 50-2 3.22.9 120 4 200 18 5.2 15 7.7 8 9.3 x x Wartości przy nominalnym zakresie obciążeń, prędkości 960 obr/min i sw równym 8 mm. Przyspieszenie > 9.3 g nie jest zalecane Struktura materiałowa dla HS 50 zgodnie z 2006/42/EG (dopuszczalne obciążenia podwieszanych łożysk) Uchwyty HS powinny być mocowane odpowiednią ilością śrub o jakości 8.8. Śruby należy dokręcać z przewidzianym dla nich momentem. Elementy zaznaczone mogą być ze sobą mieszane w jednej aplikacji (identyczne wysokości i parametry pracy). * aksymalne obciążenie Gmax i ostatecznie ukształtowanie (po około 1 roku) ** Dostępne są osobne instrukcje montażu (prosimy pytać o szczegóły) 2.15
ROST - uchwyty oscylacyjne oraz akcesoria dla indywidualnych potrzeb klienta ierunek transportu Wahliwe złącza, ekonomiczne rozwiązanie dla napędów z tylko jednym silnikiem wibracyjnym Wahliwe złącza, ekonomiczne rozwiązanie dla napędów z tylko jednym silnikiem wibracyjnym. Zamontowanie pojedynczego silnika wibracyjnego poprzez złącze wahliwe (np. element D) skutkuje uzyskaniem minimalnie eliptycznych oscylacji (ruch prawie liniowy). Ostateczna charakterystyka ruchu zależy od odległości między osią złącza a osią silnika. Złącze wahliwe wykorzystywane jest niemal wyłącznie przy stosunkowo małych napędach. ąt nachylenia silnika powinien wynosić około 45. Fig. 3 Tabela doboru ~45 rt. nr D aksymalna Ilość siła odśrodkowa uchwytów rt. nr 01 071 008 D- 27 x 60 1 000 1 27 01 520 004 01 071 011 D- 38 x 80 2 000 2 38 01 520 005 01 071 014 D- 45 x 0 3 500 2 45 01 520 006 01 071 015 D- 45 x 150 5 250 3 45 01 520 006 01 071 017 D- 50 x 200 000 3 50 01 520 007 01 071 018 D- 50 x 300 15 000 4 50 01 520 007 S omponenty ROST do wahliwych uchwytów zostały opisane w katalogu w rozdziale Gumowe zawieszenia. Zawieszenia do podajników spiralnych Podajniki w kształcie spirali używane są często w procesach suszenia lub studzenia, gdzie sypkie materiały powinny być transportowane możliwie wolno i na możliwie małej przestrzeni. Rynna o długości 25-30 metrów, w podajniku spiralnym może mieć wysokość jedynie około 5 metrów! Zamontowanie podajnika spiralnego na zawieszeniach oscylacyjnych ROST typu -D eliminuje konieczność używania elementów zabezpieczających przed wywróceniem, które są niezbędne przy stosowaniu sprężyn. Zawieszenia ROST typu -D zapewniają wysoki stopień izolacji drgań, ściśle określone oscylacje nawet na najwyższych spiralach podajnika oraz całkowitą stabilność układu. 2.16
U-DO 30 Conveying direction Wahacze U-DO zostały zaprojektowane głównie do stosowania w dwu-masowych podajnikach napędzanych silnikami wibracyjnymi. Rama pierwotna m1 wzbudzana jest poprzez przymocowane do niej dwa silniki wibracyjne. Wahacze U-DO wzmacniają te niewielkie wibracje i przekazują do ramy wtórnej m2 dzięki czemu uzyskiwana jest jej odpowiednia amplituda oraz rzut materiału. Rama pierwotna zamocowana jest na ramionach ROST typu. Opisany układ cechuje bardzo niskie przenoszenie sił do podstawy maszyny, cicha praca, niska moc wymaganych silników wibracyjnych oraz prosty montaż. m 2 Elementy U-DO dostępne są w pięciu rozmiarach. W razie zainteresowania tego typu układami prosimy o kontakt. m 1 Dostosowywane zawieszenia oscylacyjne typu -HD o niskiej częstotliwości drgań własnych i wysokiej obciążalności. new new Zakres obciążeń Gmin. G [] Częstotliwość drgań własnych Gmin. G [Hz] Wysokość elementu bez obciążenia [mm] Stopy montażowe zgodne z * -HD 70-3 9 000 20 000 2.4 2.1 592 DW- 70 x 300 -HD 0-2.5 000 25 000 2.2 1.8 823 DW- 0 x 250 -HD 0-4 16 000 40 000 2.2 1.8 823 DW- 0 x 400 * elementy DW- zostały opisane w głównym katalogu w rozdziale Gumowe zawieszenia W celu uzyskania dodatkowych rysunków prosimy o kontakt. -HD 0-2.5 -HD 70-3 2.17
yjąco-odwadniający przesiewacz do warzyw na uchwytach Podajnik warzyw na zawieszeniach I wykonanych ze stali nierdzewnej Przesiewacz do chipsów ziemniaczanych na nierdzewnych zawieszeniach yjąco-odwadniający przesiewacz do warzyw na uchwytach Przesiewacz o ruchu kołowym dla przemysłu wydobywczego na elementach TWI Przesiewacz o ruchu kołowym do żwiru na elementach TWI 2.18
Przesiewacz o ruchu kołowym na zawieszeniach w kruszarce mobilnej Chłodziarka fluidyzacyjna na uchwytach -D Przesiewacz wstępnej selekcji kamieni szlachetnych na uchwytach Układ przesiewania i podawania cementu na elementach aszyna do czyszczenia pszenicy na elementach Podwieszany podajnik makaronu na uchwytach HS 2.19
Technologia podajników mimośrodowych Wstęp Podajniki wibracyjne z napędem mimośrodowym są szeroko stosowane tam, gdzie mamy do czynienia z transportem lub selekcją sypkich materiałów. Układ taki składa się z bardzo sztywnej rynny i/lub sita, wspartych na kilku parach ramion wahaczy. Ramiona te zamocowane są do podstawy, która zakotwiczona jest za pomocą śrub do podłoża. Wał mimośrodowy generujący oscylacje jest zawsze napędzany poprzez układ pasowy, tak by skompensować uderzenia powstałe przy przechodzeniu mimośrodu przez obszar bierny. Pręt zakończony elastyczną głowicą łączy napęd mimośrodowy z rynną podajnika i przenosi na nią oscylacje. W zależności od długości, sztywności i ciężaru rynny podajnika, wymagane jest zastosowanie różnej ilości par ramion wahaczy. my z bezpośrednią kompensacją sił reakcji, poprzez zastosowanie przeciwwagi na dolnym końcu podwójnego wahacza (ang. fast-runner systems ). W celu uzyskania bardzo płynnego ruchu w szybkich podajnikach jedno- lub dwu-masowych, zaleca się montaż dodatkowych akumulatorów sprężystych, które zapewniają odpowiednie prowadzenie podczas pracy podajnika blisko częstotliwości rezonansowej (ang. natural frequency systems ). Zadaniem tych wstępnie naprężonych akumulatorów jest kompensacja dużych sił wywoływanych podczas przechodzenia napędu mimośrodowego przez obszar bierny, oraz wspieranie oscylacji rynny. Relatywnie wolne podajniki projektowane są jako systemy o ruchu wymuszonym (ang. brute-force systems ), które przekazują do podstawy maszyny dużą część sił reakcji. Szybsze podajniki są najczęściej projektowane jako dwu-masowe syste- Jedno-masowy podajnik bez akumulatorów sprężystych Projekt Charakterystyka Elementy R system brute-force wersja podstawowa przyspieszenie: od 1.1 do 1.7 g prędkość transportu: od 6 do 15 m/min długość rynny: maksymalnie 12-15 m uchwyty oscylacyjne: U, S-P, S-C, R głowice napędowe: ST Relatywnie wolne podajniki projektowane są jako systemy o ruchu wymuszonym (ang. brute-force systems ), które przekazują do podstawy maszyny dużą część sił reakcji. Szybsze podajniki są najczęściej projektowane jako dwu-masowe systemy z bezpośrednią kompensacją sił reakcji, poprzez zastosowanie przeciwwagi na dolnym końcu podwójnego wahacza (ang. fastrunner systems ). naprężonych akumulatorów jest kompensacja dużych sił wywoływanych podczas przechodzenia napędu mimośrodowego przez obszar bierny, oraz wspieranie oscylacji rynny. W celu uzyskania bardzo płynnego ruchu w szybkich podajnikach jedno- lub dwu-masowych, zaleca się montaż dodatkowych akumulatorów sprężystych, które zapewniają odpowiednie prowadzenie podczas pracy podajnika blisko częstotliwości rezonansowej (ang. natural frequency systems ). Zadaniem tych wstępnie 2.20
Jedno-masowy podajnik z akumulatorami sprężystymi Projekt Charakterystyka Elementy ROST system natural frequency oferujący płynny ruch przyspieszenie: od 1.1 do 2.2 g prędkość transportu: od 6 do 22 m/min długość rynny: maksymalnie do 20 metrów uchwyty oscylacyjne: U, S-P, S-C, R głowice napędowe: ST akumulatory sprężyste: DO- Podajniki wibracyjne pracujące blisko częstotliwości rezonansowej w zasadzie nie różnią się od standardowych podajników mimośrodowych (system brute-force ), jednakże posiadają one sprężyste akumulatory zamontowane pomiędzy rynną a podstawą maszyny, które redukują uderzenia wywołane zmianą kierunku działania napędu mimośrodowego. Po za tym, dzięki większej sztywności dynamicznej osiągany jest płynniejszy ruch, zużywana jest mniejsza ilość energii oraz zmniejsza się prawdopodobieństwo pęknięć rynny. Podajniki tego typu pracują również ciszej od układów nie wyposażonych w akumulatory. aksymalne przyspieszenie nie powinno przekraczać wartości 2.2 g. Ilość i rozmiar stosowanych akumulatorów zależy od ciężaru rynny oraz prędkości obrotowej napędu mimośrodowego. Dwu-masowe podajniki wibracyjne z bezpośrednią kompensacją sił reakcji Projekt Charakterystyka Elementy ROST system natural frequency oferujący płynny ruch przyspieszenie: od 1.5 do 5.0 g prędkość transportu: od do 45 m/min trough lengths: maksymalnie do 20 metrów uchwyty oscylacyjne: D-P, D-C, R głowice napędowe: ST akumulatory sprężyste: DO- Podajniki wibracyjne pracujące blisko częstotliwości rezonansowej w zasadzie nie różnią się od standardowych podajników mimośrodowych (system brute-force ), jednakże posiadają one sprężyste akumulatory zamontowane pomiędzy rynną a podstawą maszyny, które redukują uderzenia wywołane zmianą kierunku działania napędu mimośrodowego. Po za tym, dzięki większej sztywności dynamicznej osiągany jest płynniejszy ruch, zużywana jest mniejsza ilość energii oraz zmniejsza się prawdopodobieństwo pęknięć rynny. Podajniki tego typu pracują również ciszej od układów nie wyposażonych w akumulatory. aksymalne przyspieszenie nie powinno przekraczać wartości 2.2 g. Ilość i rozmiar stosowanych akumulatorów zależy od ciężaru rynny oraz prędkości obrotowej napędu mimośrodowego. 2.21
Technologia 1. Jedno-masowy podajnik mimośrodowy bez akumulatorów: obliczenia Opis Symbol Przykład Wzory Głowica napędowa Ramiona wahaczy Parametry napędu Długość, ciężar Długość rynny Ciężar pustej rynny Ciężar transportowanego materiału Współczynnik sprzężenia materiału 50%* Ciężar oscylującego układu * Promień mimośrodu Skok Prędkość obrotowa przy rynnie Przyspieszenie grawitacyjne Współczynnik maszyny oscylacyjnej Przyspieszenie Całkowita wartość sprężystości układu aks. odległość między ramionami Ilość ramion Obciążenie na ramię Wybrane elementy ROST: U, R, S-P, S-C Wybrane elementy (przykład) Odległość od środków elementów Siła napędzająca Wybrana głowica Przybliżona moc silnika m 0 m m m = m 0 + m m R sw = 2 R n s g a = g c t max z G F P 2.5 m 200 kg 50 kg 25 kg 225 kg 12 mm 24 mm 340 min -1 9.81 m/s 2 1.6 1.6 g 285 /mm 1.5 m 6 368 12 U 27 200 mm 3423 1 ST 45 1.0 kw Współczynnik maszyny oscylacyjnej ( ) 2π 2 n s R 2 60 n s R = = g 00 894 500 Całkowita wartość sprężystości maszyny 2π 2 c t = m n s 0.001 ( 60 ) Ilość ramion z = round up 2 Obciążenie na ramię G = m g z ( ) + 1 max Siła napędzająca (dobór głowicy ST) F = m R 2 ( ) 2π n s 60 Przybliżona moc silnika P = F R n s 9550 00 2 0.001 = c t R Wartość dynamicznej sprężystości ramienia c d = dd 360 00 2 π Wartości sprężystości oment dynamiczny Wartość dynamicznej sprężystości ramienia Wartość dynamicznej sprężystości wszystkich ramion Współczynnik zdolności rezonansowej d d c d z c d i 2.6 m/ 7.4 /mm 44.7 /mm 0.16 Współczynnik zdolności rezonansowej i = z cd c t * opisane parametry muszą zostać określone na podstawie transportowanego materiału: wilgotny, mokry lub klejący materiał możliwość zbijania się materiału na rynnie 2. Jedno-masowy podajnik mimośrodowy z akumulatorami: obliczenia Obliczenia zgodne z punktem pierwszym oraz dodatkowo: Sprężyste akumulatory Ilość Wartość dynamicznej sprężystości akumulatora Wartość dynamicznej sprężystości wszystkich akumulatorów Współczynnik zdolności rezonansowej Dobór akumulatorów z s c s z s c s i s 2 0 /m m 20 0 /m m 0.86 2 x akumulator złożony z 2 x DO- 45x80 Współczynnik zdolności rezonansowej z akumulatorami z c d + z s c s i s = c t Układ jest zazwyczaj nazywany rezonansowym podajnikiem wibracyjnym, gdy współczynnik zdolności rezonansowej is 0.8. 2.22
Technologia 3. Jedno-masowy podajnik wibracyjny: Instrukcja montażu równoległe kierunek transportu ąt nachylenia ramion β: W zależności od wymogów określonych przez proces, ramiona wahaczy pod podajnikiem wibracyjnym mogą być zamontowane pod kątem od do 30 o w stosunku do linii prostopadłej do podłoża. ajlepsza kombinacja prędkości transportu oraz wysokości rzutu osiągana jest przy nachyleniu ramion pod kątem 30 o. Ramię mimośrodu wraz z głowicą napędową powinny być zamocowane pod kątem prostym do osi ramion wahaczy. Taki montaż elementów zapewnia harmoniczne prowadzenie rynny przez układ napędowy. Dystans pomiędzy ramionami max: zazwyczaj odległości między ramionami nie przekraczają 1.5 metra, w zależności od sztywności rynny w przypadku, gdy szerokość rynny przekracza 1.5 metra, zaleca się zamontowanie od spodu trzeciego rzędu ramion, tak by poprawić stabilność całego układu Pozycja montażu głowicy ST: W jedno-masowych podajnikach zaleca się montaż głowicy w jednej linii ze środkiem ciężkości rynny. Głowica powinna być skierowana w stronę wysypu. Wymiar Z: ąt oscylacji α: Parametry maszyny, kąt oscylacji oraz prędkość obrotowa powinny być ustalane w taki sposób, by mieścić się w dozwolonym obszarze pracy (patrz rozdział 5). Śruby: Śruby stosowane w podajniku powinny mieć klasę wytrzymałości 8.8 i powinny być dokręcane z odpowiednim momentem. inimalna głębokość na jaką należy wkręcić nagwintowany pręt w element ROST (wymiar Z) wynosi 1.5 x nominalna szerokość gwintu. 4. Średnia prędkość transportu materiału v m ajważniejsze czynniki wpływające Średnia prędkość transportu materiału vm cm/s 67 63 60 57 53 50 47 43 40 37 33 30 27 23 20 17 13 7 m/min 40 38 36 34 32 30 28 26 24 22 20 18 16 14 12 8 6 4 ns = 600 ns = 520 ns = 460 = 1 = 5 = 1.2 ns = 420 = 1.4 = 1.6 = 1.8 4 6 8 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 Promień mimośrodu R [mm] ns = 400 = 4 ns = 380 ns = 360 ns = 340 = 2 ns = 320 = 2.2 = 2.5 ns = 300 = 3 = 3.3 Wykres prędkości dla kąta nachylenia ramion β = 30 2 rzut materiału < 2 ślizg materiału, prędkość v m ściśle niezdefiniowana grubość warstwy materiału właściwości dna rynny (odporność na poślizg) kąt nachylenia ramion wahaczy β zdolność transportowa materiału zależna od rozmiaru, kształtu i wilgotności ziaren (np. bardzo suchy i drobnoziarnisty materiał może mieć współczynnik poślizgu dochodzący do 30%) Przykład: Jedno-masowy układ z napędem mimośrodowym Punkt przecięcia linii promienia R = 12 mm i prędkości n s = 340 min -1 wskazuje teoretyczną prędkość transportu materiału v m = 12 m/min or 20 cm/sec. Przy współczynniku przyspieszenia > 2 i kącie nachylenia ramion β = 30 pionowe przyspieszenie przekracza 1g, w skutek czego materiał zaczyna się unosić ponad dno rynny = rzut materiału 2.23
Technologia 5. aksymalne obciążenie wahacza G, prędkość obrotowa n s i kąt oscylacji α Rozmiar (e.g. U 15) maksymalne obciążenie na wahacz [] maksymalne obroty n s [min -1 ]* < 2 = 2 = 3 = 4 a + 5 a + 6 15 0 75 60 50 640 480 18 200 150 120 0 600 450 27 400 300 240 200 560 420 38 800 600 500 400 530 390 45 1 600 1 200 1 000 800 500 360 50 2 500 1 800 1 500 1 200 470 340 60 5 000 3 600 3 000 2 400 440 320 ąt oscylacji a każdego komponentu (wahaczy i głowicy) musi być ustalany tak by mieścić się w określonych zakresach (n s and a). Obliczanie kąta oscylacji dla wahaczy Promień mimośrodu R [mm] Długość ramienia [mm] ąt oscylacji a ± [ ] α = arctan R Prosimy o kontakt w przypadku układów o wyższych przyspieszeniach lub, gdy wymagane są elementy o większej obciążalności. ajczęściej stosuje się prędkości n s w zakresie od 300 do 600 min -1 i kąt oscylacji dochodzący maksymalnie do. ±6. * podstawy: dopuszczalne częstotliwości opisane zostały w rozdziale Technologia. 6. Dwu masowy podajnik z bezpośrednią kompensacją sił aksymalne przyspieszenia w okolicach 5g, długość podajnika do 20 metrów Wyposażone w podwójne wahacze ROST D-P, D-C lub wahacze wykonane z elementów R Idealna kompensacja m 1 = m 2 Dobór elementów analogicznie jak w części 1, z tym, że należy brać pod uwagę ciężar obu rynien: Ciężar górnej rynny (+ ciężar materiału na niej) m 1 [kg] Ciężar dolnej rynny (+ ciężar materiału na niej) m 2 [kg] Całkowity ciężar oscylującego układu m = m 1 + m 2 [kg] Wartość sprężyst. dynam. c d podwójnego wahacza c d = 3 d d 360 00 2 2 π [/mm] m 1 m 2 Wyliczanie c t i F w oparciu o całkowitą masę (m 1 and m 2) Głowica napędowa zamocowana na dolnej lub górnej rynnie w dowolnym miejscu wzdłuż podajnika ożliwość wykonania elementów specjalnych z różnymi odległościami skrajnych uchwytów od mocowania centralnego ontaż w 9 krokach dla dwu-masowych podajników 1. Przed rozpoczęciem ostatecznego montażu upewnić się czy wszystkie otwory montażowe dla wahaczy zostały poprawnie nawiercone (w rynnach górnej i dolnej oraz w ramie maszyny) 2. ocując centralny uchwyt wahaczy do ramy maszyny upewnić się czy kąty nachylenia zostały poprawnie i dokładnie ustalone. Śruby mocujące dokręcać z odpowiednim momentem. 3. Podciągać ramę kontrującą/dolną rynnę do momentu, gdy otwory montażowe pokryją się z otworami dolnego ramienia wahacza. Zablokować rynnę w określonej pozycji np. za pomocą drewnianych klocków. 4. Dokręcić śruby mocujące dolną rynnę z odpowiednim momentem. 5. Podciągać górną rynnę do momentu, gdy otwory montażowe pokryją się z otworami górnego ramienia wahacza. Zablokować rynnę w określonej pozycji np. za pomocą drewnianych klocków. 6. Dokręcić śruby mocujące górną rynnę z odpowiednim momentem. 7. Ustawić mimośród w pozycji neutralnej (pomiędzy dwoma końcami skoku) i zamocować pręt wraz z głowicą napędową. Wyregulować długość pręta i dokręcić nakrętkę blokującą. 8. Usunąć blokady rynien. 9. Uruchomić układ w celu sprawdzenia poprawności działania. 2.24
Uchwyty oscylacyjne U J H C F 70 ołnierz montażowy U 60 D E O rt. nr 07 011 001 U 15 07 021 001 U 15 07 011 002 U 18 07 021 002 U 18 07 011 003 U 27 07 021 003 U 27 07 011 004 U 38 07 021 004 U 38 07 011 005 U 45 07 021 005 U 45 07 011 006 U 50 07 021 006 U 50 07 011 007 U 60 07 021 007 U 60 G [] <2 dd [m/ ] C D E F H J ø O 0 0.44 50 4 29 20 28 17 50 70 25 40 200 1.32 62 5 31.5 22 34 20 60 85 35 45 400 2.6 73 5 40.5 28 40 27 80 1 45 60 800 6.7 95 6 53 42 52 37 0 140 60 80 1 600 11.6 120 8 67 48 66 44 130 180 70 0 2 500 20.4 145 69.5 60 80 47 140 190 80 5 5 000 38.2 233 15 85 80 128 59 180 230 120 130 -H 12 12-H 16 16-H 20 20-H 24 24-H 36 36-H 42 42-H Ciężar [kg] 7 33 0.2 9.5 39 0.4 11.5 54 0.7 14 74 1.6 18 89 2.6 18 93 6.7 18 116 15.7 Struktura materiału Żeliwo Odlew z lekkiego metalu Spawana konstrukcja ze stali, malowane na niebiesko G = maksymalne obciążenie na element lub wahacz; dla wyższych przyspieszeń prosimy zapoznać się z tabelą na stronie 2.24. dd = moment dynamiczny elementu w m/ przy kącie oscylacji α ±5 i zakresie prędkości n S = 300 600 min -1. Pręt połączeniowy Wszystkie pręty łączące muszą zostać zapewnione przez klienta. Zaleca się stosowanie prętów z lewym i prawym gwintem (elementy U również z lewym i prawym gwintem). Dzięki zastosowaniu tego typu elementów możliwa jest łatwa regulacja długości ramienia wahacza. Stosując jedynie prawy gwint uzyskiwana jest mniejsza dokładność regulacji długości ramion. Dokładność regulacji ma duży wpływ na ewentualne boczne ruchy rynny (by uniknąć ruchów bocznych, wszystkie ramiona wahaczy muszą mieć dokładnie taką samą długość). Pręt łączący powinien być wkręcony w głowicę co najmniej na długość równą 1.5 x (średnica śruby). ewy eft-hand gwint thread Prawy Right-hand gwint thread Więcej informacji i obliczeń na stronach 2.22-2.24. 2.25
Pojedyncze wahacze S-P / S-PV mocowane kołnierzowo 1 S-PV H F D C S-P E odel S-PV z kołnierzem po przeciwnej stronie rt. nr G [] <2 cd [/mm] 1 C D E ø F H ø Ciężar [kg] Struktura materiałowa 07 081 001 S-P 15 07 091 001 S-PV 15 07 081 002 S-P 18 07 091 002 S-PV 18 07 081 003 S-P 27 07 091 003 S-PV 27 07 081 004 S-P 38 07 091 004 S-PV 38 07 081 005 S-P 45 07 091 005 S-PV 45 07 081 006 S-P 50 07 091 006 S-PV 50 0 5 0 200 11 120 400 12 160 800 19 200 1 600 33 200 2 500 37 250 50 62 73 95 120 145 56 68 80 4 132 160 4 50 70 7 25 18 0.5 5 60 85 9.5 35 24 0.8 5 80 1 11.5 45 34 1.8 6 0 140 14 60 40 3.6 8 130 180 18 70 45 5.5 140 190 18 80 60 8.3 Spawana konstrukcja ze stali, malowana na niebiesko S S-C centralne połączenie cierne E Promień mimośrodu R [mm] 26 24 22 20 18 16 14 12 8 6 4 2 0 S 50 S 38/45 S 27 S 18 S 15 0 1 2 3 4 5 6 ąt oscylacji α ± [ ] D rt. nr G [] <2 cd [/mm] 0 D 0.3 ø E ø S 07 071 001 S-C 15 0 5 0 40 45 + 0.4 + 0.2 18 15 0.4 07 071 002 S-C 18 200 11 120 50 55 13 0 0.2 24 18 0.6 07 071 003 S-C 27 400 12 160 60 65 16 + 0.5 + 0.3 34 27 1.3 07 071 004 S-C 38 800 19 200 80 90 20 + 0.5 + 0.2 40 38 2.6 07 071 005 S-C 45 1 600 33 200 0 1 24 + 0.5 + 0.2 45 45 3.9 07 071 006 S-C 50 2 500 37 250 120 130 30 + 0.5 + 0.2 60 50 6.1 Ciężar [kg] Struktura materiałowa wewnętrzny profil obudowa Profil z lekkiego metalu Spawana konstrukcja ze stali, malowana na niebiesko 2.26 G = maksymalne obciążenie na wahacz; dla wyższych przyspieszeń prosimy zapoznać się z tabelą na stronie 2.24. cd = wartość sprężystości dynamicznej dla kąta oscylacji α + 5 i zakresu prędkości ns = 300600 min 1 Więcej informacji i obliczeń na stronach 2.22-2.24.
Podwójne wahacze D-P / D-PV mocowane kołnierzowo 1 D-PV H F D E C D-P odel D-PV z kołnierzem po przeciwnej stronie rt. nr 07 111 001 D-P 18 07 121 001 D-PV 18 07 111 002 D-P 27 07 121 002 D-PV 27 07 111 003 D-P 38 07 121 003 D-PV 38 07 111 004 D-P 45 07 121 004 D-PV 45 07 111 005 D-P 50 07 121 005 D-PV 50 G [] =2 =3 cd [/mm] 1 C D E ø F H 150 120 23 0 62 300 240 31 120 73 600 500 45 160 95 1 200 1 000 50 200 120 1 800 1 500 56 250 145 68 80 4 132 160 Ciężar [kg] 5 60 85 9.5 35 40 x 20 1.2 5 80 1 11.5 45 55 x 34 2.6 6 0 140 14 60 70 x 50 5.5 8 130 180 18 70 80 x 40 8.5 140 190 18 80 90 x 50 12.9 Struktura materiałowa Spawana konstrukcja ze stali, malowana na niebiesko S D-C centralne połączenie cierne E D Promień mimośrodu R [mm] 26 24 22 20 18 16 14 12 8 6 4 2 0 D 50 D 45 D 38 D 27 D 18 0 1 2 3 4 5 6 ąt oscylacji α ± [ ] rt. nr G [] =2 =3 cd [/mm] 0 D 0.3 ø E S Ciężar [kg] Struktura materiałowa wewnętrzny profil obudowa 07 1 001 D-C 18 150 120 23 0 50 55 13 0 0.2 40 x 20 18 0.8 07 1 002 D-C 27 300 240 31 120 60 65 16 + 0.5 + 0.3 55 x 34 27 1.8 07 1 003 D-C 38 600 500 45 160 80 90 20 + 0.5 + 0.2 70 x 50 38 4.1 07 1 004 D-C 45 1 200 1 000 50 200 0 1 24 + 0.5 + 0.2 80 x 40 45 6.1 Profil z lekkiego metalu Spawana konstrukcja ze stali, malowana na niebiesko G = maksymalne obciążenie na wahacz; dla wyższych przyspieszeń prosimy zapoznać się z tabelą na stronie 2.24. cd = wartość sprężystości dynamicznej dla kąta oscylacji α + 5 i zakresu prędkości ns = 300600 min 1 Więcej informacji i obliczeń na stronach 2.22-2.24. 2.27
Uchwyty oscylacyjne R H C O S 1 rt. nr G [] <2 dd [m/ ] + 0.2 ø C H 0 1 0.3 ø O S + 0.5 07 291 003 R 27 400 2.6 39 21.5 16 + 0.3 48 60 65 30 35 8 27 0.5 Profil z lekkiego metalu 07 291 004 R 38 800 6.7 52 26.5 + 0.5 20 + 0.2 64 80 90 40 50 8 38 1.0 G = maksymalne obciążenie na wahacz; dla wyższych przyspieszeń prosimy zapoznać się z tabelą na stronie 2.24. dd = moment dynamiczny elementu w m/ przy kącie oscylacji α + 5 i zakresie prędkości = 300600 min 1 30 30 Ciężar [kg] Struktura materiałowa Inner square Obudowa ight metal casting, ROST blue painted Pojedynczy wahacz Podwójny wahacz ierunek transportu ierunek transportu ierunek transportu Dwa elementy R osadzone na okrągłej rurze łączącej. Za pomocą prostej płyty ustalić odległość między centrami uchwytów i dokręcić śruby zacisku z odpowiednim momentem. Dwu-kierunkowy wahacz 14,6 ierunek transportu Trzy elementy R osadzone na okrągłej rurze łączącej (prosimy zapoznać się z tabelą poniżej ukazującą zależność minimalnej grubości rury od odległości uchwytów). Rama kontrująca może być używana jako rynna transportowa o typ samym kierunku transportu co górna ryna. Wymiary rur połączeniowych lient musi zapewnić sobie rury połączeniowe we własnym zakresie. Dla pojedynczych wahaczy grubość ścianki rury równa 3mm (dla odległości centrów uchwytów dochodzącej do 300mm) powinna być w zupełności wystarczająca. Dla podwójnych wahaczy, ze względu na działanie sił ścinających, wymagana jest większa grubość ścianki rury. Prosimy zapoznać się z poniższą tabelą. ierunek transportu Trzy elementy R osadzone na okrągłej rurze. Centralny uchwyt zamocowany jest odwrotnie niż uchwyty skrajne. Zastosowanie takiej konfiguracji uchwytów skutkuje uzyskaniem przeciwnych kierunków transportu rynien dolnej i górnej. Rura ø R 27 30 R 38 40 min. grubość ścianki rury 3 4 5 3 4 5 maks. odległość uchwytów 160 220 300 200 250 300 min. kąt montażu β [ ] w dwu-kierunkowych wahaczach 26.0 19.5 14.6 27.5 22.6 19.1 Więcej informacji i obliczeń na stronach 2.22-2.24. W przypadku innych odległości uchwytów prosimy o kontakt. 2.28
Głowice napędowe ST F H H S J ST 18 ST 50 ST 60 80 50 C D E J ø16,5 H ST 50-2 ST 60-3 and ST 80 ST 60-3: 80 ST 80: 90 S F H J C D E J 50 ST 60-3: ø16,5 ST 80: ø20,5 nowość nowość nowość nowość nowość nowość nowość nowość rt. nr 07 031 001 ST 18 07 041 001 ST 18 07 031 002 ST 27 07 041 002 ST 27 07 031 003 ST 38 07 041 003 ST 38 07 031 004 ST 45 07 041 004 ST 45 07 031 005 ST 50 07 041 005 ST 50 07 031 015 ST 50-2 07 041 015 ST 50-2 07 031 026 ST 60 07 041 026 ST 60 07 031 016 ST 60-3 07 041 016 ST 60-3 07 031 027 ST 80 07 041 027 ST 80 F [] n s [min 1 ] α ST + 5 C D E H + 0.5 J 0 S 400 600 50 55 0 0.3 31.5 45 20 12 + 0.3 6 22 39 1 000 560 60 65 0 0.3 40.5 60 27 20 + 0.4 8 28 54 2 000 530 80 90 0 0.3 53 80 37 25 + 0.4 42 74 3 500 500 0 1 0 0.3 67 0 44 35 + 0.5 12 48 89 6 000 470 120 130 0 0.3 69.5 5 47 40 + 0.5 12 x 40 60 93 000 470 200 130 0 0.3 69.5 5 47 40 + 0.5 12 x 40 60 93 13 000 440 200 2 + 0.2 85 130 59 45 16 80 117 20 000 440 300 3 + 0.2 85 130 59 45 16 75 117 27 000 380 300 3 + 0.2 0 160 77 60 20 0 150 12 12-H 16 16-H 20 20-H 24 24-H 36 36-H 36 36-H 42 42-H 42 42-H 52 52-H Ciężar [kg] 18 0.2 27 0.4 38 1.1 45 1.8 50 5.5 50 6.9 60 15.6 60 20.2 80 36.7 Struktura materiałowa n s = maksymalna prędkość przy kącie oscylacji + 5 ; eśli kąt oscylacji jest mniejszy możliwe jest zwiększenie prędkości obrotowej (prosimy zapoznać się z działem dopuszczalne częstotliwości w rozdziale Technologia). F Obliczenia dotyczące siły przyspieszenia na stronie 2.22. Długość pręta prowadzącego ST i promień mimośrodu R Zgodnie z wytycznymi dotyczącymi dopuszczalnych częstotliwości, kąt oscylacji α ST nie powinien przekraczać + 5.7. ąt ten odpowiada współczynnikowi R : ST równemu1 :. Stop lekkich metali Profil z lekkiego metalu Żeliwo sferoidalne Stal Obudowa malowana na niebiesko alowane na niebiesko Obliczanie kąta oscylacji dla elementu ST Promień mimośrodu Odległość środków ąt oscylacji α ST + [ ] R [mm] ST [mm] α ST = arcsin R ST Wytyczne montażu ontując głowicę napędową pod rynną należy zadbać o sztywność, wytrzymałość i odpowiednie wymiary struktury otaczającej miejsce wprowadzania energii z napędu mimośrodowego. Zbyt lekkie i zbyt krótkie uchwyty głowic napędowych mogą powodować zmęczenie materiału co w konsekwencji może prowadzić do pęknięć rynny. Głowice muszą być montowane całkowicie bezluzowo (łączenie cierne). Zastosowanie kilku głowic napędowych zwiększa zakres mocy jaki można przenieść do rynny. W takim wypadku należy zwrócić uwagę na to by wszystkie głowice wraz z prętami miały takie same długości. ierunek siły przenoszonej od głowicy powinien być prostopadły do ramion wahaczy (układ taki pozwala zachować płynną pracę podajnika). Więcej informacji i obliczeń na stronach 2.22-2.24. Szeregowe połączenie 4 szt. ST 50 2.29