POMPOWNIE ŚCIEKÓW W M. KARWIK, TRZONKI, SZCZECHY MAŁE I MALDANIN

5 BUDOWA SIECI KANALIZACJI SANITARNEJ I WODOCIĄGOWEJ Z PRZYŁĄCZAMI OD M. MALDANIN DO M. ZDORY, PRZEBUDOWA ISTNIEJĄCEGO KOLEKTORA TŁOCZNEGO PISZ MALDANIN Etap II POMPOWNIE ŚCIEKÓW W M. KARWIK, TRZONKI, SZCZECHY MAŁE I MALDANIN Obręb Karwik Nr działek: 17/3, 37, 127/7, 8/20, 125, 132/4, 132/3, 89/4, 102, 140/11, 16/21, 16/31, 1/20, Obręb Trzonki - Nr działek: 122, 64/2, 77 Obręb Szczechy Małe - Nr działek: 21/33, 30 Obręb Maldanin - Nr działek: 25 Obręb Jeglin Nr działek: 63/4, PROJEKT WYKONAWCZY Kod CPV 45232423-3 Przepopownie ścieków ZAMAWIAJĄCY: Opracowanie: Urząd Miejski w Piszu ul. Gustawa Gizewiusza 5 12 200 Pisz Zakład Obsługi Inwestycji Koplex-Bud ulica - Królowej Jadwigi 18 C/4 kod - 11-500 Giżycko telefon - tel. (087) 428 50 13 Projektant: Asystent projektanta: Sprawdził: gr inż. Roan Stańczyk Specjalność instalacyjno-inżynieryjna Sieci sanitarne uprawnienia projektowe SUW-17/98 gr inz. Jacek Kozłowski gr inż. Marta Skarżyńska-Stańczyk Specjalność instalacyjno-inżynieryjna Sieci sanitarne uprawnienia projektowe SUW-31/91 Giżycko, 30.09.2008 r

SPIS TREŚCI: KLAUZULA O KOMPLETNOŚCI DOKUMENTACJI 3 OPIS TECHNICZNY 4 1. Dane ogólne 4 2. Inwestor 4 3. Podstawa opracowania 4 4. Założenia do projektu 4 5. Dobór przepopowni 5 5.1 Przepopownia PK 1 - Karwik 5 5.2. Przepopownia PK 2 - Karwik 8 5.3. Przepopownia PK 3 - Karwik 11 5.4. Przepopownia PK 4 - Karwik 14 5.5. Przepopownia PK 5 Karwik 17 5.6. Przepopownie PK 6 - Karwik 20 5.7. Przepopownia PK 7 - Karwik 23 5.8. Przepopownia PK 8 - Karwik 26 5.9. Przepopownia PK 10 - Karwik 29 5.10. Przepopownia PK 11 - Karwik 32 5.11. Przepopownia PK 12 - Karwik 35 5.12. Przepopownia PK 13 - Karwik 38 5.13. Przepopownia Pl 1 - Karwik 41 5.14. Przepopownia PSM 1 Szczechy Małe 43 5.15. Przepopownia PSM 2 - Szczechy Małe 46 5.16. Przepopownia PT 1 - Trzonki 49 5.17. Przepopownia PT 2 - Trzonki 52 5.18. Przepopownia PlT 1 - Trzonki 55 5.19. Przepopownia PJ 1 - Jeglin 57 5.20. Przepopownia PM 1 - Maldanin 60 6.1 Betonowy korpus popowni 63 6.2 Układ hydrauliczno-echaniczny 63 6.3 Szafa sterownicza 64 6.4 Wytyczne do projektu zasilania energetycznego i sterowania 65 7. Place, drogi i ogrodzenie terenu 65 8. Konstrukcja przepopowni przydoowej 65 9. Wytyczne realizacji 67 Charakterystyki i dane techniczne pop 68-127 2

Rysunki Rys. 1-19 - Projekt zagospodarowania terenu Rys. 20 - Plan zagospodarowania terenu wokół przepopowni Rys. 21 - Ogrodzenie z siatki plecionej Rys. 22 - Furtka stalowa Rys. 23 - Przekrój poprzeczny placu z polbruku KLAUZULA O KOMPLETNOŚCI DOKUMENTACJI Projekt wykonawczy został wykonany zgodnie z uową, obowiązującyi przepisai i norai, jest uznany za kopletny z punktu widzenia celu, któreu a służyć to jest przeprowadzeniu postępowania poprzedzającego rozpoczęcie robót budowlanych przez organy adinistracji architektoniczno-budowlanej określone w Prawie budowlany 3

OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne Przediote opracowania jest budowa kanalizacji sanitarnej grawitacyjnej i tłocznej, sieciowych popowni ścieków dla iejscowości Karwik, Szczechy Małe, Trzonki i Maldanin w Ginie Pisz. Przepopownie będą zlokalizowane na działkach. Obręb Karwik - Nr działek: 17/3, 37, 127/7, 8/20, 125, 132/4, 132/3, 89/4, 102, 140/11, 16/21, 16/31, 1/20, Obręb Trzonki - Nr działek: 122, 64/2, 77 Obręb Szczechy Małe - Nr działek: 21/33, 30 Obręb Maldanin - Nr działek: 25 Obręb Jeglin Nr działek: 63/4, 2. Inwestor Inwestore przedsięwzięcia jest: ZAMAWIAJĄCY: Urząd Miejski w Piszu ul. Gustawa Gizewiusza 5 12 200 Pisz 3. Podstawa opracowania 3.1. Zlecenie Inwestora 3.2. Plan sytuacyjno - wysokościowy w skali 1:500 3.3. Katalog pop typu ABS 3.4. Poradnik Projektanta Przeysłowego PPP 3.5 Koputerowy progra doboru pop i przepopowni ABS, Ekol-Unicon 3.6 P.T. kanalizacji tłocznej 3.7 P.T. kanalizacji grawitacyjnej 3.8 Poiary i wizja w terenie 4. Założenia do projektu Projekt techniczny przepopowni ścieków i projektowanej sieci sanitarnej grawitacyjnej i tłocznej dla zabudowy jednorodzinnej i zagrodowej w iejscowościach: Karwik, Szczechy Małe, Trzonki i Maldanin przewiduje perspektywiczną rozbudowę iejscowości z uwzględnienie funkcji turystycznych. Dotyczy to również obszarów objęty iejscowy plane zagospodarowania przestrzennego w iejscowości Jeglin. Wybudowanie przepopowni i rurociągu tłocznego pozwoli na odprowadzenie ścieków do istniejącej oczyszczalni w Piszu. Oczyszczalnia ścieków w Piszu jest obiekte, który spełnia obowiązujące nory w zakresie oczyszczania ścieków. Przepopownie będą obsługiwać zabudowania ieszkalne i obiekty gospodarcze. Wydajność pop i średnice rurociągów tłocznych przewidują ewentualną rozbudowę przepopowni. Przepustowość przepopowni i dane dotyczące zużycia wody przyjęto w oparciu o inforacje uzyskane z eksploatacji istniejącej SUW w Piszu. 4

Przepopownie wykonane zostaną jako prefabrykowany, kopletny obiekt wyposażony w instalację technologiczną, autoatykę i sterowanie. Przepopownie będą przystosowane do zabudowy w istniejących drogach. Płyta stropowa i właz przepopowni będą posiadały konstrukcję przystosowaną do ruchu ciężkiego saochodów ciężarowych (wytrzyałość do 40 t). Część przepopowni zostanie posadowiona poniżej wody gruntowej. Wykop należy wykonać w osłonie z grodzic GŻ 4. Wykop wykonać do rzędnej 30 c powyżej wody gruntowej. Z tego poziou zabić grodzice GŻ 4 o długości 6. Po wykonaniu konstrukcji rozporowej wykonać wykop do rzędnej projektowanej. Wodę z wykopu popować powierzchniowo ze studzienki zbiorczej. W przypadku, kiedy wypór wody jest większy od ciężaru studni należy wykonać pierścień dociążający zgodnie z załączonyi obliczeniai. 5. Dobór przepopowni 5.1 Przepopownia PK 1 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 1 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 360 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 43,20 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 56,16 3 /d Qaxh = 4,21 3 /h Qaxh = 11,48 3 /h Qaxh = 15,69 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 4,36 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Maxyalny dopływ godzinowy Qaxh 15,69 3 /h 5

Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 4,36 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 13 - inialny cykl Tin = 276,923 = V cz = 603,45 l V cz = 0,603 3 Przyjęto studnię średnicy d = 2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,19 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,628 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 300 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,20 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,20 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,60 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 115,24 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,70 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,10 n.p.. Zapas alarowy 0,50 Objętość zapasu alarowego 1,570 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,60 Minialny pozio ścieków Hin = 114,40 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,30 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 113,80 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 3,30 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,60 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,72 6

Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,80 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,39 ton Wypór wody W = 7,69 ton Objętość pierścienia betonowego Vb = 1,05 3 Szerokość pierścienia betonowego b = 0,35 Wysokość pierścienia betonowego h = 0,41 Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR M55/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 5,50 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 16,10 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 19,40 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 3,30 - straty hudrauliczne Hst= 16,10 - wydajność Q = 21,20 3 /h Q = 5,89 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 125,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 90,0 Długość rurociągu tłocznego L = 1 262 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,93 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,98 3 Wykop na odkład 78,66 3 Wykop na odwóz 13,75 3 Zasypanie wykopu 64,90 3 7

5.2. Przepopownia PK 2 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 2 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 290 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 34,80 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 45,24 3 /d Qaxh = 3,39 3 /h Qaxh = 0,64 3 /h Qaxh = 4,04 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,12 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 4,04 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,12 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 6 - inialny cykl Tin = 600 V cz = 336,38 l 8

V cz = 0,336 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,19 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,353 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 300 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 116,40 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 114,90 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 114,90 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,44 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,44 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 114,80 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,353 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,60 Minialny pozio ścieków Hin = 114,40 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,30 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 113,80 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 3,04 Wysokość przepopowni bez płyty H = 2,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 2,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,29 ton Wypór wody W = 5,39 ton Objętość pierścienia betonowego Vb = 0,50 3 Szerokość pierścienia betonowego b = 0,25 Wysokość pierścienia betonowego h = 0,36 Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S17/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,65 kw 9

Straty liniowe i iejscowe Hstr = 10,66 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 13,70 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 3,04 - straty hudrauliczne Hst= 10,66 - wydajność Q = 8,86 3 /h Q = 2,46 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 75,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 61,4 Długość rurociągu tłocznego L = 622 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,83 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 41,87 3 Wykop na odwóz 6,44 3 Zasypanie wykopu 35,43 3 10

V cz = 0,161 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,14 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,00 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,50 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,50 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,34 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,34 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,40 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,20 Minialny pozio ścieków Hin = 115,00 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,90 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,40 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 2,34 Wysokość przepopowni bez płyty H = 2,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 2,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,29 ton Wypór wody W = 2,75 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S13/4D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,30 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 3,44 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 5,78 12

- geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 2,34 - straty hudrauliczne Hst= 3,44 - wydajność Q = 2,90 3 /h Q = 0,81 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 32,6 Długość rurociągu tłocznego L = 159 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,97 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 41,87 3 Wykop na odwóz 4,35 3 Zasypanie wykopu 37,52 3 13

5.5. Przepopownia PK 5 Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 5 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 130 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 15,60 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 20,28 3 /d Qaxh = 1,52 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 1,52 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,42 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 1,52 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,42 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 5 - inialny cykl Tin = 720 V cz = 152,10 l 17

V cz = 0,152 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,13 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 116,30 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 114,80 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 114,80 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,95 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,95 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 114,70 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,50 Minialny pozio ścieków Hin = 114,30 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,20 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 113,70 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 3,65 Wysokość przepopowni bez płyty H = 2,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 2,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,29 ton Wypór wody W = 3,75 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 08 D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 10,75 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 14,40 18

5.6. Przepopownie PK 6 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 6 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 20 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 2,40 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 3,12 3 /d Qaxh = 0,23 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,23 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,07 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,23 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,07 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 2 - inialny cykl Tin = 1800 V cz = 58,50 l 20

V cz = 0,059 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,05 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,00 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,50 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,50 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 116,30 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 116,30 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,40 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,20 Minialny pozio ścieków Hin = 115,00 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,90 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,40 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 1,30 Wysokość przepopowni bez płyty H = 2,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 2,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,29 ton Wypór wody W = 2,75 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S12/D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,20 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 17,50 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 18,80 21

- geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 1,30 - straty hudrauliczne Hst= 17,50 - wydajność Q = 3,50 3 /h Q = 0,97 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 550 - Dn 63 51,4 L = 197 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,74 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 41,87 3 Wykop na odwóz 4,35 3 Zasypanie wykopu 37,52 3 22

5.7. Przepopownia PK 7 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 6 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 40 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 4,80 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 6,24 3 /d Qaxh = 0,47 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,47 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,13 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,47 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,13 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 2 - inialny cykl Tin = 1800 23

V cz = 117,00 l V cz = 0,117 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,10 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,00 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,50 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,50 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 116,30 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 116,30 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,40 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,20 Minialny pozio ścieków Hin = 115,00 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,90 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,40 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 1,30 Wysokość przepopowni bez płyty H = 2,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 2,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,29 ton Wypór wody W = 2,75 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S12/D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,20 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 17,50 Paraetry pracy popy: 24

- wysokość podnoszenia całkowita Ht = 18,80 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 1,30 - straty hudrauliczne Hst= 17,50 - wydajność Q = 3,50 3 /h Q = 0,97 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 579 - Dn 63 51,4 L = 197 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,74 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 41,87 3 Wykop na odwóz 4,35 3 Zasypanie wykopu 37,52 3 25

5.9. Przepopownia PK 10 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 10 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 60 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 7,20 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 9,36 3 /d Qaxh = 0,70 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,70 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,20 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,70 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,20 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 3 - inialny cykl Tin = 1200 29

V cz = 117,00 l V cz = 0,117 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,10 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,90 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,70 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 116,30 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 116,75 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 116,75 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,60 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,40 Minialny pozio ścieków Hin = 115,20 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,10 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,60 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 1,55 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,50 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,62 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 116,20 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,25 ton Wypór wody W = 2,46 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S13/4D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,30 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 4,88 30

Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 6,43 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 1,55 - straty hudrauliczne Hst= 4,88 - wydajność Q = 2,17 3 /h Q = 0,60 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 32,6 Długość rurociągu tłocznego L = 141 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,72 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 0 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 73,20 3 Wykop na odwóz 5,35 3 Zasypanie wykopu 67,85 3 31

5.10. Przepopownia PK 11 Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PK 11 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 88 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 10,56 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 13,73 3 /d Qaxh = 1,03 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 1,03 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,29 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 1,03 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,29 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 3 - inialny cykl Tin = 1200 V cz = 171,60 l 32

V cz = 0,172 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,15 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 115,80 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 114,00 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 114,20 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,44 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,44 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 113,90 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Nadciśnienie w rurociągu tłoczny 5,00 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 113,70 n.p.. Minialny pozio ścieków Hin = 113,50 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego D Alar D = 113,40 n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 112,90 n.p.. Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 8,94 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,10 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,22 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,70 ton Wypór wody W = 3,18 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 08 D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 7,06 Paraetry pracy popy: 33

- wysokość podnoszenia całkowita Ht = 16,00 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 3,94 - straty hudrauliczne Hst= 12,06 - wydajność Q = 2,81 3 /h Q = 0,78 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 32,6 Długość rurociągu tłocznego L = 66 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,94 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 53,88 3 Wykop na odwóz 4,77 3 Zasypanie wykopu 49,11 3 34

5.13. Przepopownia Pl 1 - Karwik Obliczanie ilości ścieków Przepopownia lokalna Pl 1 - Karwik Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 40 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 4,80 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Maxyalny dopływ sekundowy Qaxd = 6,24 3 /d Qaxh = 0,47 3 /h Qaxh = 3 /h Qaxh = 0,47 3 /h Qaxs = 0,13 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Maxyalny dopływ godzinowy Maxyalny dopływ sekundowy Qaxh = 0,47 3 /h Qaxs = 0,13 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 1 - inialny cykl Tin = 3600 41

V cz = 234,00 l V cz = 0,234 3 Przyjęto studnię średnicy d = 0,8 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,47 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,100 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 150 Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 09 W 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 1 szt Moc silnika P = 1,84 kw Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 15,00 - wydajność Q = 5,27 3 /h Q = 1,46 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 32,6 Prędkość przepływu w rurociągu V = 1,75 /s L= 301 42

5.14. Przepopownia PSM 1 Szczechy Małe Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PSM 1 - Szczechy Małe Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 340 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 40,80 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 53,04 3 /d Qaxh = 3,98 3 /h Qaxh = 0,51 3 /h Qaxh = 4,49 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,25 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 4,49 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,25 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 7 - inialny cykl Tin = 514,286 V cz = 320,91 l 43

- geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 3,50 - straty hudrauliczne Hst= 25,30 - wydajność Q = 7,90 3 /h Q = 2,19 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 75,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 61,4 Długość rurociągu tłocznego L = 1 816 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,74 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 90,38 3 Wykop na odwóz 8,58 3 Zasypanie wykopu 81,80 3 45

5.15. Przepopownia PSM 2 - Szczechy Małe Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PSM 2 - Szczechy Małe Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 44 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 5,28 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 6,86 3 /d Qaxh = 0,51 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 2 - inialny cykl Tin = 1800 V cz = 128,70 l 46

V cz = 0,129 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,11 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 118,60 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 116,20 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 116,90 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 118,00 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 118,00 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 116,10 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,90 Minialny pozio ścieków Hin = 115,70 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,60 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 115,10 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 2,30 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,70 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,82 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,52 ton Wypór wody W = 0,03 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S134/D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,30 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 3,66 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 5,96 47

5.16. Przepopownia PT 1 - Trzonki Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PT 1 - Trzonki Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 168 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 20,16 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 26,21 3 /d Qaxh = 1,97 3 /h Qaxh = 5,25 3 /h Qaxh = 7,22 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,01 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 7,22 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,01 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ------------------------------ 0,004 Przyjęto - ilość cykli n = 8 - inialny cykl Tin = 450 V cz = 451,18 l 49

V cz = 0,451 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,26 Przyjęto do projektu Hcz = 0,30 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,530 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 180 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,70 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,90 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 116,00 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 118,00 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 118,00 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 11,20 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,80 n.p.. Zapas alarowy 0,40 Objętość zapasu alarowego 0,707 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,40 Minialny pozio ścieków Hin = 115,10 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,00 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,50 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 14,10 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,40 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,52 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,11 ton Wypór wody W = 1,33 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR M55/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 5,50 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 18,60 Paraetry pracy popy: 50

- wysokość podnoszenia całkowita Ht = 32,70 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 14,10 - straty hudrauliczne Hst= 18,60 - wydajność Q = 8,89 3 /h Q = 2,47 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 75,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 61,4 Długość rurociągu tłocznego L = 905 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,83 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 0 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 68,00 3 Wykop na odwóz 7,72 3 Zasypanie wykopu 60,27 3 51