P.T. PRZEPOMPOWNI ŚCIEKÓW

Transkrypt

1 5 BUDOWA SIECI KANALIZACJI SANITARNEJ I WODOCIĄGOWEJ Z PRZYŁĄCZAMI OD M. MALDANIN DO M. ZDORY, PRZEBUDOWA ISTNIEJĄCEGO KOLEKTORA TŁOCZNEGO PISZ MALDANIN Etap I P.T. PRZEPOMPOWNI ŚCIEKÓW Obręb Zdory - Nr działek: 254, 211/2, 165, 94/1 Obręb Szczechy Wielkie - Nr działek: 59/6, 29/4 Obręb Trzonki - Nr działek: 150, 137 Obręb Jeglin - Nr działek: 48, 50/1, 13/2, 11 PROJEKT WYKONAWCZY Kod CPV Przepopownie ścieków ZAMAWIAJĄCY: Urząd Miejski w Piszu ul. Gustawa Gizewiusza Pisz Opracowanie: Zakład Obsługi Inwestycji Koplex-Bud ulica - Królowej Jadwigi 18 C/4 kod Giżycko telefon - tel. (087) Projektant: Asystent projektanta: Sprawdził: gr inż. Roan Stańczyk Specjalność instalacyjno-inżynieryjna Sieci sanitarne uprawnienia projektowe SUW-17/98 gr inz. Jacek Kozłowski gr inż. Marta Skarżyńska-Stańczyk Specjalność instalacyjno-inżynieryjna Sieci sanitarne uprawnienia projektowe SUW-31/91 Giżycko, r

2 SPIS TREŚCI: KLAUZULA O KOMPLETNOŚCI DOKUMENTACJI 3 OPIS TECHNICZNY 4 1. Dane ogólne 4 2. Inwestor 4 3. Podstawa opracowania 4 4. Założenia do projektu 4 5. Dobór przepopowni Przepopownia PZ 4 - Zdory Przepopownia PZ 3 - Zdory Przepopownia PZ 2 - Zdory Przepopownia PZ 1 - Zdory Przepopownia PSW 2 Szczechy Wielkie Przepopownie PSW 1 Szczechy Wielkie Przepopownia PJ 5 - Jeglin Przepopownia PJ 4 - Jeglin Przepopownia PJ 3 - Jeglin Przepopownie lokalne PJl 1 PJl 3 - Jeglin Betonowy korpus popowni Układ hydrauliczno-echaniczny Szafa sterownicza Wytyczne do projektu zasilania energetycznego i sterowania Place, drogi i ogrodzenie terenu Konstrukcja przepopowni przydoowej Wytyczne realizacji 37 Charakterystyki i dane techniczne pop

3 Rysunki - Projekt zagospodarowania terenu Rys Ogrodzenie z siatki plecionej Rys Furtka stalowa Rys Przekrój poprzeczny placu z polbruku Rys Plan zagospodarowania terenu wokół przepopowni Rys. 15 KLAUZULA O KOMPLETNOŚCI DOKUMENTACJI Projekt wykonawczy został wykonany zgodnie z uową, obowiązującyi przepisai i norai, jest uznany za kopletny z punktu widzenia celu, któreu a służyć to jest przeprowadzeniu postępowania poprzedzającego rozpoczęcie robót budowlanych przez organy adinistracji architektoniczno-budowlanej określone w Prawie budowlany 3

4 OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne Przediote opracowania jest budowa kanalizacji sanitarnej grawitacyjnej i tłocznej, sieciowych popowni ścieków dla iejscowości Zdory, Szczechy Wielkie i Maldanin w Ginie Pisz Przepopownie będą zlokalizowane na działkach. Obręb Zdory - Nr działek: 254, 211/2, 165, 94/1 Obręb Szczechy Wielkie - Nr działek: 59/6, 29/4 Obręb Trzonki - Nr działek: 150, 137 Obręb Jeglin - Nr działek: 48, 50/1, 13/2,11 2. Inwestor Inwestore przedsięwzięcia jest: ZAMAWIAJĄCY: Urząd Miejski w Piszu ul. Gustawa Gizewiusza Pisz 3. Podstawa opracowania 3.1. Zlecenie Inwestora 3.2. Plan sytuacyjno - wysokościowy w skali 1: Katalog pop typu ABS 3.4. Poradnik Projektanta Przeysłowego PPP 3.5 Koputerowy progra doboru pop i przepopowni ABS, Ekol-Unicon 3.6 P.T. kanalizacji tłocznej 3.7 P.T. kanalizacji grawitacyjnej 3.8 Poiary i wizja w terenie 4. Założenia do projektu Projekt techniczny przepopowni ścieków i projektowanej sieci sanitarnej grawitacyjnej i tłocznej dla zabudowy jednorodzinnej i zagrodowej w iejscowościach: Zdory, Szczechy Wielkie i Jeglin przewiduje perspektywiczną rozbudowę iejscowości z uwzględnienie funkcji turystycznych. Dotyczy to również obszarów objęty iejscowy plane zagospodarowania przestrzennego w iejscowości Jeglin. Wybudowanie przepopowni i rurociągu tłocznego pozwoli na odprowadzenie ścieków do istniejącej oczyszczalni w Piszu. Oczyszczalnia ścieków w Piszu jest obiekte, który spełnia obowiązujące nory w zakresie oczyszczania ścieków. Przepopownie będą obsługiwać zabudowania ieszkalne i obiekty gospodarcze. Wydajność pop i średnice rurociągów tłocznych przewidują ewentualną rozbudowę przepopowni. Przepustowość przepopowni i dane dotyczące zużycia wody przyjęto w oparciu o inforacje uzyskane z eksploatacji istniejącej SUW w Piszu. Przepopownie wykonane zostaną jako prefabrykowany, kopletny obiekt wyposażony w instalację technologiczną, autoatykę i sterowanie. 4

5 Część przepopowni zostanie posadowiona poniżej wody gruntowej. Wykop należy wykonać w osłonie z grodzic GŻ 4. Wykop wykonać do rzędnej 30 c powyżej wody gruntowej. Z tego poziou zabić grodzice GŻ 4 o długości 6. Po wykonaniu konstrukcji rozporowej wykonać wykop do rzędnej projektowanej. Wodę z wykopu popować powierzchniowo ze studzienki zbiorczej. W przypadku, kiedy wypór wody jest większy od ciężaru studni należy wykonać pierścień dociążający zgodnie z załączonyi obliczeniai. 5. Dobór przepopowni 5.1 Przepopownia PZ 4 - Zdory Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PZ 4 - Zdory Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 44 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 5,28 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 6,86 3 /d Qaxh = 0,51 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: 5

6 Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 2 - inialny cykl Tin = 1800 V cz = 128,70 l V cz = 0,129 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,11 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 121,10 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 119,34 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 119,40 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 120,74 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 120,74 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 119,24 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 119,04 Minialny pozio ścieków Hin = 118,84 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 118,74 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 118,24 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 1,90 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,06 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,18 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,65 ton Wypór wody W = -4,46 ton 6

7 Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 08/D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 14,40 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 16,30 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 1,90 - straty hudrauliczne Hst= 14,40 - wydajność Q = 2,96 3 /h Q = 0,82 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 35,8 Długość rurociągu tłocznego L = 350 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,82 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 52,16 3 Wykop na odwóz 4,72 3 Zasypanie wykopu 47,44 3 7

8 5.2. Przepopownia PZ 3 - Zdory Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PZ 3 - Zdory Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 475 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 57,00 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 74,10 3 /d Qaxh = 5,56 3 /h Qaxh = 0,51 3 /h Qaxh = 6,07 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,69 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 6,07 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 1,69 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 10 - inialny cykl Tin = 360 V cz = 303,38 8

9 V cz = 0,303 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,17 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,353 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 118,00 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,70 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 116,30 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,54 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 118,24 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,60 n.p.. Zapas alarowy 0,30 Objętość zapasu alarowego 0,530 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,30 Minialny pozio ścieków Hin = 115,10 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,00 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,50 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 3,14 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,70 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,82 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,52 ton Wypór wody W = 1,33 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S12/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,20 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 10,96 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 14,10 9

10 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 3,14 - straty hudrauliczne Hst= 10,96 - wydajność Q = 6,76 3 /h Q = 1,88 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 63,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 51,4 Długość rurociągu tłocznego L = 456 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,91 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 84,38 3 Wykop na odwóz 8,36 3 Zasypanie wykopu 76,

11 5.3. Przepopownia PZ 2 - Zdory Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PZ 2 - Zdory Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 156 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 18,72 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 24,34 3 /d Qaxh = 1,83 3 /h Qaxh = 6,07 3 /h Qaxh = 7,90 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,19 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 7,90 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,19 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 12 - inialny cykl Tin = 300 V cz = 328,97 l 11

12 V cz = 0,329 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,19 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,353 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 116,80 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,30 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,10 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 116,74 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 116,74 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 0,00 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,20 n.p.. Zapas alarowy 0,40 Objętość zapasu alarowego 0,707 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,80 Minialny pozio ścieków Hin = 114,60 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,50 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,00 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 2,14 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,00 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,12 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,57 ton Wypór wody W = 2,39 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 09 D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 2,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 6,59 Paraetry pracy popy: 12

13 - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 8,73 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 2,14 - straty hudrauliczne Hst= 6,59 - wydajność Q = 10,00 3 /h Q = 2,78 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 63,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 51,4 Długość rurociągu tłocznego L = 137 Prędkość przepływu w rurociągu V = 1,34 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 49,65 3 Wykop na odwóz 6,87 3 Zasypanie wykopu 42,

14 5.4. Przepopownia PZ 1 - Zdory Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PZ 1 - Zdory Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 135 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 16,20 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 21,06 3 /d Qaxh = 1,58 3 /h Qaxh = 7,90 3 /h Qaxh = 9,48 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,63 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 9,48 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 2,63 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 12 - inialny cykl Tin = 300 V cz = 394,98 l 14

15 V cz = 0,395 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,22 Przyjęto do projektu Hcz = 0,30 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,530 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 180 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,20 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,40 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,50 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 116,82 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 122,40 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 0,00 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,30 n.p.. Zapas alarowy 0,40 Objętość zapasu alarowego 0,707 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,90 Minialny pozio ścieków Hin = 114,60 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,50 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,00 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 7,80 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,40 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,52 [- Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 n.p.. Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 Ciężar studni z urządzeniai G = 5,11 ton Wypór wody W = 2,39 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR M70/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 7,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 36,90 Paraetry pracy popy: 15

16 - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 44,70 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 7,80 - straty hudrauliczne Hst= 36,90 - wydajność Q = 12,60 3 /h Q = 3,50 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 80,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 73,6 Długość rurociągu tłocznego L = Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,82 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 68,00 3 Wykop na odwóz 7,72 3 Zasypanie wykopu 60,

17 5.5. Przepopownia PSW 2 Szczechy Wielkie Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PSW 2 - Szczechy Wielkie Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 44 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 5,28 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 6,86 3 /d Qaxh = 0,51 3 /h Qaxh = 0,00 3 /h Qaxh = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,51 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,14 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 2 - inialny cykl Tin = 1800 V cz = 128,70 l 17

18 V cz = 0,129 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,11 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 119,20 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 116,40 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 117,50 n.p.. Rzędna rurociągu w studzience rozprężnej Rzr = 117,50 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 117,50 n.p.. Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 116,30 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 116,10 Minialny pozio ścieków Hin = 115,90 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,80 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 115,30 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 1,60 Wysokość przepopowni bez płyty H = 4,10 Całkowita wysokość przepopowni H = 4,22 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 6,07 ton Wypór wody W = -0,26 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S13/4D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,30 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 3,32 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 4,92 18

19 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 1,60 - straty hudrauliczne Hst= 3,32 - wydajność Q = 3,77 3 /h Q = 1,05 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 135 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,80 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 110,06 3 Wykop na odwóz 6,20 3 Zasypanie wykopu 103,

20 5.6. Przepopownie PSW 1 Szczechy Wielkie Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PSW 1 - Szczechy Wielkie Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 130 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 15,60 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 20,28 3 /d Qaxh = 1,52 3 /h Qaxh = 9,99 3 /h Qaxh = 11,52 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 3,20 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 11,52 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 3,20 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 12 - inialny cykl Tin = 300 V cz = 479,80 l 20

21 V cz = 0,480 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,5 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,27 Przyjęto do projektu Hcz = 0,30 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,530 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,00 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,00 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,30 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 116,00 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 119,00 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 0,00 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 114,90 n.p.. Zapas alarowy 0,40 Objętość zapasu alarowego 0,707 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,50 Minialny pozio ścieków Hin = 114,20 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,10 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 113,60 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 4,80 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,60 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,72 [- Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 n.p.. Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 Ciężar studni z urządzeniai G = 5,39 ton Wypór wody W = 3,25 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR M70/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 7,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 39,30 Paraetry pracy popy: 21

22 - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 44,10 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 4,80 - straty hudrauliczne Hst= 39,30 - wydajność Q = 13,50 3 /h Q = 3,75 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 80,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 73,6 Długość rurociągu tłocznego L = Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego Dn = 100,0 - Dn 100 Dw = 90,0 L = Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,88 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 Podsypka żwirowa 0,63 3 Wykop na odkład 78,66 3 Wykop na odwóz 8,15 3 Zasypanie wykopu 70,

23 5.7. Przepopownia PJ 5 - Jeglin Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PJ 5 - Jeglin Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 105 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 12,60 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 16,38 3 /d Qaxh = 1,23 3 /h Qaxh = 3 /h Qaxh = 1,23 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,34 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 1,23 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,34 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 4 - inialny cykl Tin =

24 V cz = 153,56 l V cz = 0,154 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,14 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 270 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 119,20 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 116,50 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 117,50 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 117,50 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 119,00 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 19,65 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 116,40 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 116,20 Minialny pozio ścieków Hin = 116,00 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,90 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 115,40 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 22,65 Wysokość przepopowni bez płyty H = 4,00 Całkowita wysokość przepopowni H = 4,12 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,94 ton Wypór wody W = -0,40 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S17/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,70 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 1,25 24

25 Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 23,90 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 22,65 - straty hudrauliczne Hst= 1,25 - wydajność Q = 4,85 3 /h Q = 1,35 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 5 Prędkość przepływu w rurociągu V = 1,03 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 103,21 3 Wykop na odwóz 6,06 3 Zasypanie wykopu 97,

26 5.8. Przepopownia PJ 4 - Jeglin Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PJ 4 - Jeglin Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 50 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 6,00 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 7,80 3 /d Qaxh = 0,59 3 /h Qaxh = 3 /h Qaxh = 0,59 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,16 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,59 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,16 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 4 - inialny cykl Tin = 900 V cz = 73,13 l 26

27 V cz = 0,073 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,06 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,60 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 115,80 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,90 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 118,50 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 119,00 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 8,73 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 115,70 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 115,50 Minialny pozio ścieków Hin = 115,30 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 115,20 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 114,70 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 12,43 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,10 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,22 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 4,70 ton Wypór wody W = 0,60 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S12/2D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,20 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 6,37 Paraetry pracy popy: 27

28 - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 18,80 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 12,43 - straty hudrauliczne Hst= 6,37 - wydajność Q = 3,51 3 /h Q = 0,98 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 272 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,75 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 53,88 3 Wykop na odwóz 4,77 3 Zasypanie wykopu 49,

29 5.9. Przepopownia PJ 3 - Jeglin Obliczanie ilości ścieków Przepopownia PJ 3 - Jeglin Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 85 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 10,20 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Qaxd = 13,26 3 /d Qaxh = 0,99 3 /h Qaxh = 3 /h Qaxh = 0,99 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,28 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Qaxh Maxyalny dopływ godzinowy = 0,99 3 /h Maxyalny dopływ sekundowy Qaxs = 0,28 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 4 - inialny cykl Tin = 900 V cz = 124,31 l 29

30 V cz = 0,124 3 Przyjęto studnię średnicy d = 1,2 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,11 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,226 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 200 Kąt napływu ścieków 90 stopni Pozio terenu przy przepopowni Rzt = 117,30 n.p.. Wyniesienie przepopowni ponad teren 0,20 Rzędna dopływu rurociągu grawitacyjnego Rzrg = 114,80 n.p.. Rzędna wylotu rurociągu tłocznego z pop. Rzrt = 115,60 n.p.. Rzędna rurociągu w iejscu włączenia Rzr = 116,80 n.p.. Maksyalna rzędna rurociągu Rzax = 116,80 n.p.. Nadciśnienie w rurociągu tłoczny H= 3,28 Pozio włączenia systeu alarowego G Alar G = 114,70 n.p.. Zapas alarowy 0,20 Objętość zapasu alarowego 0,226 3 Pozio włączenia pierwszej popy Start 1 = 114,50 Minialny pozio ścieków Hin = 114,30 Alar D Pozio włączenia systeu alarowego D = 114,20 n.p.. n.p.. n.p.. n.p.. Rzędna dna przepopowni Rzd = 113,70 Grubość płyty dennej g = 0,12 Geoetryczna wysokość podnoszenia Hg = 5,78 Wysokość przepopowni bez płyty H = 3,80 Całkowita wysokość przepopowni H = 3,92 Grubość płaszcza studni zbetonu gp = 150 Pozio wody gruntowej Rzw = 115,00 n.p.. Ciężar studni z urządzeniai G = 5,66 ton Wypór wody W = 2,03 ton Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR 08 D 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 2 szt Moc silnika P = 1,00 kw Straty liniowe i iejscowe Hstr = 7,63 Paraetry pracy popy: 30

31 - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 13,40 - geoetryczna wys. podnoszenia Hg= 5,78 - straty hudrauliczne Hst= 7,63 - wydajność Q = 3,93 3 /h Q = 1,09 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 50,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 40,8 Długość rurociągu tłocznego L = 268 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,84 /s Zestawienie robót Grodzice GŻ 4 16 Podsypka żwirowa 0,45 3 Wykop na odkład 90,38 3 Wykop na odwóz 5,78 3 Zasypanie wykopu 84,

32 5.10. Przepopownie lokalne PJl 1 PJl 3 - Jeglin Obliczanie ilości ścieków Przepopownie lokalne PJl1 - PJl3 - Jeglin Dla przyjętych powyżej wartości ilość ścieków dopływająca do przepopowni wyniesie: - ilość ieszkańców N = 5 osób - jednostkowe zużycie wody J = 120 l/m/d - współczynnik nierównoierności dobowej nd = 1,3 - współczynnik nierównoierności godzinowej nh = 1,8 - stosunek ilości ścieków do zużytej wody t = 1,0 Dopływ średni Qśr = 0,60 3 /d Maxyalny dopływ dobowy Maxyalny dopływ godzinowy Dopływ z innych popowni Maxyalny dopływ godzinowy Maxyalny dopływ sekundowy Qaxd = 0,78 3 /d Qaxh = 0,06 3 /h Qaxh = 3 /h Qaxh = 0,06 3 /h Qaxs = 0,02 l/s Obliczanie wielkości popowni i dobór pop W oparciu o założenia do projektu przyjęto następujące wielkości: Maxyalny dopływ godzinowy Maxyalny dopływ sekundowy Qaxh = 0,06 3 /h Qaxs = 0,02 l/s Obliczenie wyiarów przepopowni Obliczenia wielkości czynnej dokonano ze wzoru: Tin x 2 xqaxs V cz = ,004 Przyjęto - ilość cykli n = 1 - inialny cykl Tin =

33 V cz = 29,25 l V cz = 0,029 3 Przyjęto studnię średnicy d = 0,8 Wysokość oblicz. czynnej części popowni Hcz = 0,06 Przyjęto do projektu Hcz = 0,20 Objętość czynna przepopowni V cz = 0,100 3 Średnica rurociągu grawitacyjnego Dd = 150 Dobór pop i rurociąg tłoczny PIR S10/4W 50 Dobrano popy firy ABS o sybolu HZ Ilość pop n = 1 szt Moc silnika P = 1,00 kw Paraetry pracy popy: - wysokość podnoszenia całkowita Ht = 6,05 - wydajność Q = 2,65 3 /h Q = 0,74 l/s Średnica rurociągu tłocznego Dn = 40,0 Średnica wewnętrzna rurociągu tłocznego D = 32,6 Prędkość przepływu w rurociągu V = 0,88 /s 6.1 Betonowy korpus popowni Korpus popowni EKOL-UNICON stanowi szczelny prefabrykowany zbiornik betonowy o przekroju kołowy. Zbiornik wykonany jest z prefabrykowanych eleentów betonowych i żelbetowych z betonu wibroprasowanego B45, wodoszczelnego W8, rozoodpornego, zgodnie z norą DIN 4034, spełnia wyagania nory PN-92/B Zbiornik ontowany jest z następujących eleentów: kręgu dennego; kręgów nadbudowy; płyty nastudziennej z otwore ontażowo-eksploatacyjny. Eleenty te pozwalają na budowę studni o żądanej wysokości. Łączenie poszczególnych prefabrykowanych eleentów wykonuje się za poocą uszczelek guowych. Łączenie to zapewnia szczelność zbiornika popowni. Otwory w korpusie popowni uożliwiają podłączenie rurociągów: wlotowego, wylotowego oraz doprowadzenie przewodów elektrycznych. Wyiary otworów dostosowane są do wielkości rurociągów. Przejścia przez ściany studzienek wykonuje się jako szczelne w stopniu unieożliwiający infiltrację wody gruntowej, jak i eksfiltrację ścieków. Wentylację popowni EPS zapewniają koinki wentylacyjne, których lokalizacja uzależniona jest od wyagań lokalnych. Otwór ontażowo-eksploatacyjny popowni uzbrojony jest we właz żeliwny kl. A do stosowania w terenie zielony. Właz jest zabezpieczony przed otwarcie przez osoby niepowołane. Wyiar otworu dostosowany jest do wyiaru pop i uożliwia bezkolizyjny ontaż i deontaż pop (zgodnie z Rozporządzenie MGPiB Dz. U ). 33

34 6.2 Układ hydrauliczno-echaniczny Zestawienie ateriałowe: orurowanie ze stali kwasoodpornej łączonej na kołnierze (aluiniu) i śruby (stal kwasoodporna) z araturą odcinającą i zwrotną: zawór zwrotny prod. Danfoss SOCLA - 2 szt. zasuwa odcinająca iękkouszczelniona prod. JAFAR do ontażu na zewnątrz zbiornika - 2 szt. popa zatapialna prod. ABS - 2 szt. kolano sprzęgające do popy - 2 szt. prowadnica i łańcuch ze stali kwasoodpornej - 2 kpl. Pion tłoczny wewnątrz popowni jest wykonany ze stali kwasoodpornej wg PN-EN , łączony za poocą kołnierzy aluiniowych. Uszczelki dla połączeń kołnierzowych są wykonane z guy odpornej na działanie ścieków. Wszystkie spoiny są wykonane w technologii właściwej dla stali kwasoodpornej etodą TIG, przy użyciu głowicy zakniętej do spawania orbitalnego w osłonie argonowej. Prowadnice pop są wykonane ze stali kwasoodpornej wg PN-EN Wszystkie połączenia śrubowe (śruby, nakrętki, podkładki) jak i eleenty kotwiące konstrukcje nośne i wsporcze do obudowy wykonane są w całości wykonane ze stali kwasoodpornej wg PN-EN Zasuwy zaontowane są w sposób, który uożliwia ich otwieranie i zaykanie z poziou terenu, bez konieczności wchodzenia do koory popowni (zgodnie z Rozporządzenie MGPiB Dz. U ). Popy zatapialne prod. ABS przystosowane są do instalacji stacjonarnej w koorze okrej, z prowadnicai ze stali kwasoodpornej i stopai sprzęgającyi do autoatycznego łączenia popy z rurą tłoczną. 6.3 Szafa sterownicza Szafa sterownicza zlokalizowana bezpośrednio przy popowni. obudowa szafki aluiniowa z podwójną płytą czołową o stopniu ochrony IP-55, wyposażona w układ antykondensacyjny, alowana proszkowo; cokół aluiniowy o wysokości 60 c, alowany proszkowo Funkcje realizowane przez układ sterowniczy: sterowanie autoatyczne/ręczne z wykorzystanie sterownika prograowalnego, przycisków oraz pływakowych czujników poziou, kontrola 4 pozioów ścieków, w ty suchobieg oraz awaria-przelew, naprzeienna praca pop; w przypadku załączenia popy w systeie ręczny istnieje ożliwość spopowania ścieków poniżej poziou iniu ożliwość odczytu czasu pracy popy na sterowniku, kontrola napięcia zasilającego (zgodność faz, syetria, wartość napięcia), kontrola i diagnozowanie za poocą diod LED uieszczonych na wewnętrznych drzwiach szafy stanu pracy i awarii popy i zasilania, kontrola zadziałania zabezpieczeń przeciążeniowych (przekaźników tericznych i czujników zabudowanych wewnątrz popy), zabezpieczenie przeciążeniowe, sygnalizacja awarii, współpraca z 5 pływakai. 34

35 Wyposażenie układu: zabezpieczenie przeciwporażeniowe (wyłącznik różnicowo-prądowy), zabezpieczenie przeciw przepięciowe typu C, licznik pracy popy, układ akustyczno-optyczny sygnalizujący stan alarowy, zainstalowany na obudowie rozdzielnicy z układe podtrzyujący zasilanie, gniazdo serwisowe 230V z zabezpieczenie, gniazdo/przełącznik do podłączenia agregatu prądotwórczego, W układzie zasilania popy zastosowano rozruch bezpośredni. Rozdzielnia autoatyki zasilająco sterującej łączy w jednej zwartej obudowie funkcje obsługiwania, sygnalizowania, zabezpieczenia i sterowania pracą pop zatapialnych zainstalowanych w przepopowni. Rozdzielnia jest wyposażona w obudowę o szczelność od wpływów ciał obcych IP 55. Na szafie zainstalowano optyczno-dzwiękowy sygnalizator awarii. W rozdzielni autoatyki zaontowano kabel grzejny o ocy 25 W/. Kable zasilające popy oraz kable sygnałowe do rozdzielni należy wprowadzić poprzez dławnice. W celu ochrony pop przed uszkodzeniai wynikającyi z nieprawidłowych warunków zasilania, pracy oraz sterowania wykorzystano zabezpieczenie zwarciowe i przeciążeniowe w torach prądowych oraz ochronę od zaniku i złej kolejności faz w torze sterowania. Rozdzielnia wyposażona jest w sygnalizator optyczno-akustyczny. Sygnalizator dźwiękowy uruchaiany jest po zaistnieniu awarii na 1 inutę co około pół godziny, do chwili usunięcia awarii. Sygnalizator świetlny pulsuje równoiernie, do chwili usunięcia awarii. Istnieje ożliwość odłączenia sygnalizatora dźwiękowego, przy poocy przełącznika na klucz, znajdującego się po lewej stronie sterownika. W celu unieożliwienia pojawienia się różnych potencjałów i niebezpiecznych napięć na przediotach etalowych (prowadnica, korpus silnika pop), zastosowano połączenia wyrównawcze, przewód wyrównawczy należy prowadzić od punktu do punktu z końcowy podłączenie do głównej szyny ekwipotencjalnej. 6.4 Wytyczne do projektu zasilania energetycznego i sterowania Podłączenie elektryczne urządzenia usi być wykonane przez uprawnionego elektryka. W szczególności należy zwrócić uwagę na wykonanie poprawnej ochrony od porażenia prąde elektryczny (uzieienie ochronne, zerowanie lub wyłącznik ochronny itp.) w zależności od wyogów iejscowego zakładu energetycznego. Przekrój przewodu zasilającego i dopuszczalny spadek napięcia uszą być zgodne z odpowiednii norai. Podane na tabliczce znaionowej urządzenia napięcie zasilające usi być zgodne z napięcie w sieci. Zabezpieczenie ochrony przepięciowej rozdzielnic zasilająco-sterujących wykonać zgodnie z wytycznyi producenta. Rozruch pop - oc popy: 0 2 kw - rozruch bezpośredni 2 4 kw - gwiazda-trójkąt Powyżej 4 kw - soft-start 7. Place, drogi i ogrodzenie terenu W projekcie przyjęto ogrodzenie o wyiarach: 4.0 x

36 z siatki na linkach stalowych, słupki narożne z rur stalowych o przekroju 88.9/8, słupki pośrednie z teownika 100/8. Fundaenty pod słupki ogrodzeniowe betonowe. Całość wykonana zgodnie z typowy ogrodzenie wg KB (5). Wysokość ogrodzenia Typowy rozstaw słupków w przęśle Łączna długość ogrodzenia jednej przepopowni wynosi: L 16. Furtka stalowa z wypełnienie siatkowy wykonane wg załączonych rysunków konstrukcyjnych. Ogrodzenie należy zabezpieczyć antykorozyjnie. Konstrukcję stalową, furtkę oraz słupki należy zabezpieczyć alowanie ochronny farbai podkładowyi i nawierzchniowyi. Wokół ogrodzenia ułożono krawężnik betonowy o wyiarach 30 x 15 c położony na płasko. Teren poiędzy krawężnikie i popownią należy utwardzić kostką betonową Polbruk o grubości 6 c. 8. Konstrukcja przepopowni przydoowej W projekcie należy zastosować przepopownie przydoowe Synconta 801 L lub inne o standardach nie niższych niż w projekcie. Kopletna prefabrykowana popownia gotowa do wstawienia w wykop. Zbiornik popowni: aksyalny wyiar średnicy wewnętrznej 800 wysokość 2100 Zbiornik wykonany z PE zapewnia 100% szczelność zabezpieczając przed przenikanie cieczy zarówno z, jak i do popowni. Dzięki wykonaniu z lekkich ateriałów Synconta 801 charakteryzuje się ały ciężare, dzięki czeu nie będzie konieczności użycia ciężkiego sprzętu, co chroni prywatne posesje przed zbytnią dewastacją. Pierścień wyporowy zlokalizowany przy dnie zabezpiecza przed wypłynięcie popowni. W przypadku uieszczenia popowni w podjeździe należy zastosować prefabrykowany żelbetowy pierścień odciążający, oraz wyposażyć popownię w żeliwny właz o nośności do 125 kn Orurowanie DN 32 popowni wykonane jest ze stali nierdzewnej, co zabezpiecza je zarówno przed korozyjny działanie ścieków jak i uszkodzeniai echanicznyi. Popa ocowana jest w popowni za poocą stopy sprzęgającej, która współpracuje z prowadnicą jednorurową. Rozwiązanie takie usztywnia wewnętrzną konstrukcję zabezpieczając orurowanie przed uszkodzenie, a także uożliwiając sprawne wyciągnięcie popy na wypadek awarii. Dodatkowy eleente zwiększający funkcjonalność popowni jest pionowy króciec ze złączką DN 32 służący do płukania rurociągu tłocznego. Sterowanie popowni: ABS ST1 Sterowanie popowni stanowi szafa sterownicza typu ABS ST1.Rozdzielnia wykonana jest w heretycznej i niepalnej obudowie z poliwęglanu o stopniu szczelności IP 65. Sterowanie zapewnia bezpieczną i autoatyczną pracę popowni sterując pracą popy. Funkcje szafy sterowniczej: wyłącznik główny 36

37 zabezpieczenie róznicowo- prądowe autoatyczne sterowanie popą sygnalizacja pracy popy przełącznik pracy: ręczna, autoatyczna alar przepełnienia Popy: PIRANHA Zatapialne popy typu PIRANHA przeznaczone są do stosowania w układach kanalizacji ciśnieniowej. Popy wyposażone są w wirnik z urządzenie rozdrabniający. Wszelkie zanieczyszczenia znajdujące się w popowanych ściekach typu fekalia, są skutecznie rozdrabniane, dzięki czeu otrzyuje się zawiesinę, która dalej jest przepopowywana bez obawy zatykania się w rurociągu. Zespół hydrauliczno-rozdrabniający: Układ przepływowo-rozdrabniający pop PIRANHA: Konstrukcja składa się z otwartego wirnika hydraulicznego oraz zespołu rozdrabniającego składający się z nieruchoego pierścienia oraz wirnika rozdrabniającego Popa zasysa ścieki i substancje stałe do echanizu tnącego, gdzie są one rozdrabniane do wielkości poniżej 3, dzięki czeu ogą być transportowane przez rurociągi o ałej średnicy(nawet DN 32). Wirnik hydrauliczny wykonany jest z żeliwa, a zespół rozdrabniający z odpornego na ścieranie staliwa. Istnieje ożliwość wyieniany zespołu noży oddzielnie bez konieczności wyiany wirnika hydraulicznego, co znacznie obniża koszty eksploatacyjne. Zespół napędowy Popa napędzana jest silnikie zatapialny w klasie izolacji F, o stopniu ochrony IP68. Obudowa silnika wykonana z żeliwa z koorą zaciskową wykonaną ze stali kwasoodpornej.. W celu skutecznego chłodzenia koora silnika wypełniona jest nieszkodliwy dla środowiska oleje. Wał popy ułożyskowany jest w niewyagających dodatkowego sarowania oraz regulacji łożyskach tocznych. Wał, poiędzy silnikie a częścią hydrauliczną, uszczelniony jest za poocą wysokiej jakości echanicznego uszczelnienia czołowego z węglika krzeu (SiC/SiC), pracującego niezależnie od kierunku obrotów oraz odpornego na gwałtowne ziany teperatury. Systey zabezpieczenia wewnętrznego pop: Silnik popy a wbudowane w uzwojenia stojana czujniki tericzne odłączające popę od zasilania w przypadku przeciążenia silnika. 9. Wytyczne realizacji Roboty ożna wykonywać po zatwierdzeniu projektu zagospodarowania terenu oraz wytyczeniu tras przez uprawnionego geodetę. Roboty w rejonie kolizji z uzbrojenie podzieny należy zgłosić u odpowiedniego użytkownika sieci. Całość robót należy wykonać zgodnie z Warunkai Technicznyi Wykonania i Odbioru Robót Budowlano-Montażowych cz. II - Instalacje Sanitarne i Przeysłowe. 37