Ocena wrażliwości konstrukcji betonowych z uwagi na wczesne wpływy termiczno-skurczowe
|
|
- Beata Andrzejewska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Ocena wrażliwości konstrukcji betonowych z uwagi na wczesne wpływy termiczno-skurczowe Dr hab. inż. Barbara Klemczak, mgr inż. Agnieszka Knoppik-Wróbel, Politechnika Śląska 1. Wprowadzenie Zasadniczym obciążeniem konstrukcji betonowych w okresie ich wznoszenia są zmiany temperatury i skurczu twardniejącego betonu, określane jako oddziaływania pośrednie. Zmiany temperatury w konstrukcjach betonowych są związane z egzotermicznym charakterem procesu hydratacji cementu. Wskutek wydzielanego w tym procesie ciepła następuje wzrost temperatury betonu. Chłodzenie warstw powierzchniowych konstrukcji oraz stosunkowo niska wartość współczynnika przewodnictwa cieplnego powodują zróżnicowanie temperatur pomiędzy warstwami powierzchniowymi a wnętrzem konstrukcji. Zachodzący w tym samym czasie skurcz betonu jest skutkiem zachodzących reakcji chemicznych (skurcz chemiczny i autogeniczny) oraz utraty wody z betonu przechowywanego w powietrzu nienasyconym parą wodną (skurcz betonu wysychającego). Nierównomierne zmiany objętościowe betonu pochodzenia termiczno-skurczowego są przyczyną powstawania w konstrukcji naprężeń. Naprężenia te, często o znacznych wartościach, mogą prowadzić do nadmiernego wytężenia nie w pełni ukształtowanej struktury betonu i w konsekwencji do powstania zarysowań i spękań konstrukcji. Wielkość powstających w twardniejącym betonie naprężeń termiczno-skurczowych zależy od wielu czynników technologiczno-materiałowych [1, 2, 3, 13]. O charakterze powstających naprężeń decyduje możliwość swobodnego odkształcania się elementu, istotne znaczenie mają też wymiary i geometria elementu poddanego wczesnym zmianom objętościowym. 2. Klasyfikacja konstrukcji pod kątem wrażliwości na wczesne wpływy termiczno-skurczowe Generalnie uważa się, że omawiane wczesne wpływy termiczno-skurczowe mogą być przyczyną uszkodzeń konstrukcji o znacznych wymiarach, określanych jako konstrukcje masywne. W tym miejscu należy zaznaczyć, że określenie konstrukcje masywne nie jest ścisłe. Norma ACI 116R [4] definiuje konstrukcje masywne w sposób bardzo ogólny, jako dowolną objętość betonu o wymiarach tak dużych, że konieczne jest podjęcie działań w celu ograniczenia ryzyka zarysowania mogącego powstać na skutek zmian objętościowych wynikających z generowanego ciepła hydratacji. Bardziej precyzyjna jest definicja konstrukcji masywnej odniesiona do modułu powierzchniowego, określonego jako S m p = V (1) gdzie S oznacza pole powierzchni elementu, a V jest objętością elementu. Konstrukcja klasyfikowana jest jako masywna, czyli wrażliwa na wczesne wpływy termiczne, gdy m p < 2 m -1, spodziewana wartość samoocieplenia betonu może wtedy przekroczyć 20 C [1, 5]. Konstrukcje o module powierzchniowym 2 m -1 m p 15 m -1 określane są jako średniomasywne, podawana wartość samoocieplenia betonu to 3 20 C. Ostatnią grupę stanowią konstrukcje o małej masywności, w których m p > 15 m -1. Uważa się również, że w konstrukcjach masywnych dominujące są wpływy termiczne, w konstrukcjach średniomasywnych istotne są zarówno wpływy termiczne i skurczowe, natomiast w konstrukcjach o małej masywności główne znaczenie mają odkształcenia skurczowe [5, 6]. Moduł powierzchniowy uwzględnia tylko geometrię konstrukcji nie rozpatrując zróżnicowanych warunków chłodzenia powierzchni zewnętrznych konstrukcji. Tak więc w przypadku, gdy na powierzchniach elementu występują zróżnicowane warunki chłodzenia, dokładniejsza jest definicja odniesiona do pozornego modułu powierzchniowego [2], obliczanego jako: S m = p po V (2) gdzie S p jest łącznym (sumarycznym) polem powierzchni chłodzonych przez otaczające powietrze. W tym przypadku, o konstrukcji masywnej mówimy, gdy m p > 1 m
2 54 Rys. 1. Moduł powierzchniowy i pozorny moduł powierzchniowy dla wybranych elementów betonowych W rozdziale porównano wartości temperatur generowanych w procesie twardnienia oraz zmian wilgotności dla płyt fundamentowych oraz ścian żelbetowych o zróżnicowanych wymiarach, jako przykładów elementów masywnych i średniomasywnych. Wymiary analizowanych elementów widoczne są na rysunku 2 (płyty fundamentowe) i rysunku 3 (ściany żelbetowe). Obliczenia wykonano dla założonych warunków materiałowych i technologicznych. Dla płyt fundamentowych przyjęto mieszankę betonową o następującym składzie: cement CEM II/BS 32,5R 350 kg/m 3, woda 175 l/m 3, kruszywo 1814 kg/m 3. Zbrojenie wszystkich płyt stanowi siatka powierzchniowa z prętów o średnicy 12 mm w rozstawie 20 cm x 20 cm (stal RB400). Założono, że powierzchnia górna płyt jest oda) Moduł powierzchniowy dla płyt fundamentowych o różnych wymiarach (podstawa kwadratowa o boku długości a) c) Moduł powierzchniowy dla ścian żelbetowych o różnych wymiarach (a oznacza długość ściany, wysokość ściany 4 m) Odwrotnością modułu powierzchniowego jest grubość zastępcza [7]: V d e= Sp (3) Rysunek 1 przedstawia wartości modułu powierzchniowego oraz pozornego modułu obliczone dla płyt fundamentowych oraz ścian żelbetowych. Przyjęto, że w przypadku płyt fundamentowych boczne powierzchnie utrzymywane są w deskowaniu przez cały okres dojrzewania, a główna wymiana ciepła z otoczeniem następuje przez odkrytą górną powierzchnię. Dla ściany żelbetowej pole powierzchni S p przyjęto równe polu zewnętrznych powierzchni podłużnych. Zgodnie z przedstawioną wyżej klasyfikacją konstrukcji odniesioną do modułu powierzchniowego, płyta fundamentowa o grubości 2 m i 3 m może być nazwana konstrukcją masywną (rys. 1a). Pozorny moduł powierzchniowy dla płyt fundamentowych zależy tylko b) Pozorny moduł powierzchniowy dla płyt fundamentowych o różnych wymiarach (podstawa kwadratowa o boku długości a) d) Pozorny moduł powierzchniowy dla ścian żelbetowych o różnych wymiarach (a oznacza długość ściany, wysokość ściany 4 m) od grubości płyty (rys. 2a). W przypadku ścian żelbetowych wartość modułu powierzchniowego, jak też pozornego modułu powierzchniowego zależy tylko od grubości ściany (rys. 1c, rys. 1d). Ściany o grubości 0,3 m, 0,5 m i 0,7 m i założonej wysokości 4 m są więc określane jako średniomasywne; ścianą masywną byłaby ściana o grubości co najmniej 1,45 m. W dalszej części artykułu przedstawiono wyniki obliczeń temperatur twardnienia, zmian wilgotności oraz generowanych naprężeń termiczno-skurczowych w masywnych płytach fundamentowych oraz w ścianach żelbetowych o zróżnicowanych wymiarach. Wyniki obliczeń odniesiono do omówionych wyżej propozycji oceny wrażliwości konstrukcji na wczesne wpływy termiczno-skurczowe. Analizy numeryczne ilustrujące omawiane zagadnienie wykonano programami TEMWIL, MAFEM_VEVP oraz MAFEM3D [7, 8]. Model obliczeniowy zastosowany w programach zalicza się do grupy modeli fenomenologicznych i umożliwia kompleksową analizę konstrukcji betonowych poddanych wpływom termiczno-skurczowym w początkowym okresie dojrzewania betonu. W modelu założono rozdzielenie pól termiczno-wilgotnościowych i mechanicznych. Przy wyznaczaniu pól termiczno-wilgotnościowych przyjęto pełne sprzężenie pól termicznych i wilgotnościowych (program TEMWIL). Określone w czasie i przestrzeni zmiany temperatury i wilgotności twardniejącego betonu są podstawą do obliczenia odkształceń termiczno-skurczowych. Stan naprężenia określany jest przy założeniu, że odkształcenia te mają charakter dystorsyjny. Do wyznaczenia stanu naprężenia w konstrukcji masywnej opracowano lepkosprężystylepkoplastyczny model materiałowy twardniejącego betonu (program MAFEM_VEVP). Prezentację wyników obliczeń umożliwia program MAFEM3D. 3. Temperatury twardnienia i zmiany wilgotności
3 Rys. 2. Wymiary analizowanych płyt fundamentowych Rys. 3. Wymiary analizowanych ścian żelbetowych kryta przez cały analizowany okres 20 dni, natomiast na powierzchniach bocznych utrzymywane jest deskowanie. W obliczeniach ścian przyjęto, że były one betonowane na wcześniej wykonanym fundamencie z betonu o tym samym składzie co ściana żelbetowa. Dla ścian przyjęto w składzie mieszanki betonowej cement CEM I 32,5R w ilości 450 kg/m 3. Uwzględniono zbrojenie ściany w postaci siatki powierzchniowej z prętów 16 w rozstawie poziomym 20 cm i pionowym 15 cm oraz zbrojenie fundamentu w postaci siatki prętów o oczkach 20 cm x 20 cm (stal RB400). Założono również, podobnie jak dla płyt, że boczne powierzchnie ściany są utrzymywane w deskowaniach przez analizowany okres 20 dni, natomiast górna powierzchnia ściany jest odkryta. Zarówno dla płyt, jak i ścian przyjęto, że temperatura zewnętrzna i temperatura początkowa mieszanki betonowej wynosiła 20 C. Współczynniki termiczno-wilgotnościowe przyjęte w obliczeniach zestawiono w tabeli 1. Rozwój temperatur twardnienia we wnętrzu płyt fundamentowych pokazano na rysunku 4a. Można zauważyć, że wielkość maksymalnych temperatur we wnętrzu zależy od grubości płyt, wymiar podstawy fundamentu wpływa tylko nieznacznie na przebieg studzenia wnętrza. Zgodnie z oczekiwaniami, największa temperatura wystąpiła w płycie o największej grubości (d=3 m) i osiągnęła wartość 54,4 C. Można również zauważyć, że w płytach o największej grubości maksymalna temperatura wnętrza występuje najpóźniej. W płytach o grubości 3 m było to 5,1 dnia dojrzewania betonu, w płytach o grubości 2 m 3,3 dnia i w płytach o grubości 1 m 1,7 dnia. Ze względu na założone identyczne warunki chłodzenia powierzchni zewnętrznych płyt, temperatura na powierzchni górnej płyt jest zbliżona. Tabela 1. Współczynniki termiczno-wilgotnościowe λ, W/mK 1.75 c b, kj/kgk 1.0 Ciepło hydratacji 3 ρ, kg / m 2340, m 3 /J zgodnie z 0,5 równaniem: (, ) [ ate T t = Q e ] Q ) gdzie: dla płyt: Q = 350 kg/kj, a=200 dla ścian: Q = 420 kg/kj, a=170 K 0, α, m 2 /s α, m 2 /s 0, TT α, m 2 K/s α, m 2 /sk 0 or or TW α, W/m 2 p, K 6.00 (powierzchnia odkryta) 3.58 (powierzchnia z deskowaniem) 0.81 (powierzchnia dolna kontakt z gruntem) WW WT β p,, m/s 2, (powierzchnia odkryta) 0, (powierzchnia z deskowaniem) 0, (powierzchnia dolna kontakt z gruntem) 55
4 56 Rys. 4. Zmiany temperatury i wilgotności w płytach fundamentowych o różnych wymiarach a) Zmiany temperatury we wnętrzu płyt c) Zmiany temperatury na powierzchni górnej płyt b) Zmiany wilgotności we wnętrzu płyt d) Zmiany wilgotności na powierzchni górnej płyt Warto również zwrócić uwagę na różnicę temperatur pomiędzy wnętrzem płyt i górną powierzchnią zewnętrzną, która wskutek braku zabezpieczenia jest najintensywniej chłodzona. Największa różnica temperatur dla analizowanych płyt wystąpiła po 2 dniach dojrzewania betonu i wyniosła: dla płyt o grubości 3 m 23,5 C, dla płyty o grubości 2 m 19 C i dla płyt o grubości 1 m 12,6 C. Podana różnica temperatur jest o tyle istotna, że zalecenia dotyczące ograniczania niekorzystnych wpływów termicznych w konstrukcjach koncentrują się przede wszystkim na zmniejszeniu różnic temperatur pomiędzy wnętrzem i powierzchnią elementu. Większość zaleceń w tym zakresie sugeruje, aby różnica ta nie przekraczała C [1, 2, 3, 4]. Otrzymane wyniki obliczeń w zakresie zmian wilgotności betonu twardniejącego w warunkach konstrukcji masywnej wskazują, że zmiany te zachodzą głównie w warstwach przypowierzchniowych płyt (rys. 4b, rys. 4c). Rozwój temperatur twardnienia oraz zmian wilgotności dla ścian o różnych wymiarach pokazano na rysunku 5. Podobnie a) Zmiany temperatury dla punktu wnętrze środek (wg rys. 3) jak w płytach fundamentowych, główny wpływ na wielkość generowanych temperatur ma grubość ściany. Maksymalne temperatury twardnienia są osiągane stosunkowo wcześnie, dla ścian o grubości 70 cm było to 24 godziny od momentu zabetonowania, a dla ściany o grubości 30 cm zaledwie 12 godzin po zabetonowaniu. Inaczej jednak niż w płytach fundamentowych kształtują się różnice temperatur pomiędzy wnętrzem ściany i jej powierzchnią zewnętrzną (rys. 5a, rys. 5c). Są one stosunkowo niewielkie i nie przekraczają 11 C dla ścian o grubości 70 cm oraz 6 C dla ścian o grubości 30 cm. Również zmiany wilgotności zależą głównie od grubości ściany (rys. 5b, rys. 5d). Otrzymane w wyniku obliczeń maksymalne temperatury twardnienia odniesiono również do omówionych w punkcie 2 kryteriów oceny wrażliwości konstrukcji na wczesne wpływy termiczne. Zestawienia graficzne wykonano dla płyt fundamentowych (rys. 6a, rys. 6b) Rys. 5. Zmiany temperatury i wilgotności w ścianach żelbetowych o różnych wymiarach c) Zmiany temperatury dla punktu powierzchnia środek (wg rys. 3) b) Zmiany wilgotności dla punktu wnętrze środek (wg rys. 3) d) Zmiany wilgotności dla punktu powierzchnia środek (wg rys. 3)
5 oraz ścian żelbetowych (rys. 6c, rys. 6d). Widoczne są tutaj pewne rozbieżności przy porównaniu maksymalnych temperatur z modułem powierzchniowym. Przykładowo, dla płyty d_2_a_10 (o grubości 2 m i wymiarach podstawy 10x10 m i module powierzchniowym 1,4 m -1 ) maksymalna temperatura wnętrza wyniosła 51,9 C podczas gdy w płycie d_3_a_5 (o zbliżonym module powierzchniowym wynoszącym 1,47m -1 ) maksymalna temperatura wnętrza osiągnęła wartość 54,3 C (rys. 6a). Podobne rozbieżności wystąpiły przy porównaniu maksymalnych różnic temperatury wnętrze-powierzchnia górna. Dla płyty d_2_a_10 różnica ta wyniosła 18,9 C, podczas gdy dla płyty d_3_a_5 było to 23,2 C. Takich rozbieżności nie ma, gdy wartości temperatur odniesiemy do grubości zastępczej, która jest odwrotnością pozornego modułu powierzchniowego (rys. 6b), co potwierdza sugestię, że w przypadku zróżnicowanych warunków chłodzenia na powierzchniach elementu lepszym kryterium w tym zakresie jest grubość zastępcza lub pozorny moduł powierzchniowy. Opisanych wyżej rozbieżności nie zaobserwowano w przypadku ścian (rys. 6c, rys. 6d). 4. Naprężenia i ryzyko zarysowania konstrukcji W przypadku elementów masywnych, dominującą rolę odgrywają naprężenia własne, powstające wskutek istnienia więzów wewnętrznych konstrukcji, które wynikają z nierównomiernych zmian objętościowych w obrębie elementu. Naprężenia te mogą powstać nawet jeżeli element ma całkowitą swobodę odkształceń. Przykładem elementów, w których dominującą rolę odgrywają naprężenia własne wywołane nierównomiernymi zmianami objętościowymi powstającymi na skutek znacznego zróżnicowania temperatur i wilgotności w obrębie przekroju elementu, Rys. 6. Maksymalne temperatury twardnienia betonu w płytach i ścianach odniesione do modułu powierzchniowego i grubości zastępczej a) Maksymalna temperatura w płytach odniesiona do modułu powierzchniowego c) Maksymalna temperatura w ścianach odniesiona do modułu powierzchniowego a) Powierzchnia górna płyt b) Maksymalna temperatura w płytach odniesiona do grubości zastępczej d) Maksymalna temperatura w ścianach odniesiona do grubości zastępczej są płyty fundamentowe. Charakterystyczny jest rozkład naprężeń termiczno-skurczowych w przekroju elementu oraz ich zmienność w czasie twardnienia. W fazie wzrostu temperatury powstają naprężenia rozciągające w warstwach powierzchniowych (rys. 7a) płyty oraz naprężenia ściskające we wnętrzu płyty (rys. 7b). W fazie studzenia następuje inwersja bryły naprężeń: na powierzchniach płyty obserwowane są ściskania, we wnętrzu pojawiają się naprężenia rozciągające. Spadek naprężeń widoczny na rysunku 7a jest związany z zarysowaniem powierzchni górnej płyt o grubości 3 m i wymiarach podstawy 10 m oraz 20 m. Zarysowania takich elementów powstają zwykle w fazie wzrostu temperatury na powierzchniach zewnętrznych elementu, właśnie na powierzchni górnej, na której generowane są naprężenia rozciągające [13, 14]. Możliwe jest Rys. 7. Rozwój naprężeń termiczno-skurczowych w płytach fundamentowych o różnych wymiarach b) Wnętrze płyt 57
6 58 również powstanie rys we wnętrzu elementów w fazie studzenia, kiedy to następuje inwersja bryły naprężeń i we wcześniej ściskanym wnętrzu elementu pojawiają się rozciągania. Doświadczenia jednak wskazują, że rysy wewnętrzne występują znacznie rzadziej. W konstrukcjach o średniej masywności, ale z ograniczoną swobodą odkształceń, takich jak analizowane ściany żelbetowe, istotne znaczenie mają naprężenia wymuszone wywołane oporem liniowym w miejscu połączenia ściany z wcześniej wykonanym fundamentem. W tego typu konstrukcjach można zaobserwować typowy dwufazowy (ściskanie rozciąganie) charakter rozwoju naprężeń. W fazie pierwszej wzrasta temperatura betonu, a ściana rozszerza się, co prowadzi do powstania naprężeń ściskających (rys. 8). Faza ta zwykle obejmuje okres od 1 do 3 dni. W fazie drugiej temperatura twardnienia spada, a ściana zaczyna stygnąć i kurczyć się. W tej fazie obserwowane są naprężenia rozciągające o znacznych wartościach, powstające wskutek istnienia oporu liniowego w miejscu połączenia ściany z wcześniej wykonanym fundamentem (rys. 8). Wpływ na rozkład naprężeń ma zarówno grubość, jak i długość ściany. Porównując rozkład naprężeń w ścianach o tej samej długości, ale różnych grubościach można zauważyć, że w cieńszych ścianach generowane są mniejsze naprężenia ściskające. W związku z tym inwersja bryły naprężeń następuje szybciej, a naprężenia rozciągające pojawiają się wcześniej. Naprężenia te mogą osiągać znaczne wartości, co z kolei może prowadzić do zarysowania ściany. Należy podkreślić, że wytrzymałość na rozciąganie tak młodego betonu (około 2 dni po ułożeniu mieszanki) jest bardzo niska, co dodatkowo zwiększa ryzyko zarysowania. Analizując ściany o tej samej grubości, ale różnych długościach można zaobserwować, że pomimo niemal identycz- Rys. 8. Rozwój naprężeń termiczno-skurczowych w ścianach żelbetowych o różnych wymiarach nych wartości generowanych pól termiczno-wilgotnościowych większe wartości naprężeń tak ściskających, jak i rozciągających pojawiły się w dłuższych ścianach. Jest to związane z większym oporem liniowym na połączeniu ściany z wcześniej wykonanym fundamentem. Widoczny na rysunku 8 spadek naprężeń dla ścian o długości 20 m jest związany z powstaniem zarysowań. Obserwuje się tutaj głównie rysy pionowe, rozpoczynające się nad stykiem ściany z fundamentem i zanikające w górnej części ściany. W pobliżu brzegów ściany obserwuje się odchylenie rys od pionu ku krawędziom bocznym [10, 11, 13, 14]. 5. Podsumowanie Jak wskazują doświadczenia realizacyjne, wczesne wpływy termiczno-skurczowe są częstą przyczyną tworzenia się rys i spękań konstrukcji betonowych już w trakcie ich wznoszenia. Ocena oraz ograniczanie ryzyka powstania wczesnych rys termiczno-skurczowych są szczególnie istotne wobec wzrastających w ostatnich latach wymagań dotyczących trwałości i jakości konstrukcji. Nie jest to zadanie łatwe wobec złożoności zagadnienia oraz dużej liczby czynników technologiczno-materiałowych decydujących o wielkości i charakterze wczesnych zmian objętościowych. Należy pamiętać, że mamy do czynienia z dosyć nietypową sytuacją, gdy w fazie ich wznoszenia istotną rolę odgrywają obciążenia, których źródłem jest materiał, z którego wykonana jest konstrukcja. Podstawowe pytanie dotyczy kwestii, w jakich konstrukcjach wczesne wpływy termicznoskurczowe mogą być przyczyną powstania znaczących naprężeń i w konsekwencji zarysowań. Pomocne mogą być tutaj klasyfikacje konstrukcji zaproponowane w pracach [1, 5, 7]. Przedstawione w artykule analizy wskazują, że dobrą miarą oceny wrażliwości konstrukcji w przypadku zróżnicowanych warunków chłodzenia powierzchni elementu jest pozorny moduł powierzchniowy lub grubość zastępcza. Powszechnie uważa się, że wczesne wpływy termiczno-skurczowe mogą być przyczyną uszkodzeń konstrukcji masywnych. Tymczasem doświadczenia realizacyjne ostatnich lat dowodzą, że zmiany termiczno-wilgotnościowe wywołane procesami dojrzewania betonu mogą być przyczyną uszkodzeń również elementów średniomasywnych, w których utrudnione jest odprowadzanie ciepła i dodatkowo zostały wykonane z betonów o znacznej zawartości cementu,
7 często również z użyciem cementu wysokokalorycznego [10, 11]. W praktyce budowlanej częstym przypadkiem są termiczno-skurczowe zarysowania ścian żelbetowych nad ich stykiem z wcześniej wykonanymi fundamentami. Problem ten dotyczy między innymi ścian przyczółków mostowych [10] czy też ścian zbiorników na ciecze [11], w których to zarysowania są szczególnie niepożądane wobec wymagań szczelności. BIBLIOGRAFIA [1] Kiernożycki W., Betonowe konstrukcje masywne. Polski Cement, Kraków 2003 [2] Witakowski P., Technologia budowy konstrukcji masywnych z betonu), XIII Konferencja Naukowa Korbielów 2001 Metody Komputerowe w Projektowaniu i Analizie Konstrukcji Hydrotechnicznych [3] Klemczak B., Knoppik-Wróbel A., Early age thermal and shrinkage cracks in concrete structures description of the problem, Architecture-Civil Engineering-Environment, Vol. 4, nr 2/2011, s [4] ACI Committee No 207.2R; Effect of Restraint, Volume Change, and Reinforcement on Cracking of Mass Concrete, ACI Materials Journal, Vol. 87, No. 3, 1990, s [5] Flaga K., Naprężenia własne termiczne typu makro w elementach i konstrukcjach z betonu, Monografia 106, Politechnika Krakowska, 1990 [6] Flaga K., Naprężenia skurczowe i zbrojenie przypowierzchniowe w konstrukcjach betonowych, Monografia, Wydawnictwo Politechniki Krakowskiej, 2011 [7] De Schutter G., Taerwe L., Estimation of Early-Age Thermal Cracking Tendency of Massive Concrete Elements By Means of Equivalent Thickness. ACI Materials Journal, Vol. 93, No. 5, 1996, s [8] Klemczak B., Modelowanie efektów termiczno-wilgotnościowych i mechanicznych w betonowych konstrukcjach masywnych, Monografia 183, Wydawnictwo Politechniki Śląskiej, Gliwice 2008 [9] Klemczak B., Prediction of Coupled Heat and Moisture Transfer in Early-Age Massive Concrete Structures. Numerical Heat Transfer. Part A: Applications, Vol. 60, nr 3/2011, s [10] Flaga K., Furtak K., Problem of thermal and shrinkage cracking in tanks vertical walls and retaining walls near their contact with solid foundation slabs. Architecture-Civil Engineering-Environment, Vol. 2, nr 2/2009, s [11] Zych M., Analiza pracy ścian zbiorników żelbetowych we wczesnym okresie dojrzewania betonu, w aspekcie ich wodoszczelności, Praca doktorska, 2011, Wydział Inżynierii Lądowej Politechniki Krakowskiej [12] Ajdukiewicz A., Kliszczewicz A., Głuszak B., Destrukcja termiczna zbiorników żelbetowych we wczesnym okresie dojrzewania. XXXIX Konferencja Naukowa KILiW PAN i KN PZITB Krynica 1993, tom 5, s [13] Klemczak B., Knoppik-Wróbel A., Early age thermal and shrinkage cracks in concrete structures description of the problem, Architecture-Civil Engineering-Environment, Vol. 4, nr 2/2011, s [14] Klemczak B., Knoppik-Wróbel A., Early age thermal and shrinkage cracks in concrete structures influence of geometry and dimension of a structure, ACEE, Vol. 4, nr 3/2011 Artykuł został przygotowany w ramach projektu N N pt. Numeryczna ocena ryzyka zarysowania i metod jego ograniczania w konstrukcjach masywnych i średniomasywnych, finansowanego przez Narodowe Centrum Nauki. Zagadnienia prezentowane w artykule w szerszym zakresie zostały przedstawione w numerze 3/2011 czasopisma ACEE [14]. 59
Charakter i przyczyny powstawania wczesnych rys termiczno-skurczowych w konstrukcjach betonowych
Charakter i przyczyny powstawania wczesnych rys termiczno-skurczowych w konstrukcjach betonowych Dr hab. inż. Barbara Klemczak, mgr inż. Agnieszka Knoppik-Wróbel, Politechnika Śląska 28 1. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoANALIZA NAPRĘŻEŃ W ŚCIANIE ŻELBETOWEJ PODDANEJ WCZESNYM WPŁYWOM TERMICZNO SKURCZOWYM
Barbara KLEMCZAK 1 Agnieszka KNOPPIK-WRÓBEL Politechnika Śląska ANALIZA NAPRĘŻEŃ W ŚCIANIE ŻELBETOWEJ PODDANEJ WCZESNYM WPŁYWOM TERMICZNO SKURCZOWYM STRESZCZENIE W artykule przedstawiono wyniki analizy
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA WŁASNE I WYMUSZONE W ŚCIANIE ŻELBETOWEJ PODDANEJ WCZESNYM WPŁYWOM TERMICZNO SKURCZOWYM. 1. Wprowadzenie
Agnieszka KNOPPIK-WRÓBEL * Politechnika Śląska NAPRĘŻENIA WŁASNE I WYMUSZONE W ŚCIANIE ŻELBETOWEJ PODDANEJ WCZESNYM WPŁYWOM TERMICZNO SKURCZOWYM 1. Wprowadzenie Zarysowania konstrukcji betonowych powstające
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie. Dr hab. inż. Barbara Klemczak, prof. Pol. Śl. Mgr inż. Agnieszka Knoppik-Wróbel Politechnika Śląska. Streszczenie
Dr hab. inż. Barbara Klemczak, prof. Pol. Śl. Mgr inż. Agnieszka Knoppik-Wróbel Politechnika Śląska Wpływ wybranych czynników materiałowo technologicznych na temperatury twardnienia betonu w masywnej płycie
Bardziej szczegółowokonstrukcji masywnych są
KO N S T R U KC J E E L E M E N T Y M AT E R I A ŁY Wykorzystanie metod komputerowych w przewidywaniu ryzyka zarysowania konstrukcji masywnych Dr inż. Barbara Klemczak, Politechnika Śląska 16 Streszczenie
Bardziej szczegółowoBETONOWE KONSTRUKCJIE MASYWNE
BETONOWE KONSTRUKCJIE MASYWNE Przedziały masywności dla poszczególnych grup elementów NIEMASYWNE M>15m -1 e m
Bardziej szczegółowoSKURCZ BETONU. str. 1
SKURCZ BETONU str. 1 C7 betonu jest zjawiskiem samoistnym spowodowanym odkształceniami niewynikającymi z obciążeń mechanicznych. Zachodzi w materiałach o strukturze porowatej, w wyniku utarty wody na skutek
Bardziej szczegółowoPOPIÓŁ LOTNY SKŁADNIKIEM BETONU MASYWNEGO NA FUNDAMENTY NOWYCH BLOKÓW ENERGETYCZNYCH
POPIÓŁ LOTNY SKŁADNIKIEM BETONU MASYWNEGO NA FUNDAMENTY NOWYCH BLOKÓW ENERGETYCZNYCH Autorzy: Zbigniew Giergiczny Maciej Batog Artur Golda XXIII MIĘDZYNARODOWA KONFERENCJA POPIOŁY Z ENERGETYKI Zakopane,
Bardziej szczegółowoZarysowanie ścian zbiorników żelbetowych : teoria i projektowanie / Mariusz Zych. Kraków, Spis treści
Zarysowanie ścian zbiorników żelbetowych : teoria i projektowanie / Mariusz Zych. Kraków, 2017 Spis treści Ważniejsze oznaczenia 9 Przedmowa 17 1. Przyczyny i mechanizm zarysowania 18 1.1. Wstęp 18 1.2.
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowo6. CHARAKTERYSTYKI SKUTKÓW KLIMATYCZNYCH NA DOJRZEWAJĄCY BETON
6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 1 6. CHARAKTERYSTYKI SKUTKÓW KLIMATYCZNYCH NA DOJRZEWAJĄCY BETON 6.1 Wpływ czynników klimatycznych na świeżą mieszankę betonową Zgodnie z
Bardziej szczegółowoPaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Bardziej szczegółowoNazwa kwalifikacji: Organizacja i kontrolowanie robót budowlanych Oznaczenie kwalifikacji: B.33 Numer zadania: 01
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 2019 Nazwa kwalifikacji: Organizacja i kontrolowanie robót budowlanych Oznaczenie kwalifikacji: B.33 Numer
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2019 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 08 Nazwa kwalifikacji: Organizacja i kontrolowanie robót budowlanych Oznaczenie kwalifikacji: B. Numer zadania:
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowo2. Badania doświadczalne w zmiennych warunkach otoczenia
BADANIE DEFORMACJI PŁYTY NA GRUNCIE Z BETONU SPRĘŻONEGO W DWÓCH KIERUNKACH Andrzej Seruga 1, Rafał Szydłowski 2 Politechnika Krakowska Streszczenie: Celem badań było rozpoznanie zachowania się betonowej
Bardziej szczegółowoWybrane problemy obliczania minimalnego zbrojenia wg PN-EN przykłady
Wybrane problemy obliczania minimalnego zbrojenia wg PN-EN przykłady Data wprowadzenia: 30.11.2018 r. W artykule przedstawiono dwa przykłady zastosowania zasad wyznaczania minimalnego zbrojenia ze względu
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoSzczególne warunki pracy nawierzchni mostowych
Szczególne warunki pracy nawierzchni mostowych mgr inż. Piotr Pokorski prof. dr hab. inż. Piotr Radziszewski Politechnika Warszawska Plan Prezentacji Wstęp Konstrukcja nawierzchni na naziomie i moście
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Bardziej szczegółowoWPŁYW POPIOŁÓW LOTNYCH WAPIENNYCH NA TEMPERATURĘ BETONU PODCZAS TWARDNIENIA W ELEMENTACH MASYWNYCH
DOTACJE NA INNOWACJE INNOWACYJNE SPOIWA CEMENTOWE I BETONY Z WYKORZYSTANIEM POPIOŁU LOTNEGO WAPIENNEGO WPŁYW POPIOŁÓW LOTNYCH WAPIENNYCH NA TEMPERATURĘ BETONU PODCZAS TWARDNIENIA W ELEMENTACH MASYWNYCH
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoObszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia)
Przewodnik Inżyniera Nr 34 Aktualizacja: 01/2017 Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia) Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_34.gmk Wprowadzenie Obciążenie gruntu może powodować powstawanie
Bardziej szczegółowoBUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska
BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE dr inż. Monika Siewczyńska Plan wykładów 1. Podstawy projektowania 2. Schematy konstrukcyjne 3. Elementy konstrukcji 4. Materiały budowlane 5. Rodzaje konstrukcji
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoEkonomiczne, ekologiczne i technologiczne aspekty stosowania domieszek do betonu. prof. dr hab. inż. Jacek Gołaszewski
Ekonomiczne, ekologiczne i technologiczne aspekty stosowania domieszek do betonu prof. dr hab. inż. Jacek Gołaszewski Definicja domieszek do betonu Domieszki substancje chemiczne dodawane podczas wykonywania
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W MODELOWANIU WYMIANY CIEPŁA W PRZEGRODZIE BUDOWLANEJ WYKONANEJ Z PUSTAKÓW STYROPIANOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 35-40 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.05 Paweł HELBRYCH Politechnika Częstochowska WYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W MODELOWANIU
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoDYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA
71 DYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA dr hab. inż. Roman Partyka / Politechnika Gdańska mgr inż. Daniel Kowalak / Politechnika Gdańska 1. WSTĘP
Bardziej szczegółowo1. Płyta: Płyta Pł1.1
Plik: Płyta Pł1.1.rtd Projekt: Płyta Pł1.1 1. Płyta: Płyta Pł1.1 1.1. Zbrojenie: Typ : Przedszk Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-III (34GS); wytrzymałość charakterystyczna =
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
Bardziej szczegółowoDr inż. Wiesław Zamorowski, mgr inż. Grzegorz Gremza, Politechnika Śląska
Badania wpływu skurczu betonu na ugięcia i odkształcenia belek zespolonych stalowo-betonowych Dr inż. Wiesław Zamorowski, mgr inż. Grzegorz Gremza, Politechnika Śląska W pracy przedstawiono rezultaty badań
Bardziej szczegółowoSchöck Isokorb typu K-Eck
1. Warstwa (składający się z dwóch części: 1 warstwy i 2 warstwy) Spis treści Strona Ułożenie elementów/wskazówki 62 Tabele nośności 63-64 Ułożenie zbrojenia Schöck Isokorb typu K20-Eck-CV30 65 Ułożenie
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB TYP KS I QS
SCHÖCK ISOKORB TYP KS I Materiały budowlane/ochrona przed korozją/ochrona przeciwpożarowa Materiały: Schöck Isokorb typ KS Beton Stal Łożysko oporowe w betonie od strony stropu minimalna wytrzymałość betonu
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła statyczna próba ściskania metali Numer ćwiczenia: 3 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoWnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
Bardziej szczegółowoPOZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJA
Wykonanie izolacji pionowej fundamentów budynku przewiązki i odwodnienie placu apelowego w Zespole Szkół Ogólnokształcących Nr 12 przy ul. Telimeny 9, 30-838 Kraków PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJA AUTOR:
Bardziej szczegółowoDokumenty referencyjne:
1 Wyznaczenie liniowych współczynników przenikania ciepła, mostków cieplnych systemu IZODOM. Obliczenia średniego współczynnika przenikania ciepła U oraz współczynnika przewodzenia ciepła λeq dla systemów
Bardziej szczegółowoRecenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Jarosława Błyszko
Prof. dr hab. inż. Mieczysław Kamiński Wrocław, 5 styczeń 2016r. Ul. Norwida 18, 55-100 Trzebnica Recenzja rozprawy doktorskiej mgr inż. Jarosława Błyszko pt.: Porównawcza analiza pełzania twardniejącego
Bardziej szczegółowo@ Numer zgłoszenia: Uprawniony z patentu: Politechnika Lubelska, Lublin, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA @OPIS PATENTOWY @PL @ 178600 @S1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej @ Numer zgłoszenia: 311350 @ Data zgłoszenia: 10.11.1995 @ IntC{ F24D 3/14 F24D 13/02 Bezdylatacyjna konstrukcja
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoSposób na ocieplenie od wewnątrz
Sposób na ocieplenie od wewnątrz Piotr Harassek Xella Polska sp. z o.o. 25.10.2011 Budynki użytkowane stale 1 Wyższa temperatura powierzchni ściany = mniejsza wilgotność powietrza Wnętrze (ciepło) Rozkład
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 2017 Nazwa kwalifikacji: Organizacja i kontrolowanie robót budowlanych Oznaczenie kwalifikacji: B.33 Numer
Bardziej szczegółowoKatalog typowych konstrukcji nawierzchni sztywnych
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Zakład Dróg i Lotnisk Katalog typowych konstrukcji nawierzchni sztywnych Prof. Antoni Szydło Tematyka 1.Podstawowe informacje w odniesieniu do poprzedniego katalogu
Bardziej szczegółowoFUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Bardziej szczegółowoAnaliza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych
Stanisław Kandefer 1, Piotr Olczak Politechnika Krakowska 2 Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych Wprowadzenie Wśród paneli słonecznych stosowane są często rurowe
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoPaweł Madej, kierownik Centrum Badania Betonów Lafarge wyjaśnia, co powoduje "niekontrolowane" pękanie posadzek?
Popękana betonowa posadzka w nowym domu - błędy wykonawcze Rysy pojawiające się na powierzchni betonu są powszechnie znanym, trudnym do uniknięcia zjawiskiem. Oprócz ich negatywnego wpływu na estetykę
Bardziej szczegółowoThermaStyle PRO I. CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA II. WŁAŚCIWOŚCI FIZYCZNE, DANE TECHNICZNE. a. Przeznaczenie. b. Cechy charakterystyczne. a.
I. CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA a. Przeznaczenie to ścienna płyta warstwowa z rdzeniem styropianowym EPS, mocowana do konstrukcji wsporczej alternatywnie zestawem składającym się z łącznika ukrytego typu WŁOZAMOT
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoRys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA Wykorzystanie pakietu MARC/MENTAT do modelowania naprężeń cieplnych Spis treści Pole temperatury Przykład
Bardziej szczegółowoDiagnostyka nawierzchni z betonu cementowego. Prof. Antoni Szydło, Politechnika Wrocławska
Diagnostyka nawierzchni z betonu cementowego Prof. Antoni Szydło, Politechnika Wrocławska PROGRAM WYSTĄPIENIA podział nawierzchni betonowych wykonawstwo nawierzchni betonowych nośność i trwałość zmęczeniowa
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoOddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt zespolonych z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja
Oddziaływanie membranowe w projektowaniu na warunki pożarowe płyt z pełnymi i ażurowymi belkami stalowymi Waloryzacja Praca naukowa finansowana ze środków finansowych na naukę w roku 2012 przyznanych na
Bardziej szczegółowoSAS 670/800. Zbrojenie wysokiej wytrzymałości
SAS 670/800 Zbrojenie wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 zbrojenie wysokiej wytrzymałości Przewagę zbrojenia wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 nad zbrojeniem typowym można scharakteryzować następująco:
Bardziej szczegółowoPłyty do ogrzewania podłogowego
Czerwiec 2015 Płyty do ogrzewania podłogowego Ogrzewanie podłogowe to nowoczesny i estetyczny sposób na ogrzanie domu czy mieszkania Płyty styropianowe KNAUF Therm Floor Heating umożliwiają łatwy montaż
Bardziej szczegółowoOCENA RYZYKA WYSTĄPIENIA WCZESNYCH RYS TERMICZNO-SKURCZOWYCH W BETONOWYCH ŚCIANACH OBUDÓW REAKTORÓW ATOMOWYCH
XXVI Konferencja awarie budowlane 2013 Naukowo-Techniczna BARBARA KLEMCZAK, barbara.klemczak@polsl.pl AGNIESZKA KNOPPIK-WRÓBEL, agnieszka.knoppik-wrobel@polsl.pl Politechnika Śląska w Gliwicach OCENA RYZYKA
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA
WYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA Jacek Kubissa, Wojciech Kubissa Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Politechniki Warszawskiej. WPROWADZENIE W 004 roku wprowadzono
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoZasady projektowania systemów stropów zespolonych z niezabezpieczonymi ogniochronnie drugorzędnymi belkami stalowymi. 14 czerwca 2011 r.
Zasady projektowania systemów stropów zespolonych z niezabezpieczonymi ogniochronnie drugorzędnymi belkami stalowymi 14 czerwca 2011 r. Zachowanie stropów stalowych i zespolonych w warunkach pożarowych
Bardziej szczegółowoWymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych
Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie
Bardziej szczegółowoANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM
Wymiana ciepła, żebro, ogrzewanie podłogowe, komfort cieplny Henryk G. SABINIAK, Karolina WIŚNIK* ANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM W artykule przedstawiono sposób wymiany
Bardziej szczegółowoNaprężenia i odkształcenia spawalnicze
Naprężenia i odkształcenia spawalnicze Cieplno-mechaniczne właściwości metali i stopów Parametrami, które określają stan mechaniczny metalu w różnych temperaturach, są: - moduł sprężystości podłużnej E,
Bardziej szczegółowoPłyty PolTherma SOFT PIR mogą być produkowane w wersji z bokami płaskimi lub zakładkowymi umożliwiającymi układanie na tzw. zakładkę.
I. CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA a. Przeznaczenie Płyty izolacyjne to nowoczesne wyroby budowlane przeznaczone do izolacji termicznej budynków, tj. ścian zewnętrznych, sufitów, ścianek działowych. Płyty izolacyjne
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoSCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Bardziej szczegółowoKierunek Budownictwo Wykaz pytań na egzamin dyplomowy Przedmioty podstawowe i kierunkowe Studia I- go stopnia Stacjonarne i niestacjonarne
Kierunek Budownictwo Wykaz pytań na egzamin dyplomowy Przedmioty podstawowe i kierunkowe Studia I- go stopnia Stacjonarne i niestacjonarne Pytania z przedmiotów podstawowych i kierunkowych (dla wszystkich
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoŻELBETOWE ZBIORNIKI NA CIECZE
ŻELBETOWE ZBIORNIKI NA CIECZE OGÓLNA KLASYFIKACJA ZBIORNIKÓW Przy wyborze kształtu zbiornika należy brać pod uwagę następujące czynniki: - przeznaczenie zbiornika, - pojemność i wymiary, - stosowany materiał
Bardziej szczegółowoRaport z badań betonu zbrojonego włóknami pochodzącymi z recyklingu opon
P O L I T E C H N I K A Ś L Ą S K A Wydział Budownictwa Katedra Inżynierii Budowlanej ul. Akademicka 5, -100 Gliwice tel./fax. +8 7 88 e-mail: RB@polsl.pl Gliwice, 6.05.017 r. betonu zbrojonego włóknami
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Projekt z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. PP Wykonali: Aleksandra Oźminkowska, Marta Woźniak Wydział: Elektryczny
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne Pełna nazwa laboratorium: LAB5 Jednostka zarządzająca: Kierownik laboratorium: Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska, Katedra Budownictwa i Inżynierii Materiałowej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH.
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. W programie COMSOL multiphisics 3.4 Wykonali: Łatas Szymon Łakomy Piotr Wydzał, Kierunek, Specjalizacja, Semestr, Rok BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2011 / 2012 Prowadzący: Dr hab.inż.
Bardziej szczegółowoBadania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY 1. PROJEKTOWANIE PRZEKROJU 1.1. Dane początkowe: Obciążenia: Rozpiętość: Gk1 obciążenie od ciężaru własnego belki (obliczone w dalszej części projektu)
Bardziej szczegółowoWYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE
Artykul zamieszczony w "Inżynierze budownictwa", styczeń 2008 r. Michał A. Glinicki dr hab. inż., Instytut Podstawowych Problemów Techniki PAN Warszawa WYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE 1.
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoWARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH U.02.05.01 POSADZKI BETONOWE
WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH POSADZKI BETONOWE 1. Wstęp 1.1 Określenia podstawowe Określenia podstawowe są zgodne z obowiązującymi odpowiednimi polskimi normami i definicjami. 2. Materiały
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM
EKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM Dla potrzeb projektu przebudowy budynku żłobka, Zdzieszowice, ul. Piastów 20, dz. nr 69/54 Inwestor : Żłobek Samorządowy, Zdzieszowice, ul. Piastów 20 I. CZĘŚĆ OGÓLNA 1.1.
Bardziej szczegółowoWytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.
SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Bardziej szczegółowoKonstrukcje betonowe Wykład, cz. II
Konstrukcje betonowe Wykład, cz. II Dr inż. Jacek Dyczkowski Studia stacjonarne, KB, II stopień, rok I, semestr I 1 K. Kopuły Rys. K-1 [5] 2 Obciążenia i siły od ciężaru własnego kopuły, pokazanej na rys.
Bardziej szczegółowo11. PRZEBIEG OBRÓBKI CIEPLNEJ PREFABRYKATÓW BETONOWYCH
11. Przebieg obróbki cieplnej prefabrykatów betonowych 1 11. PRZEBIEG OBRÓBKI CIEPLNEJ PREFABRYKATÓW BETONOWYCH 11.1. Schemat obróbki cieplnej betonu i konsekwencje z niego wynikające W rozdziale 6 wskazano
Bardziej szczegółowoWykorzystanie programu COMSOL do analizy zmiennych pól p l temperatury. Tomasz Bujok promotor: dr hab. Jerzy Bodzenta, prof. Politechniki Śląskiej
Wykorzystanie programu COMSOL do analizy zmiennych pól p l temperatury metodą elementów w skończonych Tomasz Bujok promotor: dr hab. Jerzy Bodzenta, prof. Politechniki Śląskiej Plan prezentacji Założenia
Bardziej szczegółowo