OPIS DANYCH WEJŚCIOWYCH I WYJŚCIOWYCH PROGRAMU FPEtool: Program FPETool zestawia kilka modułów użytkowych w następujące kategorie:

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "OPIS DANYCH WEJŚCIOWYCH I WYJŚCIOWYCH PROGRAMU FPEtool: Program FPETool zestawia kilka modułów użytkowych w następujące kategorie:"

Transkrypt

1 OPIS DANYCH WEJŚCIOWYCH I WYJŚCIOWYCH PROGRAMU FPEtool: Program FPETool zestawia kilka modułów użytkowych w następujące kategorie: A. USTAWIENIA PROGRAMU procedury użytkowe, użytkownik może ustawiać cele programowe, ukierunkowanie źródeł, zmieniać jednostki operacyjne a nawet kolorystykę. Program pozwala na stworzenie kilku plików danych, na podstawie których będą prowadzone obliczenia a także zmianę ścieżki docelowej gdzie profile będą zapisywane. Także pozwala na zmianę jednostek z angielskich na metryczne. Odczytaj/Zapisz stworzony plik danych, Widok/Edycja ścieżek pliku danych, Widok/Edycja pliku danych, Jednostki/Metryki danych. Brak.

2 B. FORMY POŻARU moduł programu dotyczący przeważnie rozwiązywania problemów jednoparametrowych, np. Jak długo 50 osób będzie się ewakuowało z 7. piętra na zewnątrz konkretnego budynku? lub Kiedy zacznie się spalać dany materiał palny?. Wybrane dane: Powierzchnia podłogi A floor [m 2 ], Pojemność cieplna otaczającego powietrza c p, [kj/(kg* K)], Przyspieszenie ziemskie g [m/s 2 ], Ciepło spalania H c [kj/kg*k], Długość charakterystyczna L c [m], Masa najniższej warstwy powietrza m [kg], Masa powietrza opuszczającego pomieszczenie na poziomie najniższej warstwy m exit [kg/s], Masa powietrza opuszczającego pomieszczenie przy suficie m plume [kg/s], Bezwzględna szybkość wydzielania się ciepła Q/Q 0, Szybkość wydzielania się ciepła wskutek pożaru Q [kw], Wartość początkowa szybkości wydzielania się ciepła wskutek pożaru Q 0 [kw], Sztuczna zmienna integracji s, Czas symulacji t [s], Czas charakterystyczny t c [1s], Temperatura dymu T [K], Temperatura otoczenia T [K], Wysokość z [m],

3 Różnica wysokości między granicą dymu a najniższym elementem materiału palnego z intf [m], Wysokość płomieni od poziomu podłogi z fire [m], Wysokość przestrzeni nad płomieniami z ceil [m], Stosunek strat energii pochłoniętej na konwekcję do powierzchni barier konstrukcyjnych pomieszczenia λ c, Stosunek wzrostu bieżącej emisji ciepła do energii promieniowania λ r, Gęstość otaczającego powietrza ρ [1,2 kg/m 3 ], Czas bezwzględny τ [t/t characteristic ], Wysokość bezwzględna ϛ [z/l c ], Temperatura względna ϕ [T/T ], Sprawność spalania Χ A. B.1. Przykład obliczeń prowadzonych na bazie pierwszego submodelu ASETBX. FPEtool jest dwu strefowym modelem, który symuluje efekty przed i po rozgorzeniu oraz określa wycieki (masy, gazów i paliwa) poza pomieszczenie, w którym powstał pożar. Program ten opary o analityczny model wypełnienia pojedynczego pomieszczenia produktami pirolizy opracowanym przez E. E. Zukoski w pracy Development of a Stratified Ceiling Layer in the Early Stages of a Closed-Room Fire. Podstawowym założeniem tego modelu jest fakt, że pokój jest zamknięty z wyjątkiem małych otworów, które znajdują się na poziomie podłogi bądź sufitu. Aczkolwiek te otwory są na tyle duże, że utrzymują w pomieszczeniu niezmienne ciśnienie. Gazy pożarowe gromadzą się pod sufitem a model Zukoskiego przewiduje wzrost bądź grubość warstwy pod sufitowej w funkcji czasu. Algorytm kolumny konwekcyjnej. Program zakłada, że kolumna konwekcyjna jest osiowo symetryczna oraz zdolna jest do zasysania powietrza na całej swojej powierzchni oraz jej źródłem jest punkt. Góra część kolumny jest rozpatrywana jako turbulentna poza przypadkiem, gdzie źródło jest bardzo małe i się tli. Dwie zależności służą do określenia kolumny konwekcyjnej. Pierwsza odnosi się do obszaru powyżej granicy spalania a druga odnosi się do obszaru poniżej granicy spalania. Granica spalania określana jest wzorem: z l o 2 / Q c z (1) Gdzie: zl - jest wysokością powyżej granicy spalania, gdzie T 500 zo - jest wysokością wirtualnego źródła może być poniżej lub powyżej granicy spalania (m) C

4 Q c - jest konwekcyjną szybkością uwalniania ciepła do kolumny (kw) Umiejscowienie źródła jest bardziej narzędziem komputerowym niż fizycznym. Z racji, że kolumna powstaje z źródła punktowego, należało prowadzić korektę odnoszącą się do realnego źródła kolumny poprzez określenie z o. Może ono znajdować się poniżej lub powyżej powierzchni ognia. Dla normalnych warunków atmosferycznych oraz materiałów palnych, które spalają się tylko powierzchniowo, zo wyznacza się za pomocą wzoru: Gdzie: D - jest efektywna średnicą źródła ognia (m) 2/5 z o 1.02D 0.083Q (2) Q - całkowita szybkość uwalniania ciepła przez źródło (kw) FPEtool używa następującej metody do obliczenia efektywnej średnicy źródła ognia: Gdzie: D f 1/ 2 (3) 2( II m m f ) m - strumień masy (kg/s) f II m f - strumień masy na jednostkę powierzchni (kg/s m2). Wielkość ta jest wielkością domyślną określoną na podstawie strumienia masy drewna potrzebnego do wyprodukowania 1135 kw/m2 energii. Dla poziomów wewnątrz kolumny konwekcyjnej, które są większe bądź równe z l albo poziomów powyżej płomieni, przepływ masy powietrza obliczany jest za pomocą równania: Gdzie: 1/ 3 2 / 3 c o c o 5/ 3 5 / 3 m 0.071Q ( z z ) [ Q ( z z ) ](4) m - masa powietrza zassanego do kolumny (kg/s)

5 Q c - konwekcyjna szybkość uwalniania ciepła do kolumny (kw) z - odległość między wysokością granicy spalania do dolnej granicy warstwy dymu (m) Dla poziomów mniejszych niż z l równanie przyjmuje postać: z m Q c (5) 0.166Q z 2 / 5 c Równanie 5 ogranicza się do pożarów rozlewisk lub pożarów powierzchni rozległych horyzontalnie. Stosunek strat energii pochłoniętej na konwekcję do powierzchni barier konstrukcyjnych pomieszczenia λ c, Stosunek wzrostu bieżącej emisji ciepła do energii promieniowania λ r, Wysokość płomieni [m], Wysokość przestrzeni nad płomieniami [m], Powierzchnia pomieszczenia [m 2 ], Skok czasowy [s]. Temperatura dymu jako funkcja czasu T[t], Wysokość dolnej granicy obłoku dymu [m], Gęstość obciążenia ogniowego Q, Wykresy temperatury w funkcji czasu, wysokości dolnej granicy obłoku dymu w funkcji czasu oraz gęstości obciążenia ogniowego w funkcji czasu. o

6 B.2. Temperatura dymu w atrium Odległość między miejscem powstawania dymu a wysokością interesującą badacza [m], Gęstość obciążenia ogniowego Q [kw]. Temperatura na wysokości dymu, Największa możliwa gęstość obciążenia ogniowego.

7 B.3. Statyczna (graniczna) wysokość gazu /charakterystyczna wysokość obłoku, warunkowana gęstościami i różnicą temp. sąsiadujących gazów/ Temperatura dymu T h [ o C], Grubość ciepłej warstwy powietrza z [m]. Różnica ciśnień między warstwami dumy oraz ciepłego powietrza P [Pa lub ciśnienie słupa wody].

8 B.4. Temperatura Strumieni podsufitowych Algorytm strumieni sufitowych. Program FPETool przewiduje zwłokę jaka jest potrzebna do zadziałania urządzenia tryskaczowego. FPETool wykorzystuje model DETACT- QS do obliczenia tego czasu jednak zależności między tym submodelem a prędkościami strumieni ściennych opracował R. L Alpert. w pracy Calculation of Response Time of Ceiling-Mounted Fire Detectors. Alpert założył, że pożar znajduje się pod gładką, poziomą, nieograniczonym sufitem oraz kolumna konwekcyjna zasysa powietrze o temperaturze otoczenia. Zależności dla maksymalnej temperatury strumieni sufitowych podzielona jest na dwie strefy: T max 2 / Q r To dla (6) 5 / 3 H H

9 T max Q 2 / ( ) T r r o dla (7) H H Gdzie: Tmax - maksymalna temperatura gazu w strumieniu sufitowym ( C ) To - początkowa temperatura gazu ( C ) Q - całkowita szybkość uwalniania ciepła przez źródło pożaru (kw) H - odległość między powierzchnią materiału palnego a sufitem (m) r - promień pomiędzy tryskaczem a osią pionową pożaru (m) Zależności między prędkościami strumieni sufitowych także jest podzielona na dwie strefy: Q 1/ 3 r 0.946( ) dla H H (8) Gdzie: 1/ 3 1/ H r dla (9) 5 / 6 r H - maksymalna prędkość strumienia sufitowego (m/s) Q Wzory 6 i 7 są niezależne od promienia i odnoszą się do temperatury w kolumnie konwecyjnej a strumienie sufitowe obliczane są powyżej źródła pożaru. Równania 7 i 9 odnoszą się do stref poza kolumną konwekcyjną. K współczynnik warunkowany umiejscowieniem źródła ognia (1 źródło w środku pomieszczenia, 2 źródło przy ścianie, 4 źródło w rogu pomieszczenia), Powierzchnia sufitu A [m 2 ], Odległość między punktem bezpośrednio nad źródłem ognia a rozpatrywanym miejscem na suficie (promień promieniowania) r [m], Temperatura początkowa T [ o C], Maksymalna gęstość obciążenia ogniowego Q max [kw].

10 Temperatura podsufitowej warstwy dymu T gas jet [ o C], na wysokości z i w promieniu r od źródła ognia, Czas t, po którym podsufitowa warstwa dymu może przeszkadzać w swobodnym rozprzestrzenianiu się kolumny konwekcyjnej. B.5. Temperatura kolumny konwekcyjnej K współczynnik warunkowany umiejscowieniem źródła ognia (1 źródło w środku pomieszczenia, 2 źródło przy ścianie, 4 źródło w rogu pomieszczenia), Temperatura początkowa T [ o C], Wolna przestrzeń między płomieniami a sufitem z [m], Powierzchnia sufitu A [m 2 ], Maksymalna gęstość obciążenia ogniowego Q max [kw]. Odległość między punktem bezpośrednio nad źródłem ognia a rozpatrywanym miejscem na suficie (promień promieniowania) r [m], Temperatura kolumny konwekcyjnej T plume [ o C], Czas t, po którym kolumna konwekcyjna może oddziaływać na pozostałą przestrzeń.

11 B.6. Czas ewakuacji Prędkość poruszania się po drogach ewakuacyjnych (m/min), Prędkość poruszania się po pionowych drogach ewakuacyjnych (osoba/min/m rzeczywistej szerokości drogi ewakuacyjnej), Strumień ewakuowanych w odniesieniu do drzwi ewakuacyjnych (osoba/min/szerokość drzwi), Strumień ewakuowanych w odniesieniu do klatki schodowej(osoba/min/m rzeczywistej szerokości drogi ewakuacyjnej), Liczba ewakuowanych, Możliwość określenia sprawności/niepełnosprawności ewakuowanych ze zmianą ich prędkości poruszania się, Prędkość najwolniejszego ewakuowanego, Szerokość drzwi ewakuacyjnych [m], Całkowita długość dróg ewakuacyjnych w odniesieniu do poszczególnych kondygnacji obiektu [m], Wysokość między poziomem kondygnacji, z której prowadzona jest ewakuacja a wyjściem ewakuacyjnym do strefy bezpiecznej, Szerokość klatki schodowej [m], Wysokość pojedynczego schodka [mm], Szerokość pojedynczego schodka [mm].

12 Całkowity czas ewakuacji oraz czas ewakuacji w odniesieniu do wysokości między poziomem kondygnacji, z której jest ona prowadzona a wyjściem ewakuacyjnym do strefy bezpiecznej, Czas potrzebny na pokonanie poziomej drogi ewakuacyjnej i dotarcie do wybranych drzwi strefy bezpiecznej [min], Czas potrzebny na pokonanie pionowej drogi ewakuacyjnej i dotarcie do wybranych drzwi strefy bezpiecznej [min]. B.7. Siły oddziałujące na drzwi Wysokość budynku [m lub ft], Wysokość drzwi [m lub ft], Szerokość drzwi [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość podsufitowej warstwy dymu [m lub ft], Prędkość wiatru [km/h lub mph], Temperatura budynku T bldg [ o C lub o F ], Temperatura pożaru T fire [ o C lub o F ], Temperatura na zewnątrz budynku T outside [ o C lub o F ], Ciśnienie oddziałujące na drzwi [Pa lub lb f /ft 2 ], Siła oddziałująca na klamkę drzwi [N lub lb f ].

13

14 B.8. Front pożaru Temperatury względne [T/T ], i temperatury zapłonu T ignition materiałów palnych użytych do symulacji, Temperatura zapłonu T ignition [ o C lub o F ], Temperatura powierzchni T surface [ o C lub o F ], Prędkość rozprzestrzeniania się płomienia [m/s lub ft/s].

15 B.9. Porównanie danych normatywnych z doświadczalnymi Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Długość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Szerokość otworu [m lub ft], Masa drewna odpowiadająca obciążeniu ogniowemu zakładanych warunków pożarowych [kg lub lb m ], Masa drewna odpowiadająca obciążeniu ogniowemu zakładanych warunków pożarowych w przeliczeniu na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kg lub lb m ], Różnica czasowa wynikająca z zestawienia czasu symulacji i czasu założonego w wymaganiach normatywnych t effective fire resistanse.

16 B.10. Przepływ masowy przez otwory Współczynnik wyznaczony równaniem [2], Temperatura podsufitowej warstwy dymu [ o C], Temperatura zewnętrzna [ o C], Szybkość spalania [g/s], Masowa prędkość wypływu gazu na zewnątrz [g/s], Masowa prędkość napływu gazu z zewnątrz [g/s], Wysokość wentylacyjnej płaszczyzny neutralnej [m].

17 B.11. Objętościowy przyrost dymu w kolumnie konwekcyjnej Gęstość obciążenia ogniowego [kw], Energia promieniowania cieplnego, Straty energii, Wysokość nad źródłem płomieni [m]. Objętościowy przyrost w kolumnie konwekcyjnej na danej wysokości nad źródłem ognia [m 3 /s lub scfm].

18 B.12. Zapłon pobliskich materiałów palnych wskutek promieniowania cieplnego Odległości między porcjami materiału palnego [mm lub in.], Odporność materiału palnego na zapalenie (materiały łatwopalne 10 kw/m 2, palne 20 kw/m 2 oraz trudnozapalne 20 kw/m 2 ), Obciążenie ogniowe zdolne zapalić sąsiadujące ze źródłem pożaru materiały palne.

19 B.13. Strumień wydostającego się przez otwory dymu Powierzchnia otworu [m 2 ], Temperatura dymu [ o C], Szerokość warstwy dymu [m]. Strumień wydostającego się przez otwory dymu [L/s].

20 B.14. Reagowanie tryskaczy i czujek Wysokość pomieszczenia nad źródłem ognia [m lub ft], Odległość rzutu pionowego czujki od źródła ognia [m lub ft], Temperatura zewnętrzna oraz temperatura aktywacji tryskaczy T [ o C lub o F ], Temperatura aktywacji czujek T D, activation [ o C lub o F ], Współczynnik RTI [(m*s) 1/2 lub (ft*s) 1/2 ], Maksymalne obciążenie ogniowe [kw], Temperatura kolumny konwekcyjnej w funkcji odległości od źródła ognia[ o C], Temperatura zadziałania tryskaczy i czujek [ o C], Wykresy powyższych zależności.

21 B.15. Temperatura rozgorzenia wg Thomas a Długość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Szerokość otworu [m lub ft], Obciążenie ogniowe odpowiadające rozgorzeniu [kw], Energia tracona wskutek wypływu gazów przez otwory [kw], Energia tracona wskutek ogrzewania ścian pomieszczenia [kw],

22 B.16. Temperatura podsufitowej warstwy dymu Skok czasowy [s], Temperatura początkowa T [ o C lub o F ], Czas symulacji [s], Właściwości materiałowe barier wydzielających pomieszczenie: - powierzchnia materiału [m 2 lub ft 2 ], - grubość materiału δ [m lub ft], - przewodność cieplna [kw/(m*k)], - pojemność cieplna [kj/(kg* K)], - gęstość materiału [kg/m 3 ], Powierzchnia otworów [m 2 ], Obciążenie ogniowe w funkcji czasu, Temperatura [ o C lub o F], Ograniczenie wentylacji [kg/s], Czas osiągnięcia temperatury rozgorzenia.

23 B.17. Ograniczenia wentylacji Szerokość otworu [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Wysokość umiejscowienia otworu [m lub ft], Sprawność reakcji spalania. Gęstość obciążenia ogniowego ograniczana warunkami wentylacji [kw].

24

25 TWORZENIE POŻARU zestawienie szablonów tworzenia i edytowania plików dotyczących pożarów. Każdy z plików zbudowany jest z trzech kolumn danych: szybkość wydzielania ciepła, czas, szybkość pirolizy materiału palnego. Użytkownik może modelować własne pożary, korzystając z istniejących szablonów. Program wylicza czas zapalenia zadanego materiału palnego wskutek termicznego oddziaływania pożaru, który powstał z pierwotnego materiału palnego. C.1. Formuła Nazwa pliku, Skok czasowy [s], Ciepło spalania [kj/g lub BTU/lb m ]. Obciążenie ogniowe odpowiadające zainicjowaniu reakcji spalania [kw], Stała wzrostu pożaru α [kw/s 2 ], odczytywana z NFPA 92B oraz Handbook a SFPE Inżynierowie Ochrony Przeciwpożarowej, Stała wykładnicza β [s -1 ], Czas całkowity pożaru [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. C.2. Wolne spalanie Nazwa pliku (na potrzeby użytkownika),

26 Dane pozyskane z modułu TWORZENIE POŻARU, Wymiary materiału palnego [mm lub ft], Procentowy udział promieniowania termicznego w całkowitym obciążeniu ogniowym [%], Temperatura zapłonu [ o C lub K], Energia zapłonu [J], Czas zapłonu [s], Inercja termiczna materiału palnego [kw 2 *s/(m 4 *K 2 )], Najkrótsza odległość między porcjami materiału palnego [mm lub in], Maksymalny czas symulacji [s], Czas całkowity pożaru [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. Wykresy powyższych zależności w funkcji czasu. C.3. Edycja Czas zestawiony z aktualnymi wartościami obciążenia ogniowego i masowej szybkości pirolizy [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. Tabelaryczne zestawienie wartości czasu, obciążenia ogniowego i masowej szybkości pirolizy, Wykres obciążenia ogniowego w funkcji czasu, Kopia pliku podstawowego na potrzeby użytkownika. C.4. Własny pożar Opcja I: - obciążenie ogniowe [kw], - czas [s]. Opcja II: - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], - czas [s]. Opcja III: - obciążenie ogniowe [kw], - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], - czas [s]. Opcja IV: - obciążenie ogniowe [kw], - czas [s], - ciepło spalania [kj/g]. Opcja V: - czas [s], - ciepło spalania [kj/g], - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s],

27 czas [s], ciepło spalania [kj/g], szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], C.5. Wskaźniki brak. Gęstość obciążenia ogniowego na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kw/m 2 ], Wskaźnik szybkości spalania α.

28 D. SYMULATOR POŻAROWY moduł ten określa skutki rozwoju pożaru w wentylowanym pomieszczeniu, w którym znajdować się mogą tryskacze oraz czujki dymu. Wykorzystuje przy tym model strefowy. E. KORYTARZ procedura określająca charakterystykę przemieszczania się obłoku dymu. Sprawdza się najlepiej w przypadku długich wąskich przestrzeni. F. TRZECI POKÓJ określa zmianę warunków rozprzestrzeniania się dymu oraz ich wpływ na zdrowie i życie ludzi. Program FPETool umożliwia funkcjonalne połączenie ze sobą ostatnich trzech modułów, tj. symulatora pożarowego, korytarza oraz trzeciego pokoju. Skorelowanie ze sobą danych wejściowych i wyjściowych tych modułów pozwala uzyskać ciekawe i złożone warunki pożarowe (np. uzyskane podczas symulacji pożaru pomieszczenia parametry obłoku dymu, mogą zostać użyte jako dane wejściowe do określania szkodliwego wpływu dymu na ludzi przemieszczających się poziomymi drogami ewakuacyjnymi). Dane wejściowe i wyjściowe poszczególnych modułów: B. FORMY POZARU C. TWORZENIE POŻARU D. SYMULATOR POŻAROWY Model I: Przed rozgorzeniem Długość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokosć pomieszczenia [m lub ft], Obwód pomieszczenia [m lub ft], Liczba materiałów palnych tworzących sufit (maksymalnie 5 warstw), Inercja termiczna [kw 2 s/(m 4 *K 2 )], Przewodność cieplna materiału tworzącego sufit [kw/(m*k)], Gęstość materiału tworzącego sufit [kg/m 3 ], Pojemność cieplna materiału tworzącego sufit [kj/(kg*k)], Grubość warstwy materiału tworzącego sufit [mm lub in.], Udział procentowy materiałów tworzących sufit, Liczba materiałów palnych tworzących ściany (maksymalnie 5 warstw), Inercja termiczna [kw 2 s/(m 4 *K 2 )], Przewodność cieplna materiału tworzącego ściany [kw/(m*k)], Gęstość materiału tworzącego ściany [kg/m 3 ], Pojemność cieplna materiału tworzącego ściany [kj/(kg*k)], Grubość warstwy materiału tworzącego ściany [mm lub in.], Udział procentowy materiałów tworzących ściany Tryskacze zadziałały/ nie zadziałały, Odległość tryskacza od źródła promieniowania cieplnego [m lub ft], Współczynnik RTI [(m/s) 1/2 ], Temperatura aktywacji tryskacza [ o C lub o F],

29 Czujki dymowe zadziałały/ nie zadziałały, Odległość czujek dymu od źródła promieniowania cieplnego [m lub ft], Temperatura aktywacji czujki dymu [ o C lub o F], Ciepło spalania [kj/kg], Wysokość płomieni [m lub ft], Współczynnik gaszenia [m 2 /g], Temperatura rozgorzenia [ o C lub o F], Minimalne stężenie tlenu, które umożliwia reakcję spalani przed rozgorzeniem [% obj.], Minimalne stężenie tlenu, które umożliwia reakcję spalani o rozgorzeniem [% obj.], Stosunek molowy CO/CO 2 w reakcji spalania warunkowanej ilością paliwa, Stosunek molowy CO/CO 2 w reakcji spalania warunkowanej wentylacją, Ciepło oddane w postaci promieniowania termicznego λ r, Maksymalny stosunek chwilowych strat ciepła pobieranego przez ściany do całkowitej szybkości wydzielania ciepła λ c,max, Obecność wentylacji z zewnątrz pomieszczenia (Tak/ Nie), Obecność wentylacji na zewnątrz pomieszczenia (Tak/ Nie), Wysokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Szerokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Wysokość od podłogi do parapetu [m lub ft], Ilość wymian powietrza na godzinę, Model II: Po rozgorzeniu Wysokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Szerokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Wysokość od podłogi do parapetu [m lub ft], Ciepło przemiany fazowej materiału palnego [kj/g], Ciepło spalania [kj/g], Ilość materiału palnego w przeliczeniu na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kg/m 2 ], % materiału palnego, który ulegnie spaleniu, Czas rozpoczęcia symulacji [s], Czas zadziałania tryskaczy [s], Czas zadziałania czujki dymu [s], Temperatura średnia dymu [ o C lub o F], Wysokość podsufitowej warstwy dymu nad poziomem podłogi [m lub ft], Średnie stężenie tlenu w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Średnie stężenie tlenku węgla w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Średnie stężenie dwutlenku węgla w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Szybkość wydzielania ciepła [kw], Szybkość pirolizy [kg/s], Średnia wysokość płomieni [m lub ft], Masa powietrza pobrana przez kolumnę konwekcyjną [kg],

30 Wymagana ilość tlenu, podtrzymująca proces spalania, Entalpia masowa na zewnątrz otworu wentylacyjnego [kw], Entalpia masowa wewnątrz otworu wentylacyjnego [kw], Entalpia masowa wentylacji mechanicznej [kw], Widzialność w dymie [m -1 ], Odległość na którym 5% emitowanego światła jest widoczne [m lub ft], Przepływ dymu wewnątrz pomieszczenia [m 3 /s], Przepływ dymu na zewnątrz pomieszczenia [m 3 /s], Temperatura podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki dymu [ o C lub o F], Szybkość przepływu podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki dymu [m/s], Temperatura podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki ciepła [ o C lub o F], Szybkość przepływu podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki ciepła [m/s], Temperatura zadziałania czujki ciepła [ o C lub o F]. E. KORYTARZ Współczynnik konwekcji cieplnej (wskazany przedział W/(m 2 *K)), Wysokość warstwy dymu w momencie otwarcia przejścia na korytarz[m lub ft], Temperatura dymu napływającego do korytarza [ o C lub o F], Przepływ dymu [m 3 /s], Stężenie CO [ppm], Stężenie CO 2 [% obj.], Wysokość otworu [m lub ft.], Szerokość otworu [m lub ft.], Wysokość między podłożem a dolną krawędzią otworu [m lub ft.], Wysokość korytarza[m lub ft.], Szerokość korytarza [m lub ft.], Maksymalny dystans założony w modelu [m lub ft.], Skok czasowy symulacji [s] Czas trwania symulacji [s], Odległość dymu od drzwi, przez które się dostał na korytarz [m lub ft.], Szybkość przemieszczania się dymu [m lub ft.], Przeciętna wartość długości obłoku dymu na korytarzu [m lub ft.], F. TRZECI POKÓJ a) parametry odniesienia Wysokość odniesienia mierzonego ciśnienia [m lub ft.], Ciśnienie odniesienia [Pa lub psi], Temperatura odniesienia, mierzona przy podłodze pomieszczenia [ o C lub o F], Cza symulacji [s], Długość międzyczasu [s], b) parametry pomieszczenia docelowego Wysokość podłogi [m lub ft],

31 Wysokość sufitu [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość warstwy dymu [m lub ft], Temperatura górnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Temperatura dolnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Powierzchnia materiału palnego [m 2 lub ft 2 ], Pojemność cieplna materiału [kw/m/k], Gęstość materiału palnego [kg/m 3 ], Ciepło właściwe materiału palnego [kj/kg/k], Grubość materiału palnego [m lub ft], Stężenie O 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie O 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO dolnej warstwy [ppm], Stężenie CO górnej warstwy [ppm], c) parametry pomieszczenia sąsiadującego Wysokość podłogi [m lub ft], Wysokość sufitu [m lub ft], Wysokość warstwy dymu [m lub ft], Temperatura górnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Temperatura dolnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Stężenie O 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie O 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO dolnej warstwy [ppm], Stężenie CO górnej warstwy [ppm], d) parametry przestrzeni przenikania Wysokość sufitu przestrzeni przenikania w stosunku do poziomu podłogi pomieszczenia docelowego [m lub ft], Wysokość progu przestrzeni przenikania w stosunku do poziomu podłogi pomieszczenia docelowego [m lub ft], Powierzchnia przestrzeni przenikania [m 2 lub ft 2 ], Wysokość dolnej warstwy strefy zadymienia [m lub ft], Temperatura warstwy podsufitowej w pomieszczeniu docelowym [ o C lub o F], Temperatura warstwy przypodłogowej w pomieszczeniu docelowym [ o C lub o F], Zawartość tlenu w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.], Zawartość tlenu w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Zawartość CO 2 w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.], Zawartość CO 2 w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Zawartość CO w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.],

32 Zawartość CO w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność 3 gazów w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność 3 gazów w warstwie przypodłogowej, Cząstkowa efektywna dawka ciepła w warstwie przypodłogowej, Cząstkowa efektywna dawka ciepła w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność CO w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność CO w warstwie przypodłogowej. Przykładowa symulacja pożaru za pomocą Submodel ASETBX. Submodel informuje nas uprzednio, że może zostać wykorzystany do przeprowadzenia obliczeń w pojedynczym pomieszczeniu a także, że obliczenia będą prowadzone do momentu osiągnięcia warunków rozgorzenia. Do obliczenia przykładowych wyników wprowadziliśmy następujące dane: Wysokość pomieszczenia 3m Powierzchnia podłogi 15 m2 Wysokość na jakiej umieszczone jest źródło pożaru 0.2m Czas przez jaki mają być prowadzone obliczenia Przyjęliśmy scenariusz spalania jako umiarkowany

33

34

35

1. Wprowadzenie Cel i zakres opracowania Standard wykonania Symbole i oznaczenia

1. Wprowadzenie Cel i zakres opracowania Standard wykonania Symbole i oznaczenia 1. Wprowadzenie 1.1. Cel i zakres opracowania Celem opracowania są założenia techniczne do wykonania projektu instalacji grawitacyjnego odprowadzania dymu i ciepła w budynku hali produkcyjno-magazynowej.

Bardziej szczegółowo

Teoria pożarów. Ćwiczenie nr 1 wstęp, moc pożaru kpt. mgr inż. Mateusz Fliszkiewicz

Teoria pożarów. Ćwiczenie nr 1 wstęp, moc pożaru kpt. mgr inż. Mateusz Fliszkiewicz Teoria pożarów Ćwiczenie nr 1 wstęp, moc pożaru kpt. mgr inż. Mateusz Fliszkiewicz Plan ćwiczeń 14 godzin Moc pożaru Urządzenia detekcji pożaru, elementy pożaru Wentylacja pożarowa Czas ewakuacji CFAST

Bardziej szczegółowo

dr inż. Dariusz Ratajczak, dr inż. Dorota Brzezińska Warszawa, 21 stycznia 2016 r.

dr inż. Dariusz Ratajczak, dr inż. Dorota Brzezińska Warszawa, 21 stycznia 2016 r. Optymalizacja systemów oddymiania w budynkach produkcyjnych i magazynowych z uwzględnieniem technicznych i organizacyjnych rozwiązań w zakresie ochrony przeciwpożarowej dr inż. Dariusz Ratajczak, dr inż.

Bardziej szczegółowo

MODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru

MODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru MODELOWANIE POŻARÓW Ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr Obliczenia analityczne arametrów ożaru Oracowali: rof. nadzw. dr hab. Marek Konecki st. kt. dr inż. Norbert uśnio Warszawa Sis zadań Nr zadania

Bardziej szczegółowo

Spis treści. Przedmowa... 11 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 13 1. Wymiana ciepła... 15. 2. Rodzaje i właściwości dymu... 45

Spis treści. Przedmowa... 11 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 13 1. Wymiana ciepła... 15. 2. Rodzaje i właściwości dymu... 45 Przedmowa... 11 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 13 1. Wymiana ciepła... 15 1.1. Przewodzenie ciepła... 16 1.2. Konwekcja... 17 1.3. Obliczanie strumieni konwekcyjnych powietrza wg Baturina i Eltermana...

Bardziej szczegółowo

Pożar Biura w Biurowcu (układ pomieszczeń: pomieszczenie, korytarz, klatka schodowa)

Pożar Biura w Biurowcu (układ pomieszczeń: pomieszczenie, korytarz, klatka schodowa) Hazards Control Lech Forowicz Pożar Biura w Biurowcu (układ pomieszczeń: pomieszczenie, korytarz, klatka schodowa) Pożar wybucha gwałtownie na środku pomieszczenia nr 1, na poziomie podłogi. Zapaleniu

Bardziej szczegółowo

Systemy automatyki i sterowania w PyroSim możliwości modelowania

Systemy automatyki i sterowania w PyroSim możliwości modelowania Systemy automatyki i sterowania w PyroSim możliwości modelowania 1. Wstęp. Każda symulacja byłaby praktycznie bezużyteczna, gdyby nie możliwość tworzenia systemów automatyki i sterowania. Systemy te umożliwiają

Bardziej szczegółowo

Funkcjonalność urządzeń pomiarowych w PyroSim. Jakich danych nam dostarczają?

Funkcjonalność urządzeń pomiarowych w PyroSim. Jakich danych nam dostarczają? Funkcjonalność urządzeń pomiarowych w PyroSim. Jakich danych nam dostarczają? Wstęp Program PyroSim zawiera obszerną bazę urządzeń pomiarowych. Odczytywane z nich dane stanowią bogate źródło informacji

Bardziej szczegółowo

BADANIA ROZWOJU POŻARU W SKALI RZECZYWISTEJ

BADANIA ROZWOJU POŻARU W SKALI RZECZYWISTEJ prezentacja na temat: BADANIA ROZWOJU POŻARU W SKALI RZECZYWISTEJ bryg. mgr inż. Daniel Małozięć, CNBOP-PIB dr inż. Grzegorz Sztarbała, ARDOR POŻARY TESTOWE Pożar nr 1-13.04.2016 r. Pożar nr 2-20.04.2016

Bardziej szczegółowo

Scenariusze rozwoju zdarzeń na wypadek pożaru w obiektach budowlanych

Scenariusze rozwoju zdarzeń na wypadek pożaru w obiektach budowlanych dr inż. Rafał Porowski Pracownia Usług Inżynierskich S A F E C O N biuro@safecon.pl Scenariusze rozwoju zdarzeń na wypadek pożaru w obiektach budowlanych Formalne określenie scenariusza rozwoju zdarzeń

Bardziej szczegółowo

Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD

Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD dr inż. Grzegorz Sztarbała ARDOR, ekspert CNBOP-PIB Warszawa, 12 stycznia 2017 r. Cel prowadzania analiz CFD Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD zgodnie z wytycznymi

Bardziej szczegółowo

Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej

Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski

Bardziej szczegółowo

Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel

Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie

Bardziej szczegółowo

Zasady projektowania systemów sygnalizacji pożarowej Wybór rodzaju czujki pożarowej

Zasady projektowania systemów sygnalizacji pożarowej Wybór rodzaju czujki pożarowej Wybór rodzaju czujki pożarowej 1 Wybór rodzaju czujki pożarowej KRYTERIA WYBORU Prawdopodobny rozwój pożaru w początkowej fazie Wysokość pomieszczenia Warunki otoczenia 2 Prawdopodobny rozwój pożaru w

Bardziej szczegółowo

Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS

Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS 1. Wstęp: Symulacje komputerowe CFD mogą posłużyć jako narzędzie weryfikujące klasę odporności ogniowej wentylatora,

Bardziej szczegółowo

Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy

Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy 1. Wstęp. W znacznej większości symulacji oddymiania, tworzonych przy pomocy programu PyroSim, moc pożaru jest warunkiem

Bardziej szczegółowo

Program BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń

Program BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń Program BEST_RE jest wynikiem prac prowadzonych w ramach Etapu nr 15 strategicznego programu badawczego pt. Zintegrowany system zmniejszenia eksploatacyjnej energochłonności budynków. Zakres prac obejmował

Bardziej szczegółowo

Przewodzenie ciepła oraz weryfikacja nagrzewania się konstrukcji pod wpływem pożaru

Przewodzenie ciepła oraz weryfikacja nagrzewania się konstrukcji pod wpływem pożaru Przewodzenie ciepła oraz weryfikacja nagrzewania się konstrukcji pod wpływem pożaru 1. Wstęp. Symulacje numeryczne CFD modelowane w PyroSim służą głównie do weryfikacji parametrów na drogach ewakuacyjnych,

Bardziej szczegółowo

SPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie

SPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje

Bardziej szczegółowo

DIF SEK. Część 1 Oddziaływania termiczne i mechaniczne

DIF SEK. Część 1 Oddziaływania termiczne i mechaniczne Część 1 Oddziaływania termiczne i Podstawowe informacje o projekcie Difisek Projekt jest finansowany przez Komisję Europejską w ramach Funduszu badawczego węgla i stali. Głównym celem DIFISEK jest rozpowszechnianie

Bardziej szczegółowo

Wyzwania Lokal oddymiany przez pasaż Wielkośc otworów w witrynie definiuje wymaganą wydajność oddymiania pasażu Dym może być usuwany całą wysokością (

Wyzwania Lokal oddymiany przez pasaż Wielkośc otworów w witrynie definiuje wymaganą wydajność oddymiania pasażu Dym może być usuwany całą wysokością ( Wyzwania Lokal oddymiany przez pasaż Wielkośc otworów w witrynie definiuje wymaganą wydajność oddymiania pasażu Dym może być usuwany całą wysokością (często im wyżej, tym lepiej) Lokal zamknięty konieczność

Bardziej szczegółowo

Pathfinder porównanie czasów ewakuacji ludzi z budynku przy użyciu dwóch metod

Pathfinder porównanie czasów ewakuacji ludzi z budynku przy użyciu dwóch metod Pathfinder porównanie czasów ewakuacji ludzi z budynku przy użyciu dwóch metod Wstęp Czas ewakuacji ludzi z budynku to jedna z najważniejszych danych, jakie należy brać pod uwagę projektując instalacje

Bardziej szczegółowo

Środowisko symulacji parametry początkowe powietrza

Środowisko symulacji parametry początkowe powietrza Środowisko symulacji parametry początkowe powietrza Wstęp O wartości dobrze przygotowanego modelu symulacyjnego świadczy grupa odpowiednio opisanych parametrów wejściowych. Pozornie najbardziej widoczna

Bardziej szczegółowo

mgr inż. Aleksander Demczuk

mgr inż. Aleksander Demczuk ZAGROŻENIE WYBUCHEM mgr inż. Aleksander Demczuk mł. bryg. w stanie spocz. Czy tylko po??? ZAPEWNENIE BEZPIECZEŃSTWA POKÓJ KRYZYS WOJNA REAGOWANIE PRZYGOTOWANIE zdarzenie - miejscowe zagrożenie - katastrofa

Bardziej szczegółowo

Okna oddymiające klatek schodowych: Czy są skutecznym sposobem na odprowadzenie dymu i ciepła z budynku?

Okna oddymiające klatek schodowych: Czy są skutecznym sposobem na odprowadzenie dymu i ciepła z budynku? prezentacja na temat: Okna oddymiające klatek schodowych: Czy są skutecznym sposobem na odprowadzenie dymu i ciepła z budynku? Małgorzata Król Politechnika Śląska Zastosowanie okien oddymiających w grawitacyjnych

Bardziej szczegółowo

Smay: Systemy odprowadzenia powietrza z budynków

Smay: Systemy odprowadzenia powietrza z budynków Smay: Systemy odprowadzenia powietrza z budynków Aby systemy zapobiegania zadymieniu dróg ewakuacyjnych w budynkach działały poprawnie, konieczne jest wykonanie instalacji zapewniającej odprowadzenie obliczeniowych

Bardziej szczegółowo

Euroklasy oznacza się jako A1, A2, B, C, D, E, F. Charakteryzują one wyrób pod względem:

Euroklasy oznacza się jako A1, A2, B, C, D, E, F. Charakteryzują one wyrób pod względem: Opracowanie: Roman Dec 1. Klasyfikacja pożarowa materiałów używanych w budownictwie. Zachowanie się materiałów budowlanych w warunkach pożaru jest czynnikiem w dużym stopniu decydującym o bezpieczeństwie

Bardziej szczegółowo

Procesy spalania materiałów palnych

Procesy spalania materiałów palnych KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II TEMAT 2: Rozwój pożaru Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć Procesy spalania materiałów palnych spalanie ciał stałych, spalanie cieczy, spalanie gazów. Wybuch

Bardziej szczegółowo

OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA

OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA Warunki ochrony przeciwpożarowej dla projektowanego budynku usługowego określono zgodnie z postanowieniami zawartymi w rozporządzeniu Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji

Bardziej szczegółowo

KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II. TEMAT 2: Rozwój pożaru. Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć

KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II. TEMAT 2: Rozwój pożaru. Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II TEMAT 2: Rozwój pożaru Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć Procesy spalania materiałów palnych spalanie ciał stałych, spalanie cieczy, spalanie gazów. Wybuch

Bardziej szczegółowo

Wykład 1. Anna Ptaszek. 5 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego. Chemia fizyczna - wykład 1. Anna Ptaszek 1 / 36

Wykład 1. Anna Ptaszek. 5 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego. Chemia fizyczna - wykład 1. Anna Ptaszek 1 / 36 Wykład 1 Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 5 października 2015 1 / 36 Podstawowe pojęcia Układ termodynamiczny To zbiór niezależnych elementów, które oddziałują ze sobą tworząc integralną

Bardziej szczegółowo

Współpraca instalacji tryskaczowej z grawitacyjnym systemem oddymiania

Współpraca instalacji tryskaczowej z grawitacyjnym systemem oddymiania Współpraca instalacji tryskaczowej z grawitacyjnym systemem oddymiania 1. Wstęp. Korzyści dla inwestora - płynące z zastosowania instalacji tryskaczowych, a także konieczność projektowania instalacji oddymiającej

Bardziej szczegółowo

ZASADY POSTĘPOWANIA W SYTUACJACH ZAGROŻEŃ (NP. POŻARU, AWARII) Szkolenia bhp w firmie szkolenie okresowe robotników 79

ZASADY POSTĘPOWANIA W SYTUACJACH ZAGROŻEŃ (NP. POŻARU, AWARII) Szkolenia bhp w firmie szkolenie okresowe robotników 79 ZASADY POSTĘPOWANIA W SYTUACJACH ZAGROŻEŃ (NP. POŻARU, AWARII) Szkolenia bhp w firmie szkolenie okresowe robotników 79 Charakterystyka pożarowa materiałów Aby mogło dojść do zjawiska spalania, konieczne

Bardziej szczegółowo

Optymalizacja inwestycji remontowych związanych z bezpieczeństwem pożarowym dzięki wykorzystaniu technik komputerowych CFD

Optymalizacja inwestycji remontowych związanych z bezpieczeństwem pożarowym dzięki wykorzystaniu technik komputerowych CFD Optymalizacja inwestycji remontowych związanych z bezpieczeństwem pożarowym dzięki wykorzystaniu technik komputerowych CFD dr inż. Dorota Brzezińska Katedra Inżynierii Bezpieczeństwa Pracy WIPOŚ PŁ Licheń,

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM SPALANIA I PALIW

LABORATORIUM SPALANIA I PALIW 1. Wprowadzenie 1.1.Podstawowe definicje Spalanie egzotermiczna reakcja chemiczna przebiegająca między paliwem a utleniaczem. Mieszanina palna mieszanina paliwa i utleniacza w której płomień rozprzestrzenia

Bardziej szczegółowo

Oddymianie wydzielonych na potrzeby najemcy przestrzeni w nowoprojektowanych i istniejących obiektach produkcyjno-magazynowych -analiza przypadku

Oddymianie wydzielonych na potrzeby najemcy przestrzeni w nowoprojektowanych i istniejących obiektach produkcyjno-magazynowych -analiza przypadku VI Warsztaty Szkoleniowe Śmigiel 2016 Oddymianie wydzielonych na potrzeby najemcy przestrzeni w nowoprojektowanych i istniejących obiektach produkcyjno-magazynowych -analiza przypadku mgr inż. Łukasz Ostapiuk

Bardziej szczegółowo

OCENA SKUTECZNOŚCI FUNKCJONOWANIA

OCENA SKUTECZNOŚCI FUNKCJONOWANIA mgr inż. Grzegorz Sztarbała Zakład Badań Ogniowych OCENA SKUTECZNOŚCI FUNKCJONOWANIA SYSTEMÓW WENTYLACJI POŻAROWEJ. OBLICZENIA NUMERYCZNE I TESTY ODBIOROWE. Seminarium ITB, BUDMA 2010 Środowisko budynku

Bardziej szczegółowo

Aby omówić zjawisko wstecznego ciągu płomieni, należy przytoczyć kilka istotnych definicji z zakresu procesu spalania.

Aby omówić zjawisko wstecznego ciągu płomieni, należy przytoczyć kilka istotnych definicji z zakresu procesu spalania. Aby omówić zjawisko wstecznego ciągu płomieni, należy przytoczyć kilka istotnych definicji z zakresu procesu spalania. SPALANIE-jest to egzotermiczna reakcja substancji palnej z utleniaczem, której zwykle

Bardziej szczegółowo

BADANIA PORÓWNAWCZE SKUTECZNOŚCI ODDYMIANIA PIONOWYCH DRÓG EWAKUACYJNYCH

BADANIA PORÓWNAWCZE SKUTECZNOŚCI ODDYMIANIA PIONOWYCH DRÓG EWAKUACYJNYCH prezentacja na temat: BADANIA PORÓWNAWCZE SKUTECZNOŚCI ODDYMIANIA PIONOWYCH DRÓG EWAKUACYJNYCH Izabela TEKIELAK SKAŁKA Jarosław WICHE SMAY Sp. z o.o. Tak może wyglądać ewakuacja https://www.youtube.com/watch?v=7gctctaka90

Bardziej szczegółowo

PODSTAWOWE ZASADY OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ ORAZ POSTĘPOWANIA W RAZIE POŻARU. Szkolenia bhp w firmie szkolenie wstępne ogólne 147

PODSTAWOWE ZASADY OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ ORAZ POSTĘPOWANIA W RAZIE POŻARU. Szkolenia bhp w firmie szkolenie wstępne ogólne 147 PODSTAWOWE ZASADY OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ ORAZ POSTĘPOWANIA W RAZIE POŻARU Szkolenia bhp w firmie szkolenie wstępne ogólne 147 Odporność pożarowa budynków wysokość obiektu kategoria zagrożenia ludzi odporność

Bardziej szczegółowo

KOMPENDIUM WIEDZY. Opracowanie: BuildDesk Polska CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW I ŚWIADECTWA ENERGETYCZNE NOWE PRZEPISY.

KOMPENDIUM WIEDZY. Opracowanie: BuildDesk Polska CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW I ŚWIADECTWA ENERGETYCZNE NOWE PRZEPISY. Sprawdzanie warunków cieplno-wilgotnościowych projektowanych przegród budowlanych (wymagania formalne oraz narzędzie: BuildDesk Energy Certificate PRO) Opracowanie: BuildDesk Polska Nowe Warunki Techniczne

Bardziej szczegółowo

FDS vs. realne wyniki badań porównanie wyników symulacji z testami w komorze spalania.

FDS vs. realne wyniki badań porównanie wyników symulacji z testami w komorze spalania. FDS vs. realne wyniki badań porównanie wyników symulacji z testami w komorze spalania. 1. Wstęp: W lutym 2013 roku w Szkole Głównej Służby Pożarniczej w Warszawie odbyły się badania mające na celu wskazanie

Bardziej szczegółowo

Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać?

Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać? Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać? 1. Wstęp. Raport końcowy z wykonanej symulacji CFD jest dokumentem zawierającym nie tylko wyniki końcowe oraz płynące z nich wnioski, ale również

Bardziej szczegółowo

Ocieplenia elewacji budynków z uwagi na bezpieczeństwo pożarowe

Ocieplenia elewacji budynków z uwagi na bezpieczeństwo pożarowe Ocieplenia elewacji budynków z uwagi na bezpieczeństwo pożarowe Monika Hyjek Gdańsk, 30 maja 2019 r. Oświadczenie projektanta w Projekcie budowlanym Art. 20. 1. Do podstawowych obowiązków projektanta należy:

Bardziej szczegółowo

Wykresy statystyczne w PyroSim, jako narzędzie do prezentacji i weryfikacji symulacji scenariuszy pożarowych

Wykresy statystyczne w PyroSim, jako narzędzie do prezentacji i weryfikacji symulacji scenariuszy pożarowych Wykresy statystyczne w PyroSim, jako narzędzie do prezentacji i weryfikacji symulacji scenariuszy pożarowych 1. Wstęp: Program PyroSim posiada wiele narzędzi służących do prezentacji i weryfikacji wyników

Bardziej szczegółowo

J. Szantyr Wykład nr 27 Przepływy w kanałach otwartych I

J. Szantyr Wykład nr 27 Przepływy w kanałach otwartych I J. Szantyr Wykład nr 7 Przepływy w kanałach otwartych Przepływy w kanałach otwartych najczęściej wymuszane są działaniem siły grawitacji. Jako wstępny uproszczony przypadek przeanalizujemy spływ warstwy

Bardziej szczegółowo

R = 0,2 / 0,04 = 5 [m 2 K/W]

R = 0,2 / 0,04 = 5 [m 2 K/W] ZADANIA (PRZYKŁADY OBLICZENIOWE) z komentarzem 1. Oblicz wartość oporu cieplnego R warstwy jednorodnej wykonanej z materiału o współczynniku przewodzenia ciepła = 0,04 W/mK i grubości d = 20 cm (bez współczynników

Bardziej szczegółowo

Wentylacja mechaniczna a działanie instalacji tryskaczowej

Wentylacja mechaniczna a działanie instalacji tryskaczowej Wentylacja mechaniczna a działanie instalacji tryskaczowej Wstęp W związku z wysokimi wymogami w zakresie oddymiania budynków, coraz częściej dochodzi do konieczności regulowania ich w sposób wymuszony

Bardziej szczegółowo

ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 014

ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 014 PCA Zakres akredytacji Nr AB 014 ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 014 wydany przez POLSKIE CENTRUM AKREDYTACJI 01-382 Warszawa, ul. Szczotkarska 42 Wydanie nr 21, Data wydania: 4 sierpnia

Bardziej szczegółowo

Podstawowe wiadomości o zagrożeniach

Podstawowe wiadomości o zagrożeniach 1. Proces Palenia Spalanie jest to proces utleniania (łączenia się materiału palnego z tlenem) z wydzielaniem ciepła i światła. W jego wyniku wytwarzane są także produkty spalania: dymy i gazy. Spalanie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski

OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów

Bardziej szczegółowo

WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ

WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała

Bardziej szczegółowo

Problemy w działalności rzeczoznawców ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych w kontekście zawiadomień przesyłanych do KG PSP

Problemy w działalności rzeczoznawców ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych w kontekście zawiadomień przesyłanych do KG PSP Problemy w działalności rzeczoznawców ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych w kontekście zawiadomień przesyłanych do KG PSP mł. bryg. mgr inż. Ariadna Koniuch Kielce, 9 czerwca 2016 r. Zakres analizy: 53

Bardziej szczegółowo

Co nowego w CERTO. nieogrzewanych (zgodnie z PN-EN ISO 13789:2008)

Co nowego w CERTO. nieogrzewanych (zgodnie z PN-EN ISO 13789:2008) Do najwaŝniejszych zmian w CERTO v4.2 naleŝą: 1. Obliczanie współczynników redukcyjnych b tr przyległych stref nieogrzewanych (zgodnie z PN-EN ISO 13789:2008) 2. Estymator współczynnika przenikania ciepła

Bardziej szczegółowo

Ochrona przeciwpożarowa w obiektach nietypowych przykłady projektowe. Dr inż. Dorota Brzezińska Politechnika Łódzka GRID, SIBP

Ochrona przeciwpożarowa w obiektach nietypowych przykłady projektowe. Dr inż. Dorota Brzezińska Politechnika Łódzka GRID, SIBP Ochrona przeciwpożarowa w obiektach nietypowych przykłady projektowe Dr inż. Dorota Brzezińska Politechnika Łódzka GRID, SIBP Obiekty nietypowe 1. Galerie handlowe 2. Hale widowiskowo-sportowe 3. Tunele

Bardziej szczegółowo

WKP-P KLAPY WENTYLACJI POŻAROWEJ

WKP-P KLAPY WENTYLACJI POŻAROWEJ WKP-P KLPY WENTYLCJI POŻROWEJ Przeznaczenie: Klapy do instalacji pożarowych, pełnią funkcję odcinającą oraz służą do odprowadzania dymu ze strefy objętej pożarem. Przeznaczenie Klapy przeciwpożarowe typu

Bardziej szczegółowo

Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2

Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2 Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2 Rafał POROWSKI, Piotr LESIAK, Martyna STRZYŻEWSKA, Wojciech RUDY Zespół Laboratoriów Procesów Spalania i Wybuchowości CNBOP-PIB rporowski@cnbop.pl

Bardziej szczegółowo

Zmiana dotycząca wysokości drogi ewakuacyjnej ( 242 ust. 3) 3. Wysokość drogi ewakuacyjnej powinna wynosić co najmniej 2,2 m, natomiast wysokość

Zmiana dotycząca wysokości drogi ewakuacyjnej ( 242 ust. 3) 3. Wysokość drogi ewakuacyjnej powinna wynosić co najmniej 2,2 m, natomiast wysokość Zmiana dotycząca wysokości drogi ewakuacyjnej ( 242 ust. 3) 3. Wysokość drogi ewakuacyjnej powinna wynosić co najmniej 2,2 m, natomiast wysokość lokalnego obniżenia 2 m, przy czym długość obniżonego odcinka

Bardziej szczegółowo

Statyka Cieczy i Gazów. Temat : Podstawy teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał

Statyka Cieczy i Gazów. Temat : Podstawy teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał Statyka Cieczy i Gazów Temat : Podstawy teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał 1. Podstawowe założenia teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał: Ciała zbudowane są z cząsteczek. Pomiędzy cząsteczkami

Bardziej szczegółowo

Dziennik Ustaw 31 Poz WYMAGANIA IZOLACYJNOŚCI CIEPLNEJ I INNE WYMAGANIA ZWIĄZANE Z OSZCZĘDNOŚCIĄ ENERGII

Dziennik Ustaw 31 Poz WYMAGANIA IZOLACYJNOŚCI CIEPLNEJ I INNE WYMAGANIA ZWIĄZANE Z OSZCZĘDNOŚCIĄ ENERGII Dziennik Ustaw 31 Poz. 2285 Załącznik nr 2 WYMAGANIA IZOLACYJNOŚCI CIEPLNEJ I INNE WYMAGANIA ZWIĄZANE Z OSZCZĘDNOŚCIĄ ENERGII 1. Izolacyjność cieplna przegród 1.1. Wartości współczynnika przenikania ciepła

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU

OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU Projekt : Projekt termomodernizacji Biblioteki Gminnej w Mniowie - stanpo wykonaniu termomodernizacji Inwestor : Gmina Mniów Ulica: Centralna 9 Kod i miasto: 26-080 Mniów

Bardziej szczegółowo

SCENARIUSZE EWAKUACJI LUDZI Z BUDYNKÓW W WARUNKACH ZADYMIENIA DRÓG EWAKUACYJNYCH

SCENARIUSZE EWAKUACJI LUDZI Z BUDYNKÓW W WARUNKACH ZADYMIENIA DRÓG EWAKUACYJNYCH prezentacja na temat: SCENARIUSZE EWAKUACJI LUDZI Z BUDYNKÓW W WARUNKACH ZADYMIENIA DRÓG EWAKUACYJNYCH Marcin Cisek Szkoła Główna Służby Pożarniczej PLAN PREZENTACJI Zmienne w scenariuszach ewakuacji Symulacja

Bardziej szczegółowo

Czujki pożarowe- korzyści z ich stosowania.

Czujki pożarowe- korzyści z ich stosowania. Czujki pożarowe- korzyści z ich stosowania. Wielu z nas decyduje się na zabezpieczenie swojego mienia przed zagrożeniami związanymi z pożarem. Wcześniej informowaliśmy o korzyściach płynących z posiadania

Bardziej szczegółowo

ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego

ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego 34 3.Przepływ spalin przez kocioł oraz odprowadzenie spalin do atmosfery ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego T0

Bardziej szczegółowo

09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika

09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika - Dobór siłownika i zaworu - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika OPÓR PRZEPŁYWU W ZAWORZE Objętościowy współczynnik przepływu Qn Przepływ oblicza się jako stosunek

Bardziej szczegółowo

Oddymianie grawitacyjne obiektów jednokondygnacyjnych

Oddymianie grawitacyjne obiektów jednokondygnacyjnych dr inż. Rafał Porowski Oddymianie grawitacyjne obiektów jednokondygnacyjnych Najprostszym sposobem usuwania dymu i ciepła z obiektów jednokondygnacyjnych jest oddymianie grawitacyjne. Polega to na samoczynnym

Bardziej szczegółowo

ANALIZA ROZWOJU POŻARU W POMIESZCZENIACH PRZY UŻYCIU MODELU CFAST.

ANALIZA ROZWOJU POŻARU W POMIESZCZENIACH PRZY UŻYCIU MODELU CFAST. ANALIZA ROZWOJ POŻAR W POMIESZCZENIACH PRZY ŻYCI MODEL CFAST. Marek Konecki,, Norbert Tuśnio Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki obliczeń parametrów stanu pożaru wykonane przy pomocy modelu strefowego

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU

OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU Projekt : Projekt termomodernizacji Biblioteki Gminnej w Mniowie - stan istniejący Inwestor : Gmina Mniów Ulica: Centralna 9 Kod i miasto: 26-080 Mniów Kraj: Polska - 1

Bardziej szczegółowo

3. Izolacja ogniowa wełną mineralną ISOVER

3. Izolacja ogniowa wełną mineralną ISOVER 3. Izolacja ogniowa wełną mineralną ISOVER Ogień jest żywiołem, który z jednej strony w znaczący sposób przyczynił się do rozwoju ludzkości, z drugiej zaś strony może być powodem zniszczeń i tragedii.

Bardziej szczegółowo

Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp

Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła

Bardziej szczegółowo

czyli materiały: - nie zapalne - niepalne

czyli materiały: - nie zapalne - niepalne czyli materiały: - palne - nie zapalne - niepalne klasa odporności poŝarowej budynku określa wymagania dotyczące właściwości materiałów i elementów budynku, obowiązujące przepisy ustalają 5 klas: A, B,

Bardziej szczegółowo

BADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE

BADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..

Bardziej szczegółowo

Zastosowania Równania Bernoullego - zadania

Zastosowania Równania Bernoullego - zadania Zadanie 1 Przez zwężkę o średnicy D = 0,2 m, d = 0,05 m przepływa woda o temperaturze t = 50 C. Obliczyć jakie ciśnienie musi panować w przekroju 1-1, aby w przekroju 2-2 nie wystąpiło zjawisko kawitacji,

Bardziej szczegółowo

STECHIOMETRIA SPALANIA

STECHIOMETRIA SPALANIA STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia ważona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra

Bardziej szczegółowo

METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH.

METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. W programie COMSOL multiphisics 3.4 Wykonali: Łatas Szymon Łakomy Piotr Wydzał, Kierunek, Specjalizacja, Semestr, Rok BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2011 / 2012 Prowadzący: Dr hab.inż.

Bardziej szczegółowo

Fluid Desk: Smokepack - program do projektowania instalacji wentylacji pożarowej w budynkach wysokich

Fluid Desk: Smokepack - program do projektowania instalacji wentylacji pożarowej w budynkach wysokich Fluid Desk: Smokepack - program do projektowania instalacji wentylacji pożarowej w budynkach wysokich Wydaje się, że o wentylacji pożarowej zapomnieli nie tylko twórcy aplikacji komputerowych, ale również

Bardziej szczegółowo

Dane pliku Nazwa pliku: : Ustronie-etapI.ISB. Data utworzenia: : 2006-05-13. Data ostatniej modyfikacji: : 2006-08-05. Liczba pomieszczeń: : 70

Dane pliku Nazwa pliku: : Ustronie-etapI.ISB. Data utworzenia: : 2006-05-13. Data ostatniej modyfikacji: : 2006-08-05. Liczba pomieszczeń: : 70 Dane pliku Nazwa pliku: : Ustronie-etapI.ISB Data utworzenia: : 2006-05-13 Data ostatniej modyfikacji: : 2006-08-05 Liczba pomieszczeń: : 70 Liczba kondygnacji/mieszkań/stref: : 2 / 2 / 0 Całkowita liczba

Bardziej szczegółowo

Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16

Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Ćwiczenia 1 7.10.2015 1. Załóżmy, że balon ma kształt sfery o promieniu 3m. a. Jaka ilość wodoru potrzebna jest do jego wypełnienia, aby na poziomie morza

Bardziej szczegółowo

IV. OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001

IV. OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001 1 OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001 IV. OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001 W normie tej podobnie jak w PN-B-02025 musimy podzielid najpierw budynek

Bardziej szczegółowo

Podstawowe prawa opisujące właściwości gazów zostały wyprowadzone dla gazu modelowego, nazywanego gazem doskonałym (idealnym).

Podstawowe prawa opisujące właściwości gazów zostały wyprowadzone dla gazu modelowego, nazywanego gazem doskonałym (idealnym). Spis treści 1 Stan gazowy 2 Gaz doskonały 21 Definicja mikroskopowa 22 Definicja makroskopowa (termodynamiczna) 3 Prawa gazowe 31 Prawo Boyle a-mariotte a 32 Prawo Gay-Lussaca 33 Prawo Charlesa 34 Prawo

Bardziej szczegółowo

Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu. Przenoszenie ciepła ćwiczenia

Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu. Przenoszenie ciepła ćwiczenia Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu Grupa A Zad. 1. Określić różnicę temperatur zewnętrznej i wewnętrznej strony stalowej ścianki kotła parowego działającego przy nadciśnieniu pn = 14 bar. Grubość ścianki

Bardziej szczegółowo

Kalkulator Audytora wersja 1.1

Kalkulator Audytora wersja 1.1 Kalkulator Audytora wersja 1.1 Program Kalkulator Audytora Energetycznego jest uniwersalnym narzędziem wspomagającym proces projektowania i analizy pracy wszelkich instalacji rurowych, w których występuje

Bardziej szczegółowo

Materiały szkoleniowe

Materiały szkoleniowe Materiały szkoleniowe Projekt I.N.05 Opracowanie modelu obciążenia cieplnego organizmu człowieka przebywającego w warunkach środowiskowych odpowiadających głęboko położonym oddziałom kopalni węgla i miedzi.

Bardziej szczegółowo

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn

Bardziej szczegółowo

FDS 6 - Nowe funkcje i możliwości. Modelowanie instalacji HVAC część 1: podstawy.

FDS 6 - Nowe funkcje i możliwości. Modelowanie instalacji HVAC część 1: podstawy. FDS 6 - Nowe funkcje i możliwości. Modelowanie instalacji HVAC część 1: podstawy. Wstęp 4 listopada 2013r. miała miejsce długo wyczekiwana premiera najnowszej, szóstej już wersji popularnego symulatora

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji

POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Maszyn Cieplnych Optymalizacja Procesów Cieplnych Ćwiczenie nr 3 Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji Częstochowa 2002 Wstęp. Ze względu

Bardziej szczegółowo

Zmienny nawiew powietrza kompensacyjnego, procedura obliczeniowa. dr inż. Grzegorz Kubicki Wydział IBHIŚ PW Ekspert CNBOP-PIB

Zmienny nawiew powietrza kompensacyjnego, procedura obliczeniowa. dr inż. Grzegorz Kubicki Wydział IBHIŚ PW Ekspert CNBOP-PIB Zmienny nawiew powietrza kompensacyjnego, procedura obliczeniowa dr inż. Grzegorz Kubicki Wydział IBHIŚ PW Ekspert CNBOP-PIB Dlaczego nawiew mechaniczny? A) System oddymiania wspomagany nawiewem mechanicznym

Bardziej szczegółowo

Możliwości FDS w zakresie odwzorowania pracy systemów mgły wodnej

Możliwości FDS w zakresie odwzorowania pracy systemów mgły wodnej Możliwości FDS w zakresie odwzorowania pracy systemów mgły wodnej Wstęp Systemy gaszenia mgłą wodną są jednym z elementów systemów przeciwpożarowych, które mają na celu ochronę osób i mienia przed zagrożeniami

Bardziej szczegółowo

Bilans energii komory chłodniczej

Bilans energii komory chłodniczej Bilans energii komory chłodniczej dr inż. Grzegorz Krzyżaniak Równanie bilansu energii bilans parownikowy 1 Zyski ciepła w komorze chłodniczej Zyski ciepła przez przegrody izolowane 2 Zyski ciepła przez

Bardziej szczegółowo

str. 2 MATERIAŁ NAUCZANIA

str. 2 MATERIAŁ NAUCZANIA str. 2 MATERIAŁ NAUCZANIA Zjawisko pożaru; Grupy pożarów; Fazy pożaru; Pożary wewnętrzne i zewnętrzne; Zjawiska towarzyszące rozwojowi pożaru wewnętrznego i zewnętrznego (rozgorzenie, wsteczny ciąg płomieni).

Bardziej szczegółowo

Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej

Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.

Bardziej szczegółowo

st. kpt. mgr inż. Maciej Chilicki Rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych nr upr. 612/2014

st. kpt. mgr inż. Maciej Chilicki Rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych nr upr. 612/2014 st. kpt. mgr inż. Maciej Chilicki Rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych nr upr. 612/2014 12 ust. 1 punkt 2) WT: Jeżeli z przepisów 13, 60 i 271 273 lub przepisów odrębnych określających dopuszczalne

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM MODELOWANIA POŻARÓW. Ćwiczenie nr 5. Fire Dynamics Simulator - Wprowadzenie. Opracowali: M. Fliszkiewicz, A. Krauze

LABORATORIUM MODELOWANIA POŻARÓW. Ćwiczenie nr 5. Fire Dynamics Simulator - Wprowadzenie. Opracowali: M. Fliszkiewicz, A. Krauze LABORATORIUM MODELOWANIA POŻARÓW Ćwiczenie nr 5 Fire Dynamics Simulator - Wprowadzenie Opracowali: M. Fliszkiewicz, A. Krauze 1. Wiadomości wstępne FDS (Fire Dynamics Simulator) jest narzędziem, opracowanym

Bardziej szczegółowo

ZUŻYCIE ENERGII DO OGRZEWANIA LOKALU W BUDYNKU WIELORODZINNYM. Paweł Michnikowski

ZUŻYCIE ENERGII DO OGRZEWANIA LOKALU W BUDYNKU WIELORODZINNYM. Paweł Michnikowski ZUŻYCIE ENERGII DO OGRZEWANIA LOKALU W BUDYNKU WIELORODZINNYM Paweł Michnikowski W publikacji przedstawiono: dynamiczne metody wyznaczania zużycia energii do ogrzewania lokalu, prostą metodę godzinową,

Bardziej szczegółowo

LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH

LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Projekt z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. PP Wykonali: Aleksandra Oźminkowska, Marta Woźniak Wydział: Elektryczny

Bardziej szczegółowo

AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: TECHNIKA PROCESÓW SPALANIA

AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: TECHNIKA PROCESÓW SPALANIA AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ INŻYNIERII METALI I INFORMATYKI PRZEMYSŁOWEJ KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ I OCHRONY ŚRODOWISKA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH:

Bardziej szczegółowo