OPIS DANYCH WEJŚCIOWYCH I WYJŚCIOWYCH PROGRAMU FPEtool: Program FPETool zestawia kilka modułów użytkowych w następujące kategorie:
|
|
- Dawid Stasiak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OPIS DANYCH WEJŚCIOWYCH I WYJŚCIOWYCH PROGRAMU FPEtool: Program FPETool zestawia kilka modułów użytkowych w następujące kategorie: A. USTAWIENIA PROGRAMU procedury użytkowe, użytkownik może ustawiać cele programowe, ukierunkowanie źródeł, zmieniać jednostki operacyjne a nawet kolorystykę. Program pozwala na stworzenie kilku plików danych, na podstawie których będą prowadzone obliczenia a także zmianę ścieżki docelowej gdzie profile będą zapisywane. Także pozwala na zmianę jednostek z angielskich na metryczne. Odczytaj/Zapisz stworzony plik danych, Widok/Edycja ścieżek pliku danych, Widok/Edycja pliku danych, Jednostki/Metryki danych. Brak.
2 B. FORMY POŻARU moduł programu dotyczący przeważnie rozwiązywania problemów jednoparametrowych, np. Jak długo 50 osób będzie się ewakuowało z 7. piętra na zewnątrz konkretnego budynku? lub Kiedy zacznie się spalać dany materiał palny?. Wybrane dane: Powierzchnia podłogi A floor [m 2 ], Pojemność cieplna otaczającego powietrza c p, [kj/(kg* K)], Przyspieszenie ziemskie g [m/s 2 ], Ciepło spalania H c [kj/kg*k], Długość charakterystyczna L c [m], Masa najniższej warstwy powietrza m [kg], Masa powietrza opuszczającego pomieszczenie na poziomie najniższej warstwy m exit [kg/s], Masa powietrza opuszczającego pomieszczenie przy suficie m plume [kg/s], Bezwzględna szybkość wydzielania się ciepła Q/Q 0, Szybkość wydzielania się ciepła wskutek pożaru Q [kw], Wartość początkowa szybkości wydzielania się ciepła wskutek pożaru Q 0 [kw], Sztuczna zmienna integracji s, Czas symulacji t [s], Czas charakterystyczny t c [1s], Temperatura dymu T [K], Temperatura otoczenia T [K], Wysokość z [m],
3 Różnica wysokości między granicą dymu a najniższym elementem materiału palnego z intf [m], Wysokość płomieni od poziomu podłogi z fire [m], Wysokość przestrzeni nad płomieniami z ceil [m], Stosunek strat energii pochłoniętej na konwekcję do powierzchni barier konstrukcyjnych pomieszczenia λ c, Stosunek wzrostu bieżącej emisji ciepła do energii promieniowania λ r, Gęstość otaczającego powietrza ρ [1,2 kg/m 3 ], Czas bezwzględny τ [t/t characteristic ], Wysokość bezwzględna ϛ [z/l c ], Temperatura względna ϕ [T/T ], Sprawność spalania Χ A. B.1. Przykład obliczeń prowadzonych na bazie pierwszego submodelu ASETBX. FPEtool jest dwu strefowym modelem, który symuluje efekty przed i po rozgorzeniu oraz określa wycieki (masy, gazów i paliwa) poza pomieszczenie, w którym powstał pożar. Program ten opary o analityczny model wypełnienia pojedynczego pomieszczenia produktami pirolizy opracowanym przez E. E. Zukoski w pracy Development of a Stratified Ceiling Layer in the Early Stages of a Closed-Room Fire. Podstawowym założeniem tego modelu jest fakt, że pokój jest zamknięty z wyjątkiem małych otworów, które znajdują się na poziomie podłogi bądź sufitu. Aczkolwiek te otwory są na tyle duże, że utrzymują w pomieszczeniu niezmienne ciśnienie. Gazy pożarowe gromadzą się pod sufitem a model Zukoskiego przewiduje wzrost bądź grubość warstwy pod sufitowej w funkcji czasu. Algorytm kolumny konwekcyjnej. Program zakłada, że kolumna konwekcyjna jest osiowo symetryczna oraz zdolna jest do zasysania powietrza na całej swojej powierzchni oraz jej źródłem jest punkt. Góra część kolumny jest rozpatrywana jako turbulentna poza przypadkiem, gdzie źródło jest bardzo małe i się tli. Dwie zależności służą do określenia kolumny konwekcyjnej. Pierwsza odnosi się do obszaru powyżej granicy spalania a druga odnosi się do obszaru poniżej granicy spalania. Granica spalania określana jest wzorem: z l o 2 / Q c z (1) Gdzie: zl - jest wysokością powyżej granicy spalania, gdzie T 500 zo - jest wysokością wirtualnego źródła może być poniżej lub powyżej granicy spalania (m) C
4 Q c - jest konwekcyjną szybkością uwalniania ciepła do kolumny (kw) Umiejscowienie źródła jest bardziej narzędziem komputerowym niż fizycznym. Z racji, że kolumna powstaje z źródła punktowego, należało prowadzić korektę odnoszącą się do realnego źródła kolumny poprzez określenie z o. Może ono znajdować się poniżej lub powyżej powierzchni ognia. Dla normalnych warunków atmosferycznych oraz materiałów palnych, które spalają się tylko powierzchniowo, zo wyznacza się za pomocą wzoru: Gdzie: D - jest efektywna średnicą źródła ognia (m) 2/5 z o 1.02D 0.083Q (2) Q - całkowita szybkość uwalniania ciepła przez źródło (kw) FPEtool używa następującej metody do obliczenia efektywnej średnicy źródła ognia: Gdzie: D f 1/ 2 (3) 2( II m m f ) m - strumień masy (kg/s) f II m f - strumień masy na jednostkę powierzchni (kg/s m2). Wielkość ta jest wielkością domyślną określoną na podstawie strumienia masy drewna potrzebnego do wyprodukowania 1135 kw/m2 energii. Dla poziomów wewnątrz kolumny konwekcyjnej, które są większe bądź równe z l albo poziomów powyżej płomieni, przepływ masy powietrza obliczany jest za pomocą równania: Gdzie: 1/ 3 2 / 3 c o c o 5/ 3 5 / 3 m 0.071Q ( z z ) [ Q ( z z ) ](4) m - masa powietrza zassanego do kolumny (kg/s)
5 Q c - konwekcyjna szybkość uwalniania ciepła do kolumny (kw) z - odległość między wysokością granicy spalania do dolnej granicy warstwy dymu (m) Dla poziomów mniejszych niż z l równanie przyjmuje postać: z m Q c (5) 0.166Q z 2 / 5 c Równanie 5 ogranicza się do pożarów rozlewisk lub pożarów powierzchni rozległych horyzontalnie. Stosunek strat energii pochłoniętej na konwekcję do powierzchni barier konstrukcyjnych pomieszczenia λ c, Stosunek wzrostu bieżącej emisji ciepła do energii promieniowania λ r, Wysokość płomieni [m], Wysokość przestrzeni nad płomieniami [m], Powierzchnia pomieszczenia [m 2 ], Skok czasowy [s]. Temperatura dymu jako funkcja czasu T[t], Wysokość dolnej granicy obłoku dymu [m], Gęstość obciążenia ogniowego Q, Wykresy temperatury w funkcji czasu, wysokości dolnej granicy obłoku dymu w funkcji czasu oraz gęstości obciążenia ogniowego w funkcji czasu. o
6 B.2. Temperatura dymu w atrium Odległość między miejscem powstawania dymu a wysokością interesującą badacza [m], Gęstość obciążenia ogniowego Q [kw]. Temperatura na wysokości dymu, Największa możliwa gęstość obciążenia ogniowego.
7 B.3. Statyczna (graniczna) wysokość gazu /charakterystyczna wysokość obłoku, warunkowana gęstościami i różnicą temp. sąsiadujących gazów/ Temperatura dymu T h [ o C], Grubość ciepłej warstwy powietrza z [m]. Różnica ciśnień między warstwami dumy oraz ciepłego powietrza P [Pa lub ciśnienie słupa wody].
8 B.4. Temperatura Strumieni podsufitowych Algorytm strumieni sufitowych. Program FPETool przewiduje zwłokę jaka jest potrzebna do zadziałania urządzenia tryskaczowego. FPETool wykorzystuje model DETACT- QS do obliczenia tego czasu jednak zależności między tym submodelem a prędkościami strumieni ściennych opracował R. L Alpert. w pracy Calculation of Response Time of Ceiling-Mounted Fire Detectors. Alpert założył, że pożar znajduje się pod gładką, poziomą, nieograniczonym sufitem oraz kolumna konwekcyjna zasysa powietrze o temperaturze otoczenia. Zależności dla maksymalnej temperatury strumieni sufitowych podzielona jest na dwie strefy: T max 2 / Q r To dla (6) 5 / 3 H H
9 T max Q 2 / ( ) T r r o dla (7) H H Gdzie: Tmax - maksymalna temperatura gazu w strumieniu sufitowym ( C ) To - początkowa temperatura gazu ( C ) Q - całkowita szybkość uwalniania ciepła przez źródło pożaru (kw) H - odległość między powierzchnią materiału palnego a sufitem (m) r - promień pomiędzy tryskaczem a osią pionową pożaru (m) Zależności między prędkościami strumieni sufitowych także jest podzielona na dwie strefy: Q 1/ 3 r 0.946( ) dla H H (8) Gdzie: 1/ 3 1/ H r dla (9) 5 / 6 r H - maksymalna prędkość strumienia sufitowego (m/s) Q Wzory 6 i 7 są niezależne od promienia i odnoszą się do temperatury w kolumnie konwecyjnej a strumienie sufitowe obliczane są powyżej źródła pożaru. Równania 7 i 9 odnoszą się do stref poza kolumną konwekcyjną. K współczynnik warunkowany umiejscowieniem źródła ognia (1 źródło w środku pomieszczenia, 2 źródło przy ścianie, 4 źródło w rogu pomieszczenia), Powierzchnia sufitu A [m 2 ], Odległość między punktem bezpośrednio nad źródłem ognia a rozpatrywanym miejscem na suficie (promień promieniowania) r [m], Temperatura początkowa T [ o C], Maksymalna gęstość obciążenia ogniowego Q max [kw].
10 Temperatura podsufitowej warstwy dymu T gas jet [ o C], na wysokości z i w promieniu r od źródła ognia, Czas t, po którym podsufitowa warstwa dymu może przeszkadzać w swobodnym rozprzestrzenianiu się kolumny konwekcyjnej. B.5. Temperatura kolumny konwekcyjnej K współczynnik warunkowany umiejscowieniem źródła ognia (1 źródło w środku pomieszczenia, 2 źródło przy ścianie, 4 źródło w rogu pomieszczenia), Temperatura początkowa T [ o C], Wolna przestrzeń między płomieniami a sufitem z [m], Powierzchnia sufitu A [m 2 ], Maksymalna gęstość obciążenia ogniowego Q max [kw]. Odległość między punktem bezpośrednio nad źródłem ognia a rozpatrywanym miejscem na suficie (promień promieniowania) r [m], Temperatura kolumny konwekcyjnej T plume [ o C], Czas t, po którym kolumna konwekcyjna może oddziaływać na pozostałą przestrzeń.
11 B.6. Czas ewakuacji Prędkość poruszania się po drogach ewakuacyjnych (m/min), Prędkość poruszania się po pionowych drogach ewakuacyjnych (osoba/min/m rzeczywistej szerokości drogi ewakuacyjnej), Strumień ewakuowanych w odniesieniu do drzwi ewakuacyjnych (osoba/min/szerokość drzwi), Strumień ewakuowanych w odniesieniu do klatki schodowej(osoba/min/m rzeczywistej szerokości drogi ewakuacyjnej), Liczba ewakuowanych, Możliwość określenia sprawności/niepełnosprawności ewakuowanych ze zmianą ich prędkości poruszania się, Prędkość najwolniejszego ewakuowanego, Szerokość drzwi ewakuacyjnych [m], Całkowita długość dróg ewakuacyjnych w odniesieniu do poszczególnych kondygnacji obiektu [m], Wysokość między poziomem kondygnacji, z której prowadzona jest ewakuacja a wyjściem ewakuacyjnym do strefy bezpiecznej, Szerokość klatki schodowej [m], Wysokość pojedynczego schodka [mm], Szerokość pojedynczego schodka [mm].
12 Całkowity czas ewakuacji oraz czas ewakuacji w odniesieniu do wysokości między poziomem kondygnacji, z której jest ona prowadzona a wyjściem ewakuacyjnym do strefy bezpiecznej, Czas potrzebny na pokonanie poziomej drogi ewakuacyjnej i dotarcie do wybranych drzwi strefy bezpiecznej [min], Czas potrzebny na pokonanie pionowej drogi ewakuacyjnej i dotarcie do wybranych drzwi strefy bezpiecznej [min]. B.7. Siły oddziałujące na drzwi Wysokość budynku [m lub ft], Wysokość drzwi [m lub ft], Szerokość drzwi [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość podsufitowej warstwy dymu [m lub ft], Prędkość wiatru [km/h lub mph], Temperatura budynku T bldg [ o C lub o F ], Temperatura pożaru T fire [ o C lub o F ], Temperatura na zewnątrz budynku T outside [ o C lub o F ], Ciśnienie oddziałujące na drzwi [Pa lub lb f /ft 2 ], Siła oddziałująca na klamkę drzwi [N lub lb f ].
13
14 B.8. Front pożaru Temperatury względne [T/T ], i temperatury zapłonu T ignition materiałów palnych użytych do symulacji, Temperatura zapłonu T ignition [ o C lub o F ], Temperatura powierzchni T surface [ o C lub o F ], Prędkość rozprzestrzeniania się płomienia [m/s lub ft/s].
15 B.9. Porównanie danych normatywnych z doświadczalnymi Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Długość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Szerokość otworu [m lub ft], Masa drewna odpowiadająca obciążeniu ogniowemu zakładanych warunków pożarowych [kg lub lb m ], Masa drewna odpowiadająca obciążeniu ogniowemu zakładanych warunków pożarowych w przeliczeniu na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kg lub lb m ], Różnica czasowa wynikająca z zestawienia czasu symulacji i czasu założonego w wymaganiach normatywnych t effective fire resistanse.
16 B.10. Przepływ masowy przez otwory Współczynnik wyznaczony równaniem [2], Temperatura podsufitowej warstwy dymu [ o C], Temperatura zewnętrzna [ o C], Szybkość spalania [g/s], Masowa prędkość wypływu gazu na zewnątrz [g/s], Masowa prędkość napływu gazu z zewnątrz [g/s], Wysokość wentylacyjnej płaszczyzny neutralnej [m].
17 B.11. Objętościowy przyrost dymu w kolumnie konwekcyjnej Gęstość obciążenia ogniowego [kw], Energia promieniowania cieplnego, Straty energii, Wysokość nad źródłem płomieni [m]. Objętościowy przyrost w kolumnie konwekcyjnej na danej wysokości nad źródłem ognia [m 3 /s lub scfm].
18 B.12. Zapłon pobliskich materiałów palnych wskutek promieniowania cieplnego Odległości między porcjami materiału palnego [mm lub in.], Odporność materiału palnego na zapalenie (materiały łatwopalne 10 kw/m 2, palne 20 kw/m 2 oraz trudnozapalne 20 kw/m 2 ), Obciążenie ogniowe zdolne zapalić sąsiadujące ze źródłem pożaru materiały palne.
19 B.13. Strumień wydostającego się przez otwory dymu Powierzchnia otworu [m 2 ], Temperatura dymu [ o C], Szerokość warstwy dymu [m]. Strumień wydostającego się przez otwory dymu [L/s].
20 B.14. Reagowanie tryskaczy i czujek Wysokość pomieszczenia nad źródłem ognia [m lub ft], Odległość rzutu pionowego czujki od źródła ognia [m lub ft], Temperatura zewnętrzna oraz temperatura aktywacji tryskaczy T [ o C lub o F ], Temperatura aktywacji czujek T D, activation [ o C lub o F ], Współczynnik RTI [(m*s) 1/2 lub (ft*s) 1/2 ], Maksymalne obciążenie ogniowe [kw], Temperatura kolumny konwekcyjnej w funkcji odległości od źródła ognia[ o C], Temperatura zadziałania tryskaczy i czujek [ o C], Wykresy powyższych zależności.
21 B.15. Temperatura rozgorzenia wg Thomas a Długość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Szerokość otworu [m lub ft], Obciążenie ogniowe odpowiadające rozgorzeniu [kw], Energia tracona wskutek wypływu gazów przez otwory [kw], Energia tracona wskutek ogrzewania ścian pomieszczenia [kw],
22 B.16. Temperatura podsufitowej warstwy dymu Skok czasowy [s], Temperatura początkowa T [ o C lub o F ], Czas symulacji [s], Właściwości materiałowe barier wydzielających pomieszczenie: - powierzchnia materiału [m 2 lub ft 2 ], - grubość materiału δ [m lub ft], - przewodność cieplna [kw/(m*k)], - pojemność cieplna [kj/(kg* K)], - gęstość materiału [kg/m 3 ], Powierzchnia otworów [m 2 ], Obciążenie ogniowe w funkcji czasu, Temperatura [ o C lub o F], Ograniczenie wentylacji [kg/s], Czas osiągnięcia temperatury rozgorzenia.
23 B.17. Ograniczenia wentylacji Szerokość otworu [m lub ft], Wysokość otworu [m lub ft], Wysokość umiejscowienia otworu [m lub ft], Sprawność reakcji spalania. Gęstość obciążenia ogniowego ograniczana warunkami wentylacji [kw].
24
25 TWORZENIE POŻARU zestawienie szablonów tworzenia i edytowania plików dotyczących pożarów. Każdy z plików zbudowany jest z trzech kolumn danych: szybkość wydzielania ciepła, czas, szybkość pirolizy materiału palnego. Użytkownik może modelować własne pożary, korzystając z istniejących szablonów. Program wylicza czas zapalenia zadanego materiału palnego wskutek termicznego oddziaływania pożaru, który powstał z pierwotnego materiału palnego. C.1. Formuła Nazwa pliku, Skok czasowy [s], Ciepło spalania [kj/g lub BTU/lb m ]. Obciążenie ogniowe odpowiadające zainicjowaniu reakcji spalania [kw], Stała wzrostu pożaru α [kw/s 2 ], odczytywana z NFPA 92B oraz Handbook a SFPE Inżynierowie Ochrony Przeciwpożarowej, Stała wykładnicza β [s -1 ], Czas całkowity pożaru [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. C.2. Wolne spalanie Nazwa pliku (na potrzeby użytkownika),
26 Dane pozyskane z modułu TWORZENIE POŻARU, Wymiary materiału palnego [mm lub ft], Procentowy udział promieniowania termicznego w całkowitym obciążeniu ogniowym [%], Temperatura zapłonu [ o C lub K], Energia zapłonu [J], Czas zapłonu [s], Inercja termiczna materiału palnego [kw 2 *s/(m 4 *K 2 )], Najkrótsza odległość między porcjami materiału palnego [mm lub in], Maksymalny czas symulacji [s], Czas całkowity pożaru [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. Wykresy powyższych zależności w funkcji czasu. C.3. Edycja Czas zestawiony z aktualnymi wartościami obciążenia ogniowego i masowej szybkości pirolizy [s], Obciążenie ogniowe [kw], Szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s]. Tabelaryczne zestawienie wartości czasu, obciążenia ogniowego i masowej szybkości pirolizy, Wykres obciążenia ogniowego w funkcji czasu, Kopia pliku podstawowego na potrzeby użytkownika. C.4. Własny pożar Opcja I: - obciążenie ogniowe [kw], - czas [s]. Opcja II: - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], - czas [s]. Opcja III: - obciążenie ogniowe [kw], - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], - czas [s]. Opcja IV: - obciążenie ogniowe [kw], - czas [s], - ciepło spalania [kj/g]. Opcja V: - czas [s], - ciepło spalania [kj/g], - szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s],
27 czas [s], ciepło spalania [kj/g], szybkość utraty masy (masowa szybkość pirolizy) [g/s], C.5. Wskaźniki brak. Gęstość obciążenia ogniowego na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kw/m 2 ], Wskaźnik szybkości spalania α.
28 D. SYMULATOR POŻAROWY moduł ten określa skutki rozwoju pożaru w wentylowanym pomieszczeniu, w którym znajdować się mogą tryskacze oraz czujki dymu. Wykorzystuje przy tym model strefowy. E. KORYTARZ procedura określająca charakterystykę przemieszczania się obłoku dymu. Sprawdza się najlepiej w przypadku długich wąskich przestrzeni. F. TRZECI POKÓJ określa zmianę warunków rozprzestrzeniania się dymu oraz ich wpływ na zdrowie i życie ludzi. Program FPETool umożliwia funkcjonalne połączenie ze sobą ostatnich trzech modułów, tj. symulatora pożarowego, korytarza oraz trzeciego pokoju. Skorelowanie ze sobą danych wejściowych i wyjściowych tych modułów pozwala uzyskać ciekawe i złożone warunki pożarowe (np. uzyskane podczas symulacji pożaru pomieszczenia parametry obłoku dymu, mogą zostać użyte jako dane wejściowe do określania szkodliwego wpływu dymu na ludzi przemieszczających się poziomymi drogami ewakuacyjnymi). Dane wejściowe i wyjściowe poszczególnych modułów: B. FORMY POZARU C. TWORZENIE POŻARU D. SYMULATOR POŻAROWY Model I: Przed rozgorzeniem Długość pomieszczenia [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokosć pomieszczenia [m lub ft], Obwód pomieszczenia [m lub ft], Liczba materiałów palnych tworzących sufit (maksymalnie 5 warstw), Inercja termiczna [kw 2 s/(m 4 *K 2 )], Przewodność cieplna materiału tworzącego sufit [kw/(m*k)], Gęstość materiału tworzącego sufit [kg/m 3 ], Pojemność cieplna materiału tworzącego sufit [kj/(kg*k)], Grubość warstwy materiału tworzącego sufit [mm lub in.], Udział procentowy materiałów tworzących sufit, Liczba materiałów palnych tworzących ściany (maksymalnie 5 warstw), Inercja termiczna [kw 2 s/(m 4 *K 2 )], Przewodność cieplna materiału tworzącego ściany [kw/(m*k)], Gęstość materiału tworzącego ściany [kg/m 3 ], Pojemność cieplna materiału tworzącego ściany [kj/(kg*k)], Grubość warstwy materiału tworzącego ściany [mm lub in.], Udział procentowy materiałów tworzących ściany Tryskacze zadziałały/ nie zadziałały, Odległość tryskacza od źródła promieniowania cieplnego [m lub ft], Współczynnik RTI [(m/s) 1/2 ], Temperatura aktywacji tryskacza [ o C lub o F],
29 Czujki dymowe zadziałały/ nie zadziałały, Odległość czujek dymu od źródła promieniowania cieplnego [m lub ft], Temperatura aktywacji czujki dymu [ o C lub o F], Ciepło spalania [kj/kg], Wysokość płomieni [m lub ft], Współczynnik gaszenia [m 2 /g], Temperatura rozgorzenia [ o C lub o F], Minimalne stężenie tlenu, które umożliwia reakcję spalani przed rozgorzeniem [% obj.], Minimalne stężenie tlenu, które umożliwia reakcję spalani o rozgorzeniem [% obj.], Stosunek molowy CO/CO 2 w reakcji spalania warunkowanej ilością paliwa, Stosunek molowy CO/CO 2 w reakcji spalania warunkowanej wentylacją, Ciepło oddane w postaci promieniowania termicznego λ r, Maksymalny stosunek chwilowych strat ciepła pobieranego przez ściany do całkowitej szybkości wydzielania ciepła λ c,max, Obecność wentylacji z zewnątrz pomieszczenia (Tak/ Nie), Obecność wentylacji na zewnątrz pomieszczenia (Tak/ Nie), Wysokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Szerokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Wysokość od podłogi do parapetu [m lub ft], Ilość wymian powietrza na godzinę, Model II: Po rozgorzeniu Wysokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Szerokość otworu wentylacyjnego [m lub ft], Wysokość od podłogi do parapetu [m lub ft], Ciepło przemiany fazowej materiału palnego [kj/g], Ciepło spalania [kj/g], Ilość materiału palnego w przeliczeniu na jednostkę powierzchni pomieszczenia [kg/m 2 ], % materiału palnego, który ulegnie spaleniu, Czas rozpoczęcia symulacji [s], Czas zadziałania tryskaczy [s], Czas zadziałania czujki dymu [s], Temperatura średnia dymu [ o C lub o F], Wysokość podsufitowej warstwy dymu nad poziomem podłogi [m lub ft], Średnie stężenie tlenu w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Średnie stężenie tlenku węgla w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Średnie stężenie dwutlenku węgla w warstwie dymu [molowe lub objętościowe], Szybkość wydzielania ciepła [kw], Szybkość pirolizy [kg/s], Średnia wysokość płomieni [m lub ft], Masa powietrza pobrana przez kolumnę konwekcyjną [kg],
30 Wymagana ilość tlenu, podtrzymująca proces spalania, Entalpia masowa na zewnątrz otworu wentylacyjnego [kw], Entalpia masowa wewnątrz otworu wentylacyjnego [kw], Entalpia masowa wentylacji mechanicznej [kw], Widzialność w dymie [m -1 ], Odległość na którym 5% emitowanego światła jest widoczne [m lub ft], Przepływ dymu wewnątrz pomieszczenia [m 3 /s], Przepływ dymu na zewnątrz pomieszczenia [m 3 /s], Temperatura podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki dymu [ o C lub o F], Szybkość przepływu podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki dymu [m/s], Temperatura podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki ciepła [ o C lub o F], Szybkość przepływu podsufitowej warstwy dymu w pobliżu czujki ciepła [m/s], Temperatura zadziałania czujki ciepła [ o C lub o F]. E. KORYTARZ Współczynnik konwekcji cieplnej (wskazany przedział W/(m 2 *K)), Wysokość warstwy dymu w momencie otwarcia przejścia na korytarz[m lub ft], Temperatura dymu napływającego do korytarza [ o C lub o F], Przepływ dymu [m 3 /s], Stężenie CO [ppm], Stężenie CO 2 [% obj.], Wysokość otworu [m lub ft.], Szerokość otworu [m lub ft.], Wysokość między podłożem a dolną krawędzią otworu [m lub ft.], Wysokość korytarza[m lub ft.], Szerokość korytarza [m lub ft.], Maksymalny dystans założony w modelu [m lub ft.], Skok czasowy symulacji [s] Czas trwania symulacji [s], Odległość dymu od drzwi, przez które się dostał na korytarz [m lub ft.], Szybkość przemieszczania się dymu [m lub ft.], Przeciętna wartość długości obłoku dymu na korytarzu [m lub ft.], F. TRZECI POKÓJ a) parametry odniesienia Wysokość odniesienia mierzonego ciśnienia [m lub ft.], Ciśnienie odniesienia [Pa lub psi], Temperatura odniesienia, mierzona przy podłodze pomieszczenia [ o C lub o F], Cza symulacji [s], Długość międzyczasu [s], b) parametry pomieszczenia docelowego Wysokość podłogi [m lub ft],
31 Wysokość sufitu [m lub ft], Szerokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość pomieszczenia [m lub ft], Wysokość warstwy dymu [m lub ft], Temperatura górnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Temperatura dolnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Powierzchnia materiału palnego [m 2 lub ft 2 ], Pojemność cieplna materiału [kw/m/k], Gęstość materiału palnego [kg/m 3 ], Ciepło właściwe materiału palnego [kj/kg/k], Grubość materiału palnego [m lub ft], Stężenie O 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie O 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO dolnej warstwy [ppm], Stężenie CO górnej warstwy [ppm], c) parametry pomieszczenia sąsiadującego Wysokość podłogi [m lub ft], Wysokość sufitu [m lub ft], Wysokość warstwy dymu [m lub ft], Temperatura górnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Temperatura dolnej warstwy w pomieszczeniu [ o C lub o F], Stężenie O 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie O 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 dolnej warstwy [% obj.], Stężenie CO 2 górnej warstwy [% obj.], Stężenie CO dolnej warstwy [ppm], Stężenie CO górnej warstwy [ppm], d) parametry przestrzeni przenikania Wysokość sufitu przestrzeni przenikania w stosunku do poziomu podłogi pomieszczenia docelowego [m lub ft], Wysokość progu przestrzeni przenikania w stosunku do poziomu podłogi pomieszczenia docelowego [m lub ft], Powierzchnia przestrzeni przenikania [m 2 lub ft 2 ], Wysokość dolnej warstwy strefy zadymienia [m lub ft], Temperatura warstwy podsufitowej w pomieszczeniu docelowym [ o C lub o F], Temperatura warstwy przypodłogowej w pomieszczeniu docelowym [ o C lub o F], Zawartość tlenu w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.], Zawartość tlenu w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Zawartość CO 2 w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.], Zawartość CO 2 w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Zawartość CO w warstwie podsufitowej [mol lub % obj.],
32 Zawartość CO w warstwie przypodłogowej [mol lub % obj.], Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność 3 gazów w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność 3 gazów w warstwie przypodłogowej, Cząstkowa efektywna dawka ciepła w warstwie przypodłogowej, Cząstkowa efektywna dawka ciepła w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność CO w warstwie podsufitowej, Cząstkowa efektywna dawka toksyczna, w oparciu o toksyczność CO w warstwie przypodłogowej. Przykładowa symulacja pożaru za pomocą Submodel ASETBX. Submodel informuje nas uprzednio, że może zostać wykorzystany do przeprowadzenia obliczeń w pojedynczym pomieszczeniu a także, że obliczenia będą prowadzone do momentu osiągnięcia warunków rozgorzenia. Do obliczenia przykładowych wyników wprowadziliśmy następujące dane: Wysokość pomieszczenia 3m Powierzchnia podłogi 15 m2 Wysokość na jakiej umieszczone jest źródło pożaru 0.2m Czas przez jaki mają być prowadzone obliczenia Przyjęliśmy scenariusz spalania jako umiarkowany
33
34
35
1. Wprowadzenie Cel i zakres opracowania Standard wykonania Symbole i oznaczenia
1. Wprowadzenie 1.1. Cel i zakres opracowania Celem opracowania są założenia techniczne do wykonania projektu instalacji grawitacyjnego odprowadzania dymu i ciepła w budynku hali produkcyjno-magazynowej.
Teoria pożarów. Ćwiczenie nr 1 wstęp, moc pożaru kpt. mgr inż. Mateusz Fliszkiewicz
Teoria pożarów Ćwiczenie nr 1 wstęp, moc pożaru kpt. mgr inż. Mateusz Fliszkiewicz Plan ćwiczeń 14 godzin Moc pożaru Urządzenia detekcji pożaru, elementy pożaru Wentylacja pożarowa Czas ewakuacji CFAST
dr inż. Dariusz Ratajczak, dr inż. Dorota Brzezińska Warszawa, 21 stycznia 2016 r.
Optymalizacja systemów oddymiania w budynkach produkcyjnych i magazynowych z uwzględnieniem technicznych i organizacyjnych rozwiązań w zakresie ochrony przeciwpożarowej dr inż. Dariusz Ratajczak, dr inż.
MODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru
MODELOWANIE POŻARÓW Ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr Obliczenia analityczne arametrów ożaru Oracowali: rof. nadzw. dr hab. Marek Konecki st. kt. dr inż. Norbert uśnio Warszawa Sis zadań Nr zadania
Spis treści. Przedmowa... 11 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 13 1. Wymiana ciepła... 15. 2. Rodzaje i właściwości dymu... 45
Przedmowa... 11 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 13 1. Wymiana ciepła... 15 1.1. Przewodzenie ciepła... 16 1.2. Konwekcja... 17 1.3. Obliczanie strumieni konwekcyjnych powietrza wg Baturina i Eltermana...
Pożar Biura w Biurowcu (układ pomieszczeń: pomieszczenie, korytarz, klatka schodowa)
Hazards Control Lech Forowicz Pożar Biura w Biurowcu (układ pomieszczeń: pomieszczenie, korytarz, klatka schodowa) Pożar wybucha gwałtownie na środku pomieszczenia nr 1, na poziomie podłogi. Zapaleniu
Systemy automatyki i sterowania w PyroSim możliwości modelowania
Systemy automatyki i sterowania w PyroSim możliwości modelowania 1. Wstęp. Każda symulacja byłaby praktycznie bezużyteczna, gdyby nie możliwość tworzenia systemów automatyki i sterowania. Systemy te umożliwiają
Funkcjonalność urządzeń pomiarowych w PyroSim. Jakich danych nam dostarczają?
Funkcjonalność urządzeń pomiarowych w PyroSim. Jakich danych nam dostarczają? Wstęp Program PyroSim zawiera obszerną bazę urządzeń pomiarowych. Odczytywane z nich dane stanowią bogate źródło informacji
BADANIA ROZWOJU POŻARU W SKALI RZECZYWISTEJ
prezentacja na temat: BADANIA ROZWOJU POŻARU W SKALI RZECZYWISTEJ bryg. mgr inż. Daniel Małozięć, CNBOP-PIB dr inż. Grzegorz Sztarbała, ARDOR POŻARY TESTOWE Pożar nr 1-13.04.2016 r. Pożar nr 2-20.04.2016
Scenariusze rozwoju zdarzeń na wypadek pożaru w obiektach budowlanych
dr inż. Rafał Porowski Pracownia Usług Inżynierskich S A F E C O N biuro@safecon.pl Scenariusze rozwoju zdarzeń na wypadek pożaru w obiektach budowlanych Formalne określenie scenariusza rozwoju zdarzeń
Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD
Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD dr inż. Grzegorz Sztarbała ARDOR, ekspert CNBOP-PIB Warszawa, 12 stycznia 2017 r. Cel prowadzania analiz CFD Cel i metodyka prowadzenia analiz CFD zgodnie z wytycznymi
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Zasady projektowania systemów sygnalizacji pożarowej Wybór rodzaju czujki pożarowej
Wybór rodzaju czujki pożarowej 1 Wybór rodzaju czujki pożarowej KRYTERIA WYBORU Prawdopodobny rozwój pożaru w początkowej fazie Wysokość pomieszczenia Warunki otoczenia 2 Prawdopodobny rozwój pożaru w
Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS
Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS 1. Wstęp: Symulacje komputerowe CFD mogą posłużyć jako narzędzie weryfikujące klasę odporności ogniowej wentylatora,
Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy
Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy 1. Wstęp. W znacznej większości symulacji oddymiania, tworzonych przy pomocy programu PyroSim, moc pożaru jest warunkiem
Program BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń
Program BEST_RE jest wynikiem prac prowadzonych w ramach Etapu nr 15 strategicznego programu badawczego pt. Zintegrowany system zmniejszenia eksploatacyjnej energochłonności budynków. Zakres prac obejmował
Przewodzenie ciepła oraz weryfikacja nagrzewania się konstrukcji pod wpływem pożaru
Przewodzenie ciepła oraz weryfikacja nagrzewania się konstrukcji pod wpływem pożaru 1. Wstęp. Symulacje numeryczne CFD modelowane w PyroSim służą głównie do weryfikacji parametrów na drogach ewakuacyjnych,
SPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie
DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje
DIF SEK. Część 1 Oddziaływania termiczne i mechaniczne
Część 1 Oddziaływania termiczne i Podstawowe informacje o projekcie Difisek Projekt jest finansowany przez Komisję Europejską w ramach Funduszu badawczego węgla i stali. Głównym celem DIFISEK jest rozpowszechnianie
Wyzwania Lokal oddymiany przez pasaż Wielkośc otworów w witrynie definiuje wymaganą wydajność oddymiania pasażu Dym może być usuwany całą wysokością (
Wyzwania Lokal oddymiany przez pasaż Wielkośc otworów w witrynie definiuje wymaganą wydajność oddymiania pasażu Dym może być usuwany całą wysokością (często im wyżej, tym lepiej) Lokal zamknięty konieczność
Pathfinder porównanie czasów ewakuacji ludzi z budynku przy użyciu dwóch metod
Pathfinder porównanie czasów ewakuacji ludzi z budynku przy użyciu dwóch metod Wstęp Czas ewakuacji ludzi z budynku to jedna z najważniejszych danych, jakie należy brać pod uwagę projektując instalacje
Środowisko symulacji parametry początkowe powietrza
Środowisko symulacji parametry początkowe powietrza Wstęp O wartości dobrze przygotowanego modelu symulacyjnego świadczy grupa odpowiednio opisanych parametrów wejściowych. Pozornie najbardziej widoczna
mgr inż. Aleksander Demczuk
ZAGROŻENIE WYBUCHEM mgr inż. Aleksander Demczuk mł. bryg. w stanie spocz. Czy tylko po??? ZAPEWNENIE BEZPIECZEŃSTWA POKÓJ KRYZYS WOJNA REAGOWANIE PRZYGOTOWANIE zdarzenie - miejscowe zagrożenie - katastrofa
Okna oddymiające klatek schodowych: Czy są skutecznym sposobem na odprowadzenie dymu i ciepła z budynku?
prezentacja na temat: Okna oddymiające klatek schodowych: Czy są skutecznym sposobem na odprowadzenie dymu i ciepła z budynku? Małgorzata Król Politechnika Śląska Zastosowanie okien oddymiających w grawitacyjnych
Smay: Systemy odprowadzenia powietrza z budynków
Smay: Systemy odprowadzenia powietrza z budynków Aby systemy zapobiegania zadymieniu dróg ewakuacyjnych w budynkach działały poprawnie, konieczne jest wykonanie instalacji zapewniającej odprowadzenie obliczeniowych
Euroklasy oznacza się jako A1, A2, B, C, D, E, F. Charakteryzują one wyrób pod względem:
Opracowanie: Roman Dec 1. Klasyfikacja pożarowa materiałów używanych w budownictwie. Zachowanie się materiałów budowlanych w warunkach pożaru jest czynnikiem w dużym stopniu decydującym o bezpieczeństwie
Procesy spalania materiałów palnych
KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II TEMAT 2: Rozwój pożaru Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć Procesy spalania materiałów palnych spalanie ciał stałych, spalanie cieczy, spalanie gazów. Wybuch
OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA
OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA Warunki ochrony przeciwpożarowej dla projektowanego budynku usługowego określono zgodnie z postanowieniami zawartymi w rozporządzeniu Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji
KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II. TEMAT 2: Rozwój pożaru. Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć
KURS STRAŻAKÓW RATOWNIKÓW OSP część II TEMAT 2: Rozwój pożaru Autorzy: Ariadna Koniuch Daniel Małozięć Procesy spalania materiałów palnych spalanie ciał stałych, spalanie cieczy, spalanie gazów. Wybuch
Wykład 1. Anna Ptaszek. 5 października Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego. Chemia fizyczna - wykład 1. Anna Ptaszek 1 / 36
Wykład 1 Katedra Inżynierii i Aparatury Przemysłu Spożywczego 5 października 2015 1 / 36 Podstawowe pojęcia Układ termodynamiczny To zbiór niezależnych elementów, które oddziałują ze sobą tworząc integralną
Współpraca instalacji tryskaczowej z grawitacyjnym systemem oddymiania
Współpraca instalacji tryskaczowej z grawitacyjnym systemem oddymiania 1. Wstęp. Korzyści dla inwestora - płynące z zastosowania instalacji tryskaczowych, a także konieczność projektowania instalacji oddymiającej
ZASADY POSTĘPOWANIA W SYTUACJACH ZAGROŻEŃ (NP. POŻARU, AWARII) Szkolenia bhp w firmie szkolenie okresowe robotników 79
ZASADY POSTĘPOWANIA W SYTUACJACH ZAGROŻEŃ (NP. POŻARU, AWARII) Szkolenia bhp w firmie szkolenie okresowe robotników 79 Charakterystyka pożarowa materiałów Aby mogło dojść do zjawiska spalania, konieczne
Optymalizacja inwestycji remontowych związanych z bezpieczeństwem pożarowym dzięki wykorzystaniu technik komputerowych CFD
Optymalizacja inwestycji remontowych związanych z bezpieczeństwem pożarowym dzięki wykorzystaniu technik komputerowych CFD dr inż. Dorota Brzezińska Katedra Inżynierii Bezpieczeństwa Pracy WIPOŚ PŁ Licheń,
LABORATORIUM SPALANIA I PALIW
1. Wprowadzenie 1.1.Podstawowe definicje Spalanie egzotermiczna reakcja chemiczna przebiegająca między paliwem a utleniaczem. Mieszanina palna mieszanina paliwa i utleniacza w której płomień rozprzestrzenia
Oddymianie wydzielonych na potrzeby najemcy przestrzeni w nowoprojektowanych i istniejących obiektach produkcyjno-magazynowych -analiza przypadku
VI Warsztaty Szkoleniowe Śmigiel 2016 Oddymianie wydzielonych na potrzeby najemcy przestrzeni w nowoprojektowanych i istniejących obiektach produkcyjno-magazynowych -analiza przypadku mgr inż. Łukasz Ostapiuk
OCENA SKUTECZNOŚCI FUNKCJONOWANIA
mgr inż. Grzegorz Sztarbała Zakład Badań Ogniowych OCENA SKUTECZNOŚCI FUNKCJONOWANIA SYSTEMÓW WENTYLACJI POŻAROWEJ. OBLICZENIA NUMERYCZNE I TESTY ODBIOROWE. Seminarium ITB, BUDMA 2010 Środowisko budynku
Aby omówić zjawisko wstecznego ciągu płomieni, należy przytoczyć kilka istotnych definicji z zakresu procesu spalania.
Aby omówić zjawisko wstecznego ciągu płomieni, należy przytoczyć kilka istotnych definicji z zakresu procesu spalania. SPALANIE-jest to egzotermiczna reakcja substancji palnej z utleniaczem, której zwykle
BADANIA PORÓWNAWCZE SKUTECZNOŚCI ODDYMIANIA PIONOWYCH DRÓG EWAKUACYJNYCH
prezentacja na temat: BADANIA PORÓWNAWCZE SKUTECZNOŚCI ODDYMIANIA PIONOWYCH DRÓG EWAKUACYJNYCH Izabela TEKIELAK SKAŁKA Jarosław WICHE SMAY Sp. z o.o. Tak może wyglądać ewakuacja https://www.youtube.com/watch?v=7gctctaka90
PODSTAWOWE ZASADY OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ ORAZ POSTĘPOWANIA W RAZIE POŻARU. Szkolenia bhp w firmie szkolenie wstępne ogólne 147
PODSTAWOWE ZASADY OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ ORAZ POSTĘPOWANIA W RAZIE POŻARU Szkolenia bhp w firmie szkolenie wstępne ogólne 147 Odporność pożarowa budynków wysokość obiektu kategoria zagrożenia ludzi odporność
KOMPENDIUM WIEDZY. Opracowanie: BuildDesk Polska CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA BUDYNKÓW I ŚWIADECTWA ENERGETYCZNE NOWE PRZEPISY.
Sprawdzanie warunków cieplno-wilgotnościowych projektowanych przegród budowlanych (wymagania formalne oraz narzędzie: BuildDesk Energy Certificate PRO) Opracowanie: BuildDesk Polska Nowe Warunki Techniczne
FDS vs. realne wyniki badań porównanie wyników symulacji z testami w komorze spalania.
FDS vs. realne wyniki badań porównanie wyników symulacji z testami w komorze spalania. 1. Wstęp: W lutym 2013 roku w Szkole Głównej Służby Pożarniczej w Warszawie odbyły się badania mające na celu wskazanie
Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać?
Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać? 1. Wstęp. Raport końcowy z wykonanej symulacji CFD jest dokumentem zawierającym nie tylko wyniki końcowe oraz płynące z nich wnioski, ale również
Ocieplenia elewacji budynków z uwagi na bezpieczeństwo pożarowe
Ocieplenia elewacji budynków z uwagi na bezpieczeństwo pożarowe Monika Hyjek Gdańsk, 30 maja 2019 r. Oświadczenie projektanta w Projekcie budowlanym Art. 20. 1. Do podstawowych obowiązków projektanta należy:
Wykresy statystyczne w PyroSim, jako narzędzie do prezentacji i weryfikacji symulacji scenariuszy pożarowych
Wykresy statystyczne w PyroSim, jako narzędzie do prezentacji i weryfikacji symulacji scenariuszy pożarowych 1. Wstęp: Program PyroSim posiada wiele narzędzi służących do prezentacji i weryfikacji wyników
J. Szantyr Wykład nr 27 Przepływy w kanałach otwartych I
J. Szantyr Wykład nr 7 Przepływy w kanałach otwartych Przepływy w kanałach otwartych najczęściej wymuszane są działaniem siły grawitacji. Jako wstępny uproszczony przypadek przeanalizujemy spływ warstwy
R = 0,2 / 0,04 = 5 [m 2 K/W]
ZADANIA (PRZYKŁADY OBLICZENIOWE) z komentarzem 1. Oblicz wartość oporu cieplnego R warstwy jednorodnej wykonanej z materiału o współczynniku przewodzenia ciepła = 0,04 W/mK i grubości d = 20 cm (bez współczynników
Wentylacja mechaniczna a działanie instalacji tryskaczowej
Wentylacja mechaniczna a działanie instalacji tryskaczowej Wstęp W związku z wysokimi wymogami w zakresie oddymiania budynków, coraz częściej dochodzi do konieczności regulowania ich w sposób wymuszony
ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 014
PCA Zakres akredytacji Nr AB 014 ZAKRES AKREDYTACJI LABORATORIUM BADAWCZEGO Nr AB 014 wydany przez POLSKIE CENTRUM AKREDYTACJI 01-382 Warszawa, ul. Szczotkarska 42 Wydanie nr 21, Data wydania: 4 sierpnia
Podstawowe wiadomości o zagrożeniach
1. Proces Palenia Spalanie jest to proces utleniania (łączenia się materiału palnego z tlenem) z wydzielaniem ciepła i światła. W jego wyniku wytwarzane są także produkty spalania: dymy i gazy. Spalanie
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Problemy w działalności rzeczoznawców ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych w kontekście zawiadomień przesyłanych do KG PSP
Problemy w działalności rzeczoznawców ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych w kontekście zawiadomień przesyłanych do KG PSP mł. bryg. mgr inż. Ariadna Koniuch Kielce, 9 czerwca 2016 r. Zakres analizy: 53
Co nowego w CERTO. nieogrzewanych (zgodnie z PN-EN ISO 13789:2008)
Do najwaŝniejszych zmian w CERTO v4.2 naleŝą: 1. Obliczanie współczynników redukcyjnych b tr przyległych stref nieogrzewanych (zgodnie z PN-EN ISO 13789:2008) 2. Estymator współczynnika przenikania ciepła
Ochrona przeciwpożarowa w obiektach nietypowych przykłady projektowe. Dr inż. Dorota Brzezińska Politechnika Łódzka GRID, SIBP
Ochrona przeciwpożarowa w obiektach nietypowych przykłady projektowe Dr inż. Dorota Brzezińska Politechnika Łódzka GRID, SIBP Obiekty nietypowe 1. Galerie handlowe 2. Hale widowiskowo-sportowe 3. Tunele
WKP-P KLAPY WENTYLACJI POŻAROWEJ
WKP-P KLPY WENTYLCJI POŻROWEJ Przeznaczenie: Klapy do instalacji pożarowych, pełnią funkcję odcinającą oraz służą do odprowadzania dymu ze strefy objętej pożarem. Przeznaczenie Klapy przeciwpożarowe typu
Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2
Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2 Rafał POROWSKI, Piotr LESIAK, Martyna STRZYŻEWSKA, Wojciech RUDY Zespół Laboratoriów Procesów Spalania i Wybuchowości CNBOP-PIB rporowski@cnbop.pl
Zmiana dotycząca wysokości drogi ewakuacyjnej ( 242 ust. 3) 3. Wysokość drogi ewakuacyjnej powinna wynosić co najmniej 2,2 m, natomiast wysokość
Zmiana dotycząca wysokości drogi ewakuacyjnej ( 242 ust. 3) 3. Wysokość drogi ewakuacyjnej powinna wynosić co najmniej 2,2 m, natomiast wysokość lokalnego obniżenia 2 m, przy czym długość obniżonego odcinka
Statyka Cieczy i Gazów. Temat : Podstawy teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał
Statyka Cieczy i Gazów Temat : Podstawy teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał 1. Podstawowe założenia teorii kinetyczno-molekularnej budowy ciał: Ciała zbudowane są z cząsteczek. Pomiędzy cząsteczkami
Dziennik Ustaw 31 Poz WYMAGANIA IZOLACYJNOŚCI CIEPLNEJ I INNE WYMAGANIA ZWIĄZANE Z OSZCZĘDNOŚCIĄ ENERGII
Dziennik Ustaw 31 Poz. 2285 Załącznik nr 2 WYMAGANIA IZOLACYJNOŚCI CIEPLNEJ I INNE WYMAGANIA ZWIĄZANE Z OSZCZĘDNOŚCIĄ ENERGII 1. Izolacyjność cieplna przegród 1.1. Wartości współczynnika przenikania ciepła
OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU
OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU Projekt : Projekt termomodernizacji Biblioteki Gminnej w Mniowie - stanpo wykonaniu termomodernizacji Inwestor : Gmina Mniów Ulica: Centralna 9 Kod i miasto: 26-080 Mniów
SCENARIUSZE EWAKUACJI LUDZI Z BUDYNKÓW W WARUNKACH ZADYMIENIA DRÓG EWAKUACYJNYCH
prezentacja na temat: SCENARIUSZE EWAKUACJI LUDZI Z BUDYNKÓW W WARUNKACH ZADYMIENIA DRÓG EWAKUACYJNYCH Marcin Cisek Szkoła Główna Służby Pożarniczej PLAN PREZENTACJI Zmienne w scenariuszach ewakuacji Symulacja
Czujki pożarowe- korzyści z ich stosowania.
Czujki pożarowe- korzyści z ich stosowania. Wielu z nas decyduje się na zabezpieczenie swojego mienia przed zagrożeniami związanymi z pożarem. Wcześniej informowaliśmy o korzyściach płynących z posiadania
ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego
34 3.Przepływ spalin przez kocioł oraz odprowadzenie spalin do atmosfery ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego T0
09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika
- Dobór siłownika i zaworu - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika OPÓR PRZEPŁYWU W ZAWORZE Objętościowy współczynnik przepływu Qn Przepływ oblicza się jako stosunek
Oddymianie grawitacyjne obiektów jednokondygnacyjnych
dr inż. Rafał Porowski Oddymianie grawitacyjne obiektów jednokondygnacyjnych Najprostszym sposobem usuwania dymu i ciepła z obiektów jednokondygnacyjnych jest oddymianie grawitacyjne. Polega to na samoczynnym
ANALIZA ROZWOJU POŻARU W POMIESZCZENIACH PRZY UŻYCIU MODELU CFAST.
ANALIZA ROZWOJ POŻAR W POMIESZCZENIACH PRZY ŻYCI MODEL CFAST. Marek Konecki,, Norbert Tuśnio Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki obliczeń parametrów stanu pożaru wykonane przy pomocy modelu strefowego
OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU
OBLICZENIA STRAT CIEPŁA BUDYNKU Projekt : Projekt termomodernizacji Biblioteki Gminnej w Mniowie - stan istniejący Inwestor : Gmina Mniów Ulica: Centralna 9 Kod i miasto: 26-080 Mniów Kraj: Polska - 1
3. Izolacja ogniowa wełną mineralną ISOVER
3. Izolacja ogniowa wełną mineralną ISOVER Ogień jest żywiołem, który z jednej strony w znaczący sposób przyczynił się do rozwoju ludzkości, z drugiej zaś strony może być powodem zniszczeń i tragedii.
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
czyli materiały: - nie zapalne - niepalne
czyli materiały: - palne - nie zapalne - niepalne klasa odporności poŝarowej budynku określa wymagania dotyczące właściwości materiałów i elementów budynku, obowiązujące przepisy ustalają 5 klas: A, B,
BADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Zastosowania Równania Bernoullego - zadania
Zadanie 1 Przez zwężkę o średnicy D = 0,2 m, d = 0,05 m przepływa woda o temperaturze t = 50 C. Obliczyć jakie ciśnienie musi panować w przekroju 1-1, aby w przekroju 2-2 nie wystąpiło zjawisko kawitacji,
STECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia ważona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH.
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. W programie COMSOL multiphisics 3.4 Wykonali: Łatas Szymon Łakomy Piotr Wydzał, Kierunek, Specjalizacja, Semestr, Rok BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2011 / 2012 Prowadzący: Dr hab.inż.
Fluid Desk: Smokepack - program do projektowania instalacji wentylacji pożarowej w budynkach wysokich
Fluid Desk: Smokepack - program do projektowania instalacji wentylacji pożarowej w budynkach wysokich Wydaje się, że o wentylacji pożarowej zapomnieli nie tylko twórcy aplikacji komputerowych, ale również
Dane pliku Nazwa pliku: : Ustronie-etapI.ISB. Data utworzenia: : 2006-05-13. Data ostatniej modyfikacji: : 2006-08-05. Liczba pomieszczeń: : 70
Dane pliku Nazwa pliku: : Ustronie-etapI.ISB Data utworzenia: : 2006-05-13 Data ostatniej modyfikacji: : 2006-08-05 Liczba pomieszczeń: : 70 Liczba kondygnacji/mieszkań/stref: : 2 / 2 / 0 Całkowita liczba
Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16
Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Ćwiczenia 1 7.10.2015 1. Załóżmy, że balon ma kształt sfery o promieniu 3m. a. Jaka ilość wodoru potrzebna jest do jego wypełnienia, aby na poziomie morza
IV. OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001
1 OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001 IV. OBLICZENIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO BUDYNKU WG PN EN 832:2001 W normie tej podobnie jak w PN-B-02025 musimy podzielid najpierw budynek
Podstawowe prawa opisujące właściwości gazów zostały wyprowadzone dla gazu modelowego, nazywanego gazem doskonałym (idealnym).
Spis treści 1 Stan gazowy 2 Gaz doskonały 21 Definicja mikroskopowa 22 Definicja makroskopowa (termodynamiczna) 3 Prawa gazowe 31 Prawo Boyle a-mariotte a 32 Prawo Gay-Lussaca 33 Prawo Charlesa 34 Prawo
Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu. Przenoszenie ciepła ćwiczenia
Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu Grupa A Zad. 1. Określić różnicę temperatur zewnętrznej i wewnętrznej strony stalowej ścianki kotła parowego działającego przy nadciśnieniu pn = 14 bar. Grubość ścianki
Kalkulator Audytora wersja 1.1
Kalkulator Audytora wersja 1.1 Program Kalkulator Audytora Energetycznego jest uniwersalnym narzędziem wspomagającym proces projektowania i analizy pracy wszelkich instalacji rurowych, w których występuje
Materiały szkoleniowe
Materiały szkoleniowe Projekt I.N.05 Opracowanie modelu obciążenia cieplnego organizmu człowieka przebywającego w warunkach środowiskowych odpowiadających głęboko położonym oddziałom kopalni węgla i miedzi.
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4
Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn
FDS 6 - Nowe funkcje i możliwości. Modelowanie instalacji HVAC część 1: podstawy.
FDS 6 - Nowe funkcje i możliwości. Modelowanie instalacji HVAC część 1: podstawy. Wstęp 4 listopada 2013r. miała miejsce długo wyczekiwana premiera najnowszej, szóstej już wersji popularnego symulatora
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Maszyn Cieplnych Optymalizacja Procesów Cieplnych Ćwiczenie nr 3 Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji Częstochowa 2002 Wstęp. Ze względu
Zmienny nawiew powietrza kompensacyjnego, procedura obliczeniowa. dr inż. Grzegorz Kubicki Wydział IBHIŚ PW Ekspert CNBOP-PIB
Zmienny nawiew powietrza kompensacyjnego, procedura obliczeniowa dr inż. Grzegorz Kubicki Wydział IBHIŚ PW Ekspert CNBOP-PIB Dlaczego nawiew mechaniczny? A) System oddymiania wspomagany nawiewem mechanicznym
Możliwości FDS w zakresie odwzorowania pracy systemów mgły wodnej
Możliwości FDS w zakresie odwzorowania pracy systemów mgły wodnej Wstęp Systemy gaszenia mgłą wodną są jednym z elementów systemów przeciwpożarowych, które mają na celu ochronę osób i mienia przed zagrożeniami
Bilans energii komory chłodniczej
Bilans energii komory chłodniczej dr inż. Grzegorz Krzyżaniak Równanie bilansu energii bilans parownikowy 1 Zyski ciepła w komorze chłodniczej Zyski ciepła przez przegrody izolowane 2 Zyski ciepła przez
str. 2 MATERIAŁ NAUCZANIA
str. 2 MATERIAŁ NAUCZANIA Zjawisko pożaru; Grupy pożarów; Fazy pożaru; Pożary wewnętrzne i zewnętrzne; Zjawiska towarzyszące rozwojowi pożaru wewnętrznego i zewnętrznego (rozgorzenie, wsteczny ciąg płomieni).
Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej
Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.
st. kpt. mgr inż. Maciej Chilicki Rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych nr upr. 612/2014
st. kpt. mgr inż. Maciej Chilicki Rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych nr upr. 612/2014 12 ust. 1 punkt 2) WT: Jeżeli z przepisów 13, 60 i 271 273 lub przepisów odrębnych określających dopuszczalne
LABORATORIUM MODELOWANIA POŻARÓW. Ćwiczenie nr 5. Fire Dynamics Simulator - Wprowadzenie. Opracowali: M. Fliszkiewicz, A. Krauze
LABORATORIUM MODELOWANIA POŻARÓW Ćwiczenie nr 5 Fire Dynamics Simulator - Wprowadzenie Opracowali: M. Fliszkiewicz, A. Krauze 1. Wiadomości wstępne FDS (Fire Dynamics Simulator) jest narzędziem, opracowanym
ZUŻYCIE ENERGII DO OGRZEWANIA LOKALU W BUDYNKU WIELORODZINNYM. Paweł Michnikowski
ZUŻYCIE ENERGII DO OGRZEWANIA LOKALU W BUDYNKU WIELORODZINNYM Paweł Michnikowski W publikacji przedstawiono: dynamiczne metody wyznaczania zużycia energii do ogrzewania lokalu, prostą metodę godzinową,
LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Projekt z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. PP Wykonali: Aleksandra Oźminkowska, Marta Woźniak Wydział: Elektryczny
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: TECHNIKA PROCESÓW SPALANIA
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ INŻYNIERII METALI I INFORMATYKI PRZEMYSŁOWEJ KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ I OCHRONY ŚRODOWISKA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: